DE60133087T2

DE60133087T2 - Mehrzonen-crackofen

Info

Publication number: DE60133087T2
Application number: DE60133087T
Authority: DE
Inventors: John Kutty BREWER; David Houston BROWN; Sven Rumbold
Original assignee: Stone and Webster Process Technology Inc
Current assignee: TEn Process Technology Inc
Priority date: 2000-01-28
Filing date: 2001-01-22
Publication date: 2009-03-19
Anticipated expiration: 2021-01-23
Also published as: MXPA02007325A; EP1252254A4; WO2001055280A1; CA2398473C; AU2001232962A1; KR20030065301A; CN1250678C; US20080029434A1; PT1252254E; EP1252254A1; WO2001055280A9; CN1418247A; ES2306701T3; US7718052B2; CA2398473A1; ATE388214T1; EP1252254B1; DE60133087D1

Description

Gebiet der Erfindung
Die vorliegende Erfindung betrifft im Allgemeinen ein Verfahren zum thermischen Cracken eines Kohlenwasserstoff-Ausgangsmaterials. Insbesondere betrifft die vorliegende Erfindung eine Vorrichtung zur Bereitstellung von verbesserter Verfahrensflexibilität des Ofens.
Hintergrund der vorliegenden Erfindung
Die petrochemische Industrie verwendet seit langem Kohlenwasserstoff-Ausgangsmaterialien zur Herstellung von wertvollen olefinischen Materialien, wie Ethylen und Propylen. Idealerweise wurden kommerzielle Verfahren durchgeführt, wobei normalerweise gasförmige Kohlenwasserstoffe, wie Ethan und Propan, als das Ausgangsmaterial verwendet wurden. Mit dem Verbrauch der leichteren Kohlenwasserstoffe und der Verringerung der Verfügbarkeit der leichteren Kohlenwasserstoffe musste die Industrie in jüngster Zeit schwerere Kohlenwasserstoffe, wie Erdöle und Gasöle, cracken.
Ein typisches Verfahren für die Herstellung von Olefinen aus Kohlenwasserstoff-Ausgangsmaterialien ist das thermische Cracken. Bei diesem Verfahren werden Kohlenwasserstoffe einem Cracken bei erhöhten Temperaturen unterzogen, um Kohlenwasserstoffe, enthaltend 1 bis 4 Kohlenstoffatome, insbesondere die korrespondierenden Olefine, herzustellen. Typischerweise wird der zu crackende Kohlenwasserstoff in einen Ofen eingespeist, der aus sowohl einer Konvektions- als auch einer Strahlungsheizzone besteht. Der Kohlenwasserstoff wird anfänglich in der Konvektionszone auf eine Temperatur unterhalb einer Temperatur vorgeheizt, bei der eine wesentliche Reaktion gestartet wird; und wird danach in die Strahlungszone eingespeist, wo er bei einer intensiven Wärme aus Strahlungsbrennern unterworfen wird. Beispiele für herkömmliche Öfen und Verfahren sind in dem US-Patent Nr. 3,487,121 (Hallee) und dem US-Patent Nr. 5,147,511 (Woebcke) gezeigt.
Beispielhaft werden in dem Stand der Technik befeuerte Verfahrensbrenner zur Bereitstellung der erforderlichen Wärme für die Reaktion verwendet. Das Ausgangsmaterial fließt durch eine Vielzahl von Schleifen in dem befeuerten Brenner, wobei die Schleifen auf eine Art und Weise angeordnet sind, die den Wärmeübergang zu dem Kohlenwasserstoff, der durch die Schleifen fließt, unterstützt. Der gecrackte Abstrom wird dann vorzugsweise entweder direkt oder indirekt zum Abbrechen der Reaktion gequencht. Bei der herkömmlichen Schleifenpyrolyse wird ferner ein Verdünnungsdampf verwendet, um die Herabsetzung der Koksbildung in der Crack-Schleife zu unterstützen.
In neuerer Zeit fordert die Industrie den Bau von größeren Anlagen, die über eine gesteigerte Kapazität verfügen aber eine geringere Anzahl von Reaktoren benötigen. Somit hat sich auf dem Fachgebiet ein Bedarf nach der Bereitstellung größerer Öfen ausgeprägt, die auch flexibel genug sind, um eine Vielfalt von verschiedenen Ausgangsmaterialien zur Herstellung einer Vielfalt von verschiedenen Olefinprodukten zu handhaben. Da jedes verschiedene Ausgangsmaterial und jede gewünschte Vorschlagsliste für Produkte die Verwendung von in erster Linie unterschiedlichen Reaktionsbedingungen, Reaktionstemperatur und Reaktionsverweilzeit bedingt, eignet sich keine der gegenwärtig verfügbaren Ofentechnologien. Vorherige Bestrebungen in dem Stand der Technik zur Erfüllung dieser Erfordernisse einer gesteigerten Kapazität und Flexibilität in einem einzigen Ofen haben sich als unzulänglich erwiesen.
Daher würde es einen bemerkenswerten Fortschritt in dem Stand der Technik darstellen, wenn ein Ofen entwickelt würde, der die Probleme der Öfen des Standes der Technik, wie vorstehend beschrieben, lösen würde.
Die US 2,323,498 offenbart die Verwendung eines einzelnen Einlassverteilers, verbunden mit U-förmigen und parallelen Leitungen, der somit gestattet, dass zu einer gegebenen Zeit nur ein Fluid oder Gas durch den Ofen tritt. In ähnlicher Weise offenbart die US 2,745,388 einen kompakt ausgelegten Ofen mit mehreren Reaktorzonen, in dem ein einzelner kontinuierlicher Einspeisungsstrom jede Heizzone in dem Reaktor betritt und verlässt. Die US 4,329,150 offenbart einen mehrstufigen Pyrolyseofen für die Umwandlung eines Kohlenwasserstoff-Ausgangsmaterials, wobei die Bedingungen bei jedem der Stufen individuell gesteuert werden.
Vorherige Bestrebungen in dem Stand der Technik zur Erfüllung dieser Erfordernisse einer gesteigerten Kapazität und Flexibilität in einem einzigen Ofen haben sich als unzulänglich erwiesen.
Daher würde es einen bemerkenswerten Fortschritt in dem Stand der Technik darstellen, wenn ein Ofen entwickelt würde, der die Probleme der Öfen des Standes der Technik, wie vorstehend beschrieben, lösen würde.
Zusammenfassung der vorliegenden Erfindung
Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein verbessertes Verfahren mit einer erhöhten Flexibilität für das Pyrolyse-Cracken von Kohlenwasserstoffen zu Olefinen bereitzustellen.
Dementsprechend stellt die vorliegende Erfindung ein Verfahren zum Cracken eines Kohlenwasserstoff-Ausgangsmaterials, das mindestens zwei verschiedene Ausgangsmaterialien umfasst, zur Herstellung von Olefinen bereit, wie in dem unabhängigen Anspruch 1 bestimmt ist.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
1 zeigt in schematischer Form eine Ausführungsform der vorliegenden Erfindung.
2 stellt eine obere Querschnittsansicht einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung dar.
Detaillierte Beschreibung der vorliegenden Erfindung
Das Verfahren der vorliegenden Erfindung wird in Verbindung mit dem Ofen der 1 beschrieben, der über vier getrennte und unabhängige Crack-Zonen verfügt. Es soll jedoch verstanden werden, dass die vorliegende Anmeldung in keinster Weise auf diese detaillierte Beschreibung eingeschränkt ist und dass sämtliche offensichtlichen Modifikationen, die diese detaillierte Beschreibung einem Fachmann nahe legt, von der vorliegenden Anmeldung und den angefügten Ansprüchen ebenfalls umfasst sind.
Bezug nehmend auf die 1 und 2 ist dort ein Mehrzonen-Pyrolyseofen 2 gezeigt. Der Ofen 2 ist mit einem Konvektionsabschnitt 4, einer ersten befeuerten Strahlungskammer 6 und einer zweiten befeuerten Strahlungskammer 8 bereitgestellt. Die erste befeuerte Strahlungskammer 6 ist mit einer Trennwand 10 zur Trennung der ersten befeuerten Strahlungskammer 6 in eine erste getrennte unabhängige Strahlungszone 12 und eine zweite getrennte unabhängige Strahlungszone 14 bereitgestellt. Die zweite befeuerte Strahlungskammer 8 ist mit einer Trennwand 16 zur Trennung der zweiten Strahlungskammer 8 in eine dritte getrennte unabhängige Strahlungszone 18 und eine vierte getrennte unabhängige Strahlungszone 20 bereitgestellt.
In der Ausführungsform der 1 und 2 teilen die Trennwände 10 und 16 ihre jeweiligen Strahlungskammern in getrennte unabhängige Strahlungszonen mit im Wesentlichen gleicher Fläche auf.
Es wird jedoch von dem Fachmann verstanden, dass die Trennwand in der Kammer positioniert werden kann, um getrennte unabhängige Strahlungszonen mit ungleicher Fläche bereitzustellen. Zusätzlich können mehr als eine Trennwand oder eine beliebige Kombination einer Anzahl von Trennwänden in den Strahlungskammern des Ofens verwendet werden. Beispielsweise könnten in der ersten Strahlungskammer zwei Trennwände zur Trennung der ersten Strahlungskammer in unabhängige Strahlungszonen mit drei gleichen Flächen verwendet werden und in der zweiten Strahlungskammer könnten drei Trennwände zur Trennung der zweiten Strahlungskammer in vier ungleiche unabhängige Strahlungszonen verwendet werden.
Die Trennwand kann nur aus einem Material hergestellt sein, der den Temperaturen in der Strahlungszone des Reaktors widerstehen kann, die Temperaturen von 2200°F übersteigen kann. Dementsprechend kann die Trennwand aus herkömmlichem Brandziegel bestehen. Die Trennwand kann auch aus einem stoffartigen Material, bekannt als Nextel, bestehen oder kann ein aus diesem Material hergestellter Vorhang sein, alleine oder in Kombination mit einem keramischen Fasermaterial. Bei dieser Art der Ausführungsform hängt der Vorhang von Stangenträgern. Andere Materialien, die ähnliche thermische Eigenschaften bereitstellen, können verwendet werden.
Nextel ist ein Warenname der 3 M Company für eine Familie von Textilprodukten aus keramischer Faser. Nextel-Fasern werden aus einem synthetischen Vorläufer, ungeschmolzene feuerfeste Oxide, wie sie typischerweise bei Keramiken der Fall sind, hergestellt. Die synthetische Faser wird mit einer kontinuierlichen Länge auf einen gesteuerten Durchmesser gebildet und die Fasern werden dann zur Umwandlung des synthetischen Materials zu einer Keramik pyrolysiert. Das kontinuierliche Filament der keramischen Fasern wird zu Garnen und Vorgarnen versponnen, die dann zum Weben, Flechten, Stricken oder Verdrillen einer Vielzahl von textilischen Produktformen verwendet werden können, die einen Stoff für die Vorhänge der vorliegenden Erfindung einschließen. Bevorzugt für die Verwendung in der vorliegenden Erfindung ist Nextel 312, das aus Aluminium/Silicium/Bor zusammengesetzt ist. Ferner ist Nextel 440 für die Verwendung hier umfasst.
Es ist wichtig für die Ausführung der vorliegenden Erfindung, dass die Trennwand derart konstruiert ist, dass die Bedingungen in einem der getrennten unabhängigen Strahlungszonen die Bedingungen in einer benachbarten getrennten unabhängigen Strahlungszone nicht im Wesentlichen beeinflussen. Auf diese Art und Weise können die Bedingungen in jeder benachbarten Strahlungszone durch Einstellung der Strahlungsbrenner entlang der Wand und/oder des Bodens der Zone unabhängig und getrennt gesteuert werden, wie hier nachstehend beschrieben wird.
Zurückkehrend zu der 1 ist ersichtlich, dass der Ofen 2 aus Außenwänden 22, zentral angebrachten Wänden 24, einem Dach 26, Böden 28 und einem Kammertrennboden 30 besteht. Herkömmliche Wandbrenner 32 sind in einer Anordnung entlang der Außenwände 22 und der zentral angebrachten Wände 24 angeordnet. Zusätzliche herkömmliche Bodenbrenner 34 sind in einer Anordnung entlang der Böden 28 angeordnet. Die Brenner 32 und 34 können auf eine herkömmliche Art und Weise mit Erdgas oder einem anderen brennbaren Gas oder fein verteilten Brennstoffen durch Sammler (header), Verteiler oder einzelne Leitungen, die zu jedem Brenner führen und nicht gezeigt sind, versorgt werden. Der bestimmte Typ von Strahlungsheizbrenner und die damit verbundenen Details müssen hier nicht beschrieben werden, da sie auf dem Fachgebiet wohl bekannt und üblich sind. Ein beliebiger Typ von Strahlungsheizbrenner kann verwendet werden, der im Wesentlichen die Gesamtheit der Wärme durch Strahlung bereitstellt. Von Bedeutung für die vorliegende Erfindung ist, dass jeder Brenner oder jede Anordnung von Brennern in jeder unabhängigen Strahlungszone getrennt und unabhängig gesteuert wird, wie z. B. durch Regeln der den Strahlungsbrennern zugeführten Brennstoffmenge. Auf diese Art und Weise kann die Crack-Temperatur in jeder getrennten und unabhängigen Strahlungszone getrennt und unabhängig gesteuert werden.
Der Ofen ist ferner mit einem Abzug zum Entfernen von Abgasen aus den Brennern in einer Leitung 38 bereitgestellt.
Der Ofen 2 aus der 1 ist ferner mit vier Reaktionsschleifen bereitgestellt. Die erste Reaktionsschleife 40 wird in dem Tauscher 42 in der Konvektionskammer 4 vorgewärmt und wird dann durch die erste getrennte unabhängige Strahlungszone 12 fortgeführt. Die zweite Reaktionsschleife 44 wird in dem Tauscher 46 in der Konvektionskammer 4 vorgewärmt und wird dann durch die zweite unabhängige Strahlungszone 14 fortgeführt. Die dritte Reaktionsschleife 48 wird in dem Tauseher 50 vorgewärmt und wird dann durch die dritte unabhängige Strahlungszone 18 fortgeführt. Die vierte Reaktionsschleife 52 wird in dem Tauseher 52 vorgewärmt und wird dann durch die vierte unabhängige Strahlungszone 20 fortgeführt. In der 2, zum Beispiel, ist jeder Strahler der vier Strahlungszonen 10, 14, 18 und 20 mit jeweils zwei Reaktionsschleifen 40A, 40B, 44A, 44B, 48A, 48B, 52A und 52B bereitgestellt.
Jede der Reaktionsschleifen kann unabhängig von getrennten Längen und/oder Konfigurationen sein. Im Allgemeinen sind die Rohre in den unabhängigen Strahlungszonen vertikal angebracht und haben häufig gewundene Konfigurationen. Andere Konfigurationen für Reaktionsschleifen, die dem Fachmann bekannt sind, sind für die Verwendung hier ebenfalls vorgesehen. Die Schleifen können von beliebiger gewünschter Länge sein und haben im Allgemeinen einen Abschnitt, der nach unten in die unabhängige Strahlungszone fortgeführt wird, eine U-förmige Verbindungszone und einen Abschnitt, der nach oben aus der unabhängigen Strahlungszone fortgeführt wird. In Abhängigkeit von der Menge an gewünschtem Produkt kann eine bestimmte unabhängige Strahlungszone über eine Schleifenkonfiguration verfügen, die zur Aufnahme so vieler Schleifen ausgelegt ist, wie zum Erzielen der gewünschten Kapazität notwendig sind. Zum Beispiel kann eine unabhängige Strahlungszone mit 1 bis etwa 20 oder mehr Schleifenanordnungen bereitgestellt werden.
Jede der Schleifen aus den unabhängigen Strahlungsheizzonen tritt dann aus dem Ofen 2. Vorzugsweise werden die Reaktionsschleifen mit einer Quench-Vorrichtung zum raschen Quenchen der abströmenden Produktgase bereitgestellt. Beliebige dem Fachmann bekannte Quench-Vorrichtungen können bei der Ausführung der vorliegenden Erfindung verwendet werden. Siehe z. B. Woebcke et al., US-Patent Nr. 5,427,655 . Zusätzlich ist es von der vorliegenden Erfindung vorgesehen, dass jede Schleife mit ihrer eigenen Quench-Vorrichtung bereitgestellt werden kann oder dass die Abströme aus den Reaktionsschleifen in einer beliebigen Konfiguration vereint und anschließend gequencht werden.
In einem beispielhaften Verfahren, das die vorliegende Erfindung verwendet, wird ein erster Zufuhrstrom von Ethan bei einer Temperatur von etwa 70°F bis etwa 80°F in die Schleife 40, die in dem Tauscher 42 in dem Konvektionsabschnitt 4 vorgewärmt wurde, eingespeist, worin er auf eine Temperatur in dem Bereich von etwa 1100°F bis etwa 1200°F vorgewärmt wird.
Während dem Vorheizschritt kann die Zufuhr in Abhängigkeit von dem Siedebereich des Ausgangsmaterials teilweise oder vollständig verdampft werden. Ferner wird bei Verfahren, in denen Dampf verwendet wird, vor der Einspeisung der Zufuhr in die Strahlungszone der Zufuhr Dampf zugegeben. Zum Beispiel kann der Dampf an Stellen in dem Vorheizabschnitt zugegeben werden, vorzugsweise dort, wo die Zufuhr zu wenigstens 70% verdampft ist. Bei Zugabe auf diese Art und Weise wirkt der Dampf derart, dass er die Zufuhr durch Herabsetzung des Kohlenwasserstoff-Partialdrucks vollständig verdampft. Der Dampf fungiert auch zur Aufrechterhaltung eines geringen Kohlenwasserstoff-Partialdrucks in der Strahlungszone für eine verbesserte Crack-Effizienz und verminderte Koksbildung.
Wiederum können in jede der Reaktionsschleifen unterschiedliche Mengen an Dampf jeder der Schleifen in Abhängigkeit von dem gewünschten Cracken, das in den Reaktionsschleifen durchgeführt werden soll, d. h. die Art von Ausgangsmaterial und die gewünschte Vorschlagsliste an Produkt, zugegeben werden.
Die Schleife 40 wird dann in die erste getrennte und unabhängige Strahlungszone 12 fortgeführt, wobei sie durch Strahlungswärme, die von den Strahlungsbrennern 32 und 34 geliefert wird, entlang der Wände und des Bodens der ersten getrennten und unabhängigen Strahlungszone 12 erwärmt wird. Typischerweise wird ein Ethan-Ausgangsmaterial bei einer Temperatur in dem Bereich von etwa 780°C bis etwa 1000°C für eine Verweilzeit von etwa 0,01 Sekunden bis etwa 0,08 Sekunden gecrackt.
Unabhängig aber gegenläufig wird die Reaktionsschleife 44 mit einem Propan-Ausgangsmaterial bei einer Temperatur von etwa 70°F bis etwa 80°F bereitgestellt und wird in der Konvektionszone 4 in dem Tauscher 50 auf eine Temperatur in dem Bereich von etwa 1100°F bis etwa 1200°F vorgewärmt. Die Reaktionsschleife 44 wird dann in die zweite getrennte und unabhängige Strahlungszone fortgeführt, wobei sie durch Strahlungswärme, die von den Strahlungsbrennern 32 und 34 geliefert wird, entlang der Wände und des Bodens der zweiten getrennten und unabhängigen Strahlungszone 14 erwärmt wird. Typischerweise wird ein Propan-Ausgangsmaterial bei einer Temperatur in dem Bereich von etwa 780°C bis etwa 1000°C für eine Verweilzeit von etwa 0,01 Sekunden bis etwa 0,08 Sekunden gecrackt.
Obwohl sich sowohl die erste als auch zweite Strahlungsheizzone 12 und 14 in der gleichen Strahlungskammer 6 befinden, kann die Temperatur in jeder Zone auf Grund des Vorsehens der Trennwand 10 und der Steuerung der Brennstoffmenge, die in den Strahlungsbrennern der Strahlungsheizzone verbrannt wird, getrennt gesteuert werden. Somit können zwei verschiedene Ausgangsmaterialien in der gleichen Strahlungskammer bei getrennten und unabhängigen Bedingungen gecrackt werden, wodurch bei dem Crack-Vorgang eine verbesserte Flexibilität gestattet wird.
Ein dritter Zufuhrstrom von Erdöl wird bei einer Temperatur von etwa 70°F bis etwa 80°F in die Schleife 48, die in dem Tauscher 50 in dem Konvektionsabschnitt 4 vorgewärmt wurde, eingespeist, worin er auf eine Temperatur in dem Bereich von etwa 1100°F bis etwa 1200°F erwärmt wird.
Die Schleife 48 wird dann in die dritte getrennte und unabhängige Strahlungszone 18 fortgeführt, wobei sie durch Strahlungswärme, die von den Strahlungsbrennern 32 und 34 geliefert wird, entlang der Wände und des Bodens der dritten getrennten und unabhängigen Strahlungszone 18 erwärmt wird. Typischerweise wird ein Erdöl-Ausgangsmaterial bei einer Temperatur in dem Bereich von etwa 780°C bis etwa 1000°C für eine Verweilzeit von etwa 0,01 Sekunden bis etwa 0,08 Sekunden gecrackt.
Unabhängig aber gegenläufig wird die Reaktionsschleife 52 mit einem Vakuumerdgas(VGO)-Ausgangsmaterial bei einer Temperatur von etwa 70°F bis etwa 80°F bereitgestellt und wird in der Konvektionszone 4 in dem Tauscher 54 auf eine Temperatur in dem Bereich von etwa 1100°F bis etwa 1200°F vorgewärmt. Die Reaktionsschleife 52 wird dann in die vierte getrennte und unabhängige Strahlungszone 20 fortgeführt, wobei sie durch Strahlungswärme, die von den Strahlungsbrennern 32 und 34 geliefert wird, entlang der Wände und des Bodens der zweiten getrennten und unabhängigen Strahlungszone 20 erwärmt wird. Typischerweise wird ein VGO-Ausgangsmaterial bei einer Temperatur in dem Bereich von etwa 780°C bis etwa 1000°C für eine Verweilzeit von etwa 0,01 Sekunden bis etwa 0,08 Sekunden gecrackt.
Obwohl sich sowohl die dritte als auch vierte Strahlungsheizzone 18 und 20 in der gleichen Strahlungskammer 8 befinden, kann die Temperatur in jeder Zone auf Grund des Vorsehens der Trennwand 16 und der Steuerung der Brennstoffmenge, die in den Strahlungsbrennern der Strahlungsheizzone verbrannt wird, getrennt gesteuert werden. Somit können zwei verschiedene Ausgangsmaterialien in der gleichen Strahlungskammer bei getrennten und unabhängigen Bedingungen gecrackt werden, wodurch bei dem Crack-Vorgang eine verbesserte Flexibilität gestattet wird.
Wo die volle Kapazität des Ofens 2 nicht benötigt wird, können alternativ eine oder mehrere der getrennten und unabhängigen Strahlungszonen durch die Verwendung von Dampf in der Schleife leer belassen werden, ohne die in den verwendeten Strahlungszonen ablaufenden Crack-Vorgänge zu beeinflussen. Dies stellt ferner eine verbesserte Flexibilität für die Crack-Vorrichtung der vorliegenden Erfindung bereit.
Viele Variationen der vorliegenden Erfindung eröffnen sich angesichts der vorstehenden detaillierten Beschreibung von selbst dem Fachmann. Obwohl das Verfahren der vorliegenden Erfindung beispielhaft mit Ethan-, Propan-, Erdöl- und VGO-Ausgangsmaterialien dargestellt wurde, können zum Beispiel andere Ausgangsmaterialien, die bekanntlich als Ausgangsmaterialien beim Pyrolyse-Cracken im Strahlungsofen verwendet werden können, bei der Ausführung der vorliegenden Erfindung ebenfalls verwendet werden.

Claims

Verfahren zum unabhängigen Cracken von mindestens zwei verschiedenen Kohlenwasserstoff-Ausgangsmaterialien zu Olefinen, jeweils in einer verschiedenen Reaktionsschleife, wobei das Verfahren in einem Ofen zum Cracken eines Kohlenwasserstoff-Ausgangsmaterials durchgeführt wird, wobei der Ofen umfasst: (a) mindestens eine befeuerte Strahlungskammer, wobei jede Strahlungskammer durch ein die befeuerte Strahlungskammer teilendes Mittel in mindestens zwei getrennte unabhängige Strahlungszonen geteilt ist; (b) mindestens einen Strahlungsbrenner in jeder der getrennten unabhängigen Strahlungszonen der befeuerten Strahlungskammer; (c) eine Konvektionskammer in direkter Kommunikation mit der (den) befeuerten Strahlungskammer(n); (d) mindestens eine Reaktionsschleife für jede getrennte unabhängige Strahlungszone, wobei sich jede der Reaktionsschleifen vor dem Verlassen des Ofens jeweils durch mindestens einen Teil der Konvektionskammer und in eine der getrennten unabhängigen Strahlungszonen erstreckt; (e) einen Abzug zum Entweichen von Abgas, der auf dem Kopf der Konvektionskammer des Ofens angeordnet ist; und (f) ein Mittel zur unabhängigen Steuerung der Strahlungsbrenner in jeder der getrennten unabhängigen Strahlungszonen, wobei die mindestens zwei Ausgangsmaterialien in der gleichen Strahlungskammer bei getrennten und unabhängigen Bedingungen jeweils in einer getrennten unabhängigen Strahlungszone durch Unterziehen der Reaktionsschleifen verschiedenen Crack-Temperaturen, die durch das Mittel zur unabhängigen Steuerung der Strahlungsbrenner in jeder getrennten und unabhängigen Strahlungszone gesteuert werden, gecrackt werden.
Verfahren nach Anspruch 1 zum Cracken von Kohlenwasserstoff-Ausgangsmaterial zu Olefinen, das mindestens vier verschiedene Ausgangsmaterialien zum unabhängigen Cracken von mindestens vier Ausgangsmaterialien jeweils in einer verschiedenen Reaktionsschleife umfasst.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei das die befeuerte Strahlungskammer teilende Mittel eine Kombination aus einem Vorhang aus Nextel-Material und einer keramischen Faserwand ist.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei die Temperatur jeder getrennten unabhängigen Strahlungszone unabhängig durch Mittel zum getrennten und unabhängigen Steuern jedes Brenners oder jeder Aneinanderreihung von Brennern in jeder getrennten unabhängigen Strahlungszone gesteuert wird.