JPS60179495A - 炭化水素の蒸気熱分解方法 - Google Patents
炭化水素の蒸気熱分解方法Info
- Publication number
- JPS60179495A JPS60179495A JP28214084A JP28214084A JPS60179495A JP S60179495 A JPS60179495 A JP S60179495A JP 28214084 A JP28214084 A JP 28214084A JP 28214084 A JP28214084 A JP 28214084A JP S60179495 A JPS60179495 A JP S60179495A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- insert
- tube
- wall
- coil
- steam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/20—C2-C4 olefins
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は炭化水素の蒸気分解（熱分解）にかかり、さら
に詳しくは炭化水素の蒸気分解を実施するための新規か
つ改善された方法に関するものである。
に詳しくは炭化水素の蒸気分解を実施するための新規か
つ改善された方法に関するものである。
本発明に従えば加工コイル内に輻射線吸収面を与えるた
めの内部インサートを有する筒状加工コイルをもうける
ことにより炭化水素を蒸気分解するための改善された方
法が提供せられる。
めの内部インサートを有する筒状加工コイルをもうける
ことにより炭化水素を蒸気分解するための改善された方
法が提供せられる。
本発明に従えばかかるインサートの利用によりチューブ
壁中での熱フラツクスか増大し、また所要滞留時間を減
少させまた内部チューブ壁温度を低下せしめ、しかもチ
ューブ外＠湿度を不変に保つことが可能である。
壁中での熱フラツクスか増大し、また所要滞留時間を減
少させまた内部チューブ壁温度を低下せしめ、しかもチ
ューブ外＠湿度を不変に保つことが可能である。
このインサートは圧力低下を大ならしめることなく熱フ
ラツクスを増大させるため輻射線吸収面を午えるよう設
計されかつ筒状コイル内に配置せしめられる。通常また
好ましくはこのインサートは最も強力な熱分解がコイル
出口で行なわれるよう加工コイルの出口に位置せしめら
れる。
ラツクスを増大させるため輻射線吸収面を午えるよう設
計されかつ筒状コイル内に配置せしめられる。通常また
好ましくはこのインサートは最も強力な熱分解がコイル
出口で行なわれるよう加工コイルの出口に位置せしめら
れる。
チューブインサートは好ましくは内部チューブ壁から間
隔を置かれた中心部から外方ｌζ沖びるアームあるいは
羽根群を有しこれらがチューブ内壁と接触あるいは殆ど
接触するような形になっており、かかる構造のものが圧
力低下を不都合に大ならしめることなく熱フラツクスの
所望増加をもならす熱吸収面を与えることが見出された
。このインサートは均一なガス流を与えるためチューブ
の自由内部横断面を等面積区分に分けねばならない。イ
ンサートはまた好ましくは自由横断面を通るガス流の不
良分布を回避するため中心に位置すべきである（Ｉｌｉ
２も好ましくは中心部がチューブ軸と軸的に一直線にな
るべきである）。またインサートはチューブ内で移動し
たりまた振動し機械的損害をもたらすことのないように
設けらるべきである。インサートの熱吸収は例えば表面
を暗色化するとかあるいは吸収性被覆をもうけることに
より増大せしめうる。
隔を置かれた中心部から外方ｌζ沖びるアームあるいは
羽根群を有しこれらがチューブ内壁と接触あるいは殆ど
接触するような形になっており、かかる構造のものが圧
力低下を不都合に大ならしめることなく熱フラツクスの
所望増加をもならす熱吸収面を与えることが見出された
。このインサートは均一なガス流を与えるためチューブ
の自由内部横断面を等面積区分に分けねばならない。イ
ンサートはまた好ましくは自由横断面を通るガス流の不
良分布を回避するため中心に位置すべきである（Ｉｌｉ
２も好ましくは中心部がチューブ軸と軸的に一直線にな
るべきである）。またインサートはチューブ内で移動し
たりまた振動し機械的損害をもたらすことのないように
設けらるべきである。インサートの熱吸収は例えば表面
を暗色化するとかあるいは吸収性被覆をもうけることに
より増大せしめうる。
インサートは加熱装置の全筒状コイル（全コイルは一つ
あるいはいくつかのチューブから構成せしめうる）のご
く１部にのみ位置せしめられ、最も好ましくはコイル出
口に（コイルの最後のチューブの出口に）位置せしめら
れる。インサートは通常少なくとも５フイートの長さを
有し、最後のチューブの全長の１５〜１００％を占める
。既に述べた如くインサートの横断面はインサートを有
するチューブでの圧力低下が不都合に増大することなく
熱フラツクスの所望の増大を怪えるような寸法のもので
、またインサートのための圧力低下の増大は通常５ ｐ
ｓｉ未満、好ましくは３ ｐｓ１未満である。通常圧力
低下増は少なくとも０．３ｐｓｉで、最も普通には少な
くとも０．７ ｐｓｉである。圧力低下の増大が５ｐｓ
ｉ未満であることは、反応の平衡が急激に影響を受けな
いようにするために望ましいことからなるべく小さくす
る。
あるいはいくつかのチューブから構成せしめうる）のご
く１部にのみ位置せしめられ、最も好ましくはコイル出
口に（コイルの最後のチューブの出口に）位置せしめら
れる。インサートは通常少なくとも５フイートの長さを
有し、最後のチューブの全長の１５〜１００％を占める
。既に述べた如くインサートの横断面はインサートを有
するチューブでの圧力低下が不都合に増大することなく
熱フラツクスの所望の増大を怪えるような寸法のもので
、またインサートのための圧力低下の増大は通常５ ｐ
ｓｉ未満、好ましくは３ ｐｓ１未満である。通常圧力
低下増は少なくとも０．３ｐｓｉで、最も普通には少な
くとも０．７ ｐｓｉである。圧力低下の増大が５ｐｓ
ｉ未満であることは、反応の平衡が急激に影響を受けな
いようにするために望ましいことからなるべく小さくす
る。
本発明に従えはインサートを有するチューブ部分で熱フ
ラツクス（ＢＴｕ ／ ｈｒ −ｆｔ” ）のかなりの
増加がある。通常この熱フラツクスは少なくとも１０％
、好ましくは少なくとも２０％のオーダーで増大するが
、通常は約５０％以上には増大しない。熱フラツクスの
増大はチューブから分解流への直接的対流か改善される
ことならびにチューブ壁からインサートへ輻射熱伝達が
行なわれインサートが対流により分解流へ熱を伝達する
ことによるものである。熱フラツクスが少なくとも１０
％増大することはエネルギー節約の点から重要であり、
これは大であれば大である程良い。またチューブの金属
クリープが温度が高い程生ずることがあるので、チュー
ブの金！’ｆ４ Ｎ’ ｌ’ｔについての影響の点から
もエネルギーを節約できることが好ましい。
ラツクス（ＢＴｕ ／ ｈｒ −ｆｔ” ）のかなりの
増加がある。通常この熱フラツクスは少なくとも１０％
、好ましくは少なくとも２０％のオーダーで増大するが
、通常は約５０％以上には増大しない。熱フラツクスの
増大はチューブから分解流への直接的対流か改善される
ことならびにチューブ壁からインサートへ輻射熱伝達が
行なわれインサートが対流により分解流へ熱を伝達する
ことによるものである。熱フラツクスが少なくとも１０
％増大することはエネルギー節約の点から重要であり、
これは大であれば大である程良い。またチューブの金属
クリープが温度が高い程生ずることがあるので、チュー
ブの金！’ｆ４ Ｎ’ ｌ’ｔについての影響の点から
もエネルギーを節約できることが好ましい。
本発明に従えば熱フラツクスが増大するためチューブの
インサートを有する部分の内壁の湿度が低下する。その
ためチューブのコーキングが減少する。インサートは遥
かに低温で実際上コーキングの傾向が全くないので、全
表面積がコーキングにさらされる危険性の増大なしに熱
フラツクス増加を達成しうることか認められている。
インサートを有する部分の内壁の湿度が低下する。その
ためチューブのコーキングが減少する。インサートは遥
かに低温で実際上コーキングの傾向が全くないので、全
表面積がコーキングにさらされる危険性の増大なしに熱
フラツクス増加を達成しうることか認められている。
炭化水素供給原料は広範な分解用原料の任意のものであ
りうる。本発明はオレフィン類特にエチレンの製造に利
用せられる。代表的な原料としてエタン、プロパン、ブ
タンおよびそれらの混合物、ナフサ、軽油等があげられ
る。生成物流れには広範な種類の成分を含み、生成物組
成はある程度は選択せる原料によるものである。
りうる。本発明はオレフィン類特にエチレンの製造に利
用せられる。代表的な原料としてエタン、プロパン、ブ
タンおよびそれらの混合物、ナフサ、軽油等があげられ
る。生成物流れには広範な種類の成分を含み、生成物組
成はある程度は選択せる原料によるものである。
炭化水素の蒸気熱分解は１４００°Ｆ以上のガス出口温
度で、通常１５００°Ｆ〜１８００°Ｆのガス出口温度
で行なわれる。チューブ出口圧力は通常Ｏ〜５０ ｐａ
ｉｇである。滞留時間は０．０５秒〜２秒である。この
熱分解は水蒸気対炭化水素比０．２：ｌ〜１．５：１（
重量比）で通常行なわれる。
度で、通常１５００°Ｆ〜１８００°Ｆのガス出口温度
で行なわれる。チューブ出口圧力は通常Ｏ〜５０ ｐａ
ｉｇである。滞留時間は０．０５秒〜２秒である。この
熱分解は水蒸気対炭化水素比０．２：ｌ〜１．５：１（
重量比）で通常行なわれる。
上述の全体的な条件は従来法で一般に用いられてきたも
のと同様であるが、一定のチューブ直径でもって、他の
条件（出口圧力、原料速度、水蒸気対炭化水素比、燃焼
割合等）をも固定し本発明方法を実施する場合全滞留時
間を減少せしめることができる。すなわちインサートを
利用すると全滞留時間が旬縮せられる。
のと同様であるが、一定のチューブ直径でもって、他の
条件（出口圧力、原料速度、水蒸気対炭化水素比、燃焼
割合等）をも固定し本発明方法を実施する場合全滞留時
間を減少せしめることができる。すなわちインサートを
利用すると全滞留時間が旬縮せられる。
以下添付図を参１トコし本発明を説明する。
第１ｊ図には、橋脚上にもうけられた構造スチールフレ
ームエ０に支持されており、外壁１１および１２、内壁
１３および１４．１ンｉＡｌ ’（”！ １５ならびに
床１６および１７からなる縦筒型加熱装置が示されてい
る。外壁１１および１２は内壁１３および１４と実質的
に平行で、外壁１１および１２は内壁１３および１４よ
りも高く伸びている。外壁１１と１２および内壁１３と
１４には１８で示されている縦に何列もの強カ幅射型バ
ーナーがもう【プられている。床１６および１７は外壁
１１．１２と内ｉｑ １３ 、１４の間にそれぞれ伸び
ている。床１６および１７には床バーナー１９、好まし
くは火炎型バーナーがもうけられている。
ームエ０に支持されており、外壁１１および１２、内壁
１３および１４．１ンｉＡｌ ’（”！ １５ならびに
床１６および１７からなる縦筒型加熱装置が示されてい
る。外壁１１および１２は内壁１３および１４と実質的
に平行で、外壁１１および１２は内壁１３および１４よ
りも高く伸びている。外壁１１と１２および内壁１３と
１４には１８で示されている縦に何列もの強カ幅射型バ
ーナーがもう【プられている。床１６および１７は外壁
１１．１２と内ｉｑ １３ 、１４の間にそれぞれ伸び
ている。床１６および１７には床バーナー１９、好まし
くは火炎型バーナーがもうけられている。
外壁１１、内壁１３、床１６および端壁１５で輻射加熱
帯２０を構成し、また外壁１２、内壁１４、床１７、お
よび端壁１５で別の輻射加熱帯２１を構成している。・
端壁１５は逆Ｕ字型をしており、内壁１３および１４に
もうけられたバーナ一群１８への出入を許容する開放域
を構成している。
帯２０を構成し、また外壁１２、内壁１４、床１７、お
よび端壁１５で別の輻射加熱帯２１を構成している。・
端壁１５は逆Ｕ字型をしており、内壁１３および１４に
もうけられたバーナ一群１８への出入を許容する開放域
を構成している。
内壁１３および１４上に水平に内部屋根２５がもうけら
れている。外壁１１から内側に伸ひ水平に上部屋根２６
が外壁１１および端壁１５上にもうけられ、また同様に
外壁１２および端壁上に上部屋根２７がもうけられこれ
らから上部壁２８および２９が伸び端壁１５の上方へ伸
びている部分とで対流域３０を作っている。全ての壁、
床および屋根には適当な耐火材料がもうけられている。
れている。外壁１１から内側に伸ひ水平に上部屋根２６
が外壁１１および端壁１５上にもうけられ、また同様に
外壁１２および端壁上に上部屋根２７がもうけられこれ
らから上部壁２８および２９が伸び端壁１５の上方へ伸
びている部分とで対流域３０を作っている。全ての壁、
床および屋根には適当な耐火材料がもうけられている。
輻射加熱帯２０および２１には支持構造体１０からハン
ガー３３により適当に保持されている多数の垂直チュー
ブ群３１がもうけられている。
ガー３３により適当に保持されている多数の垂直チュー
ブ群３１がもうけられている。
これら多数の垂直チューブ３１は外壁１１と内壁工３の
中間、外壁１２と内壁１４の中間にそれぞれ位置せしめ
られている。これらチューブは多数の通路で加工コイル
を与えるべく配置され、適当な戻り曲管および出口手段
がもうけられている。
中間、外壁１２と内壁１４の中間にそれぞれ位置せしめ
られている。これらチューブは多数の通路で加工コイル
を与えるべく配置され、適当な戻り曲管および出口手段
がもうけられている。
対流帯３０内には水平に置かれた導管３５がもうけられ
ている。この導管３５はまたぎ継手３６によりチューブ
３１と流体が通じるようになっている。対流帯３０内に
はさらに別の水平におかれた導管３８がもうυられてい
る。入口および出口多岐管３８１Ｌおよび３８′ｂがこ
の導管３８と流体が通じるようになっている。
ている。この導管３５はまたぎ継手３６によりチューブ
３１と流体が通じるようになっている。対流帯３０内に
はさらに別の水平におかれた導管３８がもうυられてい
る。入口および出口多岐管３８１Ｌおよび３８′ｂがこ
の導管３８と流体が通じるようになっている。
バーナー１８には多数の多岐管３９からライン４０を通
じ燃料が供給せられる。燃料は多岐管４１を通りバルブ
４２の制御の下多岐管３９中へ導入せられる。バーナー
１８への燃料の流れはチューブ群３１の所望燃焼度に応
じて縦列ごとに変えられる。各バーナーはさらにまたラ
イン４０中の手動バルブ４４によって調節することがで
き、加熱装置への燃料の流れ全体はバルブ４５により制
御せられる。外壁１１および１２と内壁１３および１４
にもうけられているバーナーは同じような多岐管手段を
府すること−ｈ（ηＩＩ ｎｇ大ね上らへ 輻射加熱帯内の垂直チューブ群をｊｆＴｌじての流体通
路の数は原料、生成物の仕様等により変更せられる。す
なわちこれらチューブ群は輻射加熱帯内に垂直におかれ
る多数の縦」イル群を表わす。
じ燃料が供給せられる。燃料は多岐管４１を通りバルブ
４２の制御の下多岐管３９中へ導入せられる。バーナー
１８への燃料の流れはチューブ群３１の所望燃焼度に応
じて縦列ごとに変えられる。各バーナーはさらにまたラ
イン４０中の手動バルブ４４によって調節することがで
き、加熱装置への燃料の流れ全体はバルブ４５により制
御せられる。外壁１１および１２と内壁１３および１４
にもうけられているバーナーは同じような多岐管手段を
府すること−ｈ（ηＩＩ ｎｇ大ね上らへ 輻射加熱帯内の垂直チューブ群をｊｆＴｌじての流体通
路の数は原料、生成物の仕様等により変更せられる。す
なわちこれらチューブ群は輻射加熱帯内に垂直におかれ
る多数の縦」イル群を表わす。
栽本的加熱装置は米国特ｄ′１；第３２７４９８７号に
記載されている。
記載されている。
熱分解チューブ３１の一部、特に各通路の出口チューブ
には、コイルの出口チューブ内に輻射線吸収面を午える
ため内部インサートを含む。
には、コイルの出口チューブ内に輻射線吸収面を午える
ため内部インサートを含む。
第２ａ図に示される如くこのインサート１００は３枚羽
根のあるスパイダーの形をしており、中心のボディ一部
１１１と羽根１１２を有し、これらの羽根の先端すなわ
ちチューブ壁と接する部分は湾曲している。このスパイ
ダーはチューブ内に押し入れ固定されていて所望の位ｉ
α決め拘束を与えチューブ内部を三つの通路に分けてい
る。スパイダーの中心部１１１はチューブ軸と一致して
位置せしめられている。
根のあるスパイダーの形をしており、中心のボディ一部
１１１と羽根１１２を有し、これらの羽根の先端すなわ
ちチューブ壁と接する部分は湾曲している。このスパイ
ダーはチューブ内に押し入れ固定されていて所望の位ｉ
α決め拘束を与えチューブ内部を三つの通路に分けてい
る。スパイダーの中心部１１１はチューブ軸と一致して
位置せしめられている。
第２ｂ図は中心ボディ一部１′２１と三つの外方に伸ひ
る湾曲せる羽根群１２２を有するインサート１２ｏを示
し、これがチューブ内部７６を三つの別々の２ｍ路に分
けている。
る湾曲せる羽根群１２２を有するインサート１２ｏを示
し、これがチューブ内部７６を三つの別々の２ｍ路に分
けている。
第２ｃ図は４枚羽根のあるスパイダーの形のインサート
１３０を示し、これらの羽根の末端は外方に湾曲してい
てチューブ内部を四つの通路に分けている。
１３０を示し、これらの羽根の末端は外方に湾曲してい
てチューブ内部を四つの通路に分けている。
第２ｄ図１オ中心ボディ一部１４１と４枚の外方に伸ひ
る羽根ｆｉ’ｆ １４２を有するインサート１４０を示
し、これがチューブ内部を四つの別々の通路に分けてい
る。
る羽根ｆｉ’ｆ １４２を有するインサート１４０を示
し、これがチューブ内部を四つの別々の通路に分けてい
る。
以下実施例により本発明を説明する。
実施例
チューブインサートは第２ａ図の如き３枚羽根スパイダ
ーのものを使用した。これらの羽根刃低下が幾分大にな
るにすぎぬものであっに０ｔｉｌｉ本 処理Ｉｎ：炭化水１ｃ ８８０ Ｑ１ｂ／ｈｒ水 ’４
ｋ ’Ｘ ４４００１ｂ／ｈｒ合 計 １３２００１ｂ
／ｈｒ 出口圧力 ２２ ｐｓ１ａ 出ロチ出御チューブ壁温度１０８０’Ｃ（１９７６°Ｆ
）ガス渇（９） 人口からＩ浸後のチューブまで ８２５°Ｃ（１５１７
°Ｆ）出口 ８５０”０（１５６２°Ｆ） 出口で １００％ 分解熱 ２８０００ Ｂ Ｔ Ｕ／ｌ ｂ炭化水素製品
１モル結束 インサートなし インサートあり チューブ横断面ｒａ Ｏ，１９６ｆｔ” ０．１８８ｆ
ｔ”ガス速度、平均 ６９６ｆｔ／秒 ７２６ ｆｌ／
秒Ｒｅ（レイノルズ数） ４．２４Ｘ１０’ ２．２２
Ｘ１０５ｈ、ＢＴＵ／）（−ｆｔ”−０Ｆ／ｉｎ、’
９６ １１５壁温度、内側 １９２６°Ｆ １９０７’
Ｆ熱フラツクス（チューブエ、Ｄ、） 対流チューブ−ガス ＢＴＵ／Ｈ−ｆｔ２ ・３７０００ ４２３００ガスへ
の輻射 ＢＴＵ／Ｈ−ｆｔ’ １．２００ ７００インサートへ
の輻射 ＢＴＵ ／ ｗ−ｈ” ８０００ 合 計 ３８２００ ５１０００ 所要チューブ長さ ３３ｆｔ ２４．７ｆｔＮＢ留時間
０秒 ０．０４７５ ０．０３４圧力低下 １．３５
ｐｓ１２．４４９日１インサートを使用するとチューブ
壁での熱フラツクスか約３３．３％も増大した。またイ
ンサート温度が極度に高くならずに（インサート温度は
１６１０’Ｆ）チューブ内壁の温度が減少した。また圧
力低下の増はごくわずかであった。
ーのものを使用した。これらの羽根刃低下が幾分大にな
るにすぎぬものであっに０ｔｉｌｉ本 処理Ｉｎ：炭化水１ｃ ８８０ Ｑ１ｂ／ｈｒ水 ’４
ｋ ’Ｘ ４４００１ｂ／ｈｒ合 計 １３２００１ｂ
／ｈｒ 出口圧力 ２２ ｐｓ１ａ 出ロチ出御チューブ壁温度１０８０’Ｃ（１９７６°Ｆ
）ガス渇（９） 人口からＩ浸後のチューブまで ８２５°Ｃ（１５１７
°Ｆ）出口 ８５０”０（１５６２°Ｆ） 出口で １００％ 分解熱 ２８０００ Ｂ Ｔ Ｕ／ｌ ｂ炭化水素製品
１モル結束 インサートなし インサートあり チューブ横断面ｒａ Ｏ，１９６ｆｔ” ０．１８８ｆ
ｔ”ガス速度、平均 ６９６ｆｔ／秒 ７２６ ｆｌ／
秒Ｒｅ（レイノルズ数） ４．２４Ｘ１０’ ２．２２
Ｘ１０５ｈ、ＢＴＵ／）（−ｆｔ”−０Ｆ／ｉｎ、’
９６ １１５壁温度、内側 １９２６°Ｆ １９０７’
Ｆ熱フラツクス（チューブエ、Ｄ、） 対流チューブ−ガス ＢＴＵ／Ｈ−ｆｔ２ ・３７０００ ４２３００ガスへ
の輻射 ＢＴＵ／Ｈ−ｆｔ’ １．２００ ７００インサートへ
の輻射 ＢＴＵ ／ ｗ−ｈ” ８０００ 合 計 ３８２００ ５１０００ 所要チューブ長さ ３３ｆｔ ２４．７ｆｔＮＢ留時間
０秒 ０．０４７５ ０．０３４圧力低下 １．３５
ｐｓ１２．４４９日１インサートを使用するとチューブ
壁での熱フラツクスか約３３．３％も増大した。またイ
ンサート温度が極度に高くならずに（インサート温度は
１６１０’Ｆ）チューブ内壁の温度が減少した。また圧
力低下の増はごくわずかであった。
本発明は熱フラツクスが増大せしめられ滞留時間を減少
させ、選択性を良好ならしめることができるので極めて
有利である。またかかる結果がチューブ壁温を増大させ
ることなく（事実手ユーブ即燻は手番１（丘い）素酵廿
久豹、 コ一本ングの傾向が少なくなる。同じ滞留時間
で、本発明に従えばより高いガス出口温度を得ることが
できることも理解さるべきである。
させ、選択性を良好ならしめることができるので極めて
有利である。またかかる結果がチューブ壁温を増大させ
ることなく（事実手ユーブ即燻は手番１（丘い）素酵廿
久豹、 コ一本ングの傾向が少なくなる。同じ滞留時間
で、本発明に従えばより高いガス出口温度を得ることが
できることも理解さるべきである。
第１図は本発明９加熱装置を組みこむことのできる熱分
解炉の略図的断面図であり、第２ａ図、第２ｂ図、第２
Ｃ図および第２ｄ図はそれぞれ本発明で使用することの
できるインサートを組みこんだ熱分解チューブの１部の
断面図である。 特許出願人 ザｅラムス・コムパニ−
解炉の略図的断面図であり、第２ａ図、第２ｂ図、第２
Ｃ図および第２ｄ図はそれぞれ本発明で使用することの
できるインサートを組みこんだ熱分解チューブの１部の
断面図である。 特許出願人 ザｅラムス・コムパニ−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 水蒸礼と炭化水素フィードが熱分解実施のため分
解加熱装置内の筒状加工コイル中を通過せしめられる炭
化水素の蒸気熱分解法において、該炭化水素フィードな
らびに水蒸気が筒状コイルの出口部でインサートとコイ
ル内部壁の間に別々の連続せる縦流路内を通過せしめら
れ、該−インサートは熱フラツクスを増大させるため４
り、１射線吸収面を与え、また該インサートは熱フラツ
クスを少なくとも１０％増大させかつ圧力低下増を５ｐ
８１未満に限定すべく前記出口部分に位置せしめられて
いることを特徴とする炭化水素の蒸気熱分解法。 ２、炭化水素フィードと水蒸気力ｉ ｑｔ１記縦流路群
中を均一なガス流れで通過せしめられる特許績求の範囲
第全項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US91043678A | 1978-05-30 | 1978-05-30 | |
| US910436 | 1978-05-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60179495A true JPS60179495A (ja) | 1985-09-13 |
| JPS6311394B2 JPS6311394B2 (ja) | 1988-03-14 |
Family
ID=25428778
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6456779A Expired JPS6024830B2 (ja) | 1978-05-30 | 1979-05-24 | 炭化水素の蒸気熱分解装置 |
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