DE60013933T2 - Verfahren und Vorrichtung zur Maximierung der Produktivität einer Erdgasverflüssigungsanlage - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Maximierung der Produktivität einer Erdgasverflüssigungsanlage Download PDF

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Description

  • Technisches Gebiet
  • Diese Erfindung bezieht sich allgemein auf ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Maximierung der Produktionsrate von Erdgasflüssigkeiten (NGL = natural gas liquids) in einer Gas-Verarbeitungsanlage. Insbesondere bezieht sich diese Erfindung auf die Regelung eines Turboexpanders, der einen Rekompressor antreibt mit dem Ziel der Maximierung der NGL-Produktion.
  • Hintergrund Technik
  • Der effektive Betrieb von Erdgas-Flüssigkeitsanlagen ist begrenzt, da die Begrenzung der Turboexpanderwellen-Rotationsgeschwindigkeit die Einheit daran hindert, eine maximale Produktivität zu erzielen. Die Erzielung eines hohen Produktivitätspegels ist notwendig, da Flüssigkeitsanteile mit hohem Molekulargewicht wertvoller sind als die leichteren Gaskomponenten.
  • Ein Gegenverdichter-Regelungsschema, das Ähnlichkeitsparameter verwendet, ist in der EP-A-0500195 offenbart. Ähnlichkeits-Parameter, die in diesem Dokument offenbart werden, umfassen ein reduziertes polytropisches Gefälle hred und einen reduzierten volumetrischen Fluss qred Im Ansaugen, was definiert ist als:
    Figure 00010001
    hierbei sind
    • Rc
    ein Druckverhältnis Pd/Ps
    ρd
    ein Kompressor-Abgabedruck
    ρs
    ein Kompressor-Ansaugdruck
    Δρ
    ein Differentialdruck, der über einer Fluß-Meßeinrichtung erhalten wird
  • Figure 00020001
  • Alle obigen Parameter sind leicht zu messende Parameter in der Nähe des Turbokompressors mit Ausnahme von σ, welches berechnet werden muss.
  • Unter Verwendung der obigen Ähnlichkeits-Parameter kann ein Ort des Kompressor-Arbeitspunktes relativ zu einer Verdichter-Grenzlinie bestimmt werden. Die Kompressor-Leistungskurven können ebenfalls in einem Raum aufgezeichnet werden der durch (gred, hred) definiert ist.
  • In der US 5,743,714 ist ein Schema zur Minimierung der Leistung offenbart, um ein Netzwerk aus mehrfachen Kompressoren zu betreiben. Eine Gegenverdichter-Steuerung berechnet eine Ableitung der spezifischen Arbeit in Bezug auf die Massen-Fließrate für jeden der Kompressoren in dem Netzwerk. Unter Verwendung dieser Ableitwerte wird eine optimale Verteilung der Gesamt-Verdichtungslast bestimmt und die Leistung der Kompressoren eingestellt (durch Veränderung ihrer Rotationsgeschwindigkeiten), um mit dieser Verteilung übereinzustimmen.
  • Keine der obigen veröffentlichten Erfindungen beschäftigt sich mit der Maximierung von Erdgasflüssigkeiten. Tatsächlich versucht die letztere Erfindung, die in der US 5,743,714 offenbart ist, den Leistungseingang für ein komprimiertes Gas zu minimieren; während zur Maximierung von Erdgasflüssigkeiten die durch einen Turboexpander (und nachfolgend durch die Welle zu einem Kompressor weitergereichte) umgewandelte Leistung maximiert werden sollte.
  • Offenbarung der Erfindung
  • Ein Zweck dieser Erfindung liegt in der Maximierung der Produktionsrate von NGL in einer Gas-Verarbeitungsanlage durch Erhöhung der Leistung, die der Turboexpander absorbiert. Dies kann bei einer maximalen Rotationsgeschwindigkeit und mit maximaler Öffnung der einstellbaren Düsen des Turboexpanders erzielt werden, indem das Heiß-Recycleventil oder das Kalt-Recycleventil des Rekompressor-Gegenverdichter-Ventils oder beide geöffnet werden. Die Ventilöffnung muss auf einen vorgegebenen Wert begrenzt werden, der durch eine Kurve festgelegt ist, die auf einer Leistungskarte des Rekompressors vorgegeben ist. Diese Kurve ist so angeordnet, daß
    • • die Bewegung des Kompressor-Arbeitspunktes und seiner Verdichtungs-Grenzlinie zu der Kurve entlang einer Linie mit konstanter Geschwindigkeit die Kompressorleistung erhöht; und
    • • die Bewegung des Kompressor-Arbeitspunktes (von der oben erwähnten Kurve) weiter nach rechts und entlang einer Linie mit konstanter Geschwindigkeit die Kompressorleistung vermindert.
  • Die Kompressorleistung, ausgedrückt in Kompressor-Ähnlichkeitsparametern, kann vorgegeben werden als
    Figure 00030001
    wobei
    • J
    = Kompressorleistung
    p
    = Absolutdruck (im Ansaugen oder in der Abgabe)
    N
    = Rotationsgeschwindigkeit
    Q
    = volumetrischer Kompressorfluss
    Z
    = Kompressibilitätsfaktor
    R
    = Gaskonstante
    T
    = absolute Temperatur (im Ansaugen oder in der Abgabe)
    Rc
    = Druckverhältnis Pd/Ps
    Pd
    = absoluter Kompressor-Abgabedruck
    Ps
    = absoluter Kompressor-Ansaugdruck
  • Gleichung (1) beschreibt die Oberfläche, auf der der Arbeitspunkt des Kompressors vorliegt. Wie im Falle der Verdichtungsgrenze kann jede einzelne Kurve in diesem dreidimensionalen Raum durch irgendwelche zwei dieser Kompressor-Ähnlichkeitsparameter beschrieben werden, zum Beispiel
    Figure 00040001
  • Unter Verwendung von Gleichung (2) muss die Kompressorleistung bekannt sein, um festzustellen, auf welcher Seite einer solchen Kurve der Arbeitspunkt liegt. Wenn die Kompressorleistung unbekannt ist (was oftmals der Fall ist) kann der Ort des Arbeitspunktes in Bezug auf diese Kurve bestimmt werden unter Verwendung eines anderen Paares von Ähnlichkeitsparametern aber nicht unter Einbezug der Leistung J wie zum Beispiel
    Figure 00040002
  • Daher muss geeignete Information verfügbar sein, um zwei Ähnlichkeitsparameter zu berechnen; in diesem Fall Rc und
    Figure 00040003
    wobei Δp0 ein Differentialdruck über einer Fluss-Messeinrichtung ist. Diese Information ist alles, was erforderlich ist, um den Arbeitspunkt des Kompressors auf einen Bereich links vor der Kurve zu begrenzen, wie sie in der Gleichung (3) beschrieben ist.
  • Um den Arbeitspunkt auf einer Seite der Kurve von Gleichung (3) zu halten, kann eine Steueraktion auf einem Fehler basieren, der entweder berechnet wird als
    Figure 00040004
  • Die Erfindung ist jedoch nicht auf diese Formen der Fehlerberechnung beschränkt. Eine maximale NGL-Produktion kann durch zwei Verfahren realisiert werden.
    • 1. Die einstellbaren Düsen des Turboexpanders werden zusammen mit den Kalt- und Heiß-Recycleventilen wie üblich betätigt bis die Rotationsgeschwindigkeit ihren Grenz-Sollwert Nsp erreicht. Zu diesem Zeitpunkt öffnet das Ausgangssignal des Geschwindigkeitsreglers das Kalt-Recycleventil oder das Heiß-Recycleventil (oder beide Ventile) bis der Arbeitspunkt des Rekompressors einen vorgegebenen maximalen Abstand von der Verdichter-Grenzlinie erreicht. Die einstellbaren Düsen des Turboexpanders werden sodann betätigt, um die Rotationsgeschwindigkeit N zu begrenzen. Ein Vorteil dieser ersten Methode liegt darin, daß das Kalt-Recycleventil und das Gegenverdichter-Ventil geschlossen ist (oder minimal, falls erforderlich, geöffnet ist) bevor die maximale Rotationsgeschwindigkeit erreicht wird. Ein Nachteil der Methode liegt darin, daß, wenn der vorgegebene Sollwert nicht richtig ist oder nicht richtig wird, ein plötzlicher Anstieg in der Rotationsgeschwindigkeit erfolgen kann, wenn der Produktivitäts-Sollwert auf ein Maximum verändert wird.
    • 2. Sowohl der Kalt-Recycleregler als auch der Heiß-Recycleregler (dessen Sollwert geringfügig dichter an der Verdichtungs-Grenzlinie liegen kann als die des Kalt-Recyclereglers) öffnen ihre entsprechenden Ventile, um eine maximale Kompressorleistung für die momentane Rotationsgeschwindigkeit beizubehalten. Wenn eine maximale Turboexpander-Rotationsgeschwindigkeit erzielt ist, wird ebenfalls eine maximale Anlagenproduktivität erzielt. Wenn aber die Rotationsgeschwindigkeit geringer als das Maximum ist, können das Gegenverdichterventil (Heiß-Recycleventil) oder das Kalt-Recycleventil oder beide geöffnet sein, wenn die entsprechenden Regler in einem Ablaufmodus betrieben werden. Ein Vorteil dieses zweiten Verfahrens liegt darin, daß eine Ungenauigkeit des vorgegebenen Sollwertes nicht zu einem plötzlichen Anwachsen der Rotationsgeschwindigkeit führen kann; und der Sollwert kann bei jeder Rotationsgeschwindigkeit für die maximale Leistung des Rekompressors korrigiert werden.
  • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • 1A zeigt ein Regelsystemdiagramm einer Turbomaschinenkette in einer Produktionsanlage für Erdgasflüssigkeiten (NGL).
  • 1B zeigt ein Regelsystemdiagramm ähnlich zu demjenigen in 1A aber mit einem Rekompressor-Differentialdrucktransmitter (DPT) anstelle von zwei Drucktransmittern (PT).
  • 2 zeigt eine Rekompressor-Leistungskarte in Koordinaten [J/pN), Q/√ZRT].
  • 3 zeigt eine Rekompressor-Leistungskarte in Koordinaten [Rc, Q/√ZRT].
  • Beste Weise zur Ausführung der Erfindung
  • 1A und 1B zeigen ähnliche Regelsystemdiagramme einer Turbomaschinenkette, die für die Trennung von Erdgasflüssigkeiten (NGL) verwendet wird. Der Zug in jeder Fig. umfasst einen Turboexpander 101 mit geregelten (einstellbaren) Düsen 103, einen Separator 105, einen Rekompressor 107 mit einem Gegenverdichterventil 109 (Heiß-Recycleventil), einen Booster-Kompressor 111 mit einem Gegenverdichter-Ventil 113 (Heiß-Recycleventil) und eine Gasturbine 115, die mit einem Kraftstoff-Steuerventil 117 ausgerüstet ist. Der Booster-Kompressor 111 geht an ein Anlagen-Auslassrohr über einen Gaskühler 119 ab, welcher seinerseits mit dem Einlass des Rekompressors 107 über ein Kalt-Recycleventil 121 verbunden ist.
  • Der Turboexpander 101 und beide Kompressoren 107, 111 sind jeweils mit einem Regelsystem ausgerüstet, das Einrichtungen umfasst zur Überwachung von Prozess-Eingangssignalen, wie zum Beispiel Drücken im Ansaugen und bei der Abgabe, Temperaturen, Rotationsgeschwindigkeiten und einem Differenzialdruck über einer Fluss-Messeinrichtung. Diese Prozesssignale werden durch verschiedene Transmitter gesendet: Druck (PT), Temperatur (TT), Rotationsgeschwindigkeit (ST) und Druck-Differentialflussmessung (FT – Δp0). Die in 1B gezeigte Turbomaschinenkette umfasst die gleichen Transmittertypen jedoch mit Zusatz eines Rekompressor-Differentialdrucktransmitters (DPT – Δpc) anstelle von zwei Drucktransmittern (PT).
  • Systemregler (jeweils ausgerüstet mit einem PID-Algorhytmus) bestehen aus einer Flussanzeige (FIC) 123, einer Geschwindigkeitesanzeige (SIC) 125, eine Gegenverdichtungsanzeige (UIC-1, 2) 127, 131, einer Kalt-Recycleanzeige (CRIC) 129 und einer Druckanzeige (PIC) 133. Verschiedene dieser Regler geben ihre Signale direkt in drei Summierblöcke (Σ-1, 2, 3) 135, 137, 139 ein.
  • Bei der Ausführung des zuvor beschriebenen ersten Verfahrens, bei dem ein maximaler Massenfluss erzielt wird, wenn die einstellbaren Düsen 103 gerade geöffnet werden, wenn die Rotationsgeschwindigkeit ihren Begrenzungs-Sollwert (Nsp) erreicht, arbeitet die Vorrichtung in der folgenden Wiese. Der Massenfluss wird aufrechterhalten durch einstellbare Düsen 103, während der Anlagenabgabedruck durch den Booster-Kompressor 111 aufrechterhalten wird, der durch die Gasturbine 115 angetrieben wird. Energie wird aus dem Gas entfernt, wenn es durch den Turboexpander 101 verläuft; das Gas bewegt sich dann zu dem Separator 105, wo die verflüssigten Komponenten mit hohem Molekulargewicht von den leichteren Gaskomponenten getrennt werden. Gleichzeitig öffnet, wenn der Flüssigkeitspegel einen vorgegebenen Wert erreicht, ein Separator-Pegelregler (nicht gezeigt) ein Ablaufventil.
  • Wenn der Anlagen-Durchsatz-Sollwert erhöht wird, öffnet der Gas-Durchsatz-Regler (FIC) die einstellbaren Düsen 103 durch einen Summierblock Σ-1 135. Aufgrund dieser Aktion erhöht sich der Gasdurchsatz und die Rotationsgeschwindigkeit des Turboexpanders 101. Demzufolge nehmen die Rotationsgeschwindigkeit des Booster-Kompressors 111 und der Anlagen-Auslassdruck beide ab. Zu diesem Zeitpunkt öffnet ein Auslass-Druckregler (PIC) 133 das Kraftstoff-Steuerventil 117, wodurch die Rotationsgeschwindigkeit des Booster-Kompressors erhöht wird und der Anlagen-Auslassdruck auf seinem Sollwert beibehalten wird.
  • Wenn ein Arbeitspunkt von einem Kompressor 107, 111 einen Sollwert des CRIC-Reglers 129 oder von zwei UIC-Reglern 127, 131 erreicht, öffnen spezifische Signale von diesen drei Reglern (die miteinander durch eine serielle Dialogverbindung verbunden sind und durch Σ-3 139 wirken) zunächst das Kalt-Recycleventil 121. Wenn dies aber nicht ausreichend ist, um die sich unter Steuerung befindlichen Betriebszustände beizubehalten, öffnen sich beide Gegenverdichter (Heiß-Recycleventile) – Ventile 109, 113 über den Summierblock Σ-2 137 und UIC-2 131 entsprechend.
  • Der UIC-1-Regler 127 und der CRIC-Regler 129 sind beide ausgelegt, um einen minimalen Fluss aufrechtzuerhalten. Der UIC-1-Regler 127 moduliert das Heiß-Recycleventil 113, um den Arbeitspunkt 301 (siehe 3) rechts von der Verdichtungs-Steuerlinie 303 zu erhalten. Der CRIC-Regler 129 moduliert das Heiß-Recycleventil 121, um sicherzustellen, daß der Arbeitpunkt rechts von der Kalt-Recycleventil-Grenzlinie 305 liegt. Die Wirkung des CRIC-Reglers gestattet ebenfalls das Schließen des Heiß-Recycleventils 113 (für Gegenverdichtungszwecke) im eingeschwungenen Zustand, um den Rekompressor 107 gegen hohe Temperaturen zu schützen. Bei einer harten Störung können sowohl das Heiß-Recycleventil 113 als auch das Kalt-Recycleventil 121 geöffnet werden, um den Rekompressor gegen Überlastung zu schützen.
  • Eine zusätzliche Begrenzungsschleife ist in jedem der zwei Regler UIC-1 127 und CRIC 129 verfügbar. Diese Begrenzungsschleifen sind Begrenzungen bei hohem Fluss. Die Hochflussgrenze des Reglers UIC-1 ist vorgesehen, um den Arbeitspunkt links von der Heiß-Recycleventil-Grenzlinie 307 zu halten, indem die Öffnung des Heiß-Recycleventils 113 begrenzt wird. Die Hochflussgrenze des Reglers CRIC ist vorgesehen, um den Arbeitspunkt links von der Kalt-Recycleventil-Begrenzungslinie 309 zu halten, indem die Öffnung des Kalt-Recycleventils 121 begrenzt wird. Die relativen Positionen der Begrenzungslinien 307, 309 des Heiß- und Kalt-Recycleventils stellen sicher, daß das Heiß-Recycleventil zuerst geschlossen wird.
  • Wenn die Rotationsgeschwindigkeit des Turboexpanders 101 den Begrenzungs-Sollwert (Nsp) des Rotations-Geschwindigkeitsreglers (SIC) 125 erreicht, öffnet dieser Regler das Heiß-Recycleventil 109 des Rekompressors über den Summierblock Σ-2 137 oder er öffnet das Kalt-Recycleventil 121 über den Summierblock Σ-3 139 oder beide Betätigungen treten gleichzeitig auf. Eine Öffnung des Heiß-Recycleventils 109 und/oder des Kalt-Recycleventils 121 erhöht die Leistung des Rekompressors 107 und begrenzt seinerseits die Rotationsgeschwindigkeit des Turboexpanders. Beide Ventile können ebenfalls in einer vorgegebenen Beziehung öffnen, um ein Anwachsen der Einlasstemperatur des Rekompressors 107 zu verhindern.
  • Wenn der Arbeitspunkt des Rekompressors 107 einen entsprechenden Hochfluss-Grenzwert erreicht, halten der UIC-1-Regler 127 und der CRIC-Regler 129 (die über die Summierblöcke Σ-2, 3 137, 139 wirken) das Anwachsen ihrer entsprechenden Ausgangssignale an und verhindern hierdurch eine weitere Öffnung des Heiß-Recycleventils 109 und/oder des Kalt-Recycleventils 121. Nun kann der SIC-Regler 125 nicht das Heiß-Recycleventil 109 und/oder des Kalt-Recycleventil 121 öffnen und muss mit dem Schließen der einstellbaren Düsen 103 (einwirkend über Σ-1 135) beginnen, um die Rotationsgeschwindigkeit des Turboexpanders zu begrenzen. Der Grund für diese Folge liegt darin, daß ein weiteres Öffnen der Heiß- und/oder der Kalt-Recycleventile 109, 121 nicht die Kompressorleistung erhöht sondern statt dessen die Leistung vermindert. Dies ist in 2 gezeigt, wo der Betrieb rechts von der Kurve, die mit „Ventil-Begrenzungslinie" bezeichnet ist, zu einer Abnahme in der Kompressorleistung bei einer Ventilöffnung führt. Nur das Schließen der einstellbaren Düsen 103 kann die Rotationsgeschwindigkeit des Turboexpanders begrenzen.
  • Bei der Ausführung des Prozesses durch das zuvor beschriebene zweite Verfahren, wo sowohl der Kalt-Recycleregler und der Gegenverdichtungs-Regler (dessen Sollwert etwas dichter an der Verdichtungs-Grenzlinie liegen kann) entsprechende Ventile öffnet, um eine maximale Kompressorleistung für die momentane Rotationsgeschwindigkeit beizubehalten, arbeitet die Vorrichtung in der folgenden Weise. Die Summierblöcke Σ-2, 3 137, 139 besitzen 0-Multiplikatoren für die Eingänge von dem SIC-Regler 125. Die Sollwerte für den UIC-1-Regler 127 und den CRIC-Regler werden auf geringfügig unterschiedliche Hochfluss-Grenzwerte eingestellt. Der Betriebszustand des Kompressors mit maximaler Leistung wird nun bei jeder Rotationsgeschwindigkeit beibehalten durch Öffnen des Kalt-Recycleventils 121 und wenn nötig des Heiß-Recycleventils 109 des Rekompressors. Der Hochfluss-Sollwert des UIC-1-Reglers liegt dichter (wie zuvor erwähnt) an der Verdichtungsgrenzlinie als der Hochfluss-Sollwert des CRIC-Reglers; und das Heiß-Recycleventil 109 kann geschlossen werden, da das Kalt-Recycleventil 121 ausreichend geöffnet ist und den geforderten Betriebszustand des Kompressors aufrechterhält. Die in 2 gezeigte „Ventil-Begrenzungslinie" ist die „Heiß-Recycleventil-Begrenzungslinie", die in 3 gezeigt ist. Eine Koordinatentransformation wird ausgeführt, um sie in Koordinaten aufzuzeichnen, welche nur Information umfassen, die aus den Messeinrichtungen um den Kompressor verfügbar ist.
  • Wenn die Rotationsgeschwindigkeit des Kompressors ihren Maximalwert erreicht, erreicht der Kompressor seine Maximalleistung. Es ist festzustellen daß der CRIC-Regler 129 und das Kalt-Recycleventil 121 bis zu einem bestimmten Maß als Gegenverdichtungs-Regler und ein Gegenverdichtungs-Ventil entsprechend bezeichnet werden können.
  • Offensichtlich sind viele Modifikationen und Veränderungen der vorliegenden Erfindung im Lichte der angefügten Ansprüche möglich. Es versteht sich daher, daß innerhalb des Rahmens der angefügten Ansprüche die Erfindung anderweitig als speziell beschrieben ausgeübt werden kann.

Claims (24)

  1. Verfahren zur Maximierung der Produktion von Erdgasflüssigkeiten aus Erdgas unter Verwendung einer Ausrüstung umfassend einen Turboexpander (101) mit einstellbaren Düsen (103), einen Rekompressor (107), einen Turboexpander – Geschwindigkeitsregler (125), eine Fließratensteuerung (123), eine Kompressor-Gegenverdichter-Regelung (127) und ein Kompressor-Gegenverdichter-Ventil (109, 121,), wobei das Verfahren umfasst: a) Messen einer Rotationsgeschwindigkeit N des Turboexpanders (101); b) Berechnung einer Abweichung N – NSP der Turboexpander-Rotationsgeschwindigkeit N von einem Begrenzungs-Sollwert NSP; c) Regelung der Rotationsgeschwindigkeit des Turboexpanders (101), wenn die Abweichung positiv ist, durch Modulation des Kompressor-Gegenverdichter-Ventils (109, 121), um die Abweichung auf einen Wert zurückzuführen und zu halten, der geringer oder gleich Null ist; d) Begrenzung der Öffnung des Kompressor-Gegenverdichter-Ventils (109, 121), wenn eine weitere Öffnung zu einer Abnahme der Kompressorleistung führt.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die Bestimmung des Punktes, an dem eine weitere Öffnung des Gegenverdichter-Ventils (109, 121) zu einer Abnahme der Kompressorleistung führt, die Schritte umfasst: a) Messung von Parametern in der Nähe des Rekompressors (107), die geeignet sind für die Berechnung von ausgewählten Ähnlichkeitsparametern; b) Berechnung eines Rekompressors (107) – Arbeitspunktortes als eine Funktion der ausgewählten Ähnlichkeitsparameter unter Verwendung der gemessenen Parameter; c) Vergleich des Arbeitspunktortes mit einer vorbestimmten Grenze.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, wobei die Öffnung des Gegenverdichter-Ventils (109, 121) angehalten wird, wenn der Arbeitspunkt an die vorbestimmte Grenze gelangt.
  4. Verfahren nach Anspruch 2, wobei die gemessenen Parameter, die in der Nähe des Rekompressors (107) gemessen werden, umfassen: a) einen Differentialdruck Δp0, gemessen über einer Fluss-Messeinrichtung; b) einen Ansaugdruck, ps; und c) einen Abgabedruck pd.
  5. Verfahren nach Anspruch 2, wobei die gemessenen Parameter, die in der Nähe des Rekompressors gemessen werden, umfassen: a) einen Differentialdruck Δp0, gemessen über einer Fluss-Messeinrichtung; und b) einen Differenzialdruck Δpc über dem Rekompressor (107).
  6. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die einstellbaren Düsen (103) des Turboexpanders ebenfalls betätigt werden, um die Rotationsgeschwindigkeit N geringer oder gleich groß wie den Begrenzungs-Sollwert Nsp zu halten.
  7. Verfahren nach Anspruch 6, wobei die einstellbaren Düsen (103) des Turboexpanders betätigt werden, um die Rotationsgeschwindigkeit unter ihrem Grenzwert zu regeln, wenn die Öffnung des Gegenverdichter-Ventils begrenzt ist.
  8. Verfahren nach Anspruch 1, wobei das Kompressor-Gegenverdichter-Ventil (109, 121) ein Kalt-Recycleventil (121) ist.
  9. Verfahren nach Anspruch 1, wobei das Kompressor-Gegenverdichter-Ventil (109, 121) ein Heiß-Recycleventil (109) ist.
  10. Verfahren zur Maximierung der Produktion von Erdgasflüssigkeiten aus Ergas unter Verwendung eines Rekompressors (107) mit einer Kompressor-Gegenverdichter-Regelung (127) und einem Kompressor-Gegenverdichter-Ventil (109, 121), wobei das Verfahren umfasst: a) Messung von Parametern in der Nähe des Rekompressors (107) die geeignet sind zur Berechnung von ausgewählten Ähnlichkeitsparametern; b) Bestimmung eines Rekompressor (107) – Arbeitspunktortes in Bezug auf einen Hochfluss-Grenzwert; und c) Verwendung des relativen Ortes des Arbeitspunktes des Rekompressors (107) zu dem Hochfluss-Grenzwert, um das Kompressor-Gegenverdichter-Ventil (109, 121) zu modulieren und den Ort auf einem vorbestimmten Wert zu halten.
  11. Verfahren nach Anspruch 10, wobei das Gegenverdichter-Ventil ein Kalt-Recycleventil (121) ist.
  12. Verfahren nach Anspruch 10, wobei das Gegenverdichter-Ventil ein Heiß-Recycleventil (109) ist.
  13. Vorrichtung zur Maximierung der Produktion von Erdgasflüssigkeiten aus Erdgas unter Verwendung einer Ausrüstung umfassend einen Turboexpander (101) mit einstellbaren Düsen (103), einen Rekompressor (107), eine Turboexpander-Geschwindigkeitsregelung (125), eine Fließratensteuerung (123), eine Kompressor-Gegenverdichter-Regelung (127) und ein Kompressor-Gegenverdichtungs-Ventil (109, 121), wobei die Vorrichtung umfasst: a) Mittel zur Messung einer Rotationsgeschwindigkeit N des Turboexpanders (101); b) Mittel zur Berechnung einer Abweichung N – NSP der Turboexpander (101)-Rotationsgeschwindigkeit N von einem Begrenzungs-Sollwert NSP; c) Mittel zur Regelung der Rotationsgeschwindigkeit des Turboexpanders (101), wenn die Abweichung positiv ist, durch Modulation des Kompressor-Gegenverdichter-Ventils (109, 121), um die Abweichung auf einen Wert zurückzuführen oder zu halten, der geringer oder gleich Null ist; und d) Mittel zur Begrenzung der Öffnung des Kompressor-Gegenverdichter-Ventils (109, 121), wenn eine weitere Öffnung zu einer Abnahme der Kompressorleistung führt.
  14. Vorrichtung nach Anspruch 13, wobei die Bestimmung des Punktes, an welchem eine weitere Öffnung des Gegenverdichter-Ventils (109, 121) zu einer Abnahme in der Kompressorleistung führt, umfasst: a) Mittel zur Messung von Parametern in der Nähe des Rekompressors (107), die für die Berechnung ausgewählter Ähnlichkeitsparameter geeignet sind; b) Mittel zur Berechnung eines Rekompressor (107)-Arbeitspunktortes als eine Funktion der ausgewählten Ähnlichkeitsparameter unter Verwendung der gemessenen Parameter; und c) Mittel zum Vergleich des Arbeitspunktortes mit einem vorbestimmten Grenzwert.
  15. Vorrichtung nach Anspruch 14, wobei die Öffnung des Gegenverdichter-Ventils (109, 121) angehalten wird, wenn der Arbeitspunkt an den vorbestimmten Grenzwert gelangt.
  16. Vorrichtung nach Anspruch 14, wobei die gemessenen Parameter, die in der Nähe des Rekompressors (107) gemessen werden, umfassen: a) einen Differentialdruck ΔP0 gemessen über einer Fluss-Messeinrichtung; b) einen Ansaugdruck (PS); c) einen Abgabedruck pd.
  17. Vorrichtung nach Anspruch 14, wobei die gemessenen Parameter, die in der Nähe des Rekompressors (107) gemessen werden, umfassen: a) einen Differentialdruck ΔP0 gemessen über einer Fluss-Messeinrichtung; und b) einen Differentialdruck ΔPc über dem Rekompressor (107).
  18. Vorrichtung nach Anspruch 13, wobei die einstellbaren Düsen (103) des Turboexpanders ebenfalls betätigt werden, um die Rotationsgeschwindigkeit N geringer oder gleich dem Begrenzungs-Sollwert NSP zu halten.
  19. Vorrichtung nach Anspruch 18, wobei die einstellbaren Düsen (103) des Turboexpanders betätigt werden, um die Rotationsgeschwindigkeit unter ihren Grenzwert zu regeln, wenn die Öffnung des Gegenverdichter-Ventils begrenzt ist.
  20. Vorrichtung nach Anspruch 13, wobei das Kompressor-Gegenverdichter-Ventil (109, 121) ein Kalt-Recycleventil (121) ist.
  21. Vorrichtung nach Anspruch 13, wobei das Kompressor-Gegenverdichter-Ventil (109, 121) ein Heiß-Recycleventil (109) ist.
  22. Vorrichtung zur Maximierung der Produktion von Erdgasflüssigkeit aus Erdgas unter Verwendung eines Rekompressors (107) mit einem Kompressor-Gegenverdichter-Regler (127) und einem Kompressor-Gegenverdichter-Ventil (109, 121), wobei die Vorrichtung umfasst: a) Mittel zur Messung von Parametern in der Nähe des Rekompressors (107), die für die Berechnung ausgewählter Ähnlichkeitsparameter geeignet sind; b) Mittel zur Bestimmung eines Rekompressor (107 Arbeitspunktortes in Bezug auf eine Hochfluss-Grenze; und c) Mittel zur Verwendung des relativen Ortes des Rekompressor (107)-Arbeitspunktes zu der Hochfluss-Grenze zur Modulation des Kompressor-Gegenverdichter-Ventils, um den Ort auf einen vorbestimmten Wert zu halten.
  23. Vorrichtung nach Anspruch 22, wobei das Gegenverdichter-Ventil (109, 121) ein Kalt-Recycleventil (121) ist.
  24. Vorrichtung nach Anspruch 22, wobei das Gegenverdichter-Ventil (109, 121) ein Heiß-Recycleventil (109) ist.
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