DE4440544C2 - Gesinterter Hartstofformkörper und Verfahren zu seiner Herstellung - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf die Gebiete der Pulvermetallurgie und der Chemie. Sie ist vorteilhafterweise dort anwendbar, wo von Schneidwerkzeugen, Kalt- und Warmumformwerkzeugen und ähnlichen extrem auf Verschleiß beanspruchten Teilen gleichzeitig hohe Härte, Zähigkeit, Steifigkeit und Korrosionsbeständigkeit, insbesondere bei hohen Temperaturen gefordert werden. Die Erfindung betrifft einen zu Formkörpern sinterbaren Hartstoff und ein Verfahren zur Herstellung von Hartstoffen bzw. Hartstofflegierungen mit extrem niedrigem Bindemetallgehalt bzw. solchen ohne Bindemetallzusatz.

Um eine Verbesserung in den Eigenschaftsrelationen von Hartmetallegierungen zu erreichen, sind in den letzten Jahren mehrere Wege beschritten worden. Ein Weg ist die Verwendung von Feinstpulver bis hin zu nanostrukturierten Hartstoffpulvern [L. Wu, J. Lin, B. K. Kim, B. M. Kear and L. E. Mc Candlish: Grain Growth Inhibition in Sintering of Nanostructured WC-Co-Alloys, Proceedings of the 13th International Plansee Seminar, Reutte (1993) Vol. 3, p 667/679]. Bisherigen Lösungen überlegene Härte- und Verschleißeigenschaften sind das Ziel solcher Untersuchungen. Sie haben den Nachteil, daß immer noch erhebliche Anteile von Bindemetall erforderlich sind und die Inhibierung des Kornwachstums extra Zusätze erfordert.

In EP 0 559 901 A1 wird eine Hartlegierung beschrieben, die aus mehreren Hartstoffphasen der Carbide, Nitride und Carbonitride der Metalle aus der IV., V. und VI. Nebengruppe des Periodensystems der Elemente mit einem Gehalt an dem Bindemetall Cobalt von mindestens 0,2 M%, aber weniger als 2 M% besteht. Die Merkmale dieser Erfindung beruhen auf einer Grundkomposition, die durch vorstehenden Co-Gehalt von mindestens 0,2 M% sowie durch beträchtliche Zusätze von Mo und Mo₂C (2-7 M%) und von geringen Zusätzen an VC bzw. Chromcarbid (0,2-0,6 M%) charakterisiert ist. Diese Zusätze sind notwendig, um die Sinterfähigkeit des Stoffsystems bis zu einer ausreichenden, für die heißisostatische Nachverdichtung erforderlichen Verdichtung zu gewährleisten, das Auftreten von freiem Kohlenstoff in der Hartlegierung zu verhindern und das Kornwachstum zu hemmen. In diesem Zusammenhang scheinen sich bildende Phasen der Art Co_xW_yC_z und W₂C eine entscheidende Rolle zu spielen.

Die Zusätze müssen in einem sehr Zeit- und energieaufwendigen Mahlprozeß, bei dem eine Kontamination des Versatzes durch Abrieb von der Mahlgarnitur erfolgt, eingebracht werden. Die Mängel der bekannten technischen Lösungen liegen vor allem darin begründet, daß zum Erreichen einer ausreichenden Verdichtung durch Sintern immer noch erhebliche Anteile von Bindemetall erforderlich sind. Außerdem werden in beträchtlichem Umfang Zusätze benötigt, um negativen Erscheinungen wie dem Kornwachstum, dem Entstehen oder dem Verbleib von freiem Kohlenstoff entgegenzuwirken. Die homogene Verteilung der Zusätze in der Hartstoffmischung bereitet erhebliche Probleme und erfordert Zeit- und energieaufwendige Mischmahlprozesse. Die Potenzen der Hartstofflegierungen hinsichtlich der Kombination von Härte, Verschleißfestigkeit und Zähigkeit können nur ungenügend ausgeschöpft werden.

Darüber hinaus sind auch in JP 54134719 A in Derwent Abstract Nr. 79-866088/48, DE-Z.: Hans Grewe und Johannes Kolaska "Werkstoffkunde und Eigenschaften von Hartmetallen und Schneidkeramik", VDI-Z (1983) Nr. 18-September (II), S. 699 bis 709 und US 4923 512 Lösungsmöglichkeiten beschrieben, die jedoch alle gemeinsam zwingend eine Bindemetallphase (meist Co) erfordern, was die gleichen Nachteile, wie sie bereits oben zu der Lösung gemäß EP 0559 901 A1 genannt wurden, mit sich bringt.

Darüberhinaus ist aus EP 0412 428 A1 eine Lösung bekannt, bei der Si beim Herstellungsverfahren für Formkörper aus Hartstoffen zugegeben wird. Dabei wird von einer Mischung aus einer siliciumorganischen Verbindung und einem metallischen Füllstoff ausgegangen, wobei der Anteil siliciumorganischer Verbindungen um 33% beträgt. Mit einem derartigen Verfahren sind jedoch nur Hartstofformkörper mit schlechten Dichten und schlechten Werten für Härte, Verschleißfestigkeit und Zähigkeit zu erhalten.

Außerdem geht aus JP 61 006 169 A1 in Derwent Abstract Nr. 86-0523 47/08 ein gesinterter Hartstofformkörper hervor, der kein Bindemetall enthält. Diese Hartstofformkörper enthalten bervorzugt einen oder mehrere Hartstoffe des Titans, sie sind demzufolge an den Hartstoffbildner Titan gebunden, was zum einen die Kosten der Herstellung solcher Hartstoffomkörper deutlich erhöht und zum anderen deren Handhabbarkeit erschwert. Darüber hinaus sind hier die Angaben so allgemein gehalten, daß der Fachmann keine konkreten Handlungsanweisungen erhält.

Es ist nunmehr Aufgabe der Erfindung einen zu Formkörpern sinterbaren Hartstoff anzugeben, der sämtliche Nachteile des Standes der Technik nicht aufweist.

Somit ist es Aufgabe der Erfindung einen Hartstoff der genannten Art vorzuschlagen, dessen Zusätze weniger zeit- und energieaufwendig eingebracht werden können.

Daraus folgernd ist es Aufgabe der Erfindung, einen Hartstoff der genannten Art aufzuzeigen, mit dem die Formkörperherstellung kostengünstiger möglich ist und die für die Formkörperherstellung notwendige Verdichtung durch Sintern mit extrem niedrigem bzw. ohne Bindemetallzusatz erreicht wird, bei dem keine zusätzlichen Zusätze in beträchtlichen Mengen erforderlich sind, um negativen Erscheinungen, wie beispielsweise Kornwachstum oder dem Entstehen oder Verbleib von freiem Kohlenstoff entgegenzuwirken und mit dem die Potenzen der Hartstoffe bzw. Hartstofflegierungen hinsichtlich der Kombination von Härte, Verschleißfestigkeit und Zähigkeit besser ausgeschöpft werden.

Deshalb ist es auch Aufgabe der Erfindung einen Hartstoff der genannten Art anzugeben, der einen Zusatz enthält, welcher unkompliziert in jedes Hartstoffpulver bzw. jede Hartstoffpulvermischung eingebracht und mit dem der Hartstoff zu Formkörpern mit einer relativen Dichte von mindestens 93% der theoretischen Dichte vorgesintert werden kann.

Desweiteren ist es Aufgabe der Erfindung ein Verfahren zur Herstellung dieses Hartstoffs bzw. dieser Hartstofflegierung vorzuschlagen.

Erfindungsgemäß werden diese Aufgaben den Hartstofformkörper betreffend gemäß einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6 und das Verfahren zur Herstellung der zu Hartstofformkörper betreffend gemäß einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 18 gelöst.

Der erfindungsgemäße Hartstofformkörper besteht dabei aus einer oder mehreren Hartstoffphasen von Carbiden, Nitriden und/oder Carbonitriden der Metalle der IV., V. und/oder VI. Nebengruppe des Periodensystems der Elemente, wobei die oder eine der Hartstoffphasen vorteilhafterweise Wolframcarbid sein sollte. Erfindungsgemäß enthält dieser Hartstofformkörper weniger als 2 M% Bindemetallphase, die vorteilhafterweise von Fe, Co und/oder Ni als Bindemetall gebildet wird, oxicarbidische Verbindungen des oder der Hartstoffmetalle vorzugsweise 0,1 bis 8 M% davon, und 0,01 bis 0,2 M%, vorzugsweise 0,01 bis 0,08 M%, Silicium in Form von Siliciumverbindungen.

Dieser vorgeschlagene Hartstoff zeichnet sich weiterhin erfindungsgemäß dadurch aus, daß er nach einer Sinterung von 1 Stunde bei maximal 2000°C eine relative Dichte von mindestens 93% der theoretischen Dichte und einer anschließenden Nachsinterung, beispielsweise durch heißisostatisches Pressen bei maximal 2000°C und einem Druck von maximal 2000 bar unter Inertgasatmosphäre, eine relative Dichte von mindestens 98% der theoretischen Dichte aufweist.

Das Verfahren zur Herstellung des erfindungsgemäßen Hartstofformkörpers erfolgt prinzipiell mittels herkömmlicher pulvermetallurgischer Verfahrensschritte, wie beispielsweise Mischen bzw. Mischmahlen der Komponenten, Granulieren, Pressen, gegebenenfalls Vorsintern und Sintern. Erfindungsgemäß wird bei diesem Verfahren in den technologischen Herstellungsprozeß zusätzlich Silicium in Form von siliciumorganischen Verbindungen in Anteilen von 0,01 bis 1 M% eingebracht. Es hat sich als vorteilhaft erwiesen, das Silicium in Form solcher Ausgangsstoffe, die thermisch zersetzbar sind einzubringen. Als günstig einsetzbare siliciumorganische Verbindungen haben sich Polysiloxane, Polysilazane und/oder Polycarbosilane vorzugsweise unter zusätzlicher Zugabe eines geeigneten Lösungsmittels (z. B. Isopropanol) für die siliciumorganische Verbindung, erwiesen. Dabei hat sich die Verwendung von Polysiloxanen, speziell des Polymethylsiloxanes und dieses in isopropanolischer Lösung, als besonders vorteilhaft erwiesen.

Das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung der erfindungsgemäßen Hartstoffe bzw. Hartstofflegierungen erfolgt zunächst derart, daß das oder die Hartstoffpulver (vorzugsweise kann als Hartstoffpulver WC-Pulver eingesetzt werden) mit Silicium und/oder einer oder mehreren Siliciumverbindungen versetzt und anschließend innig vermischt werden. Diese innige Vermischung kann dabei vorteilhafterweise durch Mischmahlung in einer Planetenkugelmühle erfolgen. Danach wird diese Mischung zu Formkörpern gepreßt und anschließend unter einer Inertgasatmosphäre (beispielsweise N- oder Ar-Atmosphäre) bei Temperaturen von 1300 bis 2000°C und Drücken von 0,5 bis 60 bar bis zu einer relativen Dichte von mindestens 93% der theoretischen Dichte gesintert. Im Anschluß an diese Sinterung kann eine Nachverdichtung durch Nachsintern, beispielsweise mittels Heißpressen, Gasdrucksintern oder heißisostatischem Pressen, auf eine relative Dichte von mindestens 98% der theoretischen Dichte erfolgen, falls diese nicht schon durch die Vorsinterung selbst erreicht wurde.

Zur weiteren Vernetzung der siliciumorganischen Verbindungen ist es günstig, wenn vor der Sinterung zusätzlich eine Aushärtung erfolgt.

Zur Reduzierung der Anzahl der Verfahrensschritte ist es von Vorteil, wenn die Sinteratmosphäre neben dem Inertgas zusätzlich Silicium und/oder Siliciumverbindungen, vorzugsweise Pyrolyseprodukte des Polysiloxans (beispielsweise Polymethylsiloxan), in reaktiver Form enthält. Bei ausreichender Konzentration dieser in der Inertgassinteratmosphäre kann die Zumischung von Silicium bzw. Siliciumverbindungen zum Hartstoffpulver entfallen.

Mit der Wahl der siliciumorganischen Verbindung ist der Vorteil verbunden, die durch Depolymerisation und Degradation während des Vorsinterns entstehenden Radikale dem Carbid-, Nitrid- oder Carbonitridsystem anpassen zu können, da bei der Pyrolyse ein werkstoffkompatibler Rückstand entsteht, wobei das Polymer nach der Art der reaktionsfähigen Radikale und des gewünschten Rückstandes ausgewählt werden muß. Durch die Komponenten im Hartstoffansatz, die Pulvereigenschaften sowie die technologischen Bedingungen, insbesondere die Wahl der Atmosphäre beim Sintern ist es möglich, die Eigenschaften der Hartstofflegierung zu variieren.

In einer bevorzugten Ausführung der Erfindung ist vorgesehen, in ein WC-Pulver durch einen Mischprozeß Polysiloxan zusammen mit einem geeigneten Lösungsmittel oder beispielsweise als isopropanolische Lösung einzubringen. Siloxane zeichnen sich durch ein ungewöhnliches Spreitungsvermögen auf Oberflächen aus. Auf den oberflächenaktiven Eigenschaften beruhen viele technische Anwendungen. Bei der erfindungsgemäßen Verwendung kann man davon ausgehen, daß die Pulverteilchen mit einer gleichmäßigen, sehr dünnen Schicht von vorkondensiertem Polysiloxan umhüllt werden, ein entscheidender Vorteil, der bei analogen technischen Lösungen nicht in dem Maße gegeben ist. Polysiloxan hat zudem die vorteilhafte Eigenschaft, beim Pressen der grünen Formkörper als Preßhilfsmittel zu wirken. Deshalb kann ganz oder teilweise auf die Zugabe von Preßhilfsmitteln wie Wachse oder Paraffine verzichtet werden. Die Aushärtung des Polysiloxans bei Temperaturen bis 250°C ist mit der Möglichkeit, eine spanabhebende Nachbehandlung der Preßlinge durchzuführen, verbunden.

Die Verwendung eines Siliconharzes bei der vorliegenden Erfindung bringt eine Reihe von weiteren Vorteilen, wie beispielsweise die Verwendung als Formgebungshilfsmittel bis hin zum Fügen von Einzelteilen im grünen oder gesinterten Zustand, hohe Beanspruchbarkeit des Grünkörpers, einschließlich der spanabhebenden Bearbeitung, fester Rückstand, so daß die Gefahr der Defektvergrößerung infolge Gasfreisetzung im Prozeß des Austreibens des Bindemittels aus dem grünen Formkörper vermindert wird, mit sich.

Bei der erfindungsgemäßen Herstellung der Hartstofflegierungen wurde in überraschender Weise gefunden, daß durch die Zugabe einer siliciumorganischen Verbindung zum Ausgangspulver die daraus geformten Preßlinge ohne einen Zusatz an Bindemetall sinterten. Im Falle von WC-Pulver ergab sich in Abhängigkeit von den Pulvereigenschaften bei Temperaturen von 1500°C bis 2000°C ein Verdichtungsgrad von mindestens 93% mit einer geschlossenen Restporosität. Diese Kriterien waren Voraussetzung dafür, daß bei einer nachfolgenden Sinterung unter Druck eine Dichte von mehr als 98% erreicht werden konnte. Da das Verdichtungsverhalten eines Pulverpreßlings unter anderem sehr stark von den Pulvereigenschaften geprägt wird, scheint es z. B. bei Nanopulvern möglich, die aufwendige Drucksinterstufe auszulassen bzw. ohne vorzusintern die nahezu vollständige Verdichtung durch Gasdrucksintern zu erreichen.

Darüber hinaus wurde bei der Prüfung der Rißzähigkeit nach der Indentermethode in überraschender Weise gefunden, daß die Risse nicht nur von den Ecken des Vickershärteeindruckes ausgingen, sondern auch von den Seitenflächen. Dieser Effekt der Mehrfachrißausbreitung ist Ausdruck einer relativen Zähigkeitssteigerung, weil bei einer Mehrfachrißausbreitung Verformungsenergie dissipiert und damit Rißlänge und Spannungskonzentrationen geringer bleiben. Dies sollte sich auch unter den Bedingungen einer Ermüdungsbeanspruchung günstig auswirken. Der Prozeß der Mehrfachrißausbreitung kann demzufolge das fehlende Bindemetall hinsichtlich seiner Wirkung auf das Zähigkeitsverhalten in gewissem Maße kompensieren.

Nach der Erfindung ist vorgesehen, daß die Hartstoffphase oder das Hartstoffphasengemisch mit der in der Regel pulvrig vorliegenden siliciumorganischen Verbindung intensiv vermischt wird, die siliciumorganischen Verbindungen dabei in Anteilen 0,01 bis 1 M% eingebracht werden, die Homogenität des Versatzes durch ein Naßmischen nach der Zugabe eines Lösungsmittels für die siliciumorganische Verbindung verbessert wird, sich nach dem Trocknen und Granulieren des Versatzes das Pressen von Formkörpern und deren Aushärtung anschließt, die Formkörper unter Vakuum oder Inertgasatmosphäre bei Temperaturen von 1300°C bis 2000°C gesintert werden und danach das Dichtsintern bei einem Druck höher als 40 bar unter Argon oder anderen Gasen und im Temperaturbereich zwischen 1300°C und 2000°C erfolgt. In einer besonderen Ausführungsform ist vorgesehen, die siliciumorganische Verbindung nicht der Ausgangspulvermischung zuzusetzen, sondern separat, beispielsweise in Form eines Pulverbettes oder von Spenderproben, im Sintertiegel anzuordnen. In diesem Falle vollzieht sich das Sintern unter dem Einfluß von Pyrolyseprodukten der siliciumorganischen Verbindung in der Sinteratmosphäre, wobei Gasphasendiffusion die entscheidende Rolle spielt.

Über den Mechanismus, der zum Sintern der nur unter besonderen Bedingungen sinterfähigen Hartstoffe führt, kann keine schlüssige Annahme getroffen werden. Bei röntgendiffraktometrischen Untersuchungen an einer pseudo binderlosen WC- Legierung traten außer den Reflexen des WC einige Reflexe mit geringer Intensität auf, die der unbestimmten Verbindung Wolframoxicarbid W₂(C, O) zugeordnet werden können. Sind geringe Gehalte an Co vorhanden, scheint auch die Bildung einer η-Phase möglich, von der bekannt ist, daß auch Si und O eingebaut werden kann. Unter Verfahrensführung in inerter Atmosphäre oder im Vakuum ist ebenso die lokale Bildung eines niedrigschmelzenden Kristallgemisches aus Olivin und Trydimit nicht ausschließbar.

Nach dem gegenwärtigen Kenntnisstand über Auftreten, Zusammensetzung und Struktur von Komplexphasen in mehrkomponentigen Systemen der Übergangsmetalle mit Hauptgruppenmetallen, dem Halbmetall Silicium und Nichtmetallen ist die Bildung sehr verschiedener Phasen mit den Elementen W-Si-C-O wahrscheinlich.

Sinterfördernde Zustände wurden auch bei der Bildung von SiC durchlaufen, das zumindest teilweise aus den Zerfallsprodukten des Siloxans entstehen könnte.

Üblicherweise scheint die Pyrolyse der siliciumorganischen Verbindung von Polymethylsiloxan unter Schutzgasatmosphäre, z. B. bis 1400°C unter Argon [4] zu einer Siliciumoxicarbonitridphase zu führen. Es ist weiterhin denkbar, daß die Siliciumoxicarbidphase mit dem WC reagiert und als Folge in der Zusammensetzung variierende Verbindungen vom Typ W_xC_y bildet. Insgesamt liegt der Schluß nahe, daß die Sinterung des WC durch die lokale Bildung von glasartigen Phasen unterstützt wird. Als sicher gilt, daß bei der Pyrolyse des Palysiloxan-Netzwerkes, d. h. bei der Depolymerisation und Degradation reaktive Zwischenprodukte mit nicht näher zu charakterisierender chemischer Struktur und Zusammensetzung gebildet werden, wobei die Reaktion von den speziellen Bedingungen und der Anwesenheit anderer Stoffe abhängen.

In nachfolgendem Ausführungsbeispiel wird die Erfindung näher erläutert.

Bild 1 zeigt dabei das Gefüge einer WC-Hartstofflegierung mit einer Vergrößerung von 400 : 1 und

Bild 2 zeigt das Röntgendiffraktogramm einer WC-Hartstofflegierung.

Ausführungsbeispiel

Als Ausgangsstoffe für die Herstellung von Stäben aus gesintertem WC diente ein Ansatz aus WC-Pulver und Polymethylsiloxan. Analysen des WC-Pulvers ergaben folgende Werte: C_gesamt = 6,14 M%, C_frei = 0,04 M%, O = 0,03 M%, Fisher- Teilchengröße = 2,1 µm, BET-Oberfläche = 0,53 m²g^-1. Das verwendete Polymethylsiloxan ist ein Produkt der Fa. Chemiewerk Nünchritz GmbH, Nünchritz, Deutschland mit der Bezeichnung Siliconharz NH 2100. Nach dem Trockenmischen der Komponenten in einer Planetenkugelmühle (75 g WC-Pulver, 0,19, 0,37 bzw. 0,75 g NH 2100, 250 ml Hartmetallmahlbehälter, 275 g Hartmetallkugeln mit einem Durchmesser von 9,5 mm, 100 Umdrehungen pro Minute, Mahldauer 30 min) wurde Isopropanol zugegeben und der Mischprozeß mit einem Naßmischen fortgesetzt (200 Umdrehungen pro Minute, 60 min). Der getrocknete Versatz wurde nach dem Siebgranulieren zu Stäben mit einem Querschnitt von 5 × 60 mm² verpreßt, Preßdruck 250 MPa. Das Pressen erfolgte ohne die Zugabe eines der üblichen Preßhilfsmittel. Nach einer Vorsinterstufe bis zu 850°C, Haltedauer bei 850°C 30 min, schloß sich unmittelbar das Sintern mit einer Haltedauer von 60 min bei einer Temperatur von 1700°C an, wobei eine Stickstoffatmosphäre angewandt wurde, gefolgt von einer Nachverdichtung durch heißisostatisches Pressen bei 1700°C, 1000 bar Stickstoffdruck. Die Tabelle enthält die erzielten Dichten:

Es ist zu ersehen, daß bei richtiger Dosierung nach dem heißisostatischen Pressen (HIP) eine relative Dichte von größer als 98% erreicht wird. Die Härte HV 0,05 entspricht mit 1869 ± 241 dem Erwartungswert für WC unter Berücksichtigung der durch die Prismen- und Basisflächen bedingten Schwankungsbreite. Das Ergebnis der röntgendiffraktometrischen Analyse an einer Vergleichsprobe mit einem Zusatz von 1 M% NH 2100 zeigt Bild 2. Neben den deutlichen Reflexen des WC sind einige mit geringer Intensität vorhanden, die auf die unbestimmte Verbindung W₂(C, O) hindeuten. Im Bild 1 ist das Gefüge einer Legierung, die unter Zusatz von 0,25 M% Polymethylsiloxan hergestellt und bis zu einer relativen Dichte von 99% gesintert wurde, bei 400-facher Vergrößerung zu sehen.

Claims (18)

1. Gesinterter Hartstofformkörper auf Basis einer oder mehrerer Hartstoffphasen von Carbiden, Nitriden und/oder Carbonitriden der Metalle der IV., V. und/oder VI. Nebengruppe des Periodensystems der Elemente, dadurch gekennzeichnet, daß der Hartstofformkörper < 2 M% Bindemetallphase, oxicarbidische Verbindungen des oder der Hartstoffmetalle und 0,01-0,20 M% Silicium in Form von Siliciumverbindungen, Rest Hartstoffphasen, enthält.

2. Hartstofformkörper nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Metalle der Bindemetallphase Fe, Co und/oder Ni sind.

3. Hartstofformkörper nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß im Hartstofformkörper die oxicarbidischen Verbindungen des oder der Hartstoffmetalle in Mengen von 0,1 bis 8 M% enthalten sind.

4. Hartstofformkörper nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Hartstofformkörper 0,01 bis 0,08 M% Silicium enthält.

5. Hartstofformkörper nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß eine der Hartstoffphasen Wolframcarbid ist.

6. Hartstofformkörper nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Hartstoff nur eine Wolframcarbidphase als Hartstoffphase enthält.

7. Verfahren zur Herstellung der Hartstofformkörper gemäß einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, mittels der herkömmlichen pulvermetallurgischen Prozeß­ schritte, dadurch gekennzeichnet, daß in den technologischen Herstellungsprozeß zusätzlich Silicium in Form von siliciumorganischen Verbindungen eingebracht wird, wobei die eine oder mehrere siliciumorganische Verbindung in Anteilen von 0,01 bis 1 M% bezogen auf den Hartstoff-Anteil eingebracht wird.

8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Herstellung der Hartstofformkörper das Hartstoffpulver oder das Gemenge der Hartstoffpulver zunächst mit einer oder mehreren siliciumorganischen Verbindungen versetzt wird, anschließend damit innig vermischt wird, danach zu Formkörpern gepreßt wird und schließlich unter einer inertgasatmosphäre bis zu einer relativen Dichte von mindestens 93% der theoretischen Dichte gesintert wird.

9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Sinterung unter einer Stickstoff- oder Argonatmosphäre erfolgt.

10. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die eine oder mehrere siliciumorganische Verbindung in Anteilen von mindestens 0,02 M% bezogen auf den Hartstoff-Anteil eingebracht wird.

11. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß im Anschluß an die Sinterung eine Nachverdichtung durch Nachsintern auf eine relative Dichte von mindestens 98% der theoretischen Dichte erfolgt.

12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Nachsintern mittels Heißpressen, Gasdrucksintern oder heißisostatischem Pressen erfolgt.

13. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß als siliciumorganische Verbindungen Polysiloxane, Polysilazane und/oder Polycarbosilane verwendet werden.

14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die siliciumorganischen Verbindungen vor der Sinterung ausgehärtet werden.

15. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß als Hartstoffpulver Wolframcarbidpulver eingesetzt wird.

16. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 8 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß ein inniges Mischen in einer Planetenkugelmühle erfolgt.

17. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 8 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Sinteratmosphäre neben dem Inertgas zusätzlich Silicium und/oder Siliciumverbindungen in reaktiver Form enthält.

18. Verfahren nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Sinteratmosphäre neben dem Inertgas zusätzlich Pyrolyseprodukte des Polysiloxans enthält.