DE4325656A1

DE4325656A1 - Brandschutzsicherheitsglasscheibe

Info

Publication number: DE4325656A1
Application number: DE4325656A
Authority: DE
Inventors: Peter Dr Brix; Werner Dr Kiefer; Roland Dr Leroux
Original assignee: Schott Glaswerke AG
Current assignee: Schott AG
Priority date: 1993-07-30
Filing date: 1993-07-30
Publication date: 1995-02-16
Anticipated expiration: 2013-07-31
Also published as: EP0638526A1; DE4325656C2; DE59406718D1; JPH0769669A; DK0638526T3; US5656558A; ES2120544T3; EP0638526B1; US5763343A

Description

Die Erfindung betrifft einen vorspannbaren Glaskörper, insbesondere in Form einer Glasplatte oder Glasscheibe, die in vorgespanntem Zustand zur Herstellung von thermisch hochbelastbaren Verglasungen, Brandschutzvergla sungen mit Sicherheitsglasanforderungen geeignet ist.

Brandschutzverglasungen müssen einschließlich Rahmen und Halterungen ent sprechend den Feuerwiderstandsklassen dem Durchtritt von Feuer und Rauch widerstehen. Brandschutzverglasungen werden in Deutschland gemäß den Feu erwiderstandsklassen G30, G60, G90 und G120 klassifiziert. Durch den Ein bau in den Rahmen wird die Verglasung durch die Glashalteleiste des Rahmens am Rand abgedeckt. Bei Feuerausbruch entsteht zwischen abgedecktem Scheibenrand und freier Scheibenmitte eine Temperaturdifferenz, die je nach der Tiefe und Art der Randabdeckung zwischen 200 und 350 K betragen kann. Die Feuerwiderstandsdauer bei einem Normbrand nach DIN 4102 hängt in erster Linie ab von der Erweichungstemperatur EW, der Scheibengröße, der Scheibendicke und der Randabdeckung sowie von der Absorption, Reflexion und Wärmeleitfähigkeit des Glases ab. Je breiter die Randabdeckung ist, desto länger wird ein Herausrutschen der Verglasung aus dem Rahmen verhin dert. Als Erweichungstemperatur eines Glases wird nach DIN 52312 Teil 3 die Temperatur angegeben, bei der das Glas eine Viskosität von 10^7,6 dPas besitzt. Das ist etwa die Viskosität, bei der Glasbläser Glasartikel ver formen.

Bei Gebäudeverglasungen müssen die Verglasungen oft mehrere Anforderungen gleichzeitig erfüllen. Brandschutzverglasungen, die z. B. in Türen einge baut werden, müssen im täglichen Gebrauch neben dem Brandschutz auch die Sicherheit der Benutzer gewährleisten. So dürfen die Verglasungen bei me chanischer Beanspruchung nicht leicht zu Bruch gehen. Falls es dennoch, z. B. durch Sturz in die Verglasung zu einem Bruch der Scheibe kommt, dürfen bei der Zerstörung der Verglasung nur kleine, stumpfkantige Krümel entste hen (DIN 18361, Abschnitt 2.3.6.3).

In der Praxis werden derzeit drei Typen von monolithischen Gläsern für Brandschutzverglasungen benutzt. Am häufigsten wird das aus Kalk-Natron- Glas bestehende Drahtglas eingesetzt. Bei Brandausbruch zerspringt das Drahtglas bereits nach wenigen Minuten. Die Glasteile werden jedoch durch das punktgeschweißte eingelagerte Drahtgeflecht zusammengehalten. Draht gläser können in Spezialkonstruktionen mit relativ kleinen Scheibenabmes sungen dem Feuer bis zu 60 Minuten widerstehen. Bei mechanischer Belastung zerbrechen Drahtgläser allerdings leichter als normale Glasscheiben glei cher Dicke, da sie durch das Drahtgeflecht im Glasinneren feine Risse auf weisen. Bei ihrer mechanischen Zerstörung können schwere Verletzungen her vorgerufen werden, weil sich Widerhaken bilden. Ein weiterer Nachteil der Drahtgläser ist das wenig ansprechende Erscheinungsbild.

Thermisch hochvorgespannte Kalk-Natron-Gläser (z. B. Floatglas) werden ebenfalls als Brandschutzverglasungen eingesetzt. Aufgrund des hohen Wär meausdehnungskoeffizienten dieser Gläser besitzen derartige Glasscheiben selbst mit einer hoher Druckvorspannung von 120 N/mm² - abhängig von der Scheibendicke - nur eine Temperaturunterschiedsfestigkeit (TUF) zwischen kaltem Scheibenrand und heißer Scheibenmitte von etwa 200 bis 220 K. Die Temperaturunterschiedsfestigkeit charakterisiert die Eigenschaft einer Scheibe, der Temperaturdifferenz zwischen heißer Scheibenmitte und kaltem Scheibenrand standzuhalten. Als Kenngröße für die TUF wird die Temperatur differenz in Kelvin zwischen der maximalen Temperatur der heißen Scheiben oberfläche im Scheibenmittenbereich und der Temperatur des (überdeckten) kalten Scheibenrandes angegeben, bei deren Überschreiten in der Regel ein Spannungsbruch auftritt. Die Temperaturunterschiedsfestigkeit (TUF) wird nach folgender Standardmeßmethode ermittelt: Platten (ca. 25 × 25 cm²) werden im Plattenmittenbereich (Fläche ca. 254 cm²) definiert aufgeheizt, der Scheibenrand in einer Breite von 2 cm wird auf Raumtemperatur gehal ten. Das hierbei eingestellte Flächenverhältnis von kalter zu beheizter Fläche ist so gewählt, daß die nach der Standard-Meßmethode ermittelte ma ximal zulässige Temperaturdifferenz auf die meisten praxisüblichen Einbau situationen direkt übertragbar ist. Als TUF-Werte wird diejenige Tempera turdifferenz zwischen heißer Scheibenmitte und kaltem Scheibenrand angege ben, bei der 5 oder weniger Prozent der Proben durch Bruch ausfallen.

Damit die bei Kalk-Natron-Gläsern für eine Brandschutzverglasung sehr ge ringe TUF im Brandfalle nicht überschritten wird, ist nur eine schmale Halteleiste, entsprechend einem geringen Glaseinstand von 10 mm oder da runter erlaubt, was zu einer schnelleren Erwärmung des Scheibenrandes führt. Auch die Erweichungstemperatur von Kalk-Natron-Glas (Floatglas) liegt mit etwa 780°C relativ niedrig, so daß Brandschutzverglasungen aus thermisch vorgespanntem Kalk-Natron-Glas nur in speziellen Rahmensystemen und in bestimmten Scheibengrößen und Scheibendicken dem Feuer 30 Minuten widerstehen können und damit lediglich die unterste Feuerwiderstandsklasse von G30 erfüllen. Die Forderungen bezüglich Sicherheitsglas (Krümelbruch) werden von diesen Gläsern jedoch erfüllt.

Das dritte gebräuchliche Brandschutzglas ist ein thermisch vorgespanntes Borosilikatglas mit niedrigem Wärmeausdehnungskoeffizienten α_20/300 von 3,3 × 10^-6 K^-1. Mit herkömmlichen Luftvorspannanlagen, mit denen sich eine Wärmeübergangszahl von etwa 300 Watt pro (m² × K) erreichen läßt, kann in diesem Glas nur eine maximale Druckvorspannung von etwa 50-60 N/mm² er reicht werden. Trotz dieser geringen Druckvorspannung besitzen die Gläser jedoch aufgrund der niedrigen spezifischen Wärmespannung ϕ von 0,25 eine Temperaturunterschiedsfestigkeit von über 400 K. Die spezifische Wärme spannung ϕ errechnet sich gemäß der Gleichung ϕ = α × E / (1 - µ). Dabei bedeutet E der Elastizitätsmodul N/mm² und µ die Poisson Konstante. Diese Brandschutzverglasungen widerstehen dem Aufheizprozeß bei Brandbeginn auch mit einer Randabdeckung von 20-30 mm. Aufgrund der höheren Erweichungs temperatur von 820°C widerstehen diese Brandschutzverglasungen, je nach Konstruktion, dem Feuer über 90-120 Minuten. Die geringe Vorspannung von 50-60 N/mm² reicht zwar zur Kompensation der thermischen Spannungen in der Aufheizphase eines Brandes aus, jedoch nicht, um die Verglasung bei einer mechanischen Zerstörung in feine Krümel gemäß DIN 1249 Teil 12 zer fallen zu lassen. Diese Verglasungen können somit nicht für alle Anwen dungsfälle Verwendung finden.

Es ist zwar bekannt, daß durch Abschrecken der Gläser durch Eintauchen in ölüberschichtetes Wasser ein um den Faktor etwa 10 höherer Wärmeübergang gegenüber dem Abschrecken mit Luft erreicht werden kann. Dadurch ist es grundsätzlich möglich, eine Druckvorspannung von etwa 100 N/mm² in einer 5 mm dicken Scheibe aus Borosilikatglas mit einer Wärmeausdehnung von nur 3,3 × 10^-6 K^-1 zu erzeugen. Die Temperaturunterschiedsfestigkeit wird da durch auf etwa 600 K erhöht und die Verglasung zerfällt bei ihrer mechani schen Zerstörung in feine Krümel.

Diese erhöhte Temperaturunterschiedsfestigkeit würde zwar eine breitere Randabdeckung erlauben, aber eine Randabdeckung von über 30 mm bringt be züglich der Feuerwiderstandsdauer keine nennenswerten Vorteile mehr und kommt daher in der Praxis auch nicht zur Anwendung. Die Vorspannung der Gläser durch Abschrecken in ölüberschichtetem Wasser hat gegenüber dem Ab schrecken mit Luft erhebliche Nachteile, wodurch der Einsatz zur Herstel lung von Brandsicherheitsgläsern bisher weitgehend verhindert worden ist. Zum einen ist das Verfahren technisch aufwendiger und erheblich kostenin tensiver als das Abschrecken mit Luft in herkömmlichen Luftvorspannanlagen und zum anderen müssen für das Abschrecken in ölüberschichtetem Wasser die Scheiben vertikal an Zangen hängend aufgeheizt und abgeschreckt werden. Die Zangeneindrücke stellen jedoch bei Verglasungen immer eine besondere ästhetische Schwachstelle dar.

Die Aufgabe der Erfindung ist es, Glasscheiben zu finden, die sich in ei ner herkömmlichen Luftvorspannanlage mit einem Wärmeübergangskoeffizienten von etwa 200 bis 550 Watt pro (m² × K) bei 1 bis 19 kPas Anblasdruck so hoch vorspannen lassen, daß sie bei der mechanischen Zerstörung in feine Krümel gemäß DIN 1249 zerfallen, die andererseits im Brandfall jedoch als Brandschutzverglasung auch in großen Abmessungen in praxisüblichen Rahmen systemen dem Feuer je nach Ausführung 30-120 Minuten sicher widerstehen und die ein einwandfreies ästhetisches Bild (kein Draht, keine Zangenein drücke) besitzen.

Diese Aufgabe wird durch die in Patentanspruch 1 beschriebene Glasscheibe gelöst.

Der Wärmeausdehnungskoeffizient α_20/300 der Gläser soll zwischen 3 und 6 × 10^-6 K^-1 liegen. Gläser mit derartig niedrigen Wärmeausdehnungskoeffi zienten werden auch als Hartglas bezeichnet. Die spezifische Wärmespannung ϕ soll zwischen 0,3 und 0,5 N/(mm² K) liegen. Die spezifische Wärmespan nung ϕ errechnet sich gemäß der Gleichung ϕ = E × α / (1 - µ, wobei α der Wärmeausdehnungskoeffizient, E der Elastizitätsmodul und µ die Pois sionzahl ist. Elastizitätsmodul E wird mit 65 GPa und die Poissionzahl µ mit 0,2 als konstanter Wert angenommen, da sie sich kaum mit der Zusammensetzung der Gläser ändern. Brandschutzverglasungen sollen eine Temperatur unterschiedsfestigkeit von mindestens 330, bevorzugt 350, insbesondere mindestens 400 K aufweisen, um die raschere Aufheizung der Scheibenmitte (bei kaltem Scheibenrand) bei Ausbruch eines Brandes sicher zu überstehen bei einer ausreichend breiten Randabdeckung. Als Brandschutzverglasungen werden im allgemeinen Scheiben mit einer Dicke zwischen 5 und 7 mm einge setzt, wobei aus Kostengründen im allgemeinen Scheiben von 5 mm Dicke be vorzugt werden. Damit thermisch vorgespannte Scheiben bei ihrer mechani schen Zerstörung in feine Krümel zerfallen und damit die Sicherheitseigen schaften gemäß DIN 1249 (Krümelbruch) erfüllen, müssen sie in der Regel eine Druckvorspannung von mindestens 80 N/mm² aufweisen. Ist jedoch die Druckvorspannung zu hoch, d. h. deutlich über 120 N/mm², dann besteht die Gefahr, daß es durch Fehler im Glasinneren (z. B. Kristalle oder mikro kleine Partikel) zur direkten oder verzögerten Selbstzerstörung der Schei be kommen kann.

Die Temperaturunterschiedsfestigkeit einer Scheibe ist abhängig von dem Quotienten aus der Gesamtfestigkeit der Scheibe und der spezifischen Wär mespannung ϕ. Die theoretische Gesamtfestigkeit der Scheibe setzt sich ihrerseits zusammen aus der Grundfestigkeit des Glases (σ_G) und der Druck vorspannung (σ_v). Unter der Forderung einer maximalen Druckvorspannung von 120 N/mm² und einer minimalen Temperaturunterschiedsfestigkeit von 350 K ergibt sich eine obere Grenze für die spezifische Wärmespannung von etwa 0,5 N pro (mm² × K). Für eine minimale Druckvorspannung von etwa 80 N/mm² und einer Temperaturunterschiedsfestigkeit von 400 K ist ein Wärmespan nungsfaktor von 0,3 N pro (mm² × K) erlaubt.

Es ist bekannt, daß bei einer vorgegebenen Vorspannanlage (konstanter Wär meübergang), die in der Glasscheibe erzeugte Druckvorspannung σ_v umso größer ist, je höher die Wärmeausdehnung α bzw. der Wärmespannungsfaktor ϕ ist. Während jedoch die spezifische Wärmespannung ϕ für eine hohe Tempera turunterschiedsfestigkeit möglichst niedrig sein soll, muß er für die Er zeugung einer ausreichenden Druckvorspannung möglichst groß sein. Es wird daher beschrieben (DE 30 01 944), daß Hartgläser (α 6 × 10^-6 K^-1) mit einer spezifischen Wärmespannung < 0,5 N pro (mm² × K) durch Abschrecken mit Luft eine für die Verwendung als Sicherheitsglas ausreichende Vorspan nung nicht erzeugt werden kann.

Überraschenderweise wurde gefunden, daß derartige Gläser auch mit einer herkömmlichen Luftvorspannanlage so hoch vorgespannt werden können, daß sie eine Temperaturunterschiedsfestigkeit von wenigstens 350 K und gleich zeitig die Eigenschaft eines Sicherheitsglases haben, wenn ihr Produkt aus Wärmespannungskoeffizient ϕ × (Tg - 20°C) zwischen 180 und 360 N/mm² und ihre Transformationstemperatur Tg zwischen 535 und 850°C liegen.

Es hat sich gezeigt, daß durch Erhöhung der Transformationstemperatur des Glases sowohl die Druckvorspannung, als auch in Folge dieser Druckvorspan nung die Temperaturunterschiedsfestigkeit erhöht werden.

Obwohl prinzipiell für die Transformationstemperatur Tg nach oben keine Grenze gesetzt ist, sollte ein Tg von 850°C, vorzugsweise 750°C nicht überschritten werden, da sonst die Gefahr besteht, daß die Verglasung im Brandfall durch den sich verziehenden Stahlrahmen zerstört wird, da das Glas noch nicht weich genug ist. Darüber hinaus steigen mit steigendem Tg natürlich auch die Investitions- und Betriebskosten für den Aufheizofen, da die Scheibe vor dem Abschrecken über Tg erhitzt werden muß. Sinkt die Transformationstemperatur Tg unter 535°C, so kann die gewünschte Vor spannung im allgemeinen nicht mehr erreicht werden.

Weiterhin muß zur Erreichung der beiden Ziele Feuerwiderstandsdauer und Vorspannung (Krümelbruch) bei den Glasscheiben das Produkt aus spezifischer Wärmespannung ϕ × (Tg - 20°C) zwischen 180 und 360 N/mm² liegen. Über schreitet man diesen Bereich, so sinkt die Temperaturunterschiedsfestig keit. Unterschreitet man den Wert von 180 N/mm², so lassen sich mit diesen Gläsern auf herkömmlichen Luftvorspannanlagen keine Sicherheitsgläser mehr herstellen.

Die Vorspannung soll in einer herkömmlichen Luftvorspannanlage erfolgen können, d. h. Luftvorspannanlagen, mit denen auch herkömmlicherweise Kalk- Natron-Gläser bis zu einer Dicke von minimal 2,8 mm vorgespannt werden können. In diesen Anlagen findet das Vorspannen durch Anblasen mit Luft unter einem Anblasdruck von 1-10 kPas statt. Dabei wird ein Wärmeüber gang von etwa 200-550 W / (m² × K) erreicht. Derzeit übliche Anlagen ar beiten im Bereich von Wärmeübergängen von etwa 300 W / (m² × K). Unterhalb eines Wärmeübergangs von 200 W/(m² × K) läßt sich im allgemeinen keine ausreichende Vorspannung mehr erzielen. Die Verwendung einer Vorspannanla ge mit Wärmeübergangszahlen von mehr als 550 W/(m² × K) ist durchaus mög lich, jedoch ist eine Steigerung der Wärmeübergangszahlen bei Luftvor spannanlagen mit einem erhöhten technischem Aufwand verbunden. Für Bauver glasungen sind horizontale Vorspannanlagen bevorzugt, da hierbei störende Zangeneindrücke im vorgespannten Glas vermieden werden können.

Brandversuche haben gezeigt, daß die Erweichungstemperatur der Gläser über 830°C, insbesondere über 860°C liegen soll. Eine höhere Erweichungstem peratur hat den Vorteil, daß entweder größere Verglasungen bei gleicher Feuerwiderstandsklasse erreicht werden können oder daß gleich große Ver glasungen die nächsthöhere Feuerwiderstandsklasse erreichen. Es können bei höheren Erweichungstemperaturen unter Umständen auch dünnere, z. B. 5 mm dicke Scheiben anstelle von 7 mm dicken Scheiben eingesetzt werden. Unter Erweichungstemperatur wird die Temperatur verstanden, bei der das Glas ei ne Viskosität von 10^7,6 dPas besitzt.

Da an die Brandschutzverglasungen hohe Qualitätsanforderungen hinsichtlich der Freiheit von Blasen und Schlieren gestellt werden, soll die Verarbei tungstemperatur VA, das ist die Temperatur, bei der die Viskosität des Glases 10⁴ dPas besitzt (Verarbeitungspunkt) nicht über 1300°C, vorzugs weise nicht über 1280°C liegen. Gläser mit solchen Verarbeitungspunkten können noch auf Floatglasanlagen produziert werden.

Schließlich soll auch die Temperatur des oberen Kühlpunktes, d. h. die Temperatur bei der Viskosität des Glases von 10¹³ dPas über 560°C liegen, um Abdrücke der Transportwalzen der Vorspannanlage auf dem Glas zu vermei den. Bevorzugt wird ein Bereich für den oberen Kühlpunkt von 600 bis 620°C.

Die folgenden Gleichungen zeigen den Zusammenhang zwischen Wärmeübergangs zahl α-, Vorspannung σ_v, Grundfestigkeit des Glases σ_G, der Temperaturun terschiedsfestigkeit TUF, der Scheibendicke d und der Glastransformations temperatur Tg.

Zur Erleichterung der Rechnungen können einige Vereinfachungen vorgenommen werden: Für alle Gläser kann eine Grundfestigkeit σ_G von 50 N/mm² und eine Wärmeleitfähigkeit von 1,45 W/(m × K) als Konstante angenommen werden, da diese Werte kaum von der Glaszusammensetzung abhängig sind. Für T∞ kann die Raumtemperatur (20°C) eingesetzt werden. In der Tabelle 1 sind einige Beispiele für die Glastransformationstemperatur bei unterschiedlichen Vor gaben für die Vorspannung σ_v die Temperaturunterschiedsfestigkeit TUF und die Scheibendicke d zusammengestellt.

Tabelle 1

Borosilikatgläser mit Glastransformationstemperaturen bis zu 600°C eignen sich für Vorspannungen σ_v bis 120 N/mm² bei Scheibendicken von etwa 7 mm, siehe dazu Tabelle 1 Nr. 3.

Borosilikatgläser, die die erforderlichen Eigenschaften besitzen, sind in folgendem Zusammensetzungsbereich (in Gew.-% auf Oxidbasis) zu finden:
SiO₂ 73-78; B₂O₃ 9-12; Al₂O₃ 1,5-4; Na₂O 1-5; K₂O 1-5; Li₂O 0-4); Σ Na₂O + K₂O + Li₂O 5-7; MgO 0-3; CaO 1-3; BaO + SrO 0-2; ZnO 1-2; ZrO₂ 0,5-3; Σ MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO + ZrO₂ 6-10 sowie ggf. noch Läutermittel wie Sb₂O₃, As₂O₃, CeO₂ oder NaCl in den üblichen Mengen. Sowohl die Erwei chungstemperaturen bis 860°C als auch die Verarbeitungstemperaturen un terhalb 1300°C liegen bei diesen Gläsern im geforderten Bereich.

Für noch höhere Vorspannungen oder geringere Scheibendicken können nur noch Alumosilikatgläser mit einer Glastransformationstemperatur Tg < 650°C eingesetzt werden. Alumosilikatgläser, die die erforderlichen Eigen schaften besitzen, befinden sich in dem Zusammensetzungsbereich (in Gew.-% auf Oxidbasis) von:
SiO₂ 57-64; B₂O₃ 0-6; Al₂O₃ 12-17; MgO 0-6; CaO 5-19; SrO + BaO 0-6,5; ZnO 0-7; ZrO₂ 1-5,5; CeO₂ 0-8; TiO₂ 0-4,5; Σ MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO + ZrO₂ + CeO₂ + TiO₂ 16-26; sowie ggf. noch übliche Läutermittel wie NaCl, Sb₂O₃, As₂Q₃ in den üblichen Mengen.

Mit zunehmender Branddauer und damit zunehmender Scheibentemperatur steigt die Gesamttransmission des Glases an. Dies hat zur Folge, daß die Wärme strahlung auf der dem Brand abgewandten Seite der Scheibe mit zunehmender Branddauer ansteigt. Dadurch sind die Einsatzgebiete dieser Gläser einge schränkt, insbesondere dann, wenn sich vor der Brandschutzverglasung auf der dem Feuer abgekehrten Seite leicht entzündliche Materialien befinden oder Fluchtwege für Menschen oder Tiere gesichert werden müssen.

Um diese Wärmestrahlung abzumindern, kommen Mehrfachverglasungen zum Ein satz, bei denen wärmeverbrauchende bzw. intumeszierende Zwischenschichten angebracht sind, die bei großer Hitze aufschäumen oder durch Verdampfen oder Eintrübung die Scheibentemperatur auf der dem Feuer abgekehrten Seite absenken. Weiterhin ist es bekannt, Scheiben auf der dem Feuer zugekehrten oder auf beiden Seiten temperaturbeständig wärmereflektierend zu beschich ten, wodurch ebenfalls eine Reduzierung der von der Scheibe ausgehenden Wärmestrahlung erfolgt.

Alle diese Schichten bewirken zwar eine hohe Wärmestrahlungsreflexion von z. T. über 75% und zeigen nur einen geringen Emissionsgrad (unter 25%) im Brandfall, jedoch verteuern diese Schichten das Produkt erheblich und sind darüber hinaus aus optischen Gründen nicht uneingeschränkt in Bauver glasungen einsetzbar.

Überraschenderweise tritt bei den Borosilikatgläsern während des langsamen Temperaturanstiegs der Scheiben im Brandfall, insbesondere bei hohen Tem peraturen, eine Teilentmischung unter Entstehung einer zweiten, hochbor säurehaltigen Glasphase ein. Diese Teilentmischung tritt auf der Feuersei te des Glases auf, also auf der Brandseite und bewirkt dort eine Trübung des Glases, die den Durchgang der Wärmestrahlung signifikant erniedrigt. Die Folge davon ist eine Reduktion der Oberflächentemperatur und der Wär mestrahlung vor der Verglasung. Darüber hinaus kann sich das Glas - ab hängig von der Zusammensetzung - durch diese Entmischung aussteifen. Kom men anstelle der Borosilikatgläser Alumosilikatgläser zum Einsatz, so wer den ähnliche Effekte beobachtet. Es kommt jedoch bei Alumosilikatgläsern nicht zu einer Entmischung, sondern zu einer Oberflächenkristallisation, die jedoch dieselben Effekte hinsichtlich Minderung des Strahlendurchgangs und Aussteifung der Scheibe bei höheren Temperaturen besitzt.

Obwohl die Beschreibung der Erfindung im wesentlichen am Beispiel eines Brandschutzsicherheitsglases vorgenommen wurde, ist das erfindungsgemäße Glas auch besonders geeignet für die Herstellung von vorgespannten Glas körpern, die sowohl Sicherheitsglasanforderungen erfüllen als auch eine hohe thermische Widerstandsfähigkeit besitzen müssen, z. B. für Lichtdome, Bullaugen, Glaskuppeln, Glastüren, Ofentüren (auch gebogen), Rauchschutz türen, Lampenschutzgläser, Backofenfenster und dergleichen.

Beispiele

Soweit in den folgenden Beispielen Druckvorspannungen angegeben sind, wur den diese sowohl zerstörungsfrei durch spannungsoptische Messung der Dop pelbrechung (Angaben in N/mm²) als auch nach Zerstörung der Scheibe durch Auszählen der Glaskrümel (n = mittlere Anzahl pro Zählfeld 50 mm × 50 mm) und der mittleren Krümelfläche a (in mm²) quantifiziert. Erfüllt das Er scheinungsbild der Krümel die Anforderungen gemäß DIN 1249 an Sicherheits glas, so ist das mit "erfüllt" angegeben. Ferner wurde noch die mechani sche Stabilität der vorgespannten Scheiben gegenüber Pendelschlag z. B. nach BS 6206 oder DIN 52337 ermittelt und klassifiziert. Die Standzeiten im Brandversuch wurden gemäß DIN 4102 anhand der Einheitstemperaturkurve (ETK) ermittelt.

Beispiel 1

Eine Borosilikat-Flachglasscheibe der Dicke 5 mm in dem Format 1200 mm × 2000 mm wurde mit einem Randeinstand von 15 mm in einen Stahlrahmen einge baut und dem Brandversuch nach DIN 4102 unterzogen. Das Glas hatte die Zu sammensetzung (in Gew.-% auf Oxidbasis) von: 74,0 SiO₂; 10,1 B₂O₃; 2,8 Al₂O₃; 3,5 Na₂O; 3,6 K₂O; 2,7 CaO; 1,4 ZnO; 1,7 ZrO₂ und 0,2 TiO₂.

Dieses Glas hat folgende Eigenschaften:
α_20/300 = 4,5 × 10^-6 K^-1; Tg = 585°C; oberer Kühlpunkt = 601°C; Erwei chungspunkt = 860°C; Verarbeitungspunkt = 1250°C; σ = 0,45 N/(mm² × K); σ × (Tg - 20°C) = 254 N/mm²; mittlere Vorspannung = 98 N/mm² (n < 150, a < 18); Krümelbild nach DIN 1249 = erfüllt; Pendelschlag nach BS 6206 = class A.

Die Standzeit (DIN 4102 Teil 13) im Brandversuch betrug < 60 Minuten.

Beispiel 2

Eine Borosilikatflachglasscheibe der Dicke 6 mm als Gegenscheibe einer Brandschutzisolierverglasung mit folgendem Aufbau: Floatglas (Dicke 4 mm) / Scheibenzwischenraum (12 mm) / Borosilikatsicherheitsglas (Dicke 6 mm) in einem Scheibenformat von 1400 mm × 2400 mm wurde in einen Stahlrahmen mit einem Randeinstand von 20 mm eingebaut und einem Brandversuch unter zogen. Das Glas hatte folgende Hauptbestandteile (in Gew.-% auf Oxid basis):

73,70% SiO₂
11,10% B₂O₃
2,90% Al₂O₃
2,20% Na₂O
3,80% K₂O
2,70% CaO
1,60% ZnO
2,00% ZrO₂
0,10% TiO₂

Die physikalischen Eigenschaften der Borosilikatflachglasscheibe waren folgende:

α_20/300\|4,2 × 10^-6 K^-1
Tg	590°C
OKP	610°C
EW	865°C
VA	1260°C
ϕ	0,40 N/(mm² × K)
ϕ × (Tg -20°C)	228 N/mm²
mittl. Vorspannung	92 N/mm² (n < 130, a < 15)
Krümelbild nach DIN 1249	erfüllt
Pendelschlag nach BS 6206	class A

Die Standzeit dieser Verglasung im Brandversuch nach DIN 4102 Teil 13 war größer als 90 Minuten.

Beispiel 3

6 Scheiben eines Alumosilikatflachglases der Dicke 6 mm in dem Format 50 × 50 cm² wurden in einen 6-Felder-Stahlrahmen mit einem Randeinstand von 20 mm eingebaut.

Das Glas hatte folgende mittlere Zusammensetzung (in Gew.-% auf Oxidba sis):

59,50% SiO₂
5,50% B₂O₃
15,00% Al₂O₃
0,50% Li₂O
0,70% Na₂O
4,50% MgO
6,00% CaO
0,50% BaO
6,20% ZnO
1,20% ZrO₂
0,10% Sb₂O₃

Die physikalischen Daten waren die folgenden:

α_20/300\|4,1 × 10^-6 K^-1
Tg	655°C
OKP	653°C
EW	868°C
VA	1190°C
ϕ	0,46 N/(mm² × K)
ϕ × (Tg -20°C)	292 N/mm²
mittl. Vorspannung	92 N/mm² (n < 120, a < 20)
Krümelbild nach DIN 1249	erfüllt
Pendelschlag nach BS 6206	nicht getestet

Diese Scheibe konnte dem Feuer im Brandversuch gemäß DIN 4102 Teil 13 län ger als 120 Minuten widerstehen.

Beispiele 4-18

Die Zusammensetzung von weiteren Borosilikatgläsern mit ihren physikali schen Eigenschaften sind in den Tabellen 2 und 3 zusammengefaßt.

Tabelle 2

Tabelle 3

Claims

1. Auf einer herkömmlichen Luft-Vorspannanlage vorspannbarer Glaskör per, der in vorgespanntem Zustand eine hohe Belastbarkeit gegen ther misch oder mechanisch induzierte Spannungen sowie Sicherheitsglasei genschaften gemäß DIN 1249 oder BS 6206 (Krümelbruch) besitzt, insbe sondere Glasscheibe für Brandschutzverglasungen, dadurch gekennzeichnet, daß

- der Wärmeausdehnungskoeffizient α_20/300 zwischen 3 und 6 × 10^-6 K^-1,
- die spezifische Wärmespannung ϕ zwischen 0,3 und 0,5 N/(mm² × K),
- die Glastransformationstemperatur Tg zwischen 535 und 850°C,
- das Produkt aus spezifischer Wärmespannung ϕ mal (Tg-20°C) zwi schen 180 und 360 N/mm²,
- die Temperatur bei der Viskosität 10¹³ dPas (oberer Kühlpunkt) über 560°C,
- die Temperatur bei der Viskosität 10^7,6 dPas (Erweichungspunkt) über 830°C,
- und die Temperatur bei der Viskosität 104 dPas (Verarbeitungspunkt) unter 1300°C liegen.

2. Glaskörper nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Zusammensetzung (in Gew.-% auf Oxidbasis) von: SiO₂ 73-78 B₂O₃ 9-12 Al₂O₃ 1,5- 4 Li₂O 0- 4 Na₂O 1- 5 K₂O 1- 5 MgO 0- 3 CaO 1- 3 SrO+BaO 0- 2 ZnO 1- 2 ZrO₂ 0,5- 3 Σ Alkalioxide 5- 7 Σ MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO+ZrO₂ 6-10

und ggf. als Läutermittel NaCl, Sb₂O₃, As₂O₃ und CeO₂ in den üblichen Mengen.

3. Glaskörper nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Zusammensetzung (in Gew.-% auf Oxidbasis) von: SiO₂ 57-64 B₂O₃ 0- 6 Al₂O₃ 12-17 MgO 0- 6 CaO 5-19 SrO+BaO 0- 6,5 ZnO 0- 7 ZrO₂ 1- 5,5 CeO₂ 0- 8 TiO₂ 0- 4,5 Σ MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO+ZrO₂+CeO₂+TiO₂ 6-10

und ggf. als Läutermittel NaCl, Sb₂O₃ und As₂O₃ in den üblichen Mengen.

4. Glaskörper nach wenigstens einem der Ansprüche 1 bis 3, gekennzeichnet durch eine Druckvorspannung von 80-120 N/mm².

5. Glaskörper nach wenigstens einem der Ansprüche 1 bis 4 in Form einer Glasscheibe mit einer Druckvorspannung von 80-120 N/mm² und einer
Feuerwiderstandsdauer nach DIN 4102 von mindestens 30 min.