DE4024268A1 - Elektrisch leitfaehiges kunststoffelement und seine verwendung - Google Patents
Elektrisch leitfaehiges kunststoffelement und seine verwendungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein elektrisch leitfähiges Kunststoff
element auf der Basis von thermoplastischen oder duroplasti
schen Polymeren oder Polymerenmischungen sowie seine Verwen
dung.
Kunststoffelemente mit einer gewissen elektrischen Leitfähig
keit sind bereits bekannt. Sie erhalten diese charakteristi
sche Eigenschaft durch möglichst homogen in der Polymer
matrix verteilte leitfähige Zusatzstoffe, wie z. B. Graphit
und/oder Rußteilchen und/oder Kohlenstoff- oder Graphit
fasern.
So wird in der DE-AS 20 22 848 die Herstellung von elek
trisch leitfähigen Kunststoffen beschrieben, bei der 5 bis
30 Gew.-% Graphitpulver mit einem mit ungesättigten Poly
estern copolymerisierbaren Monomeren, wie Styrol, Acryl
nitril oder Methylmethacrylat, angefeuchtet werden und die
erhaltene Mischung dann in ein ungesättigtes Polyesterharz
eingemischt und das Gemisch ausgehärtet wird. Produkte mit
einem Gehalt von 20 bis 25 Gew.-% Graphit werden als gut
leitfähig bezeichnet, während niedrigere Gehalte an Graphit
den polymeren Formkörpern lediglich antistatische Eigen
schaften zu verleihen vermögen. Aus den Beispielen geht
hervor, daß solche Produkte einen spezifischen elektrischen
Widerstand von 103 bis 107 Ωcm haben.
Um die elektrische Leitfähigkeit von thermoplastischen Mas
sen weiter zu erhöhen, hat man den Gehalt an elektrisch
leitfähigen Zusatzstoffen, z. B. Ruß, entsprechend erhöht.
Dabei hat sich gezeigt, daß z. B. hohe Rußbeladungen die
mechanischen Eigenschaften, z. B. die Bruchdehnung oder Span
nungsbruchfestigkeit, der Polymerprodukte verschlechtern und
insbesondere bei tiefen Temperaturen zu einer verstärkten
Versprödung des Materials führen. Um diese Nachteile zu
vermeiden und eine annehmbare elektrische Leitfähigkeit auch
mit niedrigeren Gehalten an z. B. Ruß zu erzielen, wird in
DE-PS 23 45 303 vorgeschlagen, eine leitende polymere Zusam
mensetzung mit einem Rußgehalt von nicht mehr als 15 Gew.-%
einer längeren Wärmebehandlung bei wenigstens 120°C zu unter
werfen.
In der DE-OS 35 10 959 werden elektrisch leitfähige Kunst
stoffe mit eingelagertem leitfähigem Ruß oder Graphit in
einer Menge von 5 bis 25 Gew.-%, dem auch Metalle zudotiert
werden können, beschrieben, wobei ein zusätzlicher Anteil
von 3 bis 15 Gew.-% an Glasfasern oder Kohlenstoffasern dem
Produkt die gewünschte Bruchfestigkeit und Formstabilität
verleihen soll.
Aus DE-PS 35 24 631 ist ein polymeres elektrisches Verbund
heizelement bekannt, das aus einem Vinylidenfluorid-Tri
fluorethylen-Copolymeren mit 5 bis 15 Gew.-% elektrisch
leitendem Kohlenstoff besteht, wobei auch Gemische von elek
trisch leitendem Kohlenstoff und Graphit oder von elektrisch
leitendem Kohlenstoff und Kohlenstoffasern vorgeschlagen wer
den. Es wird angegeben, daß Mengen des kohlenstoffhaltigen
Materials unter 3 Gew.-% zu einer Verschlechterung der
elektrischen Leitfähigkeit des Heizelements führen.
Ferner kann man elektrisch leitende Polymermassen dadurch
erhalten, daß man feinteilige Metallpulver in einer Kunst
stoffmatrix dispergiert, wie dies in der DE-PS 27 55 077
erwähnt wird.
Die elektrische Leitfähigkeit solcher Polymerzusammensetzun
gen wird u. a. von der Art und der Konzentration der elek
trisch leitfähigen Füllstoffe und der Art und Zusammenset
zung der Kunststoffmatrix bestimmt. Bei gleicher Kunststoff
matrix hängt die elektrische Leitfähigkeit wesentlich vom
Füllgrad des elektrisch leitfähigen Füllstoffes ab; erst
wenn ein bestimmter, experimentell ermittelbarer Füllgrad,
die sog. Perkolationsgrenze, erreicht und überschritten
wird, sind die Bedingungen für eine durchgehende elektrische
Leitfähigkeit in dem betreffenden Polymerverbund erfüllt.
Dies zeigt sich darin, daß die elektrische Leitfähigkeit in
dem Polymersystem sprunghaft ansteigt. Der erreichbare obere
Grenzwert der elektrischen Leitfähigkeit des Polymersystems
ist von der spezifischen elektrischen Leitfähigkeit des
verwendeten Füllstoffes und seiner maximalen Konzentration,
bei der sich das Polymersystem noch verarbeiten läßt, ab
hängig.
Wie aus dem vorstehend zitierten Stand der Technik hervor
geht, ist zur Erzielung einer ausreichenden elektrischen
Leitfähigkeit in dem jeweiligen Polymersystem ein relativ
hoher Zusatz von ca. 10 bis 40 Gew.-% des oder der bekannten
elektrisch leitfähigen Füllstoffe in möglichst homogener
Verteilung in der Kunststoffmatrix erforderlich. Wie bereits
ausgeführt, birgt ein hoher Anteil an Füllstoffen in der
Kunststoffmatrix stets die Gefahr einer Beeinträchtigung
der chemischen und mechanischen Eigenschaften des resultie
renden Kunststoffmaterials in sich. Ein weiterer Nachteil
besteht darin, daß bei Polymerverbundmaterialien mit hohem
Füllstoffanteil große Schwierigkeiten bei der Verarbeitung,
insbesondere bei der Homogenisierung der Mischung, auftreten
können, woraus sich unerwünschte Schwankungen in der Quali
tät der resultierenden Endprodukte ergeben. Der Steigerung
der elektrischen Leitfähigkeit von Polymersystemen der vorge
nannten Art sind daher verhältnismäßig enge Grenzen gesetzt.
Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde,
ein Kunststoffelement auf der Basis von thermoplastischen
oder duroplastischen Polymeren oder Polymerenmischungen mit
verbesserter elektrischer Leitfähigkeit zu schaffen, wobei
diese Leitfähigkeit mit einer relativ geringen Konzentration
an elektrisch leitfähigen Füllstoffen erreicht werden soll,
so daß das Kunststoffelement mit herkömmlichen Verarbeitungs
verfahren, wie z. B. der Extrusions- oder Spritzgußtechnik,
ohne Schwierigkeiten herstellbar ist. Dabei soll die elektri
sche Leitfähigkeit in einem relativ weiten Bereich einge
stellt werden können, ohne daß dies zu einer merklichen
Beeinträchtigung der Verarbeitbarkeit der Kunststoffmischun
gen und der mechanischen Eigenschaften der resultierenden
Kunststoffelemente führt.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden
Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
Es wurde überraschend gefunden, daß die elektrische Leit
fähigkeit eines Kunststoffelements der vorbezeichneten Art
dadurch erheblich gesteigert werden kann, daß ein elektrisch
leitfähiger Füllstoff aus Ruß und/oder Graphitpulver oder
Kohlenstoff- und/oder Graphitfasern in einer Konzentration,
die mindestens so groß ist, daß die Perkolationsgrenze der
leitfähigen Teilchen in der Polymermatrix erreicht oder
gerade überschritten wird, mit mindestens einem zweiten
elektrisch leitfähigen Füllstoff in einer Menge kombiniert
wird, die deutlich unterhalb der Mindestkonzentration liegt,
die für die Erreichung der Perkolationsgrenze für diesen
bzw. diese zusätzlichen Füllstoffe erforderlich ist. Der
hierbei erzielbare Anstieg der elektrischen Leitfähigkeit
des Kunststoffelements ist erheblich größer, als die Summe
der Wirkungen der Einzelkomponenten erwarten läßt. Eine
solche synergistisch verstärkte Wirkung der erfindungsgemäß
kombinierten Füllstoffe wurde bei allen untersuchten Polymer
zusammensetzungen beobachtet, die als Matrix für die elek
trisch leitfähigen Füllstoffe eingesetzt wurden. Sie war
auch bei genauer Kenntnis des vorbekannten Standes der
Technik von einem Fachmann nicht vorhersehbar.
Der Vorteil einer solchen erfindungsgemäßen Kombination
liegt auf der Hand. Um eine gewünschte gute elektrische
Leitfähigkeit einer ausgewählten Polymermasse zu erreichen,
muß nicht mehr wie bisher die Konzentration des elektrisch
leitfähigen Füllstoffes bis zur Grenze der Verarbeitbarkeit
der Polymermasse erhöht werden, sondern zur Erzielung der
gleichen Wirkung reicht es nunmehr aus, geringe Mengen
eines zweiten und gegebenenfalls dritten elektrisch leitfähi
gen Zusatzes zu dem als Perkolationssystem vorhandenen elek
trisch leitfähigen Kohlenstoff in Form von Ruß und/oder
Graphitpulver oder Kohlenstoff- und/oder Graphitfasern zuzu
geben entsprechend der Lehre der vorliegenden Erfindung,
wie sie sich im kennzeichnenden Teil des Hauptanspruchs
darstellt. Danach lassen sich erfindungsgemäß folgende in
Tabelle I zusammengestellte elektrisch leitfähige Füllstoff
kombinationen in einer Polymermatrix bilden:
Für den erfindungsgemäßen Zweck sind als Polymermatrix so
wohl thermoplastische als auch duroplastische Polymere oder
Polymerenmischungen geeignet, und zwar insbesondere solche,
die in einem Temperaturbereich von 130 bis 380°C, vorzugswei
se von 150 bis 350°C, schmelzen. Bevorzugt anwendbare Thermo
plaste sind Polyolefine, insbesondere Hochdruckpolyethylen
und Polypropylen mit hoher Kristallinität sowie Ethylen-Pro
pylen-Copolymerisate, ferner Polyamide, Polyester, insbeson
dere Polybutylenterephthalat (PBTP), Polycarbonate, Poly
phenylensulfide (PPS), lineare Polyurethane (TPU), aromati
sche Polyether, Polyetherketone und Polyethersulfone. Als
Duroplaste werden ungesättigte Polyesterharze (UP-Harze),
Phenoplaste und vernetzbare Polyurethane bevorzugt angewen
det.
Bei den in der Polymermatrix homogen verteilten elektrisch
leitfähigen Zusatzstoffen unterscheidet man erfindungsgemäß
diejenigen, die in einer solchen Menge in der Polymermatrix
vorliegen, daß die Perkolationsgrenze der leitfähigen Teil
chen in der Polymermatrix mindestens erreicht oder gerade
überschritten wird, von denjenigen, die in einer erheblich
geringeren Menge vorliegen als die das Perkolationssystem
bildenden Zusatzstoffe. Für ein perkoliertes elektrisch leit
fähiges Grundsystem werden in der entsprechend erforderli
chen Menge folgende Zusatzstoffe angewendet:.
1. Elektrisch leitfähiger Ruß, vorzugsweise jeweils mit
einer spezifischen Oberfläche im Bereich von 120 bis
1600 m2/g (BET/N2). Besonders bevorzugt sind die folgen
den Rußtypen:
- a) Ruß mit einer durchschnittlichen spezifischen Oberflä che von 120 m2/g in einer Menge von 20 bis 25 Gew.-%;
- b) Ruß mit einer durchschnittlichen spezifischen Oberflä che von 500 m2/g in einer Menge von 15 bis 20 Gew.-%;
- c) Ruß mit einer durchschnittlichen spezifischen Oberflä che von ca. 900 m2/g in einer Menge von 10 bis 15 Gew.-%;
- d) Ruß mit einer durchschnittlichen spezifischen Oberflä che von ca. 1200 m2/g in einer Menge von 5 bis 10 Gew.-%, wobei die Gewichtsprozente jeweils bezogen sind auf das Gewicht der Gesamtmasse.
2. Elektrisch leitfähiges Graphitpulver mit einer durch
schnittlichen spezifischen Oberfläche von 6 bis 20 m2/g
(BET/N2), einer mittleren Teilchengröße von 5 bis 40 µm
und einer Dichte von 2,2 bis 2,3 g/ml.
3. Elektrisch leitfähige Kohlenstoff- und/oder Graphit
fasern, bevorzugt mit einem Faserdurchmesser von 5 bis
15 µm und mit einer durchschnittlichen Faserlänge des
Ausgangsmaterials von 3 bis 9 mm. Besonders bevorzugt
werden aus Polyacrylnitril (PAN) hergestellte Kohlen
stoff- bzw. Graphitfasern mit einer Dichte von 1,7 bis
1,9 g/ml angewendet.
Bei Ruß und/oder Graphitpulver als Perkolationssystem liegt
der Gehalt bevorzugt im Bereich von 5 bis 25 Gew.-%,
besonders bevorzugt von 10 bis 15 Gew.-%, jeweils bezogen
auf das Gewicht der Gesamtmasse. Werden Kohlenstoff
und/oder Graphitfasern als Perkolationssystem angewendet,
dann liegt der Gehalt bevorzugt im Bereich von 5 bis 25
Gew.-%, besonders bevorzugt von 8 bis 20 Gew.-%, jeweils
bezogen auf das Gewicht der Gesamtmasse.
Diejenigen der vorbezeichneten elektrisch leitfähigen Zusatz
stoffe, die nicht das erforderliche perkolierte Grundsystem
bilden, können in entsprechend geringerer Menge als synergi
stisch wirkende Komponente verwendet werden, wie dies in
Anspruch 1 unter b1 oder b2 angegeben ist. Bildet leitfähi
ger Ruß und/oder Graphitpulver das Perkolationssystem, so
können Kohlenstoff- und/oder Graphitfasern in einer Menge
von 0 bis 5 Gew.-%, vorzugsweise von 0 bis 2,5 Gew.-% und
ganz besonders bevorzugt in einer Menge von 0,05 bis 2,0
Gew.-%, jeweils bezogen auf das Gewicht der Gesamtmasse,
als synergistisch wirkende Komponente verwendet werden. Bil
den hingegen elektrisch leitfähige Kohlenstoff- und/oder
Graphitfasern das Perkolationssystem, so können Ruß und/oder
Graphitpulver in einer Menge von 0 bis 4 Gew.-%, bevorzugt
von 0 bis 3 Gew.-% und besonders bevorzugt von 0,05 bis 2,5
Gew.-%, jeweils bezogen auf das Gewicht der Gesamtmasse,
als synergistisch wirkende Komponente eingesetzt werden.
Ferner sind als synergistisch wirkende Komponenten 0 bis 5
Gew.-%, bevorzugt 0 bis 3 Gew.-%, jeweils bezogen auf das
Gewicht der Gesamtmasse, Metallfasern und/oder metallisierte
Kohlenstoffasern vorteilhaft anwendbar. Die Metallfasern ha
ben vorzugsweise einen Faserdurchmesser von 5 bis 30 µm und
eine durchschnittliche Faserlänge des Ausgangsmaterials von
3 bis 9 mm. Die metallisierten Kohlenstoffasern weisen
bevorzugt einen Faserdurchmesser von 6 bis 10 µm und eine
durchschnittliche Faserlänge des Ausgangsmaterials von 3
bis 6 mm auf, wobei die Schichtdicke des aufgebrachten
Metalls etwa 0,5 µm beträgt. In einer bevorzugten Ausfüh
rungsform der Erfindung bestehen die Metallfasern aus einem
korrosionsbeständigen Metall, besonders bevorzugt aus Edel
stahl. Die metallisierten Kohlenstoffasern bestehen vorzugs
weise aus elektrolytisch vernickelten oder versilberten Koh
lenstoffasern.
Das erfindungsgemäße Kunststoffelement kann daneben weitere,
nicht elektrisch leitfähige Zusatzstoffe enthalten, die bei
spielsweise der Verbesserung der mechanischen Eigenschaften
des Kunststoffelementes dienen. So können z. B. mechanisch
verstärkende Zusatzstoffe zur Erzielung bestimmter Festigkei
ten in dem Kunststoffelement in Form von Glasfasern, bei
spielsweise mit einer durchschnittlichen Faserlänge des Aus
gangsmaterials von 3 bis 6 mm und einem Faserdurchmesser
von 5 bis 15 µm, oder Glaskugeln, z. B. mit einem mittleren
Durchmesser von 5 bis 50 µm oder Glassplitter, z. B. mit
einer mittleren Teilchengröße von etwa 400 µm, eingesetzt
werden ferner mineralische Füllstoffe z. B. Carbonate, ins
besondere Calciumcarbonat, Silicate, Kieselerde oder Barium
sulfat u. dgl. Diese Zusatzstoffe werden in den üblichen
Konzentrationen, beispielsweise die Glasfasern, Glaskugeln
und mineralischen Füllstoffe in Mengen bis zu 20 Gew.-%,
bezogen auf das Gewicht der Gesamtmasse, eingesetzt. Sie
haben in diesen Mengen keinen oder nur einen geringen
Einfluß auf die elektrische Leitfähigkeit der erfindungsgemä
ßen Kunststoffelemente.
Besteht das Perkolationssystem in der Polymermatrix aus Ruß
und/oder Graphitpulver, so können demnach geringe Mengen
von Kohlenstoff- und/oder Graphitfasern und/oder Metall
fasern und/oder metallisierten Kohlenstoffasern einen syner
gistischen Effekt hervorrufen, der sich in einer sprunghaf
ten Erhöhung der elektrischen Leitfähigkeit äußert, die
erheblich höher ist, als man bei einer additiven Wirkung
der Komponenten erwarten und voraussehen würde. Beispielswei
se wurde an einem Kunststoffelement aus einer Polypropylen
matrix mit einem Gehalt von 10 Gew.-% Ruß, der eine spezifi
sche Oberfläche von 950 m2/g (BET/N2) aufwies, bei 23°C
eine elektrische Leitfähigkeit von 31 mS/cm gemessen. Ein
entsprechendes Kunststoffelement mit lediglich einem Gehalt
von 0,1 Gew.-% Kohlenstoffasern zeigte gegenüber einem Kunst
stoffelement ohne elektrisch leitfähigen Zusatz keine meßba
re Änderung der Leitfähigkeit, die in beiden Fällen bei
10-7 mS/cm lag. Setzt man hingegen dem Kunststoffelement
mit einem Gehalt von 10 Gew.-% Ruß noch 0,1 Gew.-% Kohlen
stoffasern zu, so steigt die elektrische Leitfähigkeit von
31 mS/cm auf 73 mS/cm, d. h. um über 130%.
Ähnliche Ergebnisse, durch die ein synergistischer Effekt
anderer erfindungsgemäßer Füllstoffkombinationen dargetan
wird, sind in der nachfolgenden Tabelle II zusammengestellt.
Wählt man als Perkolationssystem z. B. in einer Polyamid-6-
Matrix Kohlenstoffasern und/oder Graphitfasern, denen als
weitere elektrisch leitfähige Zusätze geringe Mengen an Ruß
und/oder Graphitpulver, Metallfasern und/oder metallisierten
Kohlenstoffasern zugesetzt werden, so zeigt sich auch hier
ein analoger synergistischer Effekt in einer sprunghaften
Erhöhung der elektrischen Leitfähigkeit. Beispiele hierfür
gehen aus den in Tabelle III zusammengestellten Ergebnissen
hervor.
Die Herstellung der erfindungsgemäßen Kunststoffelemente
kann nach herkömmlichen Verfahren erfolgen, wie sie bei der
Verarbeitung von thermoplastischen und duroplastischen Werk
stoffen gebräuchlich und bekannt sind. Die Ausgangsmate
rialien, aus denen die jeweilige Polymermatrix hergestellt
werden soll, liegen gewöhnlich in Form von Granulaten,
Pulvern oder Fasern vor. Sie werden zunächst zusammen mit
den elektrisch leitfähigen und gegebenenfalls auch nicht
leitfähigen Zusatzstoffen mechanisch vermischt und dann in
Extrudern, Knetern, Mischwalzwerken und anderen geeigneten
Plastifikatoren thermisch-mechanisch behandelt, wobei die
schmelzbaren Bestandteile geschmolzen und die nicht schmelz
baren Bestandteile, insbesondere die elektrisch leitfähigen
Zusatzstoffe, in der Schmelze homogen verteilt werden. Dabei
werden diese Zusatzstoffe z. T. simultan weiter zerkleinert,
beispielsweise können eventuell zugegebene Fasermaterialien
durch die Behandlung zu kürzerfaserigen Produkten zerklei
nert werden.
Die resultierende Formmasse kann in verschiedener Weise aus
der plastifizierenden Vorrichtung ausgetragen werden, z. B.
bei einer Strangextrusion als Strang, der zu einem Zylinder
granulat der gewünschten Korngröße geschnitten wird, oder
bei einer Profilextrusion als Stange mit dem gewünschten
Profil, die in vorbestimmten Längen geschnitten werden kann,
oder als ungeformte, erstarrte Schmelze, die in geeigneten
Vorrichtungen, wie Profilwalzen oder Schneidwalzen, direkt
zu Granulaten vermahlen werden kann. Die erhaltenen Granula
te werden dann zur Herstellung von Formteilen bzw. Werk
stücken in bekannter Weise, z. B. durch Spritzgießen oder
Spritzpressen in die gewünschten Formen, weiterverarbeitet,
aus denen die Formteile nach dem Abkühlen und Erstarren
bzw. nach dem Aushärten ausgestoßen werden.
Selbstverständlich ist es auch möglich, ohne den Umweg über
die Herstellung von Granulaten die erhitzten plastischen
Formmassen direkt mit hoher Geschwindigkeit und unter Druck
in geschlossene Formen zu spritzgießen oder zu spritzpres
sen, die gebildeten Formteile oder Werkstücke im Falle von
Thermoplasten dann bis zur Erstarrung abkühlen zu lassen
oder im Falle von Duroplasten durch Temperatureinwirkung
erst vernetzen zu lassen, worauf die Formteile oder Werk
stücke entformt werden. Diese Maßnahmen sind dem Fachmann
bekannt und brauchen daher nicht näher erläutert zu werden.
Der Einsatz der erfindungsgemäß synergistisch wirkenden Kom
binationen bestimmter elektrisch leitfähiger Füllstoffe be
wirkt in den Kunststoffelementen eine überraschend große
Steigerung der elektrischen Leitfähigkeit und ermöglicht
durch die Zugabe der elektrisch leitfähigen Füllstoffe in
dosierten Mengenverhältnissen eine Einstellung der elektri
schen Leitfähigkeit des erfindungsgemäßen Kunststoffelements
in einem weiten Bereich, ohne daß hierdurch die mechanischen
Eigenschaften des Kunststoffelements beeinträchtigt werden.
Die erfindungsgemäßen Kombinationen von elektrisch leitfähi
gen Füllstoffen weisen außer der gezeigten überraschenden
synergistischen Wirkung auch einen vorteilhaften stabilisie
renden Effekt auf, der sich bei perkolierten Systemen aus
Ruß/Graphitpulver darin äußert, daß ein Absinken der elektri
schen Leitfähigkeit, die bei ausschließlicher Verwendung
von z. B. Ruß nach einer gewissen Beanspruchungsdauer stets
zu beobachten ist, durch die Kombination mit geringeren
Mengen an Kohlenstoffasern und/oder Graphitfasern und/oder
Metallfasern oder metallisierten Kohlenstoffasern vollstän
dig aufgehoben wird, so daß ein erfindungsgemäßes Kunststoff
element auch bei lang anhaltender Beanspruchung seine elek
trische Leitfähigkeit praktisch konstant beibehält. Bei per
kolierten Systemen aus Kohlenstoffasern ist hingegen be
kannt, daß ihr elektrischer Widerstand unter Stromlast mit
steigender Temperatur sinkt, und zwar in einem solchen
Maße, daß es zu einer Selbstzerstörung des betreffenden
Produktes kommen kann. Durch Anwendung der erfindungsgemäßen
Kombination von Kohlenstoffasern als perkoliertem System
mit geringeren Mengen an Ruß und/oder Graphitpulver und/oder
Metallfasern oder metallisierten Kohlenstoffasern erreicht
man unter Stromlast eine Stabilisierung des elektrischen
Widerstandes bei höheren Temperaturen bis zur oberen Ge
brauchstemperatur des Polymeren in einem solchen Maße, daß
die Gefahr einer Selbstzerstörung vollständig beseitigt
wird. Diese Vorteile sind insofern von großer Wichtigkeit,
als sie die Gebrauchsfähigkeit des erfindungsgemäßen Kunst
stoffelements enorm steigern.
Dementsprechend zeigt das erfindungsgemäße Kunststoffelement
in weiten Bereichen eine nur geringe Abhängigkeit des elek
trischen Widerstandes von der Temperatur, d. h. sehr kleine
Temperaturleitwerte α, eine deutlich verbesserte Heizenergie
verteilung, was von großem Vorteil bei der Verwendung als
Heizelement ist und bedeutet, daß sich bei gleicher Lei
stungsaufnahme die Temperatur in den Strompfaden des Kunst
stoffelements reduzieren läßt. Dies hat eine verringerte
thermische Belastung der Polymermatrix zur Folge, da keine
örtlichen Überhitzungen im Bereich der Leitfähigkeits
zusätze auftreten. Gleichzeitig wird hierdurch eine erhebli
che Verbesserung der Langzeitstabilität des erfindungsge
mäßen Kunststoffelements sowohl hinsichtlich seiner Heizlei
stung als auch seiner mechanischen Eigenschaften erreicht.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Kunststoff
elements besteht darin, daß sich durch eine dosierte Zugabe
der synergistisch wirkenden Kombinationen elektrisch leitfä
higer Zusatzstoffe der Widerstands-Temperatur-Koeffizient in
weiten Bereichen variieren läßt und insbesondere durch die
Verwendung von Metallfasern bzw. metallisierten Kohlenstoff
fasern kleine Widerstands-Temperatur-Koeffizienten über den
gesamten Einsatztemperaturbereich erreicht werden können,
und zwar selbst bei sehr niedrigen Temperaturwerten, z. B.
bei -15 bis -40°C.
Aufgrund der vorerwähnten Vorteile läßt sich das erfindungs
gemäße Kunststoffelement auf den verschiedensten technischen
Gebieten überall dort einsetzen, wo elektrisch leitfähige
Bauelemente gebraucht werden. Besonders hervorgehoben werden
in diesem Zusammenhang die Verwendungen des Kunststoffele
ments als Heizelement, z. B. zur Beheizung von flächigen
Gebilden, wie Matten, Flüssigkeitsbehälter, Außenspiegel bei
Kraftfahrzeugen sowie Scheiben- oder Scheinwerferwaschanla
gen u. dgl., und als elektronische Bauelemente, beispiels
weise im Bereich der Fahrzeug- und Flugtechnik.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Beispielen weiter
erläutert. Wenn nichts anderes angegeben, sind die Prozent
angaben Gewichtsprozente, bezogen auf das Gewicht der Gesamt
masse.
Ein elektrisch leitfähiges Kunststoffelement gemäß der Erfin
dung mit einer Polypropylenmatrix wurde wie folgt herge
stellt:
Zunächst wurde eine Mischung aus
65,45% isotaktischem Polypropylen (Homopolymer) in Granulat form,
14,00% Kurzschnittglasfasern mit einem Faserdurchmesser von 5 bis 15 mm und einer Faserlänge des Einsatzmate rials von 3 bis 6 mm,
9,85% Ruß mit einer spezifischen Oberfläche von 950 m2/g (BET/N2),
5,30% Edelstahlfasern mit einem Faserdurchmesser von 5 bis 15 µm, einer Faserlänge des Ausgangsmaterials von 3 bis 6 mm und mit einem Gehalt von 25% Bindemittel,
4,00% Kohlenstoffasern, gewonnen aus Polyacrylnitril (PAN), mit einem Faserdurchmesser von 6 bis 9 µm und einer Faserlänge des Ausgangsmaterials von 3 bis 6 mm sowie
1,40% Stabilisatoren und Kopplungsmittel,
in einem Flügelmischer homogen gemischt und durch Strang extrusion zu Granulaten verarbeitet. Das erhaltene Granulat wurde mittels Spritzguß zu stangenförmigen Probekörpern mit den Abmessungen 85 mm × 10 mm × 4 mm verarbeitet. Die spritzgegossenen Probekörper wurden mit zwei Durchgangsboh rungen (Durchmesser 5,5 mm) im Abstand von 33 mm für die Aufnahme von Klemmen in Form von Schraubverbindungen und zusätzlich in der Mitte zwischen diesen beiden Bohrungen mit einer weiteren, 2 mm tiefen Bohrung (Durchmesser 1 mm) für die Aufnahme eines Thermoelements versehen. Die Innenflä chen der Bohrungen wurden mit Silberleitlack beschichtet. Die Klemmen wurden mit einer Gleichspannungsquelle verbun den, wobei ein Amperemeter und ein Voltmeter zwischengeschal tet waren.
65,45% isotaktischem Polypropylen (Homopolymer) in Granulat form,
14,00% Kurzschnittglasfasern mit einem Faserdurchmesser von 5 bis 15 mm und einer Faserlänge des Einsatzmate rials von 3 bis 6 mm,
9,85% Ruß mit einer spezifischen Oberfläche von 950 m2/g (BET/N2),
5,30% Edelstahlfasern mit einem Faserdurchmesser von 5 bis 15 µm, einer Faserlänge des Ausgangsmaterials von 3 bis 6 mm und mit einem Gehalt von 25% Bindemittel,
4,00% Kohlenstoffasern, gewonnen aus Polyacrylnitril (PAN), mit einem Faserdurchmesser von 6 bis 9 µm und einer Faserlänge des Ausgangsmaterials von 3 bis 6 mm sowie
1,40% Stabilisatoren und Kopplungsmittel,
in einem Flügelmischer homogen gemischt und durch Strang extrusion zu Granulaten verarbeitet. Das erhaltene Granulat wurde mittels Spritzguß zu stangenförmigen Probekörpern mit den Abmessungen 85 mm × 10 mm × 4 mm verarbeitet. Die spritzgegossenen Probekörper wurden mit zwei Durchgangsboh rungen (Durchmesser 5,5 mm) im Abstand von 33 mm für die Aufnahme von Klemmen in Form von Schraubverbindungen und zusätzlich in der Mitte zwischen diesen beiden Bohrungen mit einer weiteren, 2 mm tiefen Bohrung (Durchmesser 1 mm) für die Aufnahme eines Thermoelements versehen. Die Innenflä chen der Bohrungen wurden mit Silberleitlack beschichtet. Die Klemmen wurden mit einer Gleichspannungsquelle verbun den, wobei ein Amperemeter und ein Voltmeter zwischengeschal tet waren.
Die Meßspannung zwischen den Klemmen betrug 3 Volt, der
Abstand zwischen den Klemmen war mit 33 mm gleich dem
Abstand der Durchgangsbohrungen. Die Stromstärke I wurde
gemessen. Die vom elektrischen Strom durchflossene Quer
schnittsfläche entsprach aufgrund der gewählten Versuchsan
ordnung der gesamten bekannten Querschnittsfläche des Probe
körpers. Aus den bekannten Abmessungen des Probekörpers und
der gemessenen elektrischen Spannung und Stromstärke wurde
der spezifische Durchgangswiderstand ρD = RD), A/1 bei den
eingestellten Temperaturen +23°C und -40°C ermittelt, wobei
RD den Durchgangswiderstand (Ω), A die Querschnittsfläche
des Probekörpers (cm2) und 1 den Klemmenabstand (3,3 cm)
bedeuten. Bei 23°C betrug die relative Luftfeuchtigkeit
(r. F.) 50%. Die bei Spannungsbelastung auftretende Tempera
tur wurde mit einem Thermoelement gemessen, das in die 2 mm
tiefe Bohrung zwischen den beiden Durchgangsbohrungen des
Probekörpers eingeführt wurde und dessen Zuleitungen am
Probekörper befestigt waren.
Es ergaben sich folgende spezifischen Durchgangswiderstände:
ρ23°C = 0,735 Ωcm; ρ-40°C = 0,727 Ωcm.
ρ23°C = 0,735 Ωcm; ρ-40°C = 0,727 Ωcm.
Daraus ergeben sich die entsprechenden elektrischen Leitfä
higkeiten.
23°C = 1360 mS/cm; -40°C = 1375 mS/cm.
23°C = 1360 mS/cm; -40°C = 1375 mS/cm.
Aus den ermittelten spezifischen Widerstandswerten ρ bei
23°C und -40°C läßt sich der Temperaturbeiwert α1 des
Probekörpers aus der Formel
errechnen. Man erhält α₁ = 1,727 · 10-4.
Zum Vergleich wurde ein Kunststoffelement mit 20 Gew.-%
Kohlenstoffasern und einer Polyamid-6-Matrix denselben Prü
fungen bei 23°C und -40°C unterzogen. Für dieses Material
ergaben sich folgende Werte:
ρ23°C = 0,58 Ωcm; ρ-40°C = 0,43 Ωcm;
α2 = 4,11 × 10-3.
ρ23°C = 0,58 Ωcm; ρ-40°C = 0,43 Ωcm;
α2 = 4,11 × 10-3.
Ein Vergleich zwischen α1 und α2 zeigt, daß der Temperatur
beiwert α1 des erfindungsgemäßen Materials um mehr als eine
Zehnerpotenz kleiner ist als der Temperaturbeiwert α2 für
das bekannte Vergleichsmaterial, was bedeutet, daß das erfin
dungsgemäße Kunststoffelement in dem gemessenen Temperaturbe
reich eine praktisch konstante elektrische Leitfähigkeit
aufweist, während das Vergleichsmaterial in diesem Tempera
turbereich eine deutliche Zunahme der elektrischen Leitfähig
keit zeigt.
Die Zusammensetzung der Mischung dieses Beispiels unterschei
det sich von der des Beispiels 1 nur dadurch, daß anstelle
der Kurzschnittglasfasern 14 Gew.-% Mikroglaskugeln mit
einem Durchmesser von weniger als 50 µm eingesetzt wurden.
Die Temperatur-Widerstandsmessungen erfolgten wie in Bei
spiel 1 bei -40°C Umgebungstemperatur. Der Probekörper, der
die gleichen Abmessungen wie der in Beispiel 1 hatte, wurde
einem 250 Stunden dauernden Wechseltest unterzogen, bei dem
jeweils 30 Minuten Belastung mit einer Spannung von 4,5
Volt und 30 Minuten ohne Belastung abwechselten. Die Tempera
tur blieb über die gesamte Versuchsdauer konstant bei 72±3°C,
eine Änderung des spezifischen Durchgangswiderstandes
war während dieser Zeit nicht festzustellen.
Als Vergleichsmaterial wurde wiederum eine Polyamid-6-Matrix
mit 20 Gew.-% Kohlenstoffasern gewählt. Der Wechseltest
wurde unter den gleichen Temperaturbedingungen an dem Ver
gleichsmaterial mit einer Spannung von 3 Volt durchgeführt,
wobei der Test nach 40 Stunden abgebrochen werden mußte, da
die Temperatur bereits von anfänglich 73°C auf 97,4°C ange
stiegen und der Widerstand um 30% abgesunken war.
Ein ähnliches Verhalten sowohl des erfindungsgemäßen Mate
rials als auch des Vergleichsmaterials wurde bei Raumtempera
tur (23°C) festgestellt. Das erfindungsgemäße Material zeig
te bei den Wechseltests keine Änderung von Temperatur und
Widerstand, während das Vergleichsmaterial bereits nach 3
Wechselzyklen einen Temperaturanstieg von 8°C und eine Wider
standsänderung von 26% aufwies.
Es wurden elektrisch leitfähige Kunststoffelemente in der
in Beispiel 1 angegebenen Weise mit den folgenden Zusammen
setzungen hergestellt, wobei die einzelnen Bestandteile die
gleichen Eigenschaften aufwiesen, wie in Beispiel 1 beschrie
ben.
Formmasse 1 (Vergleichsmaterial):
69,05% isotaktisches Polypropylen
20,00% Kurzschnittglasfasern
9,45% Ruß
1,5% Stabilisatoren und Kopplungsmittel
20,00% Kurzschnittglasfasern
9,45% Ruß
1,5% Stabilisatoren und Kopplungsmittel
Formmasse 2 (gemäß Erfindung):
69,20% isotaktisches Polypropylen
19,85% Kurzschnittglasfasern
9,45% Ruß
0,1% Kohlenstoffasern (aus PAN)
1,4% Stabilisatoren und Kopplungsmittel
19,85% Kurzschnittglasfasern
9,45% Ruß
0,1% Kohlenstoffasern (aus PAN)
1,4% Stabilisatoren und Kopplungsmittel
Formmasse 3 (gemäß Erfindung):
68,70% isotaktisches Polypropylen
19,85% Kurzschnittglasfasern
9,45% Ruß
0,1% Kohlenstoffasern (aus PAN)
0,45% Edelstahlfasern
1,45% Stabilisatoren und Kopplungsmittel
19,85% Kurzschnittglasfasern
9,45% Ruß
0,1% Kohlenstoffasern (aus PAN)
0,45% Edelstahlfasern
1,45% Stabilisatoren und Kopplungsmittel
Diese Formmassen wurden mit der in Beispiel 1 beschriebenen
Versuchsanordnung untersucht. Es wurden die in der folgenden
Tabelle zusammengestellten Meßergebnisse erhalten:
Formmasse 2 unterscheidet sich in ihrer Zusammensetzung von
der Vergleichsformmasse 1 lediglich dadurch, daß sie neben
9,45 Gew.-% Ruß auch 0,1 Gew.-% Kohlenstoffasern enthält.
Dieser geringe Zusatz führt zu einer Verringerung des spezi
fischen Durchgangswiderstandes ρD um weit mehr als 50%
oder, umgekehrt, zu einer praktisch 125%igen Steigerung
der elektrischen Leitfähigkeit. Demgegenüber besitzt ein
Material aus Polypropylenmatrix mit lediglich 0,1 Gew.-%
Kohlenstoffasern als Leitfähigkeitszusatz eine spezifische
Leitfähigkeit von < 10-10 S/cm und damit praktisch die
gleichen Isolatoreigenschaften wie ein Polypropylenmaterial
ohne jeglichen Leitfähigkeitszusatz.
Eine weitere Steigerung der Leitfähigkeit bzw. ein weiteres
Absinken des elektrischen Widerstandes zeigt die Formmasse
3, die sich von der Formmasse 2 in ihrer Zusammensetzung
lediglich dadurch unterscheidet, daß zusätzlich zu den 9,45%
Ruß und 0,1% Kohlenstoffasern noch 0,45% Edelstahlfasern
zugesetzt wurden. Gegenüber der Vergleichsformmasse 1 sinkt
der spezifische Durchgangswiderstand sogar um ca. 60% ab.
Eine entsprechende Formmasse, die lediglich 0,1% Kohlen
stoffasern und 0,45% Edelstahlfasern als Leitfähigkeitszu
sätze enthält, zeigt wiederum gegenüber einem Polypropylen
material ohne Leitfähigkeitszusätze keine feststellbare Ände
rung des elektrischen Widerstandes.
Diese Ergebnisse zeigen, daß bereits geringste Mengen von
Kohlenstoffasern und Edelstahlfasern zum perkolierten System
aus Ruß ausreichen, um eine enorme Verringerung des spezifi
schen Durchgangswiderstandes bzw. eine erhebliche Steigerung
der Leitfähigkeit zu erzielen.
Es wurden elektrisch leitfähige Kunststoffelemente in der
in Beispiel 1 angegebenen Weise auf der Basis von isotakti
schem Polypropylen als Polymermatrix mit 18 bis 20% Kurz
schnittglasfasern, 9,45% Ruß mit einer spezifischen Oberflä
che von 950 m2/g (BET/N2) und unterschiedlichen Mengen an
Kohlenstoffasern, die in der nachfolgenden Tabelle angegeben
sind, hergestellt. Es wurden Temperatur-Widerstandsmessungen
in der in Beispiel 1 angegebenen Weise mit entsprechend
zusammengesetzten und abgemessenen Probekörpern vorgenommen.
Die Meßspannung betrug 12 Volt, die Messungen wurden bei
23°C Umgebungstemperatur und 50% relativer Luftfeuchtigkeit
durchgeführt. Die Ergebnisse sind in der nachfolgenden Tabel
le zusammengestellt:
Die Ergebnisse zeigen, daß durch die Zugabe von Kohlenstoff
fasern zu dem perkolierten Grundsystem Ruß die erreichbaren
Temperaturen in weiten Bereichen variiert werden können.
Bei einem Gehalt von 1,7% Kohlenstoffasern ist die Grenze
der Belastbarkeit der Polypropylenmatrix für diese Geometrie
verhältnisse erreicht.
Claims (17)
1. Elektrisch leitfähiges Kunststoffelement auf Basis von
thermoplastischen oder duroplastischen Polymeren oder
Polymerenmischungen mit in der Polymermatrix homogen ver
teiltem elektrisch leitfähigem Kohlenstoff, gegebenen
falls zusammen mit Metallen, gekennzeichnet durch einen
Gehalt an
a1) elektrisch leitfähigem Ruß und/oder Graphitpulver in einer Konzentration, die mindestens so groß ist, daß die Perkolationsgrenze der leitfähigen Teilchen in der Polymermatrix erreicht oder gerade überschritten wird, und
b1) 0 bis 5 Gew.-%, bezogen auf das Gewicht der Gesamt masse, elektrisch leitfähige Kohlenstoff- und/oder Graphitfasern, oder
a2) elektrisch leitfähigen Kohlenstoff- und/oder Graphit fasern in einer Konzentration, die mindestens so groß ist, daß die Perkolationsgrenze der leitfähigen Teilchen in der Polymermatrix erreicht oder gerade überschritten wird, und
b2) 0 bis 4 Gew.-%, bezogen auf das Gewicht der Gesamt masse, elektrisch leitfähigen Ruß und/oder Graphit pulver, und
c) 0 bis 5 Gew.-%, bezogen auf das Gewicht der Polymer matrix, Metallfasern und/oder metallisierte Kohlen stoffasern, mit der Maßgabe, daß b1 bzw. b2 nur Null sein darf, wenn c größer als Null ist.
a1) elektrisch leitfähigem Ruß und/oder Graphitpulver in einer Konzentration, die mindestens so groß ist, daß die Perkolationsgrenze der leitfähigen Teilchen in der Polymermatrix erreicht oder gerade überschritten wird, und
b1) 0 bis 5 Gew.-%, bezogen auf das Gewicht der Gesamt masse, elektrisch leitfähige Kohlenstoff- und/oder Graphitfasern, oder
a2) elektrisch leitfähigen Kohlenstoff- und/oder Graphit fasern in einer Konzentration, die mindestens so groß ist, daß die Perkolationsgrenze der leitfähigen Teilchen in der Polymermatrix erreicht oder gerade überschritten wird, und
b2) 0 bis 4 Gew.-%, bezogen auf das Gewicht der Gesamt masse, elektrisch leitfähigen Ruß und/oder Graphit pulver, und
c) 0 bis 5 Gew.-%, bezogen auf das Gewicht der Polymer matrix, Metallfasern und/oder metallisierte Kohlen stoffasern, mit der Maßgabe, daß b1 bzw. b2 nur Null sein darf, wenn c größer als Null ist.
2. Kunststoffelement nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, daß der Ruß eine spezifische Oberfläche im Bereich
von 120 bis 1600 m2/g (BET/N2) aufweist.
3. Kunststoffelement nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, daß das Graphitpulver eine durchschnittliche spezifi
sche Oberfläche von 6 bis 20 m2/g (BET/N2), eine mittlere
Teilchengröße von 5 bis 40 µm und eine Dichte von 2,2
bis 2,3 g/ml aufweist.
4. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß es als Kohlenstoffasern und/oder
Graphitfasern solche mit einem Durchmesser von 5 bis 15 µm
und mit einer durchschnittlichen Faserlänge des Aus
gangsmaterials von 3 bis 9 mm enthält.
5. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Gehalt an Ruß und/oder Graphit
pulver als Perkolationssystem 5 bis 25 Gew.-%, bezogen
auf das Gewicht der Gesamtmasse, beträgt.
6. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Gehalt an Ruß und/oder Graphit
pulver als Perkolationssystem 10 bis 15 Gew.-%, bezogen
auf das Gewicht der Gesamtmasse, beträgt.
7. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Gehalt an Kohlenstoff- und/oder
Graphitfasern als Perkolationssystem 5 bis 25 Gew.-%,
bezogen auf das Gewicht der Gesamtmasse, beträgt.
8. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Gehalt an Kohlenstoff- und/oder
Graphitfasern als Perkolationssystem 8 bis 20 Gew.-%,
bezogen auf das Gewicht der Gesamtmasse, beträgt.
9. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, daß der Gehalt der unter b1 genannten
Kohlenstoff- und/oder Graphitfasern 0 bis 2,5 Gew.-%,
bezogen auf das Gewicht der Gesamtmasse, beträgt.
10. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, daß der Gehalt des unter b2 genannten
Rußes und/oder Graphitpulvers 0 bis 3 Gew.-%, bezogen
auf das Gewicht der Gesamtmasse, beträgt.
11. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 10, dadurch
gekennzeichnet, daß die Metallfasern einen Faserdurchmes
ser von 5 bis 30 µm und eine durchschnittliche Faserlän
ge des Ausgangsmaterials von 3 bis 9 mm haben.
12. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 11, dadurch
gekennzeichnet, daß die Metallfasern aus einem korro
sionsbeständigen Metall bestehen.
13. Kunststoffelement nach Anspruch 12, dadurch gekennzeich
net, daß die Metallfasern aus Edelstahl bestehen.
14. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 13, dadurch
gekennzeichnet, daß die metallisierten Kohlenstoffasern
einen Faserdurchmesser von 6 bis 10 µm und eine durch
schnittliche Faserlänge des Ausgangsmaterials von 3 bis
6 mm aufweisen, wobei die Schichtdicke des aufgebrachten
Metalls bei etwa 0,5 µm liegt.
15. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 14, dadurch
gekennzeichnet, daß die metallisierten Kohlenstoffasern
aus elektrolytisch vernickelten oder versilberten Kohlen
stoffasern bestehen.
16. Kunststoffelement nach den Ansprüchen 1 bis 15, dadurch
gekennzeichnet, daß der Gehalt der Metallfasern und/oder
metallisierten Kohlenstoffasern 0 bis 3 Gew.-%, bezogen
auf das Gewicht der Gesamtmasse, beträgt.
17. Verwendung des Kunststoffelements nach den Ansprüchen 1
bis 16 als Heizelement oder als elektronisches Bau
element, insbesondere im Bereich der Fahrzeug- und Flug
technik.
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