DE4005807C2

DE4005807C2 - Verfahren zum Herstellen von nichtorientiertem Magnetstahlblech

Info

Publication number: DE4005807C2
Application number: DE4005807A
Authority: DE
Inventors: Akihiko Nishimoto; Yoshihiro Hosoya; Toshiaki Urabe
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1989-02-23
Filing date: 1990-02-23
Publication date: 1996-07-04
Anticipated expiration: 2010-02-24
Also published as: CA2010587A1; KR900013089A; JPH07116507B2; US5102478A; JPH02221326A; FR2643387A1; FR2643387B1; KR950013287B1; DE4005807A1

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen von nichtorientiertem Stahlblech durch direktes Warmwalzen nach dem Oberbegriff der Patentansprüche 1 und 2.

Streng gesprochen bedeutet direktes Warmwalzen, auch bekannt als HDR-Verfahren (hot direct rolling), im allgemeinen, daß eine Gußbramme ohne Zuführung von Wärme direkt warmgewalzt wird. Bei der Beschreibung der vorliegenden Erfindung soll der Begriff des direkten Warmwalzens jedoch in einem breiten Sinn auch ein Verfahren umfassen, bei dem die Bramme wieder erhitzt wird, bevor die Temperatur merklich abfällt, und warmgewalzt wird (warme Bramme - Erwärmen - Walzen).

Wichtige Faktoren, welche die Eigenschaften von Magnetstahlblech beeinflussen, sind Menge, Größe, Morphologie und Verteilung von AlN und MnS, welche in dem Stahl ausfallen. Diese beeinflussen nicht nur die magnetischen Eigenschaften des Endproduktes, sondern sie spielen auch eine wichtige Rolle bei der Bildung der Mikrostruktur des Stahlbandes während einer Reihe von Herstellungsvorgängen.

Im Falle von kornorientiertem Siliziumblech werden die Ausfällungsteilchen wie AlN und MnS wirkungsvoll als Hemmstoffe verwendet, die eine Sekundärrekristallisation steuern. In bezug auf nichtorientiertes Siliziumstahlblech sind jedoch mehrere Techniken beschrieben worden, um die Ausfällungsteilchen harmlos zu machen:

1. Die Bramme wird auf eine niedrige Temperatur erwärmt, um die Auflösung von AlN oder MnS zu hemmen (z. B. JP-OS 50-35885).
2. Die Mengen von S und O werden vermindert, welche zu feinen Ausfällungsteilchen von nichtmetallischen Einschlüssen führen (z. B. JP-OS 56-22931).
3. Ca und Seltene-Erden-Metalle werden hinzugefügt, um die Morphologie von Sulfideinschlüssen zu beeinflussen (z. B. JP-OS 58-17248 und 58-17249).
4. Das Stahlband wird nach dem Warmwalzen bei extrem hoher Temperatur gehaspelt, um ein Eigenausglühen desselben zu bewirken, so daß das AlN durch einen Eigenglüheffekt vergröbert wird (z. B. JP-OS 57-43132).

Die meisten dieser Technologien beruhen auf der Voraussetzung der üblichen Vorgänge, die in der Wiederaufwärmung der Bramme und dem Warmwalzen bestehen. Wenn man jedoch berücksichtigt, daß die Verwendung des direkten Walzens als vielversprechend angesehen wird in bezug auf eine Einsparung an Energie und Prozeßgängen, sind die obengenannten Technologien alleine nicht ausreichend, hervorragende magnetische Eigenschaften zu erhalten, da beim direkten Walzen während des Warmwalzvorgangs AlN oder MnS in dem Stahl fein ausfallen.

Daher sind in Hinblick auf die Lösung der obengenannten Schwierigkeiten als Verfahren zum Vergröbern von AlN beim direkten Warmwalzen Technologien vorgeschlagen worden, die darin bestehen, das AlN durch kurzes Erwärmen der Bramme auf den Weg zum Warmwalzvorgang zu vergröbern, wie es in den JP-OS 56-18045, 56-33451 und der 58-123825 beschrieben wird. Jedoch führen diese Techniken zu einer ungleichförmigen Ausfällung des AlN in Richtung der Dicke der Bramme. Daher sind diese Verfahren nicht immer ausreichend zum Herstellen von magnetischen Stahlstreifen, bei denen eine Gleichförmigkeit der Eigenschaften wichtig ist.

Abgesehen von dem Begriff "direktes Warmwalzen" ist ein Verfahren nach dem Oberbegriff der Patentansprüche 1 und 2 aus der DE-OS 22 53 011 bekannt. Dort wird ein Stahl verwendet, der bis zu 0,06% C und bis zu 1% Al enthalten kann. Das sich an das Warmwalzen anschließende Glühen soll 15 Stunden bei 730°C durchgeführt werden.

Aus der EP 0 084 980 A2 ist ein Verfahren zum Herstellen von nichtorientiertem Elektrostahlblech bekannt, bei dem eine Bramme mit bis zu 0,015% C, 0,3 bis 2,0% Si, 0,005 bis 0,10% Al, 0,22 bis 1,31% Mn, 0,02 bis 0,20% Zn und 0,005 bis 0,10% Al und einem Verhältnis B/N von 0,5 bis 1,5 warmgewalzt, dann geglüht bei Temperaturen von mindestens 850°C, abschließend ein- oder zweimal kaltgewalzt mit Zwischenglühung und abschließend bei Temperaturen von z. B. 875 oder 900°C geglüht wird.

Aus dem Fachbuch "Ferromagnetism", Verlag D. VAN NOSTRAND COMPANY, ist es bekannt, daß Verunreinigungen, deren Gehalt die Löslichkeitsgrenze überschreiten, d. h. Ausscheidungen bilden, für die magnetischen Eigenschaften von Elektrostahlblechen schädlich sind. Hierbei wird u. a. auf C, Si, Mn, S, Al, P und N eingegangen.

Aus der DE-Z "Stahl und Eisen" 107 (1987), Nr. 8, Seite 36, ist es bekannt, zur Verringerung des Energiebedarfs beim Warmwalzen von Blechen die vor der Erschmelzung im Stahl gespeicherte Energie möglichst für den Umformvorgang zu nutzen, während es aus "Stahl und Eisen" 78, Nr. 18, Seite 1192, bekannt ist, daß beim Haspeln eines Warmbandes bei Temperaturen unter 600°C kaum eine Auswirkung der Walzendtemperatur im Bereich über 830°C feststellbar ist.

Aus der DE-OS 29 24 298 ist ein Verfahren zum Herstellen eines nichtorientierten Elektrostahlblechs bekannt, bei dem eine aus höchstens 0,065% C, höchstens 0,10% Al, höchstens 0,020% O, B in solcher Menge, daß das Verhältnis B/N 0,50 bis 2,50 beträgt, höchstens 0,01% N und im übrigen Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen bestehende Bramme durch ein- oder mehrmaliges Heiß- und Kaltwalzen auf die Endstärke des kaltgewalzten Bleches gebracht und dieses nachgeglüht wird.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Herstellung von nichtorientiertem Magnetstahlblech durch direktes Warmwalzen anzugeben, bei dem die Ausfällung von AlN und MnS während des direkten Warmwalzens in einem die Gleichförmigkeit der Magneteigenschaften beeinträchtigenden Maße vermieden und zugleich eine optimale Kornbildung erreicht wird.

Diese Aufgabe wird durch die in den Patentansprüchen 1 und 2 gekennzeichneten Verfahren gelöst. Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.

Durch die vorliegende Erfindung wird ein Verfahren zum Herstellen von Magnetstahlblech oder -streifen durch direktes Warmwalzen geschaffen, bei dem es möglich ist, die Ausfällung von AlN und MnS beim direkten Warmwalzen (HDR-Verfahren) zu kontrollieren, was bisher ein schwieriges Problem gewesen ist, indem die beanspruchte Zusammensetzung der ursprünglichen Komponenten und die beanspruchten Vorgaben für die Bearbeitungsbedingungen verwendet werden. Gemäß der vorliegenden Erfindung werden die Mengen des während des direkten Warmwalzens (HDR-Walzen) ausfallenden AlN und MnS durch Regulieren des Gehalts an Al und S auf einen solchen Wert vermindert, daß sie die magnetischen Eigenschaften nicht beeinflussen, wobei die unvermeidlich ausfallenden Nitride als grobe BN Ausfällungsteilchen vorliegen.

Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der Zeichnung erläutert. Es zeigt

Fig. 1 einen Bereich von B/N, in welchem niedrige Kernverlustwerte erhalten werden, in Abhängigkeit vom Al-Gehalt, und

Fig. 2 Bereiche der Durchwärmungszeit und der Durchwärmungstemperatur, wo bei dem Glühprozeß für das warmgewalzte Stahlblech niedrige Kernverlustwerte erhalten werden.

Die Erfindung wird nun im einzelnen mit einer Begründung für die Grenzwerte der Stahlzusammensetzung erläutert.

C (Kohlenstoff): Die Erfindung spezifiziert den C-Gehalt auf nicht mehr als 0,01 Gew.-% mit dem Ziel, das Kornwachstum während des Glühens des warmgewalzten Blechstreifens zu verbessern. In Hinblick auf die magnetische Alterung sind insbesondere weniger als 0,005 Gew.-% bei den Endprodukten vorzuziehen. Zu diesem Zwecke erfolgt eine Entkohlung entweder durch eine Vakuum-Entgasungsbehandlung bei der Stahlherstellung oder durch ein Entkohlungsglühen während einer Schlußglühstufe.

Si (Silizium): Um die für ein hochwertiges Magnetstahlblech geforderten Kernverlustwerte zu erreichen, handelt es sich bei der Erfindung um Stähle, bei denen mehr als 1,0 Gew.-% Si zugesetzt sind. Wenn jedoch zu viel Si zugesetzt wird, wird es unmöglich, einen Kaltwalzvorgang durchzuführen und in Hinblick auf die Wirtschaftlichkeit wird eine breite Verwendung unmöglich. Somit liegt die obere Grenze bei 4,0 Gew.-%.

Mn (Mangan): Bei der Herstellung des Magnetstahlblechs wird während des direkten Warmwalzens durch das Mangan Schwefel als MnS ausgefällt. Daher ist die Menge an Mn sehr wichtig unter dem Gesichtspunkt der Kontrolle von dessen Größe. Damit der Schwefel in dem Stahl ausreichend ausfällt, spezifiziert die Erfindung die untere Grenze für Mn auf 0,1 Gew.-% und 0,5 Gew.-% als die obere Grenze, bei der auf die magnetischen Eigenschaften kein negativer Einfluß ausgeübt wird.

S (Schwefel): Mit dem Ziel, die Gesamtmenge des während des direkten Warmwalzens ausgefällten MnS zu regulieren, wird der S-Gehalt auf weniger als 0,005 Gew.-% spezifiziert.

Al (Aluminium): ist ein wichtiges Element bei der Erfindung. Gegenüber den üblichen Techniken, welche darauf abzielen, die Größe und Verteilung der AlN-Ausfällungsteilchen zu kontrollieren, vermindert die Erfindung den Al-Gehalt extrem mit dem Ziel, die Menge an AlN auf einen Wert zu senken, wo es keine Schwierigkeiten für die magnetischen Eigenschaften aufwirft. Daher wird Al auf nicht mehr als 0,002 Gew.-% eingestellt. Nichtsdestoweniger können in einem später zu erläuternden Fall, daß Bor hinzugefügt wird, hervorragende Eigenschaften erreicht werden, indem Al auf nicht mehr als 0,01 Gew.-% spezifiziert wird, wie Fig. 1 zeigt.

P (Phosphor): ist ein billiges und wirkungsvolles Element, um den Kernverlust eines Magnetstahlblechs mit niedrigem Si-Gehalt zu senken. Jedoch macht ein hoher Zusatz das Stahlband nicht nur hart, sondern führt auch zu einem Zerbrechen der Bramme. Daher liegt die obere Grenze bei 0,05 Gew.-%.

N (Stickstoff): fällt bei dem Warmwalzvorgang als feines AlN aus und hemmt das Kornwachstum des Ferrits nicht nur in dem warmgewalzten Stahlband, sondern auch während des Schlußglühens in dem kaltgewalzten Stahlband. Gemäß dem hier beschriebenen Verfahren wird die Ausfällung des AlN so weit wie möglich gehemmt und der Stickstoff durch den Zusatz von Bor möglichst als BN ausgefällt, wie später erläutert, und die obere Grenze für N auf 0,0030 Gew.-% spezifiziert, um die Ausfällungsmengen sowohl von AlN als auch von BN zu regulieren.

B (Bor): ist eines der wichtigsten Elemente bei der vorliegenden Erfindung. Insbesondere durch Regulierung des Al-Gehalts senkt Bor die Menge des während des direkten Warmwalzens ausfallenden AlN und sorgt auch dafür, daß der unvermeidlich enthaltende Stickstoff als BN ausfällt. Fig. 1 zeigt einen Bereich für B N, in welchem ein niedriger Kernverlustwert erhalten wird, in Abhängigkeit vom Al-Gehalt (ΔW_15/50 ist eine Differenz des Kernverlustwertes zwischen warmgewalzten Erzeugnissen (HDR-Verfahren) und nach dem üblichen HCR-Verfahren (hot charged rolling) hergestellten Erzeugnissen, bei dem die auf ungefähr 500 bis 600°C abgekühlte Bramme wieder erwärmt und gewalzt wird). Wenn Al nicht mehr als 0,01 Gew.-% beträgt, wird in dem Bereich von B/N mit 0,5 bis 2,0 ein niedriger Kernverlustwert erhalten, der dem von üblichen HCR-Erzeugnissen fast äquivalent ist. Somit wird Bor in dem Bereich von 0,5 bis 2,0 für B/N hinzugefügt.

Bei dem hier beschriebenen Verfahren wird die Stranggußbramme mit der obengenannten Zusammensetzung direkt gewalzt, wobei die Brammentemperatur (die Temperatur der Brammenoberfläche, womit im folgenden das gleiche gemeint sein soll), bei der das direkte Walzen beginnt, auf mehr als 1000°C festgelegt wird. Wenn die Anfangstemperatur für das Walzen niedriger als 1000°C ist, ist es schwierig, die gemäß der Erfindung festgelegten End- und Wickeltemperaturen sicherzustellen, und reicht nicht aus für eine spannungsinduzierte Ausfällung bei dem Warmwalzvorgang ebenso wie das BN-Wachstum nach dem Haspeln. Wenn die Brammentemperatur nach dem Gießen niedriger wird als 1000°C, wobei die untere Grenze auf 600°C festgelegt wird, ist es möglich, das Walzen durchzuführen, indem die Bramme von einem Temperaturbereich von mehr als 600°C auf mehr als 1000°C wieder erhitzt wird, so daß die gewünschten Eigenschaften erhalten werden können. Wenn die Brammentemperatur unter 600°C abfällt, ist es schwierig, durch eine kurzzeitige Wärmebehandlung die Bramme bis in ihr Inneres gleichmäßig zu erwärmen, und eine Brammendurchwärmung, wie bei der üblichen Wärmebehandlung wird unvermeidlich. Kurz gesagt wird dadurch der Erfolg der Erfindung in Hinblick auf die Wirtschaftlichkeit zunichte gemacht. In bezug auf die Durchwärmungszeit beim Wiedererwärmen der Bramme können die erwünschten Eigenschaften erhalten werden, wenn eine Zeit von mehr als 10 Minuten sichergestellt wird. Nichtsdestoweniger ist es in Hinblick auf die Wirtschaftlichkeit nicht vorteilhaft, wenn die Durchwärmungszeit zu lang wird. Daher ist eine Durchwärmung von nicht mehr als 40 Minuten vorzuziehen.

Beim Warmwalzen wird die Endtemperatur auf weniger als 850°C festgelegt, um die Verfeinerung des Ferrits in ausreichendem Maße zu fördern. Außerdem wird in Hinblick auf die Walzbelastung beim Warmwalzen die untere Grenze für die Endtemperatur auf 750°C festgelegt. Darüber hinaus wird eine Haspeltemperatur des warmgewalzten Stahlbandes auf weniger als 650°C festgelegt, um während des langsamen Abkühlens eine ungleichförmige Rekristallisation zu vermeiden.

Bei dem hier beschriebenen Verfahren ist das Glühen des warmgewalzten Stahlbandes nach dem Warmwalzen unerläßlich. Dies hat seinen Grund darin, daß vor dem Kaltwalzen eine ausreichende Rekristallisation der warmgewalzten Struktur mit einem Si-Gehalt von mehr als 1,0 Gew.-% zur Entwicklung einer wünschenswerten Ferritstruktur in Hinblick auf die magnetischen Eigenschaften führt. Das Glühen des warmgewalzten Stahlbandes wird bei einer Durchwärmungstemperatur T (°C) und einer Durchwärmungszeit t (min) ausgeführt, die eine der folgenden Bedingungen (1) und (2) erfüllen:

770 T 890 - 100 ln t + 1170 T - 100 ln t + 1431 (1)

890 T 970 - 100 ln t + 979 T - 100 ln t + 1069 (2)

In Fig. 2 werden die Bereiche der Durchwärmungszeit und der Durchwärmungstemperatur untersucht, wo ein niedriger Kernverlustwert (W_15/50 ist eine Differenz des Kernverlustwertes zwischen HDR-Erzeugnissen und den gewöhnlichen HCR-Erzeugnissen) beim Glühvorgang des warmgewalzten Stahlbandes erhalten wird. In Bereichen, die von den obengenannten verschieden sind, d. h. bei Durchwärmungszeiten und Durchwärmungstemperaturen unter deren unteren Grenzen erfolgt kein Kornwachstum mit ausreichender Rekristallisation. Bei Durchwärmungszeiten und -temperaturen über deren oberen Grenzen tritt eine Zerstörung der magnetischen Eigenschaften auf infolge einer Vergröberung der rekristallisierten Körner und einer Stickstoffabsorption aus der erwärmenden Atmosphäre. In beiden Fällen können Kernverlustwerte, die denen von herkömmlichen HCR-Erzeugnissen äquivalent sind, nicht erhalten werden.

Außerdem tritt im Falle von T<970°C ein abnormales Kornwachstum der Ferritkörner auf, und es wird eine Ungleichmäßigkeit der kaltgewalzten Oberfläche durch grobe Körner hervorgerufen, die zu einer Abnahme des Füllfaktors führt.

Darüber hinaus führt eine zu lange Durchwärmungszeit zu einer Vergröberung der Ferritkörner, und es entsteht eine Schwierigkeit durch eine Nitrierung der Stahlbandoberfläche in einer gewöhnlichen Glühatmosphäre, was zu einer Zunahme des Kernverlustes nach dem Schlußglühen führt.

Das warmgewalzte Stahlband wird entsprechend dem herkömmlichen Verfahren nach einmaligem Kaltwalzen oder zwei- oder mehrmaligem Kaltwalzen mit Zwischenglühen kontinuierlich bei einer Temperatur von 800 bis 1050°C geglüht.

Das genannte Zwischenglühen wird üblicherweise bei einer Durchwärmungstemperatur von ungefähr 750 bis 900°C durchgeführt. Was dieses Glühen betrifft, so kann entweder ein Glühen im Stapel oder ein kontinuierliches Glühen erfolgen.

Das Schlußglühen wird als kontinuierliches Glühen durchgeführt. Wenn die Temperatur weniger als 800°C beträgt, ist das Kornwachstum nicht ausreichend. Andererseits, wenn 1050°C überschritten werden, tritt ein übermäßiges Wachstum der Ferritkörner auf, was zu einer Zunahme des Kernverlustes führt.

Beispiel 1

Die Stranggußbrammen mit den chemischen Zusammensetzungen nach Nr. 1, 3 und 14 in Tabelle 1 wurden einem direkten Warmwalzvorgang (HDR-Vorgang) unterworfen und auf eine Dicke von 2,0 mm gewalzt unter den in Tabelle 2 aufgeführten Bedingungen und geglüht. Dann wurden die gewalzten Stahlbänder gebeizt und auf eine Dicke von 0,5 mm kaltgewalzt. Das Schlußglühen der Stahlbänder erfolgte in einer kontinuierlichen Glühlinie. Die erhaltenen magnetischen Eigenschaften der Stahlbänder sind in Tabelle 2 gezeigt.

Beispiel 2

Die Stranggußbrammen mit der Zusammensetzung nach Nr. 14 in Tabelle 1 wurden wieder erwärmt und unter den in Tabelle 3 aufgeführten Bedingungen auf eine Dicke von 2,0 mm warmgewalzt und geglüht. Die warmgewalzten Stahlbänder wurden gebeizt und auf eine Dicke von 0,5 mm kaltgewalzt und in einer kontinuierlichen Glühlinie einer Schlußglühung unterworfen. Die erhaltenen magnetischen Eigenschaften der Stahlbänder sind in Tabelle 3 aufgeführt.

Beispiel 3

Die Stranggußbrammen mit den in Tabelle 1 aufgeführten Zusammensetzungen wurden ohne Einführen in den Erwärmungsofen bei einer Oberflächentemperatur von mehr als 1000°C direkt warmgewalzt auf eine Dicke von 2,0 mm bei einer Endtemperatur zwischen 780 und 820°C, bei einer Temperatur von 560 bis 610°C gehaspelt und unter den in Tabelle 4 aufgeführten Bedingungen geglüht. Die warmgewalzten Stahlbänder wurden gebeizt und kalt auf eine Dicke von 0,5 mm gewalzt. In Tabelle 4 sind die durch das kontinuierliche Glühen bei den angegebenen Temperaturen erhaltenen magnetischen Eigenschaften der Stahlbänder dargestellt.

Tabelle 4

Claims

1. Verfahren zur Herstellung von nichtorientiertem Magnetstahlblech durch direktes Warmwalzen, mit den Verfahrensschritten

- Warmwalzen einer Stranggußbramme mit Gehalten an C, Si, Mn, sowie mit S, Al, P und N, der Rest Fe und nicht vermeidbare Verunreinigungen,
- Haspeln des warmgewalzten Stahlbandes,
- Glühen des warmgewalzten Stahlbandes,
- einmaliges Kaltwalzen des warmgewalzten Stahlbandes oder zwei- oder mehrmaliges Kaltwalzen mit Zwischenglühen, und
- Schlußglühen in einem Temperaturbereich zwischen 800°C und 1050°C,

dadurch gekennzeichnet,

- daß die Gehalte der Bramme an C, Si, Mn, S, Al, P und N begrenzt sind auf C: nicht mehr als 0,01 Gew.-%,
Si: 1,0 bis 4,0 Gew.-%,
Mn: 0,1 bis 0,5 Gew.-%,
S: weniger als 0,005 Gew.-%,
Al: nicht mehr als 0,002 Gew.-%,
P: nicht mehr als 0,05 Gew.-%,
N: nicht mehr als 0,0030 Gew.-%,
- daß das Warmwalzen durchgeführt wird beginnend bei einem Zustand,
- daß die Oberflächentemperatur der Bramme nicht niedriger ist als 1000°C, oder
- bei einem Zustand, daß die Bramme von einem Temperaturbereich, bei dem sie eine Oberflächentemperatur von nicht weniger als 600°C hat, auf mehr als 1000°C wiedererwärmt und für mehr als 10 min durchgewärmt wird,

mit einer Endtemperatur von 750°C bis 850°C,

- daß das Haspeln bei einer Temperatur von weniger als 650°C erfolgt, und
- daß das Glühen des warmgewalzten Stahlbandes erfolgt bei einer Durchwärmungstemperatur T (°C) und einer Durchwärmungszeit t (min) unter Erfüllung einer der folgenden Gleichungen (1) oder (2) 770 < T < 890 - 100 ln t + 1170 < T < - 100 ln t + 1431 (1)890 < T < 970 - 100 ln t + 979 < T < - 100 ln t + 1069 (2)

2. Verfahren zur Herstellung von nichtorientierten Magnetstahlblech durch direktes Warmwalzen, mit den Verfahrensschritten

- Warmwalzen einer Stranggußbramme mit Gehalten an C, Si, Mn, sowie mit S, Al, P und N, der Rest Fe und nicht vermeidbare Verunreinigungen,
- Haspeln des warmgewalzten Stahlbandes,
- Glühen des warmgewalzten Stahlbandes,
- einmaliges Kaltwalzen des warmgewalzten Stahlbandes oder zwei-oder mehrmaliges Kaltwalzen mit Zwischenglühen, und
- Schlußglühen in einem Temperaturbereich zwischen 800°C und 1050°C,

dadurch gekennzeichnet,

- daß die Gehalte der Bramme an C, Si, Mn, S, Al, P und N begrenzt sind auf C: nicht mehr als 0,01 Gew.-%
Si: 1,0 bis 4,0 Gew.-%,
Mn: 0,1 bis 0,5 Gew.-%,
S: weniger als 0,005 Gew.-%,
Al: nicht mehr als 0,01 Gew.-%,
P: nicht mehr als 0,05 Gew.-%,
N: nicht mehr als 0,0030 Gew.-%,
- daß die Bramme weiterhin B enthält mit B: 0,5 bis 2,0 B (Gew.-%)/N (Gew.-%),
- daß das Warmwalzen durchgeführt wird beginnend bei einem Zustand,
- daß die Oberflächentemperatur der Bramme nicht niedriger ist als 1000°C, oder
- bei einem Zustand, daß die Bramme von einem Temperaturbereich, bei dem sie eine Oberflächentemperatur von nicht weniger als 600°C hat, auf mehr als 1000°C wiedererwärmt und für mehr als 10 min durchgewärmt wird,

mit einer Endtemperatur von 750°C bis 850°C,

3. Verfahren zur Herstellung von nicht orientiertem Magnetstahlblech nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,

- daß der Gehalt der Bramme an C begrenzt ist auf:
C: weniger als 0,005 Gew.-%.

4. Verfahren zur Herstellung von nichtorientiertem Magnetstahlblech nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,

- daß das Schlußglühen in dem Temperaturbereich zwischen 800°C und 1050°C als Entkohlungsglühen durchgeführt wird, wobei der C-Gehalt auf weniger als 0,005 Gew.-% gesenkt wird.