DE3843209A1 - Rekuperator - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/04—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of ceramic; of concrete; of natural stone
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
- F23L15/04—Arrangements of recuperators
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf die Verwendung eines
keramischen Rekuperators, mit zwei konzentrischen,
ineinander angeordneten Rohren unterschiedlichen
Durchmessers, wobei das Außenrohr an seinem einen Ende
verschklossen ist und das keramische oder metallische
Innenrohr in das Außenrohr hineinragt und kurz vor dem
inneren Ende des Außenrohres in dieses mündet, wobei ein zu
erwärmendes Fluid zunächst durch das Innenrohr in einer
Richtung und dann durch den Ringspalt zwischen Innenrohr und
Außenrohr in Gegenrichtung geführt wird, und wobei das
Außenrohr in ein wärmeabgebendes Medium eintaucht.
Aus der DE-PS 28 08 213 ist ein derartiger
Doppelrohr-Rekuperator für Rekuperativkoksöfen bekannt. Der
Rekuperator besteht dabei aus zwei konzentrischen
Metallrohren und ragt zwecks Wärmeaustausch von
Verbrennungsluft mit Abgas in Rekuperatorzellen des
Rekuperativkoksofens hinein. Das Innenrohr steht mit einem
Verbrennungslufteintritt und das Außenrohr mit einem
Verbrennungsluftaustritt in Strömungsverbindung. Derartige
Rekuperatoren aus Metall sind hinsichtlich ihrer
Anwendungstemperaturen begrenzt. Deswegen ist für heiße und
korrosive Fluide bereits der Einsatz von keramischen
Rekuperatoren vorgeschlagen worden (vgl. HdT-
Fachveranstaltung "Wärmeaustauscher im industriellen
Einsatzbereich", Essen, 18. und 19. Oktober 1988 - Vortrag
XXIII/BL/HK/VORT mit dem dort zitierten Schrifttum).
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, die Verwendung
eines keramischen Rekuperators der eingangs genannten Art
vorzuschlagen, mit welchem eine möglichst große
Wärmeübertragung, eine möglichst hohe Austrittstemperatur
und ein möglichst niedriger Druckverlust erzielt werden
kann, so daß derartige Rekuperatoren wirtschaftlich für die
industrielle Wärmerückgewinnung, wie z. B. der Ofenabgase zum
Vorwärmen der Verbrennungsluft, eingesetzt werden können.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß im wesentlichen dadurch
gelöst, daß der Volumenstrom des zu erwärmenden Fluids,
die wirksame Rohrlänge R L , der Außendurchmesser D A des Außenrohrs,
die Temperatur T u des wärmeabgebenden Fluids und der
Außendurchmesser D I jedes Innenrohres die Relationen:
im wesentlichen erfüllen.
Untersuchungen haben gezeigt, daß hierdurch eine optimale
Betriebskonfiguration eines Doppelrohr-Rekuperators erreicht
werden kann. Geht man nämlich nach der Erfindung vor, so
wird überraschenderweise mit einer maximalen Wärmeübertragung
auch die Austrittstemperatur T a des zu erwärmenden Mediums
sehr hoch bzw. der Druckverlust Δ p relativ niedrig. Die
Abhängigkeit der zu optimierenden Größen von dem
hydraulischen Durchmesser hat gezeigt, daß der Druckverlust
minimal und die Austrittstemperatur sowie die übertragene
Wärmemenge maximal sind in einem Bereich, in dem die
Rohrspitzentemperatur T s größer als die Austrittstemperatur
T a ist und bei dieser Relation die größte Abweichung
vorliegt. Bei der erfindungsgemäßen Verwendung wird man
überraschenderweise genau dieser Bedingung gerecht.
Der Doppelrohr-Rekuperator ist charakteristisch für die
Wärmeübertragung durch Strahlung von der Außen- auf die
Innenrohrwand. Als besonders geeignet für eine hohe
Strahlungsemission hat sich der Werkstoff SiSiC aufgrund
seiner großen Oberflächenrauhigkeit erwiesen, so daß auch im
Rahmen des Erfindungsgdankens vorteilhafterweise das
Außenrohr und/oder das Innenrohr aus SiSiC
(siliziuminfiltriertes Siliziumcarbid) oder SSiC
(gesintertes Siliziumcarbid) bestehen sollten. Die
Verwendung dieses keramischen Materials läßt die Rohrwände
im Gegensatz zu Stahl als nahezu "schwarze" Strahler
erscheinen.
Der Volumenstrom des zu erwärmenden Fluids sollte
zweckmäßigerweise zwischen etwa 15 und 120 Nm³/h,
vorzugsweise zwischen etwa 20 und 40 Nm³/h liegen und
insbesondere bei maximal 30 Nm³/h.
Mit der Erfindung wird ferner vorgeschlagen, einen
Doppelrohr-Rekuperator zu verwenden, dessen wirksame
Rohrlänge R L etwa 1 m beträgt.
Die Temperatur T u des wärmeabgebenden Fluids, also
beispielsweise die Ofentemperatur, kann in der Größenordnung
von 1300°C liegen.
Besonders günstige Verhältnisse werden dann erzielt, wenn
ein Rekuperator verwendet wird, dessen Außendurchmesser D A
des Außenrohrs etwa doppelt so groß ist wie der
Außendurchmesser D I des Innenrohrs.
Die übertragene Wärmeleistung H läßt sich anhand folgender
Beispiele erkennen:
1. Beispiel | |
Außendurchmesser des Innenrohrs: | |
D I = 0,040 m | |
Außendurchmesser des Außenrohrs: | D A = 0,080 m |
Wirksame Rohrlänge: | R L = 1,0 m |
(a) Ofentemperatur | T u = 1300°C |
Meßwerte: Volumenstrom: | = 15 bis 55 Nm³/h |
Übertragene Wärmeleistung: | H = 12 bis 17 kW |
(b) Ofentemperatur | T U = 800°C |
Meßwerte: Volumenstrom: | = 15 bis 40 Nm³/h |
Übertragene Wärmeleistung: | H = 2,8 bis 4 kw |
2. Beispiel | |
Außendurchmesser des Innenrohrs: | |
D I = 0,040 m | |
Außendurchmesser des Außenrohrs: | D A = 0,080 m |
Wirksame Rohrlänge: | R L = 2,5 m |
(a) Ofentemperatur | T u = 1300°C |
Meßwerte: Volumenstrom: | = 60 bis 120 Nm³/h |
Übertragene Wärmeleistung: | H = 30 bis 37 kW |
(b) Ofentemperatur | T U = 800°C |
Meßwerte: Volumenstrom: | = 40 bis 100 Nm³/h |
Übertragene Wärmeleistung: | H = 7 bis 10 kw |
Anhand der Zeichnung ist die Verwendung eines
erfindungsgemäßen keramischen Doppelrohr-Rekuperators 1 bei
der Wärmerückgewinnung am Beispiel von Ofenabgasen zum
Vorwärmen von Verbrennungsluft veranschaulicht. Der
Rekuperator 1 besteht aus zwei konzentrischen Rohren,
nämlich dem Außenrohr 2 mit einem Außendurchmesser D A und
einem Innenrohr 3 mit einem Außendurchmesser D I . Sie bilden
zwischen sich einen Ringspalt 4. Das Außenrohr 2 ist an
seinem (in der Zeichnung) oberen Ende verschlossen und weist
an seinem (in der Zeichnung) unteren Ende eine
Austrittsöffnung 5 auf, welche in einer Kammer 6 der
Ofenwandung 7 mündet, von welcher die erwärmte Luft nach
außen abgeführt wird. Im Innenrohr 3 wird (in der Zeichnung)
von unten Umgebungsluft zugeführt. Das Innenrohr 3 endet
kurz vor dem inneren Ende des Außenrohrs 2 und mündet dort
in letzteres, so daß der Luftstrom, unterstützt von der
inneren Rundung des verschlossenen Endes des Außenrohrs 2 in
den Ringspalt 4 umgelenkt wird. Der Doppelrohr-Rekuperator 1
ragt dabei zur Übertragung der Wärme von dem heißen
Ofenabgas auf die Umgebungsluft mit der wirksamen Rohrlänge
R L in den Ofenraum hinein. Das Innenrohr kann aus
keramischem oder metallischem Material bestehen.
Bezugszeichenliste:
1 Rekuperator
2 Außenrohr
3 Innenrohr
4 Ringspalt
5 Austrittsöffnung
6 Kammer
7 Ofenwandung
2 Außenrohr
3 Innenrohr
4 Ringspalt
5 Austrittsöffnung
6 Kammer
7 Ofenwandung
Claims (8)
1. Verwendung eines keramischen Rekuperators (1) mit zwei
konzentrischen, ineinander angeordneten Rohren (2, 3)
unterschiedlichen Durchmessers (D A , D I ), wobei das
Außenrohr (2) an seinem einen Ende verschlossen ist und
das keramische oder metallische Innenrohr (3) in das
Außenrohr (2) hineinragt und kurz vor dem inneren Ende
des Außenrohres (2) in dieses mündet, wobei ein zu
erwärmendes Fluid zunächst durch das Innenrohr (3) in
einer Richtung und dann durch den Ringspalt (4) zwischen
Innenrohr (3) und Außenrohr (2) in Gegenrichtung
geführt wird, und wobei das Außenrohr (2) in ein
wärmeabgebendes Medium eintaucht,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Volumenstrom () des zu erwärmenden Fluids,
die wirksame Rohrlänge (R L ), der Außendurchmesser (D A )
des Außenrohrs (2), die Temperatur (T u ) des
wärmeabgebenden Fluids und der Außendurchmesser (D I )
jedes Innenrohres (3) die Relationen:
erfüllen.
2. Verwendung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Außenrohr (2) und/oder das Innenrohr (3) aus
SiSiC oder SSiC bestehen/besteht.
3. Verwendung nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Volumenstrom () des zu erwärmenden Fluids
zwischen etwa 15 und 120 Nm³/h, vorzugsweise zwischen
etwa 20 und 40 Nm³/h, liegt.
4. Verwendung nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Volumenstrom () des zu erwärmenden Fluids bei
maximal 30 Nm³/h liegt.
5. Verwendung nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die wirksame Rohrlänge (R L ) etwa 1 m beträgt.
6. Verwendung nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Temperatur (T u ) des wärmeabgebenden Fluids in
der Größenordnung von 1300°C liegt.
7. Verwendung nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Außendurchmesser (D I ) des Innenrohres (3) in
der Größenordnung von einigen Zentimetern liegt.
8. Verwendung nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Außendurchmesser (D A ) des Außenrohres (2) etwa
doppelt so groß ist wie der Außendurchmesser (D I ) des
Innenrohres (3).
Priority Applications (4)
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DE3843209A DE3843209A1 (de) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | Rekuperator |
ES8904251A ES2018447A6 (es) | 1988-12-22 | 1989-12-18 | Recuperador. |
GB8928803A GB2227556A (en) | 1988-12-22 | 1989-12-20 | Recuperators |
FR8917005A FR2641067A1 (de) | 1988-12-22 | 1989-12-21 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3843209A DE3843209A1 (de) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | Rekuperator |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3843209A1 true DE3843209A1 (de) | 1990-06-28 |
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3843209A Withdrawn DE3843209A1 (de) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | Rekuperator |
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Country | Link |
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FR (1) | FR2641067A1 (de) |
GB (1) | GB2227556A (de) |
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US5934270A (en) * | 1997-01-30 | 1999-08-10 | Kim; Sinil | Fireplace heat exchange device |
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- 1989-12-21 FR FR8917005A patent/FR2641067A1/fr not_active Withdrawn
Also Published As
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8130 | Withdrawal |