DE4020575A1 - Rekuperator - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
- F23L15/04—Arrangements of recuperators
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B5/00—Coke ovens with horizontal chambers
- C10B5/10—Coke ovens with horizontal chambers with heat-exchange devices
- C10B5/20—Coke ovens with horizontal chambers with heat-exchange devices with recuperators
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
- F28D7/12—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically the surrounding tube being closed at one end, e.g. return type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/04—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of ceramic; of concrete; of natural stone
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf einen keramischen Rekuperator,
mit zwei konzentrischen, ineinander angeordneten Rohren
unterschiedlichen Durchmessers, wobei das keramische
Außenrohr an seinem einen Ende verschlossen ist und das
keramische oder metallische Innenrohr in das Außenrohr
hineinragt und kurz vor dem inneren Ende des Außenrohres in
dieses mündet, wobei ein zu erwärmendes Fluid zunächst durch
das Innenrohr in einer Richtung und dann durch den Ringspalt
zwischen Innenrohr und Außenrohr in Gegenrichtung geführt
wird, und wobei das Außenrohr in ein wärmeabgebendes Medium
eintaucht.
Aus der DE-PS 28 08 213 ist ein derartiger Doppelrohr-Rekuperator
für Rekuperativkoksöfen bekannt. Der Rekuperator
besteht dabei aus zwei konzentrischen Metallrohren und ragt
zwecks Wärmeaustausch von Verbrennungsluft mit Abgas in
Rekuperatorzellen des Rekuperativkoksofen hinein. Das
Innenrohr steht mit einem Verbrennungslufteintritt und das
Außenrohr mit einem Verbrennungsluftaustritt in
Strömungsverbindung. Derartige Rekuperatoren aus Metall sind
hinsichtlich ihrer Anwendungstemperaturen begrenzt. Deswegen
ist für heiße und korrosive Fluide bereits der Einsatz von
keramischen Rekuperatoren vorgeschlagen worden (vgl. HdT-Fachveranstaltung
"Wärmeaustauscher im industriellen
Einsatzbereich", Essen, 18. und 19. Oktober 1988 - Vortrag
XXIII/BL/HK/VORT mit dem dort zitierten Schrifttum).
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, einen keramischen
Rekuperator der eingangs genannten Art vorzuschlagen, mit
welchem eine möglichst große Wärmeübertragung, eine
möglichst hohe Austrittstemperatur und ein möglichst
niedriger Druckverlust erzielt werden kann, so daß ein
derartiger Rekuperator wirtschaftlich für die industrielle
Wärmerückgewinnung, wie z. B. der Ofenabgase zum Vorwärmen
der Verbrennungsluft eingesetzt werden kann.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß
das keramische Außenrohr 2 aus SiSiC- oder SSiC-Werkstoff
besteht und bei einem Außendurchmesser (DA) des Außenrohrs
von 0,06 bis 0,1 m, einer wirksamen Rohrlänge (RL) von 1 bis
2,5 m und einer Temperatur des wärmeabgrenzenden Fluids (Tu)
von 800°C bis 1600°C, der Außendurchmesser (DI) des
Innenrohrs das 0,9- bis 1,1fache von
(0,82 · DA² + 0,43 · DA) · (1,325-Tu/4000)
und der Volumenstrom () des zu erwärmenden Fluids das 0,9-
bis 1,1fache von
beträgt. Die Werte für DA [m], Tu [°C] und RL [m] sind
hierbei betragsmäßig einzusetzen. Der Außendurchmesser DI
des Innenrohrs ergibt sich in der Einheit [m], der
Volumenstrom V des zu erwärmenden Fluids in der Einheit
[m³/h], bezogen auf Normalbedingungen.
Untersuchungen haben gezeigt, daß hierdurch eine optimale
Betriebskonfiguration eines Doppelrohr-Rekuperators erreicht
wird. Geht man nämlich nach der Erfindung vor, so wird
überraschenderweise mit einer maximalen Wärmeübertragung
auch die Austrittstemperatur des zu erwärmenden Fluids
sehr hoch bzw. der Druckverlust relativ gering. Die
Abhängigkeit der zu optimierenden Größen von dem
hydraulischen Durchmesser hat gezeigt, daß der Druckverlust
minimal und die Austrittstemperatur sowie die übertragene
Wärmemenge maximal sind in einem Bereich, in dem die
Rohrspitzentemperatur (Temperatur des zu erwärmenden Fluids
beim Austritt aus dem Innenrohr) größer als die
Austrittstemperatur ist und bei dieser Relation die größte
Abweichung vorliegt. Bei der erfindungsgemäßen Verwendung
wird man überraschenderweise genau dieser Bedingung gerecht.
Der Doppelrohr-Rekuperator ist charakteristisch für die
Wärmeübertragung durch Strahlung von der Außen- auf die
Innenrohrwand. Als besonders geeignet für eine hohe
Strahlungsmission hat sich der Werkstoff SiSiC aufgrund
seiner großen Oberflächenrauhigkeit erwiesen, so daß auch im
Rahmen des Erfindungsgedankens vorteilhafterweise das
Außenrohr und das Innenrohr aus SiSiC (siliziuminfiltriertes
Siliziumcarbid) oder SSiC (gesintertes Siliziumcarbid)
bestehen sollten. Die Rohre haben eine Wandstärke von 2 bis
8 mm. Die Verwendung des keramischen Materials läßt die
Rohrwände im Gegensatz zu Stahl als nahezu "schwarze"
Strahler erscheinen.
Der Volumenstrom des zu erwärmenden Fluids sollte
zweckmäßigerweise etwa 15 und 120 m³/h, vorzugsweise etwa
20 und 40 m³/h, jeweils bezogen auf Normalbedingungen,
betragen.
Das Außenrohr und das Innenrohr sollte aus SiSiC- oder
SSiC-Werkstoff bestehen.
- 1. Bei einem Außenrohr mit einem Außenrohrdurchmesser von
DA = 0,06 m und einer Temperatur des wärmeabgebenden
Fluids von Tu = 800°C ergibt sich für das Innenrohr ein
äußerer Durchmesser von DI = 0,029 bis 0,036 m.
Bei einer wirksamen Rohrlänge von RL = 1 m beträgt der Volumenstrom des zu erwärmenden Fluids = 19,4 bis 23,7 m³/hbei Normalbedingungen. - 2. Bei einem Außenrohr mit einem Außenrohrdurchmesser von
DA = 0,08 m und einer Temperatur des wärmeabgebenden
Fluids von Tu = 1200°C ergibt sich für das Innenrohr ein
äußerer Durchmesser von DI = 0,034 bis 0,042 m.
Bei einer wirksamen Rohrlänge von RL = 2,3 m beträgt der Volumenstrom des zu erwärmenden Fluids = 75,4 bis 92,1 m³/hbei Normalbedingungen. - 3. Bei einem Außenrohr mit einem Außenrohrdurchmesser von
DA = 0,1 m und einer Temperatur des wärmeabgebenden
Fluids von Tu = 1400°C ergibt sich für das Innenrohr
ein äußerer Durchmesser von DI = 0,045 bis 0,055 m.
Bei einer wirksamen Rohrlänge von RL = 1,5 m beträgt der Volumenstrom des zu erwärmenden Fluids = 68,7 bis 84,0 m³/hbei Normalbedingungen.
Anhand der beiliegenden Zeichnung ist ein keramischer
Doppelrohr-Rekuperator 1 zur Wärmerückgewinnung am Beispiel
von Ofenabgasen zum Vorwärmen von Verbrennungsluft
veranschaulicht. Der Rekuperator 1 besteht aus zwei
konzentrischen Rohren, nämlich dem Außenrohr 2 mit einem
Außendurchmesser DA und einem Innenrohr 3 mit einem
Außendurchmesser DI. Sie bilden zwischen sich einen Ringspalt
4. Das Außenrohr 2 ist an seinem (in der Zeichnung) oberen
Ende verschlossen und weist an seinem (in der Zeichnung)
unteren Ende eine Austrittsöffnung 5 auf, welche in einer
Kammer 6 der Ofenwandung 7 mündet, von welcher die erwärmte
Luft nach außen abgeführt wird. Im Innenrohr 3 wird (in der
Zeichnung) von unten Umgebungsluft zugeführt. Das Innenrohr
3 endet kurz vor dem inneren Ende des Außenrohrs 2 und
mündet dort in letzteres, so daß der Luftstrom, untersützt
von der inneren Rundung des verschlossenen Endes des
Außenrohrs 2 in den Ringspalt 4 umgelenkt wird. Der Doppelrohr-Rekuperator
1 ragt dabei zur Übertragung der Wärme von dem
heißen Ofenabgas auf die Umgebungsluft mit der wirksamen
Rohrlänge RL in den Ofenraum hinein. Das Innenrohr kann aus
keramischen oder metallischem Material bestehen.
Bezugszeichenliste
1 Rekuperator
2 Außenrohr
3 Innenrohr
4 Ringspalt
5 Austrittsöffnung
6 Kammer
7 Ofenwandung
2 Außenrohr
3 Innenrohr
4 Ringspalt
5 Austrittsöffnung
6 Kammer
7 Ofenwandung
Claims (3)
1. Keramischer Rekuperator (1) mit zwei konzentrischen,
ineinander angeordneten Rohren (2, 3) unterschiedlichen
Durchmessers (DA, DI), wobei das keramische Außenrohr
(2) an seinem einen Ende verschlossen ist und das
keramische oder metallische Innenrohr (3) in das
Außenrohr (2) hineinragt und kurz vor dem inneren Ende
des Außenrohres (2) in dieses mündet, wobei ein zu
erwärmendes Fluid zunächst durch das Innenrohr (3) in
einer Richtung und dann durch den Ringspalt (4) zwischen
Innenrohr (3) und Außenrohr (2) in Gegenrichtung
geführt wird, und wobei das Außenrohr (2) in ein
wärmeabgebendes Medium eintaucht,
dadurch gekennzeichnet,
daß das keramische Außenrohr (2) aus SiSiC- oder SSiC-Werkstoff
besteht und bei einem Außendurchmesser (DA)
des Außenrohrs von 0,06 bis 0,1 m, einer wirksamen
Rohrlänge (RL) von 1 bis 2,5 m und einer Temperatur des
wärmeabgebenden Fluids (Tu) von 800°C bis 1600°C, der
Außendurchmesser (DI) des Innenrohrs das 0,9- bis
1,1fache von
(0,82 · DA² + 0,43 · DA) · (1,325-Tu/4000)und der Volumenstrom () des zu erwärmenden Fluids das
0,9- bis 1,1fache von
beträgt.
2. Keramischer Rekuperator nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Volumenstrom () des zu erwärmenden Fluids
15 bis 120 m³/h, vorzugsweise 20 bis 40 m³/h, jeweils
bezogen auf Normalbedingungen, beträgt.
3. Keramischer Rekuperator nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Außenrohr (2) und das Innenrohr (3) aus SiSiC-
oder SSiC-Werkstoff besteht.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4020575A DE4020575A1 (de) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | Rekuperator |
GB9113777A GB2247945A (en) | 1990-06-28 | 1991-06-26 | Recuperators |
FR9107943A FR2664034A1 (fr) | 1990-06-28 | 1991-06-27 | Recuperateur de chaleur. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4020575A DE4020575A1 (de) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | Rekuperator |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4020575A1 true DE4020575A1 (de) | 1992-01-02 |
Family
ID=6409251
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4020575A Withdrawn DE4020575A1 (de) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | Rekuperator |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE4020575A1 (de) |
FR (1) | FR2664034A1 (de) |
GB (1) | GB2247945A (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2571886C2 (ru) * | 2014-02-06 | 2015-12-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Краснодарский Компрессорный Завод" | Теплообменник трубчатый |
Citations (2)
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US4106556A (en) * | 1976-11-26 | 1978-08-15 | Thermal Transfer, Division Of Kleinewefers | Ceramic tube recuperators |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US4269266A (en) * | 1979-08-23 | 1981-05-26 | United States Steel Corporation | Recuperator tube construction |
US4330031A (en) * | 1979-09-12 | 1982-05-18 | Holcroft & Company | Ceramic tube recuperator |
DE3843209A1 (de) * | 1988-12-22 | 1990-06-28 | Didier Werke Ag | Rekuperator |
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1990
- 1990-06-28 DE DE4020575A patent/DE4020575A1/de not_active Withdrawn
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1991
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- 1991-06-27 FR FR9107943A patent/FR2664034A1/fr not_active Withdrawn
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Non-Patent Citations (1)
Title |
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HdT-Fachveranstaltung "Wärmeaustauscher im industriellen Einsatzbetrieb", Vortrag XXIII/BL/HK/VORT 18./19.10.1988, Essen * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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RU2571886C2 (ru) * | 2014-02-06 | 2015-12-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Краснодарский Компрессорный Завод" | Теплообменник трубчатый |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB9113777D0 (en) | 1991-08-14 |
GB2247945A (en) | 1992-03-18 |
FR2664034A1 (fr) | 1992-01-03 |
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Legal Events
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