DE3727538A1 - Schutz von schraubengewinden - Google Patents
Schutz von schraubengewindenInfo
- Publication number
- DE3727538A1 DE3727538A1 DE19873727538 DE3727538A DE3727538A1 DE 3727538 A1 DE3727538 A1 DE 3727538A1 DE 19873727538 DE19873727538 DE 19873727538 DE 3727538 A DE3727538 A DE 3727538A DE 3727538 A1 DE3727538 A1 DE 3727538A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- dry film
- lubricant
- screw threads
- film lubricant
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 59
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 35
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 30
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 claims description 23
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 19
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 claims description 16
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 claims description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 13
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052982 molybdenum disulfide Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 9
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 7
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- -1 Polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 claims description 5
- NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N fluoromethane Chemical compound FC NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 5
- 230000013011 mating Effects 0.000 claims description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- UOCLXMDMGBRAIB-UHFFFAOYSA-N 1,1,1-trichloroethane Chemical compound CC(Cl)(Cl)Cl UOCLXMDMGBRAIB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XSTXAVWGXDQKEL-UHFFFAOYSA-N Trichloroethylene Chemical group ClC=C(Cl)Cl XSTXAVWGXDQKEL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010702 perfluoropolyether Substances 0.000 claims description 2
- 239000000969 carrier Substances 0.000 claims 1
- KYKAJFCTULSVSH-UHFFFAOYSA-N chloro(fluoro)methane Chemical compound F[C]Cl KYKAJFCTULSVSH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims 1
- 239000010408 film Substances 0.000 description 30
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 20
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 19
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 9
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 9
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 9
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003223 protective agent Substances 0.000 description 6
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 5
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 5
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 5
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QDOIZVITZUBGOQ-UHFFFAOYSA-N 1,1,2,2,3,3,4,4,4-nonafluoro-n,n-bis(1,1,2,2,3,3,4,4,4-nonafluorobutyl)butan-1-amine;1,1,2,2,3,3,4,4,4-nonafluoro-n-(1,1,2,2,3,3,4,4,4-nonafluorobutyl)-n-(trifluoromethyl)butan-1-amine Chemical compound FC(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)N(C(F)(F)F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)F.FC(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)N(C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)F QDOIZVITZUBGOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 239000000565 sealant Substances 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 2
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 2
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 2
- 239000011814 protection agent Substances 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 239000013528 metallic particle Substances 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000002343 natural gas well Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- RVZRBWKZFJCCIB-UHFFFAOYSA-N perfluorotributylamine Chemical compound FC(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)N(C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)F RVZRBWKZFJCCIB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000000547 structure data Methods 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 239000000080 wetting agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
- F16L15/001—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with conical threads
- F16L15/004—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with conical threads with axial sealings having at least one plastically deformable sealing surface
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
- E21B17/02—Couplings; joints
- E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
- E21B17/042—Threaded
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B33/00—Features common to bolt and nut
- F16B33/06—Surface treatment of parts furnished with screw-thread, e.g. for preventing seizure or fretting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16N—LUBRICATING
- F16N15/00—Lubrication with substances other than oil or grease; Lubrication characterised by the use of particular lubricants in particular apparatus or conditions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49826—Assembling or joining
- Y10T29/49885—Assembling or joining with coating before or during assembling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Sealing Devices (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft den Schutz von Schraubengewinden.
Es ist übliche Praxis, in Rohrleitungs(Pipeline)kupplungen
eine Paste oder ein Dichtmittel zu verwenden, das zwecks
Schmierung der Gewinde und Minimierung der Gefahr von
Leckage auf zusammenpassende Schraubengewinde aufgebracht
wird. Solche Pasten können ohne Schwierigkeiten verwendet
werden, wenn der Innendruck in der Pipeline gering und die
Umgebungstemperatur mäßig ist (z. B. Raumtemperatur). Jedoch
kann man auf erheblich größere Schwierigkeiten stoßen, wenn
hohe Drücke und Temperaturen, wie etwa bei der Herstellung
und beim Spritzgießen (reinjection) von Rohrleitungssträngen
für Erdöl- und Erdgasquellen, auftreten.
Die Schwierigkeiten infolge hoher Drücke in Erdgas- und
Erdölquellen haben zur Entwicklung von Schmiermitteln
(oder Pasten) mit einer Kohlenwasserstoff-Schmierstoffbasis
und dem Zusatz vergleichsweise großer Teilchen (in der
Größenordnung von 100 Mikron) aus Kupfer, Graphit, Zink,
Blei oder anderen Materialien oder Gemischen derselben
geführt. Diese neigen dazu, sich in den Gewindegrund-
Schraubengängen der zusammenpassenden Schraubengewinde
anzusammeln. Theoretisch verhindern diese Teilchen die
Bildung von schraubenförmigen Leckagewegen. Jedoch bewirken
hohe Temperaturen ein Absinken der Viskosität der
Schmierstoffbasis und ermöglichen in Verbindung mit hohen
Drücken die Bildung eines Leckageweges zwischen den
vergleichsweise großen Teilchen hindurch. Der Leckageweg
entlang dem Schraubengewinde hat keine ernsten Folgen,
vorausgesetzt, daß die speziell vorgesehenen Dichtflächen
selbst vollständig im Eingriff und somit wirksam sind. Doch
besteht die mögliche Gefahr, daß die Dichtflächen in der
Praxis nicht völlig wirksam sind, wenn das Anzugsdrehmoment
die Gewindedichtflächen nicht vollständig zum Eingriff
gebracht oder anderes endgültiges Aneinanderstoßen der zwei
zusammenpassenden Gewinde bewirkt hat. Es besteht auch die
Gefahr, daß die Dichtflächen selbst beschädigt werden.
Vor der Installation sind Rohrleitungsstränge (Pipelines)
Prüfungen unterzogen worden, um jegliche vorhandenen
undichten Stellen zu entdecken. Jedoch haben die bisher
verwendeten Pasten die undichten Stellen verdeckt. Diese
treten nur dann in Erscheinung, wenn die Rohrleitung im
Einsatz ist. Herkömmliche und früher vorgeschlagene Pasten,
die Leckage in beschädigten oder defekten Kupplungen
scheinbar verhindern, verdecken infolgedessen in der Praxis
lediglich diese undichten Stellen, bis die Rohrleitung in
der Quelle in Betrieb genommen ist. Zu diesem Zeitpunkt ist
die Beseitigung der undichten Stellen schwierig und
kostenaufwendig.
Deshalb ist es bei der Prüfung von Rohrleitungsverbindungen
auf Dichtigkeit wünschenswert, die Verwendung von Pasten
mit grobkörnigen Teilchen und einem viskosen Träger, die
vorübergehend eine hindurchpassierende Leckageströmung
verhindern können, zu vermeiden.
Die Verwendung von flüssigen Schmiermitteln zur Verhinderung
direkten körperlichen Kontakts zwischen relativ drehenden
Teilen ist in der Maschinenbaupraxis seit hunderten, wenn
nicht seit tausenden von Jahren derart üblich, daß eine
detaillierte Diskussion überflüssig ist. In den vergangenen
dreißig Jahren ist es allgemein üblich geworden, zu
flüssigen Schmiermitteln als Trockenfilmschmiermittel
bekannte Schmierstoffe hinzuzufügen, die Überzugsschichten
auf Flächen bilden, die im Fall vorübergehender
Überlastzustände gegen Fressen zu schützen sind. In
allen Situationen, in denen Drehlager verwendet werden,
ist es jedoch üblich gewesen, das Trockenfilmschmiermittel
dem Flüssigschmiermittel zuzusetzen. Das Auftreten des
Trockenfilmschmiermittels auf die zusammenpassenden Teile
in einem gesonderten Verfahren bringt zusätzliche Kosten,
jedoch keinen Vorteil. Daraus folgt, daß die früheren
bekannten Verfahren auf dem Gebiet der Drehlager dem
Fachmann wenig oder keine Anleitung geben, wenn er vor der
Aufgabe steht, die Nachteile der für die Verhinderung von
Lecks in Verbindungen mit Schraubgewinde für Rohrleitungen
wohlbekannten "Pasten" zu überwinden.
Es ist bereits in unserer Anmeldung mit der Nr. 80 29 502,
Veröffentlichungs-Nr. 20 56 091, vorgeschlagen worden, ein
Verfahren zum Schützen von zusammenpassenden
Schraubengewinden und zugeordneten Dichtflächen zumindest
unter Anzugsdrehmomenten vorzusehen, welches Verfahren die
Schritte des Aufbringens eines Trockenfilmschmiermittels
auf eines der Schraubengewinde, des Aufbringens eines
Flüssigschmiermittels auf das andere Schraubengewinde, des
Zusammenpassens der Schraubengewinde und des Anziehens
derselben bis zum erforderlichen Drehmoment umfaßt, wobei
das Flüssigschmiermittel im wesentlichen keine lösende
Wirkung auf das Trockenfilmschmiermittel ausübt und das
Verfahren dazu dient, sowohl die zusammenpassenden Gewinde
zu schützen als auch das Verdecken jeglichen Leckageweges
zwischen den Schraubengewinden zu verhindern.
Während der bekannte Vorschlag einen tüchtigen Schritt auf
dem Weg zur Lösung des Problems des Schützens von
Schraubengewinden und des gleichzeitigen Vermeidens der
Verwendung herkömmlicher Pasten mit ihren praktischen
Nachteilen darstellt, hat sich der Vorschlag als ziemlich
zeitaufwendig am Einsatzort erwiesen. Man muß sich daran
erinnern, daß die Verhältnisse am Einsatzort oft schwierig
sind und trotzdem der Zeitaufwand für den Zusammenbau von
Rohreinheiten so niedrig wie möglich gehalten werden soll.
Das zu lösende Problem besteht in der Bereitstellung
eines verbesserten Verfahrens zum Schutz von Gewinden.
Gemäß der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren nach
Anspruch 1 vorgesehen.
Vorzugsweise enthält das Trockenfilmschmiermittel
Weichmetallschuppen, um die Tragfähigkeit des Films, wenn
er erhärtet ist, zu erhöhen.
Nachstehend ist die Erfindung unter Bezugnahme auf die
Zeichnung näher beschrieben. Es zeigen
Fig. 1 einen unvollständigen Längsschnitt einer herkömmlichen
Anordnung von Teilen mit Schraubengewinde, wie sie
beispielsweise in Rohrleitungssträngen für Erdöl- und
Erdgasquellen eingebaut ist,
Fig. 2 einen unvollständigen Längsschnitt einer anderen
herkömmlichen, als Casing-Strang bezeichneten
Anordnung von Teilen mit Schraubengewinde, ähnlich
derjenigen nach Fig. 1,
Fig. 3 eine graphische Darstellung, in der die Viskosität
über dem %ualen Gewichtsanteil von PTFE in einem
flüssigen Kohlenwasserstoff-Schmiermittel aufgetragen
ist,
Fig. 4 eine graphische Darstellung, in der das Drehmoment
über der angezeigten Verformung aufgetragen ist,
Fig. 5 eine graphische Darstellung, in der das Drehmoment
über den Umdrehungen der Teile mit Schraubengewinde
aufgetragen ist,
Fig. 6 einen Längsschnitt eines ringförmigen
Kontaktreibungsprüfkörpers,
Fig. 7 (a) bis (d) typische Drehmoment-Umdrehungs-Kurven, und
Fig. 8 bis 10 graphische Darstellungen, in denen der
Reibungskoeffizient über dem Berührungsdruck für
verschiedene Verfahren und Materialien gemäß der
Erfindung dargestellt ist.
In der Zeichnung sind die Teile mit Schraubengewinde mit
einem zwecks klarem Verständnis übertriebenen Spiel
dargestellt. Solche Teile weisen Gewindeformen auf, die
allgemein als Sägezahngewinde bekannt sind, und sie werden
in beträchtlichem Ausmaß in Kupplungsanordnungen in
Rohrleitungen für die Erdöl- und Erdgasbohrungsindustrie,
z. B. für Rohrleitungsstränge und Casings, benutzt.
Die Schraubengewinde 10, 12 der Teile 14, 16 der Anordnung
weisen jeweils Schrägflanken 18 und 20 und Flanken 22 und 24
auf, die im wesentlichen normal zur Länge oder Längsachse
der Rohrleitung verlaufen. Die Spitze 26, 28 eines Gewindes
liegt im wesentlichen im Grund 30 bzw. 32 der anderen
Anordnung und umgekehrt, wie dies in allen Formen von
Schraubengewinden üblich ist. Es ist nicht praktisch, die
Spitze 26, 28 eines Gewindes so zu formen, daß ein strammer
Sitz mit dem Grund 30, 32 des anderen Gewindes erzielt wird.
Deshalb sind schraubenförmige Lücken 34, 36 ausgebildet.
Die Flanken 18, 20 und 22, 24 sind eng aneinanderliegend und
ermöglichen normalerweise keinerlei Leckageweg.
In Gewinden mit Sägezahnform ist immer dann, wenn eine
vollständige Dichtung, wie etwa die gezeigte, erforderlich
ist, wenigstens eine ringförmige Metall-auf-Metall-
Dichtungszone 40 eingearbeitet, wobei die Abmessungen derart
sind, daß die Dichtungszonen sich in Preßkontakt befinden
und somit keine Leckage auftreten kann, wenn die Gewinde
vollständig im Eingriff und angezogen sind.
Wie in der Zeichnung zu erkennen ist, liegen die im
wesentlichen axial verlaufenden Dichtflächen 42, 44 an
einem Ende des einen Teils 16 und innerhalb des Endes des
anderen Teils 14. Die Flächen der Dichtungszone 40 sind
gegenseitig zusammengepreßt, wenn die Gewinde völlig
angezogen und damit die Schulterflächen 46, 48 in engem
Kontakt sind. Die Flächen der Dichtungszone 40 sind, um sie
auf das erforderliche Maß zusammenzupressen, derart relativ
zueinander angeordnet, daß Kontakt etwas vor der
Winkelstellung hergestellt wird, in der die Schultern 46, 48
aneinanderstoßen, so daß die Dichtflächen unter dem
Kompressionsdruck etwas verformt werden, wenn die Schultern
vollständig aneinanderstoßen. Zur deutlicheren Darstellung
sind die Flächen, insbesondere die Flächen 42, 44, 46 und 48,
als gegenseitigen Abstand aufweisend gezeigt. Jedoch sind
die gegenüberliegenden Stoßflächen 46, 48, wenn völlig
angezogen, in engem Kontakt und jedes Paar würde lediglich
als eine einzige Linie gezeigt werden. Die Flächen 42, 44
sind nicht im Kontakt, sogar dann nicht, wenn die Teile
14, 16 dem vollen Drehmoment ausgesetzt sind.
Die in Fig. 2 gezeigten Schraubengewinde sind wiederum an
zwei gegenüberliegenden Teilen 50, 52 ausgebildet, die
Spitzen 54 bzw. 56 und Rinnen 58 bzw. 60 aufweisen, welche
durch die schraubenförmigen Gewinde mit Trapezform
definiert sind. Bei dieser herkömmlichen Gewindeform jedoch
weist in einigen Fällen der letzte Gewindegang 62 des
Gewindes am Teil 50 einen allgemein dreieckigen Querschnitt
auf, während der entsprechende Gewindegang des Teils 52
trapezförmig bleibt. Daraus resultiert eine im wesentlichen
ringförmige Lücke 64, so daß kein Kontakt an den
Schraubenlinien 66 und 68 auftritt, wenn die Teile 50, 52
voll angezogen sind. Ein Endabschnitt 70 des Teils 50 weist
eine Außenfläche 72 (d. h. der Längsachse des Teils
abgewandt) auf, die allgemein ringförmig, jedoch im
Querschnitt konvex ist. Diese Fläche 72 wirkt mit einer
entsprechenden ringförmigen Innnenfläche 74 zusammen, die
bei Betrachtung im Querschnitt konkav ist, deren Krümmung
jedoch so abweicht, daß Kontakt zwischen den Flächen 72 und
74 nur auf einem vergleichsweise kleinen Flächenanteil jeder
Fläche, wie aus Fig. 2 zu erkennen ist, stattfindet. In der
ringförmigen Kontaktflächenzone 76 findet eine tatsächliche
Verformung statt, so daß die Abdichtung theoretisch perfekt
ist. Flächen 78, 80, die den Flächen 46, 48 in Fig. 1
entsprechen, stoßen, wenn voll angezogen, aneinander an,
sind jedoch als gegenseitigen Abstand aufweisend dargestellt,
um die einzelnen Flächen erkennen zu können.
Es ist jedoch herkömmlicherweise üblich, die Gesamtheit
der Schraubengewinde der soeben beschriebenen Arten
großzügig mit einem Schmiermittel auf Kohlenwasserstoff-
Schmierstoffbasis und einem Weichmetallteilchen verschiedener
Größe bis zu ungefähr 100 Mikron enthaltenden sekundären
Dichtmittel (üblicherweise als "Paste" bezeichnet) zu
bestreichen. Diese "Paste" (dope) sammelt sich unter
Beanspruchung mit vollem Drehmoment in den schraubenförmigen
Lücken 34, 36 und 64 an. Die "Paste" wird auch in den
Dichtungszonen 40, 76 festgehalten und kann die
Dichtungswirkung dadurch beeinträchtigen, daß sie es
ermöglicht, das volle Drehmoment vorzeitig auf die Flächen
der Dichtungszonen 40, 76 aufzubringen, weil die Schultern
46, 48 (Fig. 1), 78, 80 (Fig. 2) nicht richtig aneinanderstoßen
können. Tatsächlich spezifizieren Hersteller von Rohren und
Kupplungen Drehmoment-Korrekturfaktoren, die von der
einzelnen verwendeten Paste abhängen. Wenn diese Faktoren
nicht berücksichtigt werden, besteht die erhebliche Gefahr,
daß keine bei Drücken in der Größenordnung von 420 kg/cm²
(4,12 kN/cm²), und möglicherweise höher, wirksame Dichtung
gebildet werden kann. Wenn diese Faktoren nicht beachtet
werden, besteht auch die Gefahr überhöhter Drehmomente, die
zur Beschädigung der Dichtflächen führen.
Das Fehlen einer solchen wirksamen Abdichtung wird allgemein
nicht als wichtig erachtet, insbesondere am Beginn der
Lebensdauer der Quelle, da die Paste in den schraubenförmigen
Lücken, 34, 36, 64 Leckage verhindert. In einigen Fällen wird
die Viskosität der Kohlenwasserstoff-Trägersubstanz durch
die in einigen Quellen anzutreffenden hohen Temperaturen
verringert, und die metallischen Teilchen allein verhindern
nicht die Leckage, da die Zwischenräume zwischen den Teilchen
die Bildung eines Leckageweges, insbesondere unter hohen
Drücken, ohne weiteres ermöglichen können.
Leckage dieser Art kann auf Grund der Anwesenheit der Paste
nicht immer vor der Installation entdeckt werden, auch wenn
eine fortgeschrittene Prüfung, wie im GB-Patent Nr. 20 56 091
beschrieben, angewendet wird. Der Grund für dieses
offensichtliche Versagen des Tests, eine undichte Stelle
zu entdecken, ist die Paste selbst, deren Funktion unter
anderem die dauerhafte Verhinderung einer Leckage sein soll.
Es wird angenommen, daß die Wirkung hoher Temperaturen
durch die Weichmetallteilchen aufgefangen wird, die großen
Abmessungen aber beim Fehlen des Schmierstoffs zu leicht
einen Leckageweg bereitstellen.
Es ist eine bekannte Eigenschaft von Molybdändisulfid, daß
es sich mit einer Stahlfläche verbindet, so daß eine Schicht
MbS₂ molekularer Dicke erzeugt werden kann. Molybdändisulfid
in einem ölhaltigen Träger ist als Schmiermittel für sich
bewegende Teile wohlbekannt und wird dem normalen Schmieröl
zugesetzt.
Das wesentliche Merkmal des bevorzugten Verfahrens gemäß
der Erfindung besteht darin, daß vor dem Zusammenbau zweier
mit Schraubengewinde versehener Stahl(oder Stahllegierungs)-
Teile, z. B. von der in Fig. 1 oder in Fig. 2 gezeigten Form,
eine Trockenfilmschicht aus z. B. Molybdändisulfid oder
einem kolloidalen Element, wie z. B.Graphit oder
Polytetrafluoräthylen, vor dem Zusammenbau auf das
Innengewinde der zusammenpassenden Schraubengewinde (Gewinde
des äußeren Teils der Kupplung) aufgebracht wird. Das
Molybdändisulfid oder das andere Trockenfilmschmiermittel
wird von einem Träger niedriger Viskosität getragen, wie
z. B. Trichloräthylen, Trichloräthan oder einem der
Fluorchlorkohlenwasserstoffe, so daß eine dünne Schicht
auf dem Innengewinde und insbesondere auf den sonst im
Metall-zu-Metall-Kontakt stehenden Teilen der Dichtungszone
40, 76 und auf den Gewindeflanken 18 und 22 (Fig. 1), 55, 57
(Fig. 2) verbleibt. Dabei sind die Fluorchlorkohlenwasserstoffe
besonders vorteilhaft, wenn der aktive Bestandteil in
Aerosolform aufzubringen ist. Die Schicht, die auf die
Gewindespitzen und die Gewinderinnenflächen 30, 36 (Fig. 1),
54, 56, 58, 60 (Fig. 2) aufgebracht ist, ist unwirksam, da die
Aufgabe der Schicht auf den Dichtflächen und den Flanken das
Verhindern des Festfressens beim Anziehen oder Lockern des
Gewindes ist. Der Anteil des Molybdändisulfids in der
niedrigviskosen oder leichtflüchtigen Trägersubstanz beträgt
normalerweise nicht mehr als 10 Gew.-%, obwohl Anteile im
Bereich von 0,5% bis 25% möglich sind. Man läßt das
Molybdändisulfid, nachdem es aufgesprüht worden ist, für
eine kurze Zeit vor dem Zusammenpassen der Gewinde trocknen.
Vorzugsweise wird ein ketonisches Harz verwendet, um ein
rasches Binden des Films an die Schraubengewinde zu erzielen.
Obwohl die Verwendung einer Verbindung wie etwa Molybdändisulfid
wegen ihrer starken Affinität zu Stahl oder Stahllegierungen
bevorzugt wird, können auch kolloidales Graphit oder
Substanzen auf der Basis von Polytetrafluoräthylen benutzt
werden. Bestimmte dieser Materialien halten Temperaturen bis
wenigstens 400°C stand. Das Molybdändisulfid oder ein anderes
Trockenfilmschmiermittel stellt ein Schutzmittel gemäß dem
Verfahren dar.
Das Molybdändisulfid oder ein anderes Trockenschmiermittel
wird vorzugsweise als Mischung des Trockenschmiermittels,
eines Harzes und des niedrigviskosen Trägers aufgebracht.
Jegliches Harz, das als Trockenfilm an einer Metallfläche
haftet, kann verwendet werden, jedoch ist das benutzte
Harz vorzugsweise ein ketonisches Harz.
Das Trockenfilmschmiermittel enthält zur Erhöhung seiner
Tragfähigkeit vorzugsweise Kupfer oder andere
Weichmetall-Schuppen, wie etwa Nickel, Zink oder Aluminium
mit einer Dicke im Bereich von 15 bis 150 Mikron und in
einer Menge im Bereich von 1 Gew.-% bis 10 Gew.-% des
Trockenfilmschmiermittels in seiner Trägersubstanz, wie
aufgebracht. Im Gegensatz zu den vorstehend erwähnten
Problemen, die bisher mit Weichmetallteilchen enthaltenden
wohlbekannten Pasten auftraten, bedingt die Verwendung von
Weichmetallschuppen, nachdem sie hohen Temperaturen
ausgesetzt wurden, keine Bildung von Leckagewegen, da das
Trockenfilmschmiermittel gegenüber hohen Temperaturen
widerstandsfähig ist, so daß es eine permanente Matrix
bildet, die die Metallteilchen unbeweglich hält. Das
Trockenfilmschmiermittel kann, da es bei solchen
Temperaturen fest ist, durch hohe Drücke nicht verlagert
werden. Die Metallschuppen gewährleisten, daß der auf das
Trockenfilmschmiermittel aufgebrachte Druck nicht denjenigen
übersteigt, dem der Film widerstehen kann.
Die Verwendung eines Trockenfilmschmiermittels allein, d. h.
ohne jegliches Flüssigschmiermittel, hat den Nachteil, daß
das angelegte Drehmoment wegen des Fehlens der
hydrodynamischen (Druck)schmierung, wie bei herkömmlichen
Pasten, steil ansteigt, wenn das auf die Kupplung
aufgebrachte Anzugsdrehmoment die Gewinde bis auf einen
geringen Winkelabstand von dem Punkt bringt, an dem die
Schultern 46, 48 (Fig. 1), 78, 80 (Fig. 2) aneinanderstoßen.
Hydrodynamischer Druck baut sich immer da auf, wo Kontakt
herrscht. Im allgemeinen ist das für die letzte Drehung
erforderliche Drehmoment größer als dasjenige, das für für
herkömmliche API (American Petroleum Institute)-Gewinde
modifizierte Rohrpaste notwendig ist.
Um das Drehmoment, insbesondere bei Annäherung an seinen
Maximalwert, zu reduzieren, wird das Innengewinde (box
thread) mit einem fluiden Reduziermittel (flüssigen
Drehmoment-Reduziermittel) überzogen, das kein
Lösungsmittel für das vorhergehend auf das Innengewinde
aufgetragene Trockenfilmschmiermittel ist. Ein geeignetes
fluides Reduziermittel ist ein niedrigviskoses
Material, wie etwa ein Fluorkohlenwasserstoff, welches
einen Korrosions-Verzögerer enthalten kann. Ein wirksamer
Fluorkohlenwasserstoff wird durch die Minnesota Mining &
Manufacturing Company unter der eingetragenen
Handelsbezeichnung FLUORINERT FC-40 vertrieben. Andere
geeignete Fluorkohlenwasserstoffe sind andere Sorten als
FC-40 des FLUORINERT und von Montedison S.p.A. unter den
Handelsbezeichnungen FOMBLIN und GALDEN hergestellte
Fluorkohlenwasserstoffe. Diese Materialien sind gemeinsam
als Perfluorpolyäther bekannt. Das flüssige
Reduzier-Schmiermittel kann als zweites Schutzmittel
angesehen werden. Wenn als Alternative das Außengewinde
mit dem Trockenfilmschmiermittel überzogen wird, dann kann
das "Naß"-Schmiermittel auf das Innengewinde aufgetragen
werden. Vorzugsweise ist das flüssige Schmiermittel ein
Fluorkohlenwasserstoff und enthält eine Dispersion von
feinverteiltem Polytetrafluoräthylen (PTFE). Die
Teilchengröße liegt im Bereich von 0,5 bis 50 Mikron.
Vorzugsweise sind 6,5 Gew.-% des flüssigen Schmiermittels
PTFE und die Größtmenge ist 20 Gew.-%; die graphische
Darstellung gemäß Fig. 7 veranschaulicht die durch den
Zusatz von PTFE erzielte erhebliche Reduzierung des
Drehmoments.
Gemäß einer alternativen, obgleich nicht bevorzugten
typischen Formel enthält das Naßschmiermittel 50% Wasser,
47,9% Methanol, 2% eines Korrosions-Verzögerers (z. B.
"CRODIN"-eingetragene Handelsbezeichnung) und 0,1% eines
Reibungs-Reduziermittels (z. B. FC 760), das auch eine
Herabsetzung der Oberflächenspannung bewirkt und so die
Benetzbarkeit verbessert. Ganz allgemein ausgedrückt, das
Naßschmiermittel in dieser Alternative ist wasserhaltig
und enthält sowohl ein Benetzungsmittel/oberflächenaktives
Mittel als auch einen Korrosions-Verzögerer.
Als weitere Alternative zu dem "Naß"-Flüssigschmiermittel
auf Wasserbasis können Silikone einschließlich fluorierter
Silikone verwendet werden. Ein verallgemeinertes Erfordernis
für das "Naß"schmiermittel besteht darin, daß es gute
Benetzbarkeit, niedrige Viskosität aufweisen sollte, und
daß es diese Eigenschaften bei niedrigen Temperaturen,
z. B. bis -40°C, beibehält. Es sollte auch chemisch
nichtreaktiv und nichtflüchtig sein.
Unter bestimmten Umständen, insbesondere dann, wenn die
Schraubengewinde nach dem Beschichten mit dem
Trockenfilmschmiermittel nicht sofort zusammengepaßt
werden, ist es erwünscht, daß ein Korrosions-Verzögerer
entweder im Trockenfilm- oder Flüssigschmiermittel
enthalten ist oder auf das eine oder das andere oder auf
beide Gewinde aufgebracht wird.
Um sicherzustellen, daß der Schraubengewinde-Schutz auf der
Gesamtheit jeglichen gegebenen Gewindes wirkt, ist es
wünschenswert, das Gewinde zuerst gründlich zu reinigen.
Eine Methode, dies durchzuführen, besteht in der Aufbringung
eines auf das betreffende Gewinde aufgesprühten Aerosols
aus Luft und einem Lösungsmittel für Schmierfett.
Unmittelbar danach wird auf das Innengewinde das
Trockenschmiermittel aufgesprüht, welches man dann völlig
trocknen läßt, bevor das "Naß"schmiermittel auf das
Außengewinde aufgebracht wird. Die Verdunstung des
Lösungsmittels für Schmierfett kann durch einen Luftstrom
unterstützt werden.
Üblicherweise können die Drehmomente zum Lockern der
Gewinde in der Größenordnung von 40% größer als die
Anzugsdrehmomente sein. Dies wird durch die in den
erfindungsgemäßen Verfahren verwendeten Schutzmittel
nicht wesentlich beeinflußt, unabhängig davon, ob das
Trocken-Schutzmittel beim Lockern vorhanden ist, oder ob
beide Schutzmittel vorhanden sind. Dieses höhere
Lockerungs- oder Lösedrehmoment ist vorteilhaft, da
andernfalls einige Gefahr besteht, daß die Kupplung sich
unbeabsichtigt lockert.
Nachstehend sind Versuchsergebnisse dargestellt, die
verschiedene Parameter der erfindungsgemäßen Schutzmittel
und einer herkömmlichen API-modifizierten Paste vergleichen.
Die vorstehend im Vergleich zum Drehmoment und zum
Reduziermittel genannten Zahlen beziehen sich auf das
End-Anzugsdrehmoment.
Obwohl vorzugsweise das Trockenfilmschmiermittel auf das
Innengewinde gesprüht und anschließend das flüssige
Schmiermittel oder flüssige Drehmoment-Reduziermittel nach
dem Trocknen des festen Schmiermittels auf das gleiche
Gewinde aufgebracht wird, ist es, wenn die Metallschuppen
im Trockenfilmschmiermittel enthalten sind, möglich, beide
Schmiermittel auf das Außengewinde aufzutragen. Das
Trockenfilmschmiermittel mit Metallschuppen kann auch auf
das Innengewinde und das Flüssigschmiermittel auf das
Außengewinde aufgetragen werden. Schließlich ist auch die
umgekehrte Aufbringung des Trockenfilms mit Metallschuppen
auf das Außengewinde und des Flüssigschmiermittels auf das
Innengewinde möglich.
Das vorstehend beschriebene Verfahren gewährleistet, daß
jegliche vor der Installation durchgeführte Prüfung von
Rohrleitungssträngen zur Ermittlung undichter Stellen nach
der Installation nicht als fehlerhaft als Ergebnis der
Verringerung der Viskosität des Kohlenwasserstoff-Schmiermittels
herkömmlicher Dichtungspasten für Kupplungen nachgewiesen
wird. Der von dem Trockenfilm-Gewindeschutzmittel erzeugte
dünne Film verschlechtert nicht die Dichtungswirkung der
Gewindeflanken oder der speziellen Dichtungszonen an den
Enden der Schraubengewinde. Jegliche Leckage an den
speziellen Dichtflächen 42, 44, 76 der dargestellten
Schraubengewinde wird nicht verdeckt, da der schraubenförmige
Weg zwischen den schraubenförmigen Flächen nur durch das
niedrigviskose wasserhaltige Material oder das andere
Naßschmiermittel gesperrt ist und jegliche Leckageströmung
entlang dem schraubenförmigen Weg lediglich einen Durchgang
durch das Material bildet. Die Mittel dienen dazu, das
Fressen der Gewinde zu verhindern (oder wenigstens die
Gefahr des Fressens zu reduzieren) und auf diese Weise das
Lösen und das erneute Zusammenfügen der Kupplung zu
ermöglichen. Die sehr geringe Teilchengröße - in der
Größenordnung von 1 Mikron - beseitigt die Gefahr der
Bildung von Leckagewegen in den Dichtungszonen.
Der Zusatz eines flüssigen Reduzier-Schutzmittels bei
Verwendung mit dem Trockenfilmschmiermittel dient dazu,
die Anzugs- und Löse(make-up and break-out)eigenschaften
(Drehmomente) gegenwärtig verwendeter herkömmlicher
Schmiermittel/Dichtmittel (Pasten) zu wiederholen.
Die Fig. 4 bis 10 zeigen weiterhin die Vorteile der
verschiedenen Verfahren und Materialien gemäß der Erfindung
im Vergleich zu API- und API-modifizierten Pasten.
Eine ringförmige Kontaktreibungs-Versuchsvorrichtung wurde
konstruiert, um die Reibungskoeffizienten des Verfahrens
und Materials gemäß der Erfindung und der API-Pasten unter
Schulterkontakt nachahmenden und Schraubengewinde- und
Dichtwirkungen vermeidenden Bedingungen zu vergleichen. Die
Versuchskörper waren zylindrische Abschnitte aus N-80 Stahl,
wie in Fig. 6 gezeigt. Während des Versuchs wurden die
Versuchskörper unter Verwendung eines hydraulischen Stempels
und eines Längslagers zusammengeklemmt. Ein Drehmomentarm
wurde an das rotierende Teil angebracht. Dehnungsmesser am
Drehmomentarm und ein Umdrehungswandler wurden an einen
XY-Plotter angeschlossen. Der Drehmomentarm, 15 Fuß (4,57 m)
lang, wurde manuell betätigt und konnte den Versuchskörper
um 1/4 einer Umdrehung drehen. Die Schleifgeschwindigkeit
während des Versuches betrug ungefähr 4 U/min. Die Versuche
wurden bei Berührungsdrücken zwischen 1000 und 58 000 psi
(690 und 40 000 N/cm²) mit API modifiziert, mit einem
erfindungsgemäßen flüssigen Drehmoment-Reduziermittel ohne
PTFE und mit einem erfindungsgemäßen flüssigen
Drehmoment-Reduziermittel mit PTFE durchgeführt. Das
tatsächliche flüssige Drehmoment-Reduziermittel für alle
Versuche war der vorstehend erwähnte Fluorkohlenwasserstoff
FLUORINERT FC-40.
Die Fig. 4 und 5 zeigen Rohraufbau-Daten. Für die Versuche
werden Dehnungsmesser verwendet, die innerhalb der
Innengewinde (boxes) angrenzend an die Schulter (siehe
Fig. 1 und 2) angeordnet sind. Das Ziel dieser Versuche
bestand darin, zu zeigen, daß der tatsächliche
Drehmoment-Korrekturfaktor auf der Basis der in einer
Rohrverbindung bei empfohlenen Drehmomenten erzeugten
prozentualen Verformung für Fluorkohlenwasserstoffe, wie
etwa FLUORINERT FC-40, nahe eins ist.
In Fig. 5 ist die "Vallourec-Norm" erwähnt. Vallourec ist
ein Herausgeber von Daten über Pasten-Prüfungen; jedoch
deuten die Feststellungen des Anmelders darauf hin, daß
Vallourec einen Drehmoment-Korrekturfaktor unter Verwendung
des Verhältnisses von Drehmomenten 3 und 1 extrapoliert,
wie dies in Fig. 5 dargestellt und nun als unbegründet
erwiesen ist.
Die Versuche gemäß den Fig. 7 bis 10 zielen grundsätzlich
darauf ab, die Bedingungen zu simulieren, die bei Berührung
des Bolzenendes mit der Schulter (Fig. 1 und 2) auftreten,
und gleichzeitig Gewinde- und Dichtwirkungen aufzuheben. Die
Versuche zeigten, daß da, wo Flüssigbestandteile einer
herkömmlichen Paste von einer belasteten Fläche weggedrückt
oder anderweitig entfernt werden, mit den erfindungsgemäßen
Verfahren ein erheblich niedrigerer Reibungskoeffizient
als mit API-modifizierten Pasten erzielt wird.
Die Fig. 7a-d zeigen die Formen der aufgezeichneten
Drehmoment-Umdrehungs-Kurven. Aus Fig. 7a ergibt sich, daß
mit API-modifizierter Paste das Drehmoment einen gewissen
Wert erreichen muß, bevor eine Bewegung beginnt. Es folgt
ein steiler Abfall des Drehmomentes bis auf typischerweise
2/3 des Ausgangswertes. Sodann zeigt sich mit fortgesetzter
Bewegung ein Anstieg des Drehmomentes während des ersten
Achtels einer Umdrehung. Anschließend flacht die
Drehmomentkurve ab.
Fig. 7b zeigt für ein flüssiges Drehmoment-Reduziermittel
gemäß der Erfindung, jedoch ohne PTFE, ein ähnliches
Verhalten wie für API-Paste, jedoch ohne Abflachung der
Kurve. Ein flüssiges Drehmoment-Reduziermittel gemäß der
Erfindung mit PTFE (Fig. 7c, 7d) erzeugt ein sich
verringerndes Drehmoment bei niedrigen Kontaktdrücken und
ein leicht ansteigendes Drehmoment bei höheren Kontaktdrücken.
Die Fig. 8, 9 und 10 zeigen die Versuchsergebnisse in Form
der Darstellung des Reibungskoeffizienten über dem
Kontaktdruck. In jeder graphischen Darstellung sind zwei
Kurven gezeigt, die mit "Beginn" und "Fortgang" bezeichnet
sind. "Beginn" ist vom Drehmoment-Schwellenwert abgeleitet,
der erforderlich ist, bevor die Drehung beginnt. "Fortgang"
ist aus dem Drehmoment nach 1/4 Umdrehung errechnet.
Zwei gemeinsame Merkmale ergeben sich aus diesen graphischen
Darstellungen. Erstens, der Reibungskoeffizient ist bei
niedrigen Kontaktdrücken höher. Zweitens, die Reibung
während der Bewegung ist höher als die Ausgangsreibung, außer
bei niedrigen Belastungen flüssiger Drehmoment-Reduziermittel
gemäß der Erfindung und mit PTFE. Am wichtigsten ist es,
daß unter diesen Versuchsbedingungen, bei denen flüssige
Bestandteile von der Kontaktfläche wegströmen können, der
Reibungskoeffizient von API-modifizierter Paste wenigstens
2× größer als der von flüssigen Drehmoment-Reduziermitteln
gemäß der Erfindung und mit PTFE ist.
Untersuchungen der Versuchskörper nach jedem Durchgang
zeigten, daß die API-modifizierte Paste einen trockenen,
ölfreien Kontaktkreis aus verdichtetem Feststoff zurückließ.
Bei höheren Kontaktdrücken war dieses Material schwer zu
entfernen, sogar bei Benutzung eines flachen Schabeisens.
Die Versuchskörper mit flüssigem Drehmoment-Reduziermittel
gemäß der Erfindung erzeugten einen glänzenden Kontaktkreis,
der mit flüssigem Drehmoment-Reduziermittel sichtbar feucht
war.
Als diese Feuchtigkeit zuerst beobachtet wurde, nahm man an,
daß sie durch überschüssiges flüssiges Drehmoment-Reduziermittel
hervorgerufen wurde, das beim Trennen der Versuchskörper
zurückfloß. Für nachfolgende Versuche wurde der Überschuß
vor der Aufhebung des Klemmdruckes abgewischt. Sodann wurde
beim Trennen der Versuchskörper der nasse Film des flüssigen
Drehmoment-Reduziermittels immer wieder wahrgenommen.
Eine mögliche Erklärung besteht darin, daß das flüssige
Drehmoment-Reduziermittel durch den Druck in die poröse
Matrix des erfindungsgemäßen Trockenschmiermittels
hineingepreßt wird. Der Druck kann dann bewirken, daß die
Poren geschlossen werden, so daß das flüssige
Drehmoment-Reduziermittel am seitlichen Entweichen gehindert
wird. Beim Entfernen der Klemmbelastung kann unter Druck
gesetzte Luft in den Poren das flüssige
Drehmoment-Reduziermittel zurück zur Oberfläche treiben, wo
es sichtbar wird.
Insgesamt ist festzustellen, daß die Überlegenheit der
erfindungsgemäßen Verfahren im Vergleich zu bekannten
Verfahren ohne weiteres erkennbar ist.
Claims (15)
1. Verfahren zum Schützen zusammenpassender Außen- und
Innenschraubengewinde und zugeordneter Dichtflächen
zumindest unter Anzugsdrehmomenten,
gekennzeichnet durch die Schritte des
Aufbringens eines Trockenfilmschmiermittels in einem
Lösungsmittel auf das Innenschraubengewinde (12), des
Aufbringens eines Flüssigschmiermittels auf das
Trockenfilmschmiermittel auf dem Innenschraubengewinde (12),
nachdem das Lösungsmittel des Trockenfilmschmiermittels
zumindest beträchtlich verdunstet ist, des Zusammenpassens
der Schraubengewinde (10, 12) und des Anziehens bis zum
erforderlichen Drehmomentwert, um die Dichtflächen (42, 44, 76)
zum Dichteingriff zu bringen, wobei das Flüssigschmiermittel
im wesentlichen keine lösende Wirkung auf das
Trockenfilmschmiermittel ausübt, gute Benetzbarkeit und
niedrige Viskosität aufweist sowie nichtflüchtig und
chemisch nichtreaktiv ist und das Verfahren dazu dient,
sowohl die zusammenpassenden Gewinde (10, 12) zu schützen
als auch jegliches nachfolgende Verdecken jedweden
Leckageweges zwischen den Schraubengewinden (10, 12) zu
verhindern.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß das Trockenfilmschmiermittel
Kupfer- oder andere Weichmetallschuppen enthält.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch
gekennzeichnet, daß die Weichmetallschuppen
im Trockenfilmschmiermittel, wie es auf das
Innenschraubengewinde (12) aufgebracht ist, mit einem
Anteil im Bereich von 1 bis 10 Gew.-% der Gesamtmischung
vorhanden sind.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß das Flüssigschmiermittel
Perfluorpolyäther oder ein anderer Fluorkohlenwasserstoff
ist.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß feinverteiltes
Polytetrafluoräthylen im Flüssigschmiermittel mit einem
Anteil im Bereich bis zu 20 Gew.-%, vorzugsweise ungefähr
6,5 Gew.-%, enthalten ist.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch
gekennzeichnet, daß die Teilchengröße des
PTFE im Bereich von 0,5 bis 50 Mikron liegt.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch
gekennzeichnet, daß vor dem Aufbringen des
Flüssigschmiermittels ein Korrosions-Verzögerer auf das
Trockenfilmschmiermittel aufgebracht wird, oder daß das
Trockenfilmschmiermittel einen Korrosions-Verzögerer
enthält.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, daß das Flüssigschmiermittel
einen Korrosions-Verzögerer enthält.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, daß das
Trockenfilmschmiermittel Molybdändisulfid enthält.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, daß das
Trockenfilmschmiermittel kolloidales Graphit ist oder aus
einem der Polytetrafluoräthylene ausgewählt ist.
11. Verfahren zum Schützen von Schraubengewinden und
zugeordneten Dichtflächen zusammenpassender Teile mit
Schraubengewinde zumindest unter Anzugsdrehmomenten,
gekennzeichnet durch die Schritte des
Aufsprühens eines Weichmetallschuppen mit einer Dicke im
Bereich von 15 bis 150 Mikron enthaltenden
Trockenfilmschmiermittels in einem flüchtigen Träger
auf ein erstes der Schraubengewinde (10, 12), des
Verdunstenlassens des Trägers und des Erhärtenlassens
des Trockenfilms, des anschließenden Aufbringens eines
Flüssigschmiermittels auf das zweite der Schraubengewinde
(10, 12), des Zusammenpassens der Schraubengewinde (10, 12)
und des Anziehens bis zum erforderlichen Drehmomentwert
zur Sicherstellung des vollen Dichtkontakts zwischen den
Dichtflächen (42, 44, 76), wobei das Flüssigschmiermittel
gute Benetzbarkeit und niedrige Viskosität aufweist sowie
nichtflüchtig und chemisch nichtreaktiv ist und das
Verfahren dazu dient, die Schraubengewinde (10, 12) und
die Dichtflächen (42, 44, 76) vor gegenseitige Beschädigung
zu schützen und das Verdecken jeglichen Leckageweges
unter Prüfbedingungen zu verhindern.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch
gekennzeichnet, daß das Trockenfilmschmiermittel
Molybdändisulfid enthält oder kolloidales Graphit ist oder
aus einem der Polytetrafluoräthylene ausgewählt ist.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch
gekennzeichnet, daß das Trockenfilmschmiermittel,
wie auf ein Schraubengewinde aufgebracht, in einem
niedrigviskosen Träger, wie etwa Trichloräthylen,
Trichloräthan oder einem Fluorchlorkohlenwasserstoff,
enthalten ist.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 13, dadurch
gekennzeichnet, daß der Anteil des
Trockenfilmschmiermittels im Träger 0,5 bis 25% beträgt.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch
gekennzeichnet, daß das Flüssigschmiermittel
wasserhaltig ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/897,804 US4692988A (en) | 1986-08-19 | 1986-08-19 | Screw thread protection |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3727538A1 true DE3727538A1 (de) | 1988-03-03 |
DE3727538C2 DE3727538C2 (de) | 1991-03-07 |
Family
ID=25408448
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19873727538 Granted DE3727538A1 (de) | 1986-08-19 | 1987-08-18 | Schutz von schraubengewinden |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4692988A (de) |
CA (1) | CA1288064C (de) |
DE (1) | DE3727538A1 (de) |
DK (1) | DK429787A (de) |
ES (1) | ES2007696A6 (de) |
FR (1) | FR2603087B1 (de) |
GB (1) | GB2195728B (de) |
IT (1) | IT1222512B (de) |
NL (1) | NL8701929A (de) |
NO (1) | NO873475L (de) |
Families Citing this family (43)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4830922A (en) * | 1986-02-28 | 1989-05-16 | Sparrowhawk Bryan L | Removable controlled thickness conformal coating |
DE3913314C1 (de) * | 1989-04-19 | 1990-10-31 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf, De | |
US5050691A (en) * | 1989-10-10 | 1991-09-24 | Varco International, Inc. | Detachable torque transmitting tool joint |
US5271141A (en) * | 1991-05-08 | 1993-12-21 | Vincent Larry W | Threaded joint with corrosion protection |
WO1996010710A1 (fr) | 1994-10-04 | 1996-04-11 | Nippon Steel Corporation | Union de tuyaux d'acier presentant une resistance elevee au grippage et traitement de surface destine a cet effet |
DE19528849A1 (de) * | 1995-08-05 | 1997-02-13 | Messer Griesheim Gmbh | Abdichtendes Gewinde und Verfahren zu dessen Herstellung |
US6056324A (en) * | 1998-05-12 | 2000-05-02 | Dril-Quip, Inc. | Threaded connector |
US6385837B1 (en) | 1999-04-05 | 2002-05-14 | Central Motor Wheel Co., Ltd. | Method and apparatus for fixedly connecting threaded tubes, and recording medium storing control program for practicing or controlling those method and apparatus |
EP1211451B1 (de) * | 1999-08-27 | 2011-10-05 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Schraubverbindung für ölfeldrohre |
WO2001029475A1 (en) * | 1999-10-20 | 2001-04-26 | Beverly Watts Ramos | Open type wedgethread connection |
IT1318179B1 (it) * | 2000-07-17 | 2003-07-23 | Dalmine Spa | Giunzione filettata integrale per tubi. |
US6478344B2 (en) * | 2000-09-15 | 2002-11-12 | Abb Vetco Gray Inc. | Threaded connector |
EP1959179B1 (de) * | 2001-04-11 | 2010-05-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Gewindeverbindungsstück für Stahlrohre und Verfahren für dessen Oberflächenbehandlung |
JP3876656B2 (ja) * | 2001-07-13 | 2007-02-07 | 住友金属工業株式会社 | 管用ねじ継手 |
GB0130967D0 (en) * | 2001-12-24 | 2002-02-13 | Hunting Oilfield Services Ltd | Anti galling threaded joint |
US6682101B2 (en) * | 2002-03-06 | 2004-01-27 | Beverly Watts Ramos | Wedgethread pipe connection |
PL203768B1 (pl) * | 2002-05-31 | 2009-11-30 | Sumitomo Metal Ind | Połączenie gwintowe rur stalowych |
ITRM20020445A1 (it) * | 2002-09-06 | 2004-03-07 | Tenaris Connections Bv | Giunzione filettata per tubi. |
US6832789B2 (en) * | 2002-11-01 | 2004-12-21 | Torquelock Corporation | Threaded pipe connection with cylindrical metal-to-metal, high pressure containment seal |
GB0227603D0 (en) * | 2002-11-27 | 2002-12-31 | Hsc S A L | Improved casino joints |
ITRM20030065A1 (it) | 2003-02-13 | 2004-08-14 | Tenaris Connections Bv | Giunzione filettata per tubi. |
US7281546B2 (en) * | 2003-04-11 | 2007-10-16 | Hunting Energy Services, Inc. | Thread protection system with weather barrier |
US20040201131A1 (en) * | 2003-04-11 | 2004-10-14 | Goodson H. Dean | Thread protection system and article of manufacture |
US7150852B1 (en) * | 2003-05-06 | 2006-12-19 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | System and method for reducing galvanic corrosion associated with a mechanical locking device |
US20050176592A1 (en) * | 2004-02-11 | 2005-08-11 | Tenaris Ag | Method of using intrinsically conductive polymers with inherent lubricating properties, and a composition having an intrinsically conductive polymer, for protecting metal surfaces from galling and corrosion |
JP4599874B2 (ja) * | 2004-04-06 | 2010-12-15 | 住友金属工業株式会社 | 油井管用ねじ継手、及びその製造方法 |
JP2005351324A (ja) | 2004-06-09 | 2005-12-22 | Metal One Corp | 油井管用ネジ継手 |
AR057940A1 (es) * | 2005-11-30 | 2007-12-26 | Tenaris Connections Ag | Conexiones roscadas con recubrimientos de alta y baja friccion |
US7729082B2 (en) * | 2006-07-25 | 2010-06-01 | Hitachi Global Storage Technologies Netherlands B.V. | Application of PFPES for HDD screw lubricant |
US8322754B2 (en) | 2006-12-01 | 2012-12-04 | Tenaris Connections Limited | Nanocomposite coatings for threaded connections |
AT506876B1 (de) * | 2008-06-03 | 2011-03-15 | Voestalpine Tubulars Gmbh & Co Kg | Rohrverbindung |
EP2136119B2 (de) * | 2008-06-17 | 2018-09-12 | TI Automotive (Heidelberg) GmbH | Rohranschlusseinrichtung für den Anschluss von Rohrleitungen |
JP5402207B2 (ja) * | 2009-04-23 | 2014-01-29 | Jfeスチール株式会社 | 油井管用特殊ねじ継手の締め付け方法 |
JP5849749B2 (ja) * | 2011-02-28 | 2016-02-03 | Jfeスチール株式会社 | 管用ねじ継手 |
DK2540781T3 (en) * | 2011-06-29 | 2017-03-13 | Raimund Beck Nageltechnik Gmbh | Fastener with coating containing filler |
US8894333B2 (en) | 2012-11-13 | 2014-11-25 | Raimund Beck Nageltechnik Gmbh | Fastening means with a coating containing filling material |
JP5978953B2 (ja) * | 2012-11-26 | 2016-08-24 | Jfeスチール株式会社 | 管用ねじ継手 |
CA2932527C (en) * | 2013-12-05 | 2018-04-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Threaded joint for steel pipes |
AR100953A1 (es) | 2014-02-19 | 2016-11-16 | Tenaris Connections Bv | Empalme roscado para una tubería de pozo de petróleo |
DE102014012142A1 (de) * | 2014-08-14 | 2016-02-18 | Sfs Intec Holding Ag | Bohrschraube |
JP6103137B2 (ja) * | 2015-01-15 | 2017-03-29 | Jfeスチール株式会社 | 管用ねじ継手 |
WO2020070968A1 (ja) * | 2018-10-02 | 2020-04-09 | 日本製鉄株式会社 | 鋼管用ねじ継手 |
US11505999B2 (en) * | 2020-10-22 | 2022-11-22 | Frac String Solutions Llc | Leak-resistant threaded pipe connection |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2140117A (en) * | 1983-05-17 | 1984-11-21 | Boc Nowsco Ltd | Screw-thread protection |
Family Cites Families (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR981367A (fr) * | 1948-12-30 | 1951-05-25 | Radiologie Cie Gle | Lubrification métallique de roulements à billes fonctionnant sous vide poussé |
GB706332A (en) * | 1950-12-23 | 1954-03-31 | Gkn Group Services Ltd | Improvements in or relating to wood screws |
DE946043C (de) * | 1952-03-22 | 1956-07-26 | Phoenix Rheinrohr Ag Vereinigt | Rohr fuer Tiefbohrzwecke |
US3069387A (en) * | 1956-06-01 | 1962-12-18 | Kenmore Res Company | Thixotropic thread lubricant |
FR70385E (fr) * | 1956-07-30 | 1959-04-06 | S N Marep | Procédé pour l'assemblage par frettage de raccords filetés |
FR1237569A (fr) * | 1958-10-14 | 1960-07-29 | Ruban lubrifiant et d'étanchéité pour joint fileté | |
US3146142A (en) * | 1960-06-07 | 1964-08-25 | Union Oil Co | Joint adhesives |
GB1075550A (en) * | 1964-01-02 | 1967-07-12 | Chevron Res | Pipe thread dope |
US3541070A (en) * | 1967-03-30 | 1970-11-17 | Oil Center Research Inc | Sintered polytetrafluoroethylene joint sealing ribbon |
FR2051891A5 (en) * | 1969-07-01 | 1971-04-09 | Hirigoyen Bernard | Fluoropolymer or polyamide coated - fastenings such as ferrous bolts and screws |
US3869393A (en) * | 1970-05-21 | 1975-03-04 | Everlube Corp Of America | Solid lubricant adhesive film |
US3683675A (en) * | 1970-11-04 | 1972-08-15 | Lockheed Aircraft Corp | Method and means for leak detection |
US3687493A (en) * | 1971-03-01 | 1972-08-29 | Exxon Production Research Co | Threaded connection |
US3914178A (en) * | 1974-01-23 | 1975-10-21 | Amerace Corp | Wear reducing coating |
US4074011A (en) * | 1974-04-25 | 1978-02-14 | Nippon Steel Corporation | Topcoated phosphated bolts, nuts and washers |
DE2530814C3 (de) * | 1975-07-10 | 1980-04-24 | Lentia Gmbh, Chem. U. Pharm. Erzeugnisse - Industriebedarf, 8000 Muenchen | Verfahren zur Herstellung von 2,4-Diamino-5-(3,4,5-trimethoxybenzyl)pyrimidin |
JPS5950538B2 (ja) * | 1975-08-18 | 1984-12-08 | 日本発条株式会社 | リクライニングシ−ト |
US4193043A (en) * | 1977-09-12 | 1980-03-11 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Microwave accelerator E-beam pumped laser |
AU534576B2 (en) * | 1978-05-18 | 1984-02-09 | Shiro Hasegawa | A torque stabilizing method of fasteners and torque stabilized fasteners |
EP0061553B1 (de) * | 1981-03-30 | 1984-09-12 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Verfahren zur Oberflächenbehandlung von Gewinden |
DE3218145A1 (de) * | 1982-05-14 | 1983-11-24 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Verfahren zur erhoehung der lebensdauer und verringerung der reibung von oelgeschmierten kegelrollenlagern |
US4527815A (en) * | 1982-10-21 | 1985-07-09 | Mobil Oil Corporation | Use of electroless nickel coating to prevent galling of threaded tubular joints |
FR2537990B1 (fr) * | 1982-12-17 | 1986-04-11 | Kobe Steel Ltd | Film de lubrifiant et procede pour empecher un ecorchage de surfaces metalliques glissantes |
DE3517553A1 (de) * | 1985-05-15 | 1986-11-20 | Lichtenberg & Co Chemische Fabrik Zweigniederlassung der UK-Mineralölwerke Wenzel & Weidmann GmbH, 5180 Eschweiler | Verfahren zum beschichten fester koerper mit schmiermitteln |
-
1986
- 1986-08-19 US US06/897,804 patent/US4692988A/en not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-08-11 GB GB8719000A patent/GB2195728B/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-08-14 CA CA000544578A patent/CA1288064C/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-08-17 NL NL8701929A patent/NL8701929A/nl not_active Application Discontinuation
- 1987-08-18 ES ES8702428A patent/ES2007696A6/es not_active Expired
- 1987-08-18 DE DE19873727538 patent/DE3727538A1/de active Granted
- 1987-08-18 NO NO873475A patent/NO873475L/no unknown
- 1987-08-18 IT IT21672/87A patent/IT1222512B/it active
- 1987-08-18 DK DK429787A patent/DK429787A/da not_active Application Discontinuation
- 1987-08-19 FR FR878711726A patent/FR2603087B1/fr not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2140117A (en) * | 1983-05-17 | 1984-11-21 | Boc Nowsco Ltd | Screw-thread protection |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO873475L (no) | 1988-02-22 |
DK429787A (da) | 1988-02-20 |
GB2195728A (en) | 1988-04-13 |
NO873475D0 (no) | 1987-08-18 |
IT8721672A0 (it) | 1987-08-18 |
DE3727538C2 (de) | 1991-03-07 |
US4692988A (en) | 1987-09-15 |
GB2195728B (en) | 1990-11-21 |
FR2603087A1 (fr) | 1988-02-26 |
GB8719000D0 (en) | 1987-10-07 |
DK429787D0 (da) | 1987-08-18 |
IT1222512B (it) | 1990-09-05 |
NL8701929A (nl) | 1988-03-16 |
FR2603087B1 (fr) | 1989-05-19 |
ES2007696A6 (es) | 1989-07-01 |
CA1288064C (en) | 1991-08-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3727538C2 (de) | ||
CA2443530C (en) | Threaded joint for steel pipe and method for surface treatment of the threaded joint | |
AU2003293611B2 (en) | Threaded pipe with surface treatment | |
DE69319136T2 (de) | Korrosionsbeständige rohrverbindung zum gebrauch mit rohrartigem teil | |
EP1065138B1 (de) | Gleiskette für Kettenfahrzeuge | |
DE102011105612A1 (de) | Kolben eines Verbrennungsmotors | |
DE8809742U1 (de) | Übergangsstück aus Kunststoff zum Verbinden von Kunststoffrohren mit Armaturen oder Rohren aus metallischen Werkstoffen | |
WO2008040474A1 (de) | Gleitlagerverbundwerkstoff | |
EP1729003A2 (de) | Kolben für Brennkraftmaschine | |
GB2140117A (en) | Screw-thread protection | |
DE69608344T2 (de) | Ventilschaftabdichtung | |
DE102019130354A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Innenkettengliedern für verschleißarme Ketten sowie verschleißarme Kette | |
GB2230311A (en) | Screw thread protection | |
EP3884193B1 (de) | Überwurfschraube für eine mit wenigstens einem bördel versehene rohrleitung, insbesondere bremsrohre | |
DE102004010212A1 (de) | Schichtsystem zum Korrosionsschutz | |
DE3937956A1 (de) | Stopfbuchsdehner | |
DE202023100657U1 (de) | Schraubelement mit Korrosionsschutzbeschichtung | |
DE3402578A1 (de) | Verfahren zum ueberziehen zusammenwirkender beweglicher mechanischer teile mit polytetrafluoraethylen | |
AU2005201028B2 (en) | Threaded joint for steel pipe and method for surface treatment of the threaded joint | |
DE102018200493A1 (de) | Lageranordnung | |
ES2352653T3 (es) | Junta roscada para tubería de acero y método para el tratamiento superficial de la junta roscada. | |
DE8323367U1 (de) | Gleitflächendichtung, insbesondere Gleitringdichtung für Drehgelenke | |
DE2803568B2 (de) | Auf reibenden Verschleiß beanspruchtes Maschinenteil mit einer Beschichtung der Lauffläche in ein - oder beidseitig gekammerter Ausführung | |
DE202011109455U1 (de) | Wälzlager, insbesondere für einen Tellerseparator | |
DE8913492U1 (de) | Stopfbuchsdehner |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |