DE3726072C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verbinden von Halbzeugen zur
Herstellung von Filtern, Katalysatoren, Wärmetauschern und Rußfiltern
aus wellig geprägten Folien aus hitzebeständigem Edelstahl, welcher
(in Gew.-%) 8 bis 28% Chrom, 0 bis 11% Aluminium, 0 bis 2% Silizium,
0 bis 3% Kobalt und/oder Mangan, 0 bis 1% Titan und/oder Zirkonium
und/oder Niob und/oder Hafnium sowie die in Edelstählen üblichen Bei
mengungen und Verunreinigungen enthält.
Für Reinigungseinrichtungen heißer Abgase sind z.B. aus der GB-PS
9 92 321 und der US-PS 44 61 811 geeignete Werkstoffe bekannt. Es ist auch
bekannt, daß metallische Katalysatorträger aus Chrom- und Aluminium
haltigen ferritischen Folien mit 18 bis 25% Chrom und 4 bis 6% Alu
minium, ca. 0,5% Silizium, Rest überwiegend Eisen, dadurch hergestellt
werden, daß wellig geprägte und ungeprägte Folienlagen abwechselnd
gestaptelt oder gewickelt werden. Im sich bildenden Spalt werden heute
Nickelbasislote mit Hilfe eines organischen und im Vakuum vergasbaren
Binders oder es werden Lotfolien angeordnet. Üblicherweise verwendet
man Lote, die Nickel, Silizium und/oder Chrom und/oder Phosphor und/oder
Bor enthalten. Die Lötung erfolgt bei 900 bis 1250°C im Vakuum.
Nach DE-OS 29 47 694 werden die Körper ohne Zusatzwerkstoff durch Sintern
hergestellt.
Nach US-PS 38 91 784 werden Körper mit Hilfe von Kupfer gelötet und
zumindest die Lötstellen mit Aluminium durch Beschichten und Diffusions
glühen legiert.
Es ist fernerhin bekannt, daß man durch Gießen auf eine gekühlte Rolle
oder zwischen zwei Rollen metallische Folien herstellen kann, die je
nach Zusammensetzung entweder aus amorphem oder aus kristallinem
Material bestehen. Es ist auch bekannt, daß die kristallinen Folien
durch Nachwalzen auf die gewünschte Dicke gebracht werden können.
Mit DE-PS 27 559 ist eine Matrix als Katalysatorträger bekannt, die aus
schließlich aus gewellten Folien besteht. Der Folienabstand der Matrix
wird dadurch hergestellt, daß die Folien eine pfeilverzahnte Wellung
aufweisen und Pfeilverzahnungen der Lagen in entgegengesetzte Richtungen
weisen. Diese Anordnung erlaubt den Verzicht auf eine glatte Zwischenfolie
und ergibt einen wesentlich geringeren Folienbedarf zur Herstellung
gleicher Matrix-Volumina.
Es ist fernerhin bekannt daß z.B. nach Maßgabe der Schrift US-PS 20 61 370
geringe Anteile an Seltenen Erden der Heizleiterlegierungen einen günsti
gen Einfluß auf die Oxidationsbeständigkeit der Oxidschichten ausüben.
Mit Hilfe einer zweistufigen thermischen Oxidation werden nach GB
20 82 747 A oxidische Stengelkristallite aus diesen Werkstoffen gezüchtet.
Es ist eine Voraussetzung zur Herstellung langer Stengelkristallite
(Whisker), die überwiegend aus Aluminiumoxid bestehen, daß der Grund
werkstoff einen größeren als 3%-Gewicht-Aluminiumanteil beibehält,
damit einzelne Abplatzungen ausheilen können. Die Kaltverformbarkeit
zur Herstellung von Folien mit Dicken von ca. 30 bis 70 µm ist aber auf
einen Gehalt von ca. 5% Aluminium beschränkt. Nach Stand der Technik
kann man z.B. entsprechend der Schriften DD 17 711, US 38 91 784, GB 9 92 321,
EP 02 01 910 zusätzliches Aluminium und auch Aluminiumlegierungen mit
den verschiedensten Methoden aufbringen und durch eine thermische Behand
lung in den Grundwerkstoff diffundieren.
Mit der Schrift DE-PS 34 12 742 ist ein Verfahren bekannt, mit dem flußmittel
frei im Vakkum oder Schutzgas durch Lot benetzbare Oberflächen von
Chrom-Nickel-Stählen durch Aufreiben von Nickel, Kupfer oder ähnlich
gut benetzenden Metallen hergestellt werden können.
Die heute übliche Verbindungstechnik durch Löten mit Hilfe von Pulver
pasten und/oder Lotfolien auf Nickelbasis (Hartlote) für Katalysator
träger weist zur Zeit eine Reihe von Nachteilen auf
- - das Lot besitzt gegenüber aluminiumhaltigen Chromstählen nur eine geringe Benetzungswirkung, die Wellenberge müssen relativ dick und direkt belotet werden,
- - Katalysatorträger, die nur aus gewellten Folien bestehen, weisen nach der Lötung eine zu geringe Festigkeit auf, so daß sich die Pfeilverzahnung in der Technik nicht durchsetzen konnte,
- - durch die notwendig hohen Lotmengen wird die Hochtemperatur-Oxidations beständigkeit des Grundwerkstoffes vermindert,
- - die Nickelbasislote erzeugen aufgrund ihrer eutektischen Zusammen setzung eine Verbindung, die bei tiefen Temperaturen spröde und bei hohen Temperaturen weich ist, so daß Metall-Katalysatorträger unter Schwingungs- und Gasdruck-Belastungen zum Versagen neigen.
Außerdem sind die anteiligen Kosten für Lot und Binder recht hoch.
Verbindungsverfahren für Katalysatorträger, die nach der eingangs genann
ten Schrift DE -OS 29 47 694 ohne Zusatzwerkstoff durch Sintern verbunden
werden, besitzen die Nachteile
- - es werden Öfen mit besonders gutem Vakuum benötigt,
- - um eine genügende Festigkeit zu erreichen muß oberhalb von 1260°C gesintert werden, so daß die Solidustemperatur der Werkstoffe der Hüllrohre, aus z.B. 1.4841, überschritten wird; es sind damit zwei Ofenreisen nötig,
- - es lassen sich keine schmalen Katalysatorträger, deren Matrix kürzer als etwa 60 mm ist, genügend fest (aufgrund von Gasresten) verbinden,
- - die Sinterflächenanteile (Diffusionsschweißpunkte) der Verbindung an den Kontaktzonen der Folien haben nur Durchmesser von 0,1 mm ⌀.
Die Schrift DE-OS 23 13 040 betrifft einen Katalysatorträger aus Metall
oder einer Metall-Legierung, der mindestens zwei Schichten aufweist:
eine Schicht (1) aus einer Cobalt-, Nickel-, Chrom-, Eisen-, Aluminium
legierungsschicht und einer mindestens 10 µm dicken α-Aluminium
oxidschicht. Schicht (1) wird mit Hilfe der Verfahren Flamm- oder Plasma
spritzen, Ansintern in Pulverschüttungen, Zementation oder nach Art
einer die Pulver enthaltenden Farbe aufgebracht. Um eine Verschweißung
durch Diffusion erhalten zu können, wird vorgeschlagen, vor diesen
Schichten noch zusätzlich eine Grundschicht aus Nickel, durch Elektro
plattierung oder mit Hilfe einer Nickel-Farbe und Sintern unter Wasser
stoffgas unter Zusammendrücken der Folienlagen, aufzubringen. Die Mindest
foliendicken, die angegeben werden, betragen 0,1 mm. Die Nachteile der
geschilderten Methode bestehen in
- - einem aufwendigen Verfahrensablauf der Mehrfach-Beschichtung mit Pulvern,
- - einer ungleichmäßigen Nickel-Grundschicht bei Verwendung von Farbe,
- - einer geringen Festigkeit der Körper, wenn beim Sintern kein Druck ausgeübt wird.
Hiermit lassen sich keine in sich stabilen Wickelkörper herstellen, die
nur aus Folie bestehen, sondern es werden aufgeschweißte Drähte zur
Abstandshaltung der Folien benutzt. Die Folienlagen werden nach der
Nickelbeschichtung gestapelt und unter Druck gesintert. Dabei müssen
die Abstandsdrähte jeweils genau übereinander angeordnet sein, sonst
würde der Körper beim Sintern zusammengedrückt. Die Nickel-Elektro
plattierung ist zu teuer. Das Aufstreichen von Nickelfarbe führt im
Fall von aluminiumhaltigen, ferritischen Heizleiterwerkstoffen zu einer
schlechten Benetzung und damit zu geringen Festigkeiten der Verbindungs
stellen. Hohe Chromanteile im Folienmetall würden die Benetzbarkeit
noch weiter senken und werden deshalb auch nicht erwähnt.
Die Schrift DE-OS 27 45 188 behandelt Katalysatorträger, die aus Eisen
oder Stahl bestehen und eine zunderbeständige, haftfeste und verankerungs
günstige Aluminium-Eisen-Diffusionsschicht durch Tempern erhalten haben.
Es wird weder eine Lösung der technischen Probleme angegeben, die sich
aus der Verwendung von hoch chromhaltigen Edelstählen als Grundwerkstoff
ergeben, noch gesagt, wie Wickelkörper aus Edelstahlfolien in sich fest
verbunden werden können. Es wird nur angegeben, daß dickwandige, aluminium
beschichtete Rohre in üblicher Weise induktiv verschweißt werden. Als
Ausgangsmaterial werden Verbundwerkstoffe erwähnt, die aus Stahl und
einer Aluminiumschicht bestehen: durch ein Tauchverfahren, durch Walz
plattieren, warmes Walzplattieren, Alumetieren, Alitieren oder Kalorisie
ren oder mit einer Schicht nach Stand der Technik des Jahres 1977.
Nach US 34 37 605 werden Metall-Katalysatorträger aus rostfreiem Stahl
mit Aluminiumpulver beschichtet und diese dann thermisch oxidiert, so
daß eine haftfeste Aluminiumoxidschicht entsteht. Zur Behandlung von
Edelstahlfolien mit mehr als 12% Chrom und der Verbindungstechnik der
Folien zum Wabenkörper wird keine Lösung angegeben.
Weichlote auf Basis von Kupfer und/oder Silber kommen zur Zeit für die
vorgegebenen Anwendungen nicht in Frage, weil große Lotmengen im Verhältnis
zur Foliendicke an den Verbindungsstellen zur Benetzung notwendig sind,
die die Werkstoffeigenschaften des Folienmaterials nach einer Diffusionsglühung
unzulässig beeinflussen.
Es ist ferner ein Verfahren zur Belotung von Katalysatorträgern
aus Stahlblechen bekannt (DE-OS 29 24 592), bei dem das Lot in Form
einer Pulverpaste aufgebracht oder auch in Form einer oder mehrerer
Lotfolien. Nachteilig dabei ist, daß das Lot vor dem thermischen
Lötvorgang keinen metallischen Kontakt zum Katalysator-Trägermaterial
hat und leicht oxidiert wird. Die Folge ist eine schlechte Benetz
barkeit durch das Lot.
Es hat sich außerdem gezeigt, daß nach Art der Herstellung amorpher Metalle
gegossene Heizleiter-Folien durch Nickelbasislote noch schlechter benetzbar
sind als mit einem hohen Umformungsgrad kaltgewalzte Folien. Das Sinter-
Verbindungsverfahren (Diffusionsschweißen) versagt hier völlig.
Aufgabe der Erfindung ist nun, Lotmaterial möglichst dünn
auf die Kontaktzonen, das sind die Wellenberge, sehr dünner gewellter
Folien aufzutragen, ohne daß bei der Beschichtung die Folien be
schädigt werden.
Bevorzugt werden mikrokristallin erstarrte Metallfolien ver
wendet.
Die gestellte Aufgabe wird dadurch gelöst, daß zur Herstellung von Filtern,
Katalysatorträgern, Wärmetauschern und Rußfiltern aus dünnen, wellig
geprägten Folien die Wellenberge mit Hilfe eines Reibvorganges
mit Eisen oder mit einem edleren Metall als Eisen, wie z.B. Nickel, Kupfer
oder Silber und/oder einer Legierung, die eines oder mehrere der genannten
Metalle überwiegend enthält, im Mittel bis zu 5 µm dick belotet werden,
die Filter oder Träger zusammengefügt und anschließend im Vakuum oder
Schutzgas verlötet werden.
Es wurde nun gefunden, daß durch das Aufreiben des Lotes, z.B. mit Hilfe
von schnell rotierenden Stahlbürsten oder Fächerschleifen, eine Schichtdicke
von ca. 0,5 bis 1,5 µm, in den Fällen eines besonders weichen Lots bis zu
ca. 3 µm, erhalten werden kann, so daß die Legierungszusammensetzung nach
einem späteren Diffusionsglühvorgang von Folien mit geringer Dicke, z.B.
30 bis 70 µm, nicht wesentlich verändert wird. Dadurch gelingt es, die
Benetzbarkeit der Berührungsflächen wesentlich zu verbessern, ohne die
Oxidationsbeständigkeit des Folienwerkstoffs zu beeinträchtigen.
Durch Kaltwalzen hergestellte Folien aus Chrom-Aluminium-Stählen wie z.B.
1.4767 weisen heute einen Aluminiumgehalt von ca. 5%-Gewicht auf. Höhere
Aluminiumgehalte von ca. 7 bis 11% sind zwar mit Rücksicht auf die Oxidati
onsbeständigkeit wünschenswert, aber so nicht herstellbar. Die Herstellung
gelingt durch Guß auf eine oder zwischen zwei Walzen nach Art der Herstellung
amorpher Metallbänder. Selbst wenn der Guß im Vakuum oder im Inertgas
durchgeführt wird und ggf. anschließend auf Endmaß nachgewalzt wird,
erhält man Folien, die sich nach dem Stand der Technik nicht fest
verbinden lassen.
Durch den Aufreibvorgang eines Lotes wird nun z.B.
durch Glühen im Hochvakuum bei ca. 1200 bis 1300°C geeignete Festigkeit
erzielt, auch wenn kein weiteres Lot zusätzlich aufgebracht wird. Durch den
Reibvorgang werden oxidische Reste oder Filme auf der Folienoberfläche
aufgerissen bzw. teilweise entfernt. Mit einem Durchlauf des Aufreibvor
ganges erzielt man einen metallischen Kontakt des Lotes zum Grundwerkstoff
von etwa 30 bis 40% der Oberfläche der Folien, der Rest der Oberfläche
ist durch Lot ohne Verbindung zum Grundwerkstoff abgedeckt. Es ist deshalb
in Ausnahmefällen besonderer Beanspruchungen sinnvoll, die Beschichtung
mit mehreren Durchläufen vorzunehmen und so den Flächenanteil des metalli
schen Kontaktes Lot/Folienwerkstoff zu erhöhen, wobei die Schichtdicke des
Lotes kaum vergrößert wird.
Als Aufreiblot verwendet man vorzugsweise edlere Materialien als Eisen. Je
weicher das Material ist, umso dicker kann die Beschichtung ausgeführt
werden. Beispielsweise beträgt die Beschichtungsdicke mit Rein-Nickel
(99,0%) bei 3000 U/min, 0,2 mm ⌀ der Drähte der Stahlbürste und 200/mm ⌀
der Bürste ca. 0,7 µm im Fall von Rein-Aluminium zum Vergleich ca. 1,5 µm.
Vorzugsweise belotet man nur die Wellenberge einer schon geprägten Folie,
indem man als Gegenhalter der Stahlbürsten oder des Fächerschleifers je
eine Walze des Präge-Walzen-Paares anordnet. Auf diese Weise gelingt die
Belotung, ohne die Wellenform der Folie zu schädigen. Bei Körpern, die
sich aus abwechselnd wellenförmig und glatten, ungeprägten Folien zusammen
setzen, ist es notwendig, die glatte Folie zumindest streifenweise in der
gesamten Länge zu beloten.
Es hat sich weiterhin gezeigt, daß besonders beanspruchte Verbindungen,
wie die zwischen einem Hüllrohr und dem Folienkörper, auch durch zusätzliches
Beloten mit einem Hartlot, vorzugsweise in Form einer Lot-Folien hergestellt
werden können. Die vorhergehende Wellen-Reibbelotung führt zu einer wesent
lich verbesserten Benetzung.
Mit den erfindungsgemäßen Maßnahmen gelingt die gleichzeitige Herstellung
der Verbindungen der Folien untereinander sowie der Folien mit einem
Hüllrohr aus hochwarmfestem Material, wie z.B. aus 1.4841, in einem einzigen
Vakuum-Glühzyklus bei ca. 1240°C, auch wenn ein Vakuumofen mit einer
Leckrate (Helium-Hülltest) von nur ca. 10-4/l · mbar/s verwendet wird.
Beispielsweise werden mit Hilfe einer Nickel-Reibbelotung der Wellenberge
pfeilverzahnt geprägter Folien und daraus durch Wickeln hergestellter
Katalysatorträger Festigkeiten der beim Vakuumglühen entstandenen Verbindungen
erreicht, die den Abnahmebedingungen der Automobilindustrie genügen,
obwohl auf eine glatte Zwischenlage verzichtet wird und für die Körper
etwa 30% weniger Folie verwendet wird als im Fall der sich abwechselnden
glatten und wellig geprägten Folien. Die glatte Zwischenlage kann auch
vermieden werden, wenn die Folie eine Prägung in Form eines oder mehrerer
gedehnter Z′s aufweist und die Aufwicklung ca. in der Mitte der Folienlänge
begonnen wird.
Es ist eine weitere, bevorzugte Ausführungsform der Erfindung, preiswerteres
ferritisches Folienmaterial zu verwenden, welches kein Aluminium oder nur
ca. 1 bis 3% Aliminium und ca. 14 bis 28% Chrom als wesentliche Legie
rungszusätze enthält. Durch beidseitiges, vollständiges Reibbeschichten
der glatten Folie mit Aluminium, Prägen der Wellenform und anschließenden
Austausch der Aluminiumbeschichtung der Wellenberge durch Lot, insbesondere
eines üblichen Weichlotes auf Kupfer- und/oder Silberbasis ebenfalls mit
dem Aufreibverfahren, gelingt es, die Heizleitereigenschaft des Folienwerk
stoffs und die Herstellung der Verbindung der Folien untereinander mit
einer thermischen Behandlung gleichzeitig zu erhalten.
Es ist z.B. möglich und erfindungsgemäß, eine ca. 0,1 bis 0,2 mm dicke
Folie aus ca. 20% Chrom, Rest Eisen sowie für ferritische Heizleiter
übliche Verunreinigungen und Zusätze durch Tauchen im Schmelzbad mit
ca. 20 bis 70 µm Aluminium, ggf. mit üblichen Zusätzen an Seltenen Erden
und/oder Yttrium, Silizium und/oder Erdalkalimetallen und/oder Zirkon
und/oder Titan, zu beschichten, auf eine Dicke von ca. 0,05 mm zu walzen,
anschließend die Wellenform zu prägen, die Beschichtung der Wellenberge
abzuschleifen und gleichzeitig durch Aufreiben zu beloten und daraus die
Körper zu formen.
Eine Überschreitung des maximalen Aluminiumgehaltes von örtlich ca. 14%
Gewicht, im Mittel ca. 11% des durch Diffusion beim Löten oder bei einer
späteren thermischen Behandlung entstehenden Al-legierten Folienwerkstoffen
wird vorzugsweise durch eine Nitridierung oder eine thermische Oxidation
vor der Reibbelotung der Wellenberge vermieden, bei der dann die Nitrid-
oder Oxidschicht der Wellenberge und nicht eindiffundiertes Aluminium
gegen das Lot ausgetauscht wird.
Es wurde weiterhin gefunden, daß Folien, die mit Aluminiumlegierungen wie
AlSi6 Mg 0,7; AlZr2Ce 0,05; AlZr2; AlMg3, mit technisch reinem Aluminium
oder daraus auch mit Aluminiumnitrid beschichtet wurden, an Luft bei 800
bis 1000°C vorzugsweise bei 930°C und Oxidationszeiten von ca. 10 bis 25 h
stengelförmiges Aluminiumoxid (Whisker) ausbilden, ohne eine kurzzeitige
thermische Vorbehandlung nach dem Stand der Technik durchführen zu können. Für
Aerosolfilter und Rußfilter besonders geeignete Abstände der stengelförmigen
Oxide von 0,3 bis 0,5 µm werden im Fall der Beschichtung mit zirkonhaltigem
Aluminium und technisch reinem Aluminium erhalten.
Texturierte Oxidschichten aus Aluminium- und Chromoxid mit für Aerosol-Filter
geeigneten Poren werden auch erhalten, wenn man die Aluminium oder Aluminium
nitrid beschichteten Folien ggf. die schon fertig verbundenen Körper aus
den beschichteten Folien mit einer wässerigen, alkalischen Lösung, die
oxidierend wirkt, behandelt. Als besonders geeignet hat sich das "Modifizier
te-Bauer-Vogel-Verfahren" erwiesen, bei dem ca. 5 bis 20 Minuten in einer
wässrigen Lösung aus 15 g Natriumchromat und 50 g Natriumcarbonat pro
Liter bei 90 bis 100°C getaucht wird.
Eine übliche, einfache und deshalb bevorzugte Weise der Beschichtung
besteht darin, die fertig verlöteten Körper in einer Aufschlämmung von
Aluminiumpulver zu tauchen und überschüssiges Material auszublasen. Die
bekannten Aufschlämmungen enthalten neben dem Al-Pulver oder auch hoch
Al-haltigem Pulver mit Korngrößen von bis zu 0,07 mm ⌀, vorzugsweise bis
zu 0,03 mm ⌀, einen Binder auf organischer Basis und ein schnell trocknendes
organisches Lösungsmittel für den Binder. Mit dem Ansintern des Aluminiums
im Schutzgasofen bei 600 bis 1100°C wird eine besonders rauhe Oberfläche
erzeugt, die auch als Haftgrund für eine weitere Keramische Beschichtung
dienen kann. Diese Methode der Al-Beschichtung zusammen mit einer nachfolgen
den thermischen Oxidation an Luft oder einer chemischen Oxidation ergibt
geeignete Oberflächen zur Filtrierung von Aerosolen. Dazu ist es günstig,
poröse ferritische Heizleiterfolien oder daraus hergestellte Körper so zu
behandeln.
Zur Herstellung von Filtern ist es erfindungsgemäß und vorteilhaft, die
Folie aus einem ferritischen Heizleiterwerkstoff, z.B. 1.4767, mit einer
Vielzahl von 3 bis 20 mm langen Einschnitten zu versehen, die z.B. mit
Hilfe eines Walzenpaares in Reihen eingeschnitten werden und die Einschnitte
zwischen sich Abstände von ca. 0,5 bis 1 mm aufweisen. Randstreifen von
ca. 5 bis 30 mm Breite werden nicht eingeschnitten. Die Folienrandstreifen
werden z.B. mit ca. 0,7 µm Nickel reibbelotet, die Folie so mit einem
Walzenpaar wellig geprägt.
Im Fall schrägverzahnter Wellenformen zur Vermeidung glatter Zwischenlagen
können auch die Wellenberge, die nach dem Wickeln oder Stapeln gegenseitig
in Kontakt stehen, reibbelotet werden. Jede zweite Folie wird um 180 Grad
gedreht, oder es wird in der Mitte der Folienlänge zu wickeln begonnen und
durch einseitiges Eindrücken in die Wellung jeder zweiten Folienlage mit
ihr und dem Wickelkörper formschlüssig verbunden. Es ist für Rußfilter
vorteilhaft, an der späteren Gaseintrittsseite einen voroxidierten Draht
oder eine schmale, voroxidierte Folie zwischen jeder zweiten Folienlage
mit aufzuwickeln, die als diskontinuierlich zu betreibende elektrische
Zusatzheizung verwendet wird. Im Fall gerade verzahnt hergestellter Wellen
ist auf der Gasaustrittsseite ebenfalls ein glatter Folienstreifen zur
Abstandshaltung jeder zweiten Folienlage einzuwickeln, der aber vollständig
reibbelotet sein sollte, oder es werden in jeder oder jeder zweiten Folienlage
kleinere Noppen bzw. Zwischenwellen mit eingeprägt.
Die so hergestellten Körper werden unter Schutzgas oder im Vakuum durch
Löten in sich fest verbunden. Dabei öffnen sich die ca. 3 bis 20 mm langen
Einschnitte der Folien je nach Länge auf Spalte von ca. 10 µm bis 70 µm
Breite. Durch Einschütten einer Aluminium- und/oder Aluminium-Legierungs-
Pulver-Aufschlämmung werden diese Spalten teilweise geschlossen, das
Lösungsmittel und darin überschüssiger Binder wird durch Ausblasen in
Richtung der späteren Gasströmung heausgedrückt, die Körper einer Schutzgas
glühung ausgesetzt bei 600 bis 1100°C zum Ansintern des Pulvers. Anschließend
erfolgt die chemische oder bevorzugte thermische Oxidation zur Erzeugung
der porösen bzw. texturierten Oxidschicht.
Es ist auch möglich, die Spalte mit einem geeignet porösen Keramikpulver,
bevorzugt aus γ Aluminiumoxid, durch Voroxidation des Körpers, Tauchen in
der Pulveraufschlämmung und Ansintern, bzw. einer Calzination, zum Teil zu
verschließen. Es hat sich aber gezeigt, daß die mit Stengelkristalliten
(Whisker) ausgestatteten Rußfilter einen wesentlich geringeren Druck
verlust aufweisen.
Claims (3)
1. Verfahren zum Verbinden von Halbzeugen zur Herstellung von Filtern,
Katalysatorträgern, Wärmetauschern und Rußfiltern aus wellig gepräg
ten Folien aus hitzebeständigem Edelstahl, welcher (in Gew.-%)
8 bis 28% Chrom, 0 bis 11% Aluminium, 0 bis 2% Silizium,
0 bis 3% Kobalt und/oder Mangan, 0 bis 1% Titan und/oder Zirkonium
und/oder Niob und/oder Hafnium sowie die in Edelstählen üblichen
Beimengungen und Verunreinigungen enthält, dadurch gekennzeichnet,
daß die Wellenberge mit Hilfe eines Reibvorgangs mit Eisen oder mit
einem edleren Metall als Eisen oder einer Legierung, die eines
oder mehrere der genannten Metalle überwiegend enthält, im Mittel
bis zu 5 µm dick belotet werden, die Filter bzw. Träger zusammen
gefügt und anschließend im Vakuum oder Schutzgas verlötet werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß mikrokristallin
erstarrte Metallfolien verwendet werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß für
Katalysatorträger oder Filter Folien verwendet werden, die aus
schließlich pfeilförmig oder nach Art eines gedehnten Z′s geprägte
Wellen aufweisen.
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
DE19873726072 DE3726072A1 (de) | 1987-08-06 | 1987-08-06 | Loet-verfahren |
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DE19873726072 DE3726072A1 (de) | 1987-08-06 | 1987-08-06 | Loet-verfahren |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3726072A1 DE3726072A1 (de) | 1989-02-16 |
DE3726072C2 true DE3726072C2 (de) | 1989-08-17 |
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ID=6333159
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DE19873726072 Granted DE3726072A1 (de) | 1987-08-06 | 1987-08-06 | Loet-verfahren |
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