DE3248899C2 - - Google Patents
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Description
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein beugendes
Subtraktivfarbfilter gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Aus der US-PS 39 57 354 und der DE-OS 26 02 790 (Knop)
sind beugende Subtraktivfarbfilter bekannt, die ein beugendes
Phasenmedium enthalten, das transmittierend oder reflektierend
sein kann und räumlich verteilte Beugungselemente enthält.
Beim Beleuchten eines solchen Subtraktivfarbfilters mit
polychromatischem (z. B. weißem) Licht entsteht ein Ausgangslichtbündel
nullter Beugungsordnung und hiervon getrennte
Ausgangslichtbündel höherer Beugungsordnungen. Die Farbe
des Ausgangslichtes der nullten Ordnung ist zur Farbe
des Lichtes der höheren Beugungsordnungen komplementär
und da es die Farbanteile der höheren Beugungsordnungen
nicht mehr enthält, subtraktiv farbgefiltert. Die Filtereigenschaften
eines solchen beugenden Subtraktivfarbfilters
werden durch die Parameter der räumlich verteilten
Beugungselemente, wie das Gitterlinienprofil und die
effektive, von Spitze zu Spitze gemessene optische Amplitude
der Beugungselemente bestimmt. Die beugenden Substraktivfarbfilter
enthalten keine Farbstoffe und können z. B. als eine Art
Diapositiv zur Projektion von Farbbildern verwendet werden,
indem man ein Projektionsoptik mit einer Apertur verwendet,
die genügend groß ist, um das Licht der nullten Beugungsordnung
aufzunehmen, jedoch nicht groß genug um das Licht der höheren
Beugungsordnungen aufnehmen zu können.
Aus der US-PS 40 29 394 ist ein Farbcodierfilter für Farbfernsehzwecke
bekannt, welches eine makroskopische Farbfilterstruktur
aus farbselektiv absorbierenden Farbfilterstreifen enthält.
Beugungseffekte sollen hier nach Möglichkeit vermieden werden.
Es ist ferner in dem älteren deutschen Patent 32 06 062 eine
Beglaubigungsvorrichtung zum Beglaubigen eines fälschungsgefährdeten
Gegenstandes vorgeschlagen worden, bei welcher ein
reflektierendes Beugungsfarbfilter des eingangs erwähnten Typs
verwendet wird, um fälschungsgefährdete Gegenstände aus Flächenmaterialien
zu beglaubigen, d. h. um die Feststellung zu ermöglichen,
ob der betreffende Gegenstand echt ist oder nicht. Solche
Gegenstände sind z. B. Banknoten, wertvolle Dokumente, Kreditkarten,
Reisepässe, Sicherheitsausweise und Schallplatten sowie ihre Hüllen.
Ein mit einer solchen Beglaubigungsvorrichtung versehener Gegenstand
kann auch mit einer hoch entwickelten Farbfotokopiermaschine
nicht gefälscht werden. Mit solchen Farbfotokopiermaschinen
wird es nämlich in Kürze möglich sein, derart originalgetreue
Farbkopien herzustellen, daß es für einen Laien sehr
schwierig, wenn nicht unmöglich ist, eine durch Kopieren hergestellte
Fälschung zu erkennen.
Eine wesentliche Anforderung für eine Beglaubigungsvorrichtung
besteht darin, daß sie eine charakteristische Eigenschaft aufweist,
die auch von einem Laien leicht erkannt werden kann, daß
der technische Aufwand und die Kapitalkosten, die für die
Herstellung der Beglaubigungsvorrichtung erforderlich sind,
hoch sind und daß die Stückkosten für die Beglaubigungsvorrichtung
zuzüglich der Amortisation der hohen Kapitalkosten
genügend niedrig sind, so daß sie kein Hindernis für die
Anwendung darstellen. Ein reflektierendes beugendes Subtraktivfarbfilter
erfüllt praktisch alle diese Forderungen. Ein solches
Subtraktivfarbfilter hat die Eigenschaft, daß bei seiner Beleuchtung
mit polychromatischem Licht winkelmäßig getrennte
reflektierte Beugungsordnungen unterschiedlicher Farben entstehen.
Diese Eigenschaft kann mit einer Fotokopiermaschine
nicht reproduziert werden. Die Winkeltrennung zwischen der
nullten und den ersten Ordnungen und die Winkelbreite jeder
Ordnung sind so groß, daß sich beim Drehen des beglaubigten
Gegenstandes Farbunterschiede ergeben, die auch von einem Laien
leicht erkennbar sind. Die beugende Struktur des Subtraktivfarbfilters
erfordert außerdem einen hohen technischen Aufwand
und hohe Kapitalkosten für die Herstellung eines Prägemasters,
mit dem dann durch Einprägen der beugenden Struktur in eine
Kunststoffolie die Beugungsfarbfilter mit hohen Stückzahlen
und niedrigen Stückkosten hergestellt werden können.
Durch die vorliegende Erfindung soll ein neuer Typ von beugendem
Subtraktivfarbfilter geschaffen werden, der sowohl in Reflexion
als auch in Transmission ungewöhnliche optische Eigenschaften hat.
Diese Aufgabe wird bei einem Farbfilter gemäß dem Oberbegriff
des Patentanspruchs 1 durch die kennzeichnenden Merkmale des
Anspruchs 1 gelöst.
Weiterbildungen und vorteilhafte Ausgestaltungen sowie vorteilhafte
Verwendungen des erfindungsgemäßen Substraktivfarbfilters
sind Gegenstand der Unteransprüche.
Das vorliegende beugende Subtraktivfarbfilter wirkt in Reflexion
wie ein gefärbter Spiegel, dessen Farbe sich mit dem Betrachtungswinkel
ändert. Wie bei einem anderen Spiegel sieht man bei einem
vorgegebenen Betrachtungswinkel das Licht, das unter dem
gleichen Winkel auf den Spiegel entfällt unabhängig von
irgendwelchem anderen Licht, das unter einem anderen Winkel
auf den Spiegel fällt. Das vorliegende Subtraktivfarbfilter
kann daher beispielsweise wie ein roter Spiegel aussehen,
wenn es im rechten Winkel zu seiner Oberfläche betrachtet
wird, und wie ein grüner Spiegel, wenn es unter einem
Winkel von 20° bezüglich der Normalen zur Oberfläche betrachtet
wird. In dem speziellen Falle nichtabsorbierender Strukturen sind
die Farbeigenschaften dieses neuen beugenden subtraktiven Farbfilters
in Transmission das Komplement derjenigen in Reflexion.
Die Farbeigenschaften zeigen also auch in Transmission eine
Winkelabhängigkeit. Diese winkelabhängigen Farbeigenschaften sowohl
in Reflexion als in Transmission werden im Speziellen durch die
jeweiligen Werte bestimmter physikalischer Parameter der beugenden
Struktur bestimmt, die das neuartige beugende subtraktive Farbfilter
der vorliegenden Erfindung enthält. Obwohl sein Gebrauch nicht
hierauf beschränkt ist, kann das beugende subtraktive Farbfilter
der vorliegenden Erfindung mit großem Vorteil als reflektierende
beugende Beglaubigungsvorrichtung gemäß den Lehren der oben
erwähnten gleichzeitig anhängigen Patentanmeldung verwendet werden.
Im Spezielleren wird durch die vorliegende Erfindung ein beugendes
subtraktives Farbfilter geschaffen, das aus auffallendem polychromatischen
beleuchtenden Licht eines vorgegebenen Wellenlängenspektrums
Reflexionsspektra erzeugt, die als Funktion des
Einfallswinkels und der Polarisation des beleuchtenden Lichtes
variieren. Das beugende subtraktive Farbfilter liefert außerdem
Transmissionsspektren, die im wesentlichen (im speziellen Falle
von nichtabsorbierenden Strukturen genau) das Komplement der
Reflexionsspektren sind. Strukturell enthält das Filter ein erstes
optisches Medium, das eine Dicke t zwischen zwei entgegengesetzten
Seiten desselben hat. Das erste optische Medium hat einen variierenden
Brechungsindex, der das erste optische Medium in nebeneinanderliegende
periodische Beugungselemente einer beugenden Struktur
teilt, die eine Periode d hat, welche sich in einer Richtung
im wesentlichen parallel zu den Flächen und senkrecht zu einer
gegebenen Richtung erstreckt. Jedes einzelne der beugenden Elemente
verläuft also entlang einer Richtung, die im wesentlichen parallel
zu den Flächen und parallel zu der gegebenen Richtung ist. Außerdem
teilt die räumliche Verteilung des variierenden Brechungsindex
im Volumen jedes Beugungselementes dieses Beugungselement
in eine Mehrzahl von getrennten dreidimensionalen Bereichen mit
Brechungsindizes bestimmter Werte, welche einen oder mehrere Bereiche
relativ höheren Brechungsindex und einen oder mehrere Bereiche
relativ niedrigeren Brechungsindex umfassen. Jeder der
Bereiche hat eine spezielle Größe und Form, wodurch das gesamte
Volumen jedes Beugungselementes einen mittleren Brechungsindex
hat. Diese Anordnung von beugenden Elementen ist normalerweise
zwischen einem zweiten optischen Medium mit einem Brechungsindex n₂
und einem dritten optischen Medium mit einem Brechungsindex n₃
eingebettet.
Zur Definition des interessierenden Spektralbereiches sei angenommen,
daß er von einer minimalen Wellenlänge λ₁ bis zu einer
maximalen Wellenlänge λ₂ reicht. Dieser Spektralbereich kann im
sichtbaren Bereich (0,4 µm ≦ λ ≦ 0,7 µm) oder irgendwo anders im
elektromagnetischen Spektrum liegen. Mit dem Begriff Wellenlänge
ist die Vakuumwellenlänge gemeint und es wird angenommen, daß die
Wellenlänge in Luft im wesentlichen gleich der Vakuumwellenlänge
ist. Die unten beschriebene Struktur genügt den folgenden Bedingungen.
< max (n₂, n₃) (1)
d max (n₂, n₃) < g₂ (2)
d ( + 1) < λ₁ (3)
4 t ≧ λ₁ (4)
d max (n₂, n₃) < g₂ (2)
d ( + 1) < λ₁ (3)
4 t ≧ λ₁ (4)
wobei max(n₂, n₃) generell das größere von n₂ und n₃, im speziellen
Falle das n₂=n₃ jedoch n₂ oder n₃ ist. Das Resultat ist, daß
die Eigenschaft jedes der Spektren abhängig ist von
1. dem Einfallswinkel des beleuchtenden Lichts,
2. der speziellen Form und Größe jedes der Bereiche der relativ höheren und relativ niedrigeren Brechungsindizes bestimmter Werte (die ihrerseits den Wert von bestimmen) und
3. den jeweiligen physikalischen Werten von d und t.
1. dem Einfallswinkel des beleuchtenden Lichts,
2. der speziellen Form und Größe jedes der Bereiche der relativ höheren und relativ niedrigeren Brechungsindizes bestimmter Werte (die ihrerseits den Wert von bestimmen) und
3. den jeweiligen physikalischen Werten von d und t.
Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung
unter Bezugnahme auf die Zeichnungen
näher erläutert. Es zeigt
Fig. 1 ein Diagramm, das eine verallgemeinerte Ausführungsform
einer beugenden Struktur gemäß den Prinzipien der vorliegenden Erfindung
darstellt;
Fig. 2 ein spezielles, geometrisch einfaches Beispiel der
in Fig. 1 allgemein dargestellten beugenden Struktur;
Fig. 3 ein Flußdiagramm, das die Schritte zur Herstellung
eines ersten praktischen Beispieles der in Fig. 1 generell dargestellten
beugenden Struktur zeigt;
Fig. 3a eine erste Modifikation des Beispiels gemäß Fig. 3;
Fig. 3b in idealisierter Form die beugenden Strukturen der
Fig. 3 und 3a mit einem vorgegebenen Satz von relativen Parameterwerten,
Fig. 3c, 3d und 3e die Reflexionsspektren
nullter Ordnung der in Fig. 3b dargestellten Struktur für polychromatisches
beleuchtendes Licht bei Einfallswinkeln von 0°,
20° bzw. 40°;
Fig. 4 eine zweite Modifikation einer beugenden Struktur,
die durch das in Fig. 3 dargestellte Verfahren hergestellt wurde;
Fig. 4a in idealisierter Form die beugende Struktur gemäß
Fig. 4, die einen vorgegebenen Satz von relativen Parameterwerten
hat,
Fig. 4b und 4c die Reflexionsspektren nullter
Ordnung der in Fig. 4a dargestellten Struktur für polychromatisches
beleuchtendes Licht bei Einfallswinkeln von 0° bzw. 30°;
Fig. 5 eine dritte Modifikation einer beugenden Struktur,
die durch das Verfahren der Fig. 3 hergestellt wurde;
Fig. 5a in idealisierter Form die beugende Struktur der
Fig. 5, die einen vorgegebenen Satz von relativen Parameterwerten
hat,
Fig. 5b und 5c die Reflexionsspektren nullter
Ordnung der in Fig. 5a dargestellten Struktur für polychromatisches
beleuchtendes Licht bei Einfallswinkeln von 0° bzw. 20°;
Fig. 6a und 6b die Spektren nullter Ordnung eines experimentellen
Filters, das tatsächlich hergestellt wurde und eine
beugende Struktur ähnlich der in Fig. 4 gezeigten hatte, für
sichtbares polychromatisches beleuchtendes Licht bei Einfallswinkeln
von 0° bzw. 30°;
Fig. 7 eine vierte Modifikation einer beugenden Struktur,
die durch das in Fig. 3 dargestellte Verfahren hergestellt wurde,
und
Fig. 8 und 9 Verwendungen von beugenden subtraktiven
Farbfiltern gemäß der vorliegenden Erfindung als Beglaubigungsvorrichtung
für einen beglaubigten Gegenstand.
Der hier verwendete Begriff "Licht" umfaßt sichtbares Licht mit
einem Wellenlängenspektrum von 0,4-0,7 µm, ultraviolettes Licht
mit einem Wellenlängenspektrum unter 0,4 µm und infrarotes Licht
mit einem Wellenlängenspektrum über 0,7 µm. Obwohl sie nicht
hierauf beschränkt ist, ist die vorliegende Erfindung besonders
geeignet für die Verwendung mit diffusem polychromatischem sichtbarem
(z. B. weißem) Licht, das auf das
Filter gleichzeitig unter allen Einfallswinkeln zwischen 0° und
90° fällt.
Es ist bekannt, daß schräg einfallendes Licht gebrochen wird,
wenn es durch die Grenzfläche zwischen zwei optischen Medien geht,
die verschiedene Brechungsindizes haben. Solche Brechungseffekte
brauchen jedoch nicht in Betracht gezogen zu werden, um die
Prinzipien der vorliegenden Erfindung zu verstehen. Bei der Beschreibung
der vorliegenden Erfindung wurden daher Brechungseffekte
der Einfachheit halber außer Acht gelassen.
Der Ausdruck "Vakuumwellenlänge", wie er hier verwendet wird, soll
die Wellenlänge in Luft oder dergleichen sowie im Vakuum bedeuten, da
der Unterschied zwischen dem Brechungsindex der Luft und der des
Vakuums im Vergleich zum Brechungsindex der die Filter selbst
bildenden Materialien vernachlässigbar ist.
In Fig. 1 ist ein erstes optisches
Medium 100 dargestellt, das zwischen zwei entgegengesetzten Flächen
102 und 104 eine Dicke t hat. Wie in Fig. 1 gezeigt ist,
erstreckt sich die Dicke t in einer vertikalen Y-Richtung und die
Flächen 102 und 104 verlaufen in einer horizontalen X-Richtung und
einer zur Papierebene senkrechten Z-Richtung (nicht dargestellt).
Das optische Medium 100 hat einen variierenden Brechungsindex,
der es in nebeneinanderliegende periodische Beugungselemente 106
aufteilt, die eine Periode d haben, welche in der X-Richtung verläuft.
Jedes einzelne Beugungselement 106 erstreckt sich dementsprechend
längs der Z-Richtung (nicht dargestellt), senkrecht
zur Papierebene. Die räumliche Verteilung n (x, y) des variierenden
Brechungsindex im Volumen jedes Beugungselements 106 unterteilt
das betreffende Beugungselement in eine Mehrzahl getrennter
dreidimensionaler Bereiche (z. B. Bereiche 108, 110 und 112) relativ
hohen und relativ niedrigen Brechungsindex bestimmten Wertes.
Wie in Fig. 1 gezeigt ist, hat jeder dieser Bereiche eine spezielle
Größe und Form. Jedes Beugungselement 106 als ganzes hat
einen mittleren Brechungsindex . In Fig. 1 sind die Feinstrukturbereiche
108, 110 und 112 für das erste, das zweite und das letzte
Beugungselement 106 dargestellt, während für das dritte und vierte
Beugungselement 106 nur der mittlere Brechungsindex angegeben
ist. Sowohl die Feinstruktur als auch der mittleren Brechungsindex
aller Beugungselemente 106 in Fig. 1 sollen jedoch ähnlich sein.
Die Fläche 102 wird von einem zweiten optischen Medium 114 berührt,
das eine Dicke t₂ in der Y-Richtung und einen Brechungsindex
n₂ hat. Mit der Fläche 104 steht ein drittes optisches
Medium 116 in Berührung, das eine Dicke t₃ in der Y-Richtung und
einen Brechungsindex n₃ hat.
Angenommen, der Betrag einer etwaigen Absorption im beugenden
subtraktiven Farbfilter der Fig. 1 sei vernachlässigbar, so
liefert ein erster Teil polychromatischen beleuchtenden Lichts
118, der unter einem Winkel α bezüglich der Normalen auf die
obere Fläche 120 des zweiten optischen Mediums 114 fällt, reflektiertes
Ausgangslicht 122 nullter Ordnung unter einem Reflexionswinkel
α bezüglich der Normalen. Ein zweiter Teil des unter dem
Winkel α bezüglich der Normalen einfallenden polychromatischen
Lichts 118 ergibt schließlich transmittiertes Licht 124 nullter
Ordnung, das aus der unteren Fläche des dritten optischen Mediums
116 unter einem Winkel α bezüglich der Normalen austritt.
Die Polarisation und Farbcharakteristik der Spektren des reflektierten
Lichts 122 nullter Ordnung hängen für jeden Reflexionswinkel
vom Wellenlängenspektrum und vom Einfallswinkel des polychromatischen
Lichts 118 sowie von den physikalischen Parametern
des in Fig. 1 dargestellten beugenden subtraktiven Farbfilters
ab. Zu diesen physikalischen Parametern gehören die jeweiligen
Werte der Periode d der Beugungselemente 106 sowie die Dicke t
des ersten optischen Mediums 100, die jeweiligen Werte des
Brechungsindex n₂ des zweiten optischen Mediums 114 und des Brechungsindex n₃ des
dritten optischen Mediums 116, und die jeweiligen Werte des variablen
Brechungsindex n (x, y) als Funktion der räumlichen Verteilung
im Volumen jedes beugenden Elements 106, welche jeweiligen Werte
die Größe und Form der verschiedenen Bereiche 108, 110 und 112
sowie den mittleren Brechungsindex jedes beugenden Elements 106
bestimmen. Die gleichen Faktoren bestimmten die Farb- und Polarisationscharakteristika
der Spektren des Transmissionslichtes 124
nullter Ordnung, das unter dem Winkel α bezüglich der Normalen
austritt, da das Transmissionslicht 124 eine Farbcharakteristik
aufweist, die im speziellen Falle von absorptionsfreien Strukturen
das Komplement des Reflexionslichtes 122 nullter Ordnung ist.
Es ist bekannt, daß Licht eine elektromagnetische Welle ist und
daß die Eigenschaften von elektromagnetischen Wellen durch die
Maxwell'schen Gleichungen beschrieben werden. Es ist ferner bekannt,
daß das einfallende Licht durch eine beugende Struktur nicht beeinflußt
wird, wenn die Periode d der
beugenden Struktur wesentlich kleiner als die Wellenlänge des
einfallenden Lichtes ist. Es ist auch bekannt, daß wenn die Periode
d einer beugenden Struktur wesentlich größer als die Wellenlänge
des einfallenden Lichtes ist, die Beugungseigenschaften der beugenden
Struktur mit vernachlässigbarem Fehler, ohne auf die Maxwell'schen
Gleichungen zurückzugreifen, durch Verwendung der vereinfachenden
Näherungen der Kirchhoff-Huygens'schen Wellentheorie
beschrieben werden können. Wenn jedoch, wie es bei der vorliegenden
Erfindung der Fall ist, das Verhalten einer beugenden Struktur
von beleuchtendem Licht abhängt, das ein Wellenlängenspektrum hat,
welches Wellenlängen enthält, die generell in der Nähe der Periode d
der beugenden Struktur liegen, ist es wesentlich, daß die
Maxwell'schen Gleichungen für die Bestimmung der Eigenschaften
der beugenden Struktur verwendet werden.
Die früher schon erwähnte Bedingung (1) lautet: < max (n₂ n₃).
Dies impliziert, daß der Wert des mittleren Brechungsindex der
durch das erste optische Medium 100 in Fig. 1 gebildeten optischen
Struktur größer als der Wert des Brechungsindex n₂ des zweiten
optischen Mediums 114, das mit der oberen Fläche 102 des ersten
optischen Mediums 100 in Berührung steht, ist und auch größer als
der Wert des Brechungsindex n₃ des dritten optischen Mediums 116,
das in Berührung mit der unteren Fläche 104 des optischen Mediums
100 steht.
Die Bedingung (2) lautet:
d max (n₂, n₃) < λ (2)
Die Folge dieser Bedingung ist, daß (zumindest in einem Teil des
interessierenden Spektralbereiches und bei einem Betrachtungswinkel
gleich einem Einfallswinkel α=0) verhindert wird, daß irgendwelche
anderen Beugungsordnungen als die nullte Ordnung, die
eventuell mit dem ersten optischen Medium 100 erzeugt wurden, jemals
in die Umgebung austreten. Das ganze reflektierte Licht und das
ganze transmittierte Licht, das in die Umgebung austritt und
schließlich von senkrecht einfallendem (d. h. α=0) polychromatischen
Licht 118 gewonnen wird, enthält also ausschließlich
reflektiertes Licht 122 nullter Ordnung und transmittiertes Licht
124 nullter Ordnung.
Die Bedingung (3) lautet:
d ( + 1) < λ₁ (3)
Da im ersten optischen Medium 100 der mittlere Brechungsindex
groß im Vergleich zu dem im wesentlichen Eins betragenden Brechungsindex
der Umgebung ist, wird die Wellenlänge des Lichts im ersten
optischen Medium 100 kürzer sein als die entsprechende Vakuumwellenlänge
in der Umgebung. Aus der Bedingung (3) folgt, daß
zumindest für einen sich 90° nähernden Einfallswinkel α innerhalb
des ersten optischen Mediums 100 sich sowohl die nullte Beugungsordnung
als auch mindestens eine erste Beugungsordnung ausbreiten
können. Außerdem müssen die jeweiligen Werte von d und der Vakuumwellenlänge
λ ziemlich nahe beieinanderliegen, damit sowohl die
Bedingung (2) als auch die Bedingung (3) erfüllt ist. Es ist daher
notwendig, von den Maxwell'schen Gleichungen Gebrauch zu machen,
um die optischen Eigenschaften des in Fig. 1 dargestellten beugenden
subtraktiven Farbfilters voraussagen zu können.
Die Bedingung (4) lautet:
t ≧ g/4n (4)
Die Bedingung (4) bedeutet, daß das erste optische Medium 100
eine ausreichende Dicke t hat, um zu gewährleisten, daß eine verstärkende
und auslöschende Interferenz (infolge unterschiedlicher
Weglängen)
bei manchen Wellenlängen des Wellenlängenspektrums des
polychromatischen Lichtes zwischen Lichtstrahlen, die von der
Fläche 102 reflektiert werden, und Lichtstrahlen, die von der
Fläche 104 reflektiert werden, eintritt, die sich schließlich
unter Bildung des reflektierten Lichts 122 nullter Ordnung vereinigen.
Die Filtereigenschaften eines beugenden subtraktiven Farbfilters,
das allen oben angegebenen Bedingungen genügt, hängt von den
speziellen Werten seiner physikalischen Parameter, wie n₂ n₃,
der Funktion n (x, y), welche die Größe und Form jedes Bereiches
108, 110 und 112 bestimmt, und den physikalischen Werten von t und d
ab. Für den Entwurf eines speziellen Filters, müssen die Maxwell'schen
Gleichungen für einen ausgewählten Satz dieser physikalischen
Parameter bei verschiedenen Relativwellenlängen innerhalb eines
Spektrums von Relativwellenlängen λ/d gelöst werden. In der Praxis
braucht man einen Computer, um die vielen Rechnungen durchzuführen,
die für eine Lösung der Maxwell'schen Gleichungen durch numerische
Analyse für jeden speziellen Satz von physikalischen Parametern
erforderlich sind. Andererseits kann man ein Filter mit speziellen
Werten der physikalischen Parameter konstruieren und seine Spektraleigenschaften
in Reflexion messen.
Wie in Fig. 1 dargestellt ist, enthalten das erste optische Medium
114 und das dritte optische Medium 116 getrennte Materialschichten
mit jeweiligen Dicken t₂ und t₃, die gewöhnlich wesentlich größer
als die Dicke t des ersten optischen Mediums 100 sind. Die jeweiligen
Brechungsindizes n₂ und n₃ des das zweite optische Medium 114 und das
dritte optische Medium 116 bildenden Materials sind, obwohl kleiner
als der Wert des mittleren Brechungsindex , generell größer als
der im wesentlichen Eins betragende Brechungsindex der Umgebung.
Dies ist jedoch nicht wesentlich. Zumindest im Prinzip können
das zweite optische Medium 114 und/oder das dritte optische Medium
116 sowohl Luft als auch ein Vakuum sein. In diesem Spezialfall
könnte das polychromatische Licht 118 direkt auf die Fläche 102
fallen, so daß das Reflexionslicht 122 mullter Ordnung und/oder das
Transmissionslicht 124 nullter Ordnung direkt von der Fläche 102
und/oder der Fläche 104 ausgehen würden.
Fig. 2 zeigt ein geometrisch einfaches, spezielles Beispiel eines
beugenden subtraktiven Farbfilters des Typs, der in Fig. 1 in
verallgemeinerter Form dargestellt ist. In dem speziellen Beispiel
der Fig. 2 enthält das erste optische Medium 100 periodisch
beabstandete rechteckige Bereiche 200 aus einem Material, das den
Brechungsindex n₁=3 hat. Diese Bereiche 200 relativ hohen
Brechungsindex sind durch rechteckige Bereiche 202 getrennt, die
den relativ niedrigen Brechungsindex n₀=1,5 haben. Sowohl das
zweite optische Medium 114 als auch das dritte optische Medium 116
haben Brechungsindex n₂ und n₃, die ebenfalls gleich 1,5 sind.
Die Dicke t des ersten optischen Mediums 100 (die gleich der Höhe der
rechteckigen Bereiche 200 sowie 202 ist) hat den relativen Wert
0,625 d, wobei d die räumliche Periode der beugenden Elemente ist,
die jeweils durch ein Paar von benachbarten Bereichen 200 und 202 gebildet
werden. Die Breite w jedes Bereiches 200 höheren Brechungsindex
hat den Relativwert 0,125 d. Die Breite jedes niedrigeren rechteckigen
Bereiches 202 hat den Relativwert 0,875 d.
Die optischen Medien 114 und 116 haben die Dicke t₂ bzw. t₃, diese sind sehr
viel größer als die räumliche Periode d des ersten optischen
Mediums 100. Beispielsweise kann der Wert der Dicke t₂ einen Relativwert
von 37,5 d haben, während von der Dicke t₃ angenommen
wird, daß sie so groß ist, daß sie sich praktisch bis ins Unendliche erstreckt.
In theoretischer Hinsicht ist das in Fig. 2 dargestellte eingebettete
laminierte Gitter wahrscheinlich die geometrisch einfachste
Struktur, welche die winkelabhängigen Reflexionsspektren liefert,
die oben in Verbindung mit Fig. 1 besprochen wurden. Um die Gültigkeit
der Annahmen zu prüfen, auf denen die vorliegende Erfindung
basiert, wurden die jeweiligen Spektren des reflektierten Lichts
nullter Ordnung für die in Fig. 2 dargestellte spezielle Verwirklichung
für jeweils zwei Einfallswinkel mit einem Computer errechnet.
Genauer gesagt, löste der Computer die Maxwell'schen Gleichungen
für vier verschiedene Fälle, wobei in jedem Fall angenommen
wurde, daß das Wellenlängenspektrum λ/d des polychromatischen
Lichtes sich über einen Bereich von Relativwerten λ/d von 1 bis 2,4
erstreckte. Die vier Fälle waren
1) ein Einfallswinkel (bezüglich der Normalen) von 0°, wobei angenommen wurde, daß der elektrische Vektor E des einfallenden Lichtes parallel zur Strichrichtung des Gitters polarisiert ist (die in Fig. 2 in einer Richtung senkrecht zum Papier verläuft);
2) ein Einfallswinkel von 0° (bezüglich der Normalen), wobei angenommen wurde, daß der magnetische Vektor H des einfallenden Lichtes parallel zur Strichrichtung des Gitters verläuft;
3) ein Einfallswinkel von 20°, wobei angenommen wurde, daß der elektrische Vektor E des einfallenden Lichtes parallel zur Strichrichtung des Gitters polarisiert ist und
4) ein Einfallswinkel von 20°, wobei angenommen wurde, daß der magnetische Vektor H des einfallenden Lichtes parallel zur Strichrichtung des Gitters polarisiert ist.
Die jeweiligen Lösungen der Maxwell'schen Gleichungen zeigten in allen vier Fällen für eine Struktur mit den physikalischen Parametern der Fig. 2, daß die Reflexionsspektren nullter Ordnung sowohl für die elektrische als auch die magnetische Polarisation winkelabhängig sind. Jedes dieser Reflexionsspektren wird erhalten, indem man den Prozentsatz des reflektierten Lichtes nullter Ordnung als Funktion von λ/d über das relative Wellenlängenspektrum von 1 bis 2,4 aufträgt. Es wurde gefunden, daß jedes der beiden E-Vektor-Spektren ein großes Reflexionsmaximum jeweils über ein Teilintervall des λ/d-Spektrums sowie eine Mehrzahl von wesentlich niedrigeren Reflexionsmaxima über den Rest von λ/d des Wellenlängenspektrums aufweisen. Die jeweiligen Positionen der Teilintervalle der hohen Reflexionsmaxima, ausgedrückt in Werten von λ/d, und die Form der hohen Reflexionsmaxima waren für den Fall von unter 0° einfallendem polychromatischem Licht wesentlich verschieden von dem Fall, daß das polychromatische Licht unter 20° einfällt. Die jeweiligen H-Vektor-Spektren setzen sich nur aus relativ niedrigen Reflexionsmaxima zusammen. Die relative Höhe, Form und räumliche Verteilung dieser Maxima waren jedoch für den Fall von unter 0° einfallendem polychromatischen Licht verschieden von dem für unter 20° einfallendes polychromatisches Licht. Die Annahmen, auf denen die vorliegende Erfindung basiert, sind also gültig.
1) ein Einfallswinkel (bezüglich der Normalen) von 0°, wobei angenommen wurde, daß der elektrische Vektor E des einfallenden Lichtes parallel zur Strichrichtung des Gitters polarisiert ist (die in Fig. 2 in einer Richtung senkrecht zum Papier verläuft);
2) ein Einfallswinkel von 0° (bezüglich der Normalen), wobei angenommen wurde, daß der magnetische Vektor H des einfallenden Lichtes parallel zur Strichrichtung des Gitters verläuft;
3) ein Einfallswinkel von 20°, wobei angenommen wurde, daß der elektrische Vektor E des einfallenden Lichtes parallel zur Strichrichtung des Gitters polarisiert ist und
4) ein Einfallswinkel von 20°, wobei angenommen wurde, daß der magnetische Vektor H des einfallenden Lichtes parallel zur Strichrichtung des Gitters polarisiert ist.
Die jeweiligen Lösungen der Maxwell'schen Gleichungen zeigten in allen vier Fällen für eine Struktur mit den physikalischen Parametern der Fig. 2, daß die Reflexionsspektren nullter Ordnung sowohl für die elektrische als auch die magnetische Polarisation winkelabhängig sind. Jedes dieser Reflexionsspektren wird erhalten, indem man den Prozentsatz des reflektierten Lichtes nullter Ordnung als Funktion von λ/d über das relative Wellenlängenspektrum von 1 bis 2,4 aufträgt. Es wurde gefunden, daß jedes der beiden E-Vektor-Spektren ein großes Reflexionsmaximum jeweils über ein Teilintervall des λ/d-Spektrums sowie eine Mehrzahl von wesentlich niedrigeren Reflexionsmaxima über den Rest von λ/d des Wellenlängenspektrums aufweisen. Die jeweiligen Positionen der Teilintervalle der hohen Reflexionsmaxima, ausgedrückt in Werten von λ/d, und die Form der hohen Reflexionsmaxima waren für den Fall von unter 0° einfallendem polychromatischem Licht wesentlich verschieden von dem Fall, daß das polychromatische Licht unter 20° einfällt. Die jeweiligen H-Vektor-Spektren setzen sich nur aus relativ niedrigen Reflexionsmaxima zusammen. Die relative Höhe, Form und räumliche Verteilung dieser Maxima waren jedoch für den Fall von unter 0° einfallendem polychromatischen Licht verschieden von dem für unter 20° einfallendes polychromatisches Licht. Die Annahmen, auf denen die vorliegende Erfindung basiert, sind also gültig.
Verschiedene Farbeffekte können in Abhängigkeit von der speziellen
Wahl des Wertes von d erhalten werden. Mit einem d eines Wertes
von 0,4 Mikrometer (µm) ändert sich die Farbe von rötlich nach weiß,
wenn der Einfallswinkel von 0° auf 20° geändert wird. Mit einem
Wert von d gleich 0,32 µm verläuft jedoch die Farbänderung von grün
nach rot, wenn sich der Einfallswinkel von 0° auf 20° ändert.
Da ferner alle Spektren eine Anzahl von Detailmerkmalen niedriger
Reflexion enthalten, wie Maxima und scharfe Bandkanten, können diese
Maxima und scharfen Bandkanten in einer Beglaubigungsvorrichtung
für eine maschinenlesbare Identifizierung verwendet werden. Tatsächlich
kann man durch eine geeignete Wahl des Wertes von d
einige der Maxima oder scharfen Bandkanten, die bei längeren
Wellenlängen auftreten, im Infrarot anstatt im sichtbaren Spektalbereich
auftreten lassen. Außerdem sind die E-Vektor- und die H-Vektor-Reflexionsspektren
voneinander sehr verschieden. Diese
starke Polarisationsabhängigkeit eignet sich auch für eine Maschinenidentifizierung,
wenn die Erfindung in einer Beglaubigungsvorrichtung
des oben diskutierten Typs verwendet wird. Zusätzlich
ist die Winkelabhängigkeit bezüglich einer Kippachse, die parallel
zur Gitterstrichrichtung verläuft, signifikant verschieden von
einer Kippachse senkrecht zur Gitterstrichrichtung. Dies ist ein
weiterer Unterschied, der für eine maschinelle Identifizierung verwendet
werden kann.
Die Struktur in Fig. 2 wurde erhalten, indem die zwei Brechungsindizes
n₁=3 und n₃=n₂=1,5 ausgewählt und dann die Dicken t
sowie die Strichbreite w optimiert wurden. Die Dicken t₂ und t₃
der unteren und der oberen Schicht sind nicht kritisch, solange
sie groß im Vergleich zu d sind. Für die beste Sichtbarkeit des
reflektierten Lichtes, sollte die untere Schicht durch ein stark
absorbierendes (schwarzes) Material abgeschlossen werden. Die
angegebenen Werte von t und w in Fig. 2 sind nicht die einzigen
Möglichkeiten für diese Parameter, die gute Resultate liefern.
Während für eine Beglaubigungsvorrichtung die Reflexionsspektren
nullter Ordnung verwendet werden, können selbstverständlich die
Transmissionsspektren, die ebenfalls erzeugt werden, für andere
Zwecke nützlich sein.
Der Hauptvorteil der geometrisch einfachen Struktur der Ausführungsform,
wie sie in Fig. 2 dargestellt ist, ist daß sie
mit einem die Maxwell'schen Gleichungen lösenden Computer leicht
zu errechnen war, um die Richtigkeit der vorliegenden Erfindung
zu prüfen. Die Struktur der Fig. 2 würde jedoch beim derzeitigen
Stand der Technik sehr schwierig (wenn nicht unmöglich) physikalisch
in einer realen Struktur zu verwirklichen sein. Fig. 3 zeigt die
Schritte eines Verfahrens zur Herstellung einer geometrisch komplizierteren,
jedoch realeren Ausführungsform, die
physikalische Strukturen hat, die leichter realisierbar sind.
Fig. 3 ist ein Flußdiagramm, das die aufeinanderfolgenden Verfahrensschritte
zur Herstellung eines fertigen Filters, bei dem die Prinzipien
der vorliegenden Erfindung Anwendung finden, zeigt, ausgehend
von einem thermoplastischen Material 300, das ein Oberflächenreliefmuster
haben kann, welches durch ein Metallprägemaster 302
durch bekannte Verfahren wie Gießen oder Heißpressen eingeprägt
wurde. Das Metallmaster 302 ist beispielsweise mit einem Rechteckwellenprofil
der geometrischen Tiefe a dargestellt. Der erste
Schritt besteht darin, dieses Wellenprofil in die obere Fläche des
thermoplastischen Materials 300 einzupressen, das den Brechungsindex
n₃ hat. Dies ergibt eine Reliefstruktur
304. Der zweite Schritt besteht darin, eine relativ dünne
Schicht eines Materials 306 aufzubringen, das den Brechungsindex
n₁ sowie eine vorgegebene Dicke und Formcharakteristik auf der
Reliefoberfläche der Struktur 304 hat. Bekannte Verfahren zum Aufbringen
sind u. a. Aufdampfen, Zerstäuben (insbesondere Ionenstrahlzerstäuben)
Schleuderbeschichtungsverfahren usw. Das Material 306
wird so gewählt, daß es einen Brechungsindex n₁ hat, der groß im
Vergleich zum Brechungsindex n₃ des thermoplastischen Materials 300
ist. Der nächste Schritt besteht darin, die auf die Reliefoberfläche
der Struktur 304 aufgebrachte Schicht 306 mit einem Material 308
zu überziehen, das den Brechungsindex n₂ hat, der relativ niedrig
bezüglich des Brechungsindex n₁ der aufgebrachten Schicht 306 ist.
Dies ergibt ein fertiges Filter, das ein erstes optisches Medium
mit einer Dicke t, die sich vom Boden der Wellentäler des Oberflächenrelief-Wellenformprofils
-in der thermoplastischen Struktur
304 zur Oberseite der aufgebrachten Schicht 306, die auf den
Wellenbergen dieses Wellenformprofils liegt, erstreckt. Das erste
optische Medium in Fig. 3 enthält diejenigen Bereiche der thermoplastischen
Struktur 304, die die Wellenberge des Wellenformprofils
(Brechungsindex n₃) bilden, alle Bereiche der aufgebrachten Schicht
306 (Brechungsindex n₁) und diejenigen Bereiche der Wellentäler
dieses Oberflächenrelief-Wellenformprofils, die nicht schon durch
die aufgebrachte Schicht 306 sondern durch das Überzugsmaterial
308 (Brechungsindex n₂) gefüllt sind. Um die Bedingungen der vorliegenden
Erfindung zu erfüllen, ist es notwendig, daß der mittlere
Brechungsindex aller dieser Bereiche, die das erste optische Medium
des fertigen Filters enthält, größer als der Wert sowohl von n₂ als
auch von n₃ ist. Das zweite optische Medium enthält den Rest des
Überzugs 308, der über der Oberflächenreliefstruktur 304 liegt,
und das dritte optische Medium enthält den Rest des thermoplastischen
Materials 300, der unter der Oberflächenreliefstruktur 304 liegt.
In Fig. 3 ist die Dicke c der aufgebrachten Schicht
306 kleiner als die geometrische Tiefe a des einprägten Rechteckwellengitters.
Dies ist nicht wesentlich. Die Dicke c der aufgebrachten
Schicht 306 kann größer als die Tiefe a des eingeprägten
Rechteckwellengitters sein. In diesem letzteren Falle würde die
Konfiguration des fertigen Filters gemäß Fig. 3 das in Fig. 3a
dargestellte Aussehen und nicht das des tatsächlichen in Fig. 3 dargestellten
fertigen Filters haben.
Fig. 3b zeigt in idealisierter Form ein spezielles Beispiel des
Typs, der durch die fertigen Filter der
Fig. 3 und 3a repräsentiert wird. Wie in Fig. 3b angegeben ist, ist
der relativ hohe Brechungsindex n₁ der aufgebrachten Schicht 306
gleich 3; die relativ niedrigen Brechungsindizes n₂ und n₃ sind
beide 1,5; die Periode d des Rechteckwellenprofils hat ein Aspektverhältnis
oder ein Tastverhältnis von 50% (d. h. es ist eine quadratische
Welle); die Dicke c der aufgebrachten Schicht 306 hat den
Relativwert 0,22 d und der Abstand zwischen der Oberseite der
aufgebrachten Schicht 306, die in einem Wellental des Wellenprofils
liegt, und der Unterseite der aufgebrachten Schicht 306, die auf
einem Wellenberg des niedergeschlagenen Wellenprofils liegt, hat den
Relativwert 0,055 d. Die Tiefe a des Rechteckwellenprofils ist
daher 0,275 d (die Summe von 0,22 d und 0,055 d). Ein Computer, der
programmiert war, um die Maxwell'schen Gleichungen für die in Fig. 3b
dargestellte spezielle Konfiguration und Parameterwerte zu lösen,
errechnete die in den Fig. 3c, 3d und 3e dargestellten Reflexionsspektren
nullter Ordnung für verschiedene Einfallswinkel von
polychromatischem Licht über ein Wellenlängenspektrum, das sich über
einen Bereich von Relativwerten λ/d von 1 bis 2,5 erstreckte. Fig. 3c
zeigt sowohl das E-Vektor-Reflexionsspektrum nullter Ordnung als
auch das H-Vektor-Reflexionsspektrum für einen Einfallswinkel von
0° bezüglich der Normalen, während Fig. 3d und 3e diese Reflexionsspektren
für 20° bzw. 40° bezüglich der Normalen zeigen. Wie in
Fig. 3c dargestellt ist, hat das Reflexionsspektrum nullter Ordnung
für den E-Vektor ein einziges großes Maximum. Die Position des
Teilintervalles des relativierten Wellenlängenspektrums, bei dem
dieses einzige Maximum auftritt, ist in Übereinstimmung mit der
oben diskutierten Bedingung 4. Das Maximum erstreckt sich also nur
über ein Teilintervall der relativierten Wellenlängen λ/d, die
im interessierenden Spektralbereich λ₁ < λ < λ₂ im wesentlichen
gleich dem Maximalwert von n₂ oder n₃ (der im Falle der Fig. 3b
gleich 1,5 ist) liegen. Wie früher in Verbindung mit Fig. 2 erwähnt
wurde, trägt die H-Vektor-Polarisation in den Fig. 3c, 3d und 3e
jeweils relativ wenig zur Gesamtreflexion bei, enthält jedoch
Merkmale, wie schmale, scharfe Spitzen, die sich für eine maschinelle
Identifizierung eignen.
Generell nimmt die Breite des einzigen großen Maximums bei 0°
(wie des großen Maximums in Fig. 3c) mit zunehmendem Brechungsindex
n₁ des aufgebrachten Materials und zunehmender Niederschlagsdicke c
zu. Eine Spitzenreflexion von nahezu 100% kann im allgemeinen für
jeden vorgegebenen Typ von Gitterprofil durch Abstimmen seines
Tiefenwertes und/oder seines Niederschlagdickenwertes erreicht
werden. Wie in Fig. 3c gezeigt ist, erfüllt das große Maximum der
E-Vektor-Polarisation alle obigen Kriterien. Zusätzlich zeigt die
E-Vektor-Polarisation ein verhältnismäßig schwaches Reflexionsmaximum
bei einem Wert von λ/d in der Nähe von Eins und die H-Vektor-Polarisation
zeigt ein verhältnismäßig scharfes Reflexionsmaximum
bei einem Wert von λ/d in der Nähe von 1,52.
Wie in den Fig. 3d und 3e gezeigt ist, spaltet sich das Reflexionsspektrum
bei Einfallswinkeln, die schräg bezüglich einer zu den
Gitterstrichen parallelen Achse (senkrecht zur Papierebene) verlaufen,
in zwei Maxima auf, welche sich symmetrisch in Richtung
auf kürzere bzw. längere Wellenlängen bewegen. Der Betrag der
Wellenlängenverschiebung von der ursprünglichen Position bei
α=0 liegt in der Größenordnung von d α. Bei schrägen Winkeln
bezüglich einer zu den Gitterstrichen senkrechten Achse resultiert
jedoch eine wesentlich schwächere Verschiebung in Richtung auf
kürzere Wellenlängen ohne begleitende Aufspaltung des Maximums.
Diese schwächere Verschiebung ist ähnlich der von cos α abhängigen
Verschiebung, die bei konventionellen Interferenzfilterstrukturen
beobachtet werden.
Durch eine geeignete Wahl der Gitterperiode d kann das Maximum
für α=0 ins Rot gelegt werden. Dann ist die Folge grün, dann blau
für typische Verdrehungen auf α=15° bzw. 30° (parallel zu
den Gitterstrichen). Wenn die Gitterperiode d jedoch so gewählt
ist, daß das Maximum bei α=0 im Grün liegt, liefert eine typische
Verdrehung Magenta. Wenn schließlich die Gitterperiode d so
gewählt ist, daß das Maximum bei α=0 im Blau liegt, bewirkt eine
typische Verdrehung eine Farbänderung nach grün und dann nach rot.
Diese Beschreibung der Farbänderung ist etwas vereinfacht, da jede
spezielle Struktur, wie die in Fig. 3b dargestellte spezielle
Struktur, ihre eigene spezielle Spektralsignatur aufweist (die im
Falle der Fig. 3b den Effekt der in Fig. 3c und 3d dargestellten
zusätzlichen E- und H-Vektor-Polarisationsmaxima mittlerer Größe
umfaßt).
Typische Werte der Gitterperiode d sind von 0,1 bis 0,45 µm und
typische Gittertiefen a sind von 0,1 bis 0,2 µm, wenn λ im sichtbaren
Spektralbereich von 0,4 bis 0,7 µm liegt. Der Brechungsindex
des Niederschlagsmaterials liegt üblicherweise im Bereich
von 1,7 bis 5. In der Praxis hängt der Brechungsindex n₁ von λ ab
und kann (für absorbierende Materialien) komplex sein, wodurch sich
eine weitere Variationsmöglichkeit für den Entwurf des Filters
ergibt.
In Fig. 3 ist angenommen, daß der Niederschlag genau senkrecht
zur Oberfläche der Reliefstruktur stattfindet, so daß die Dicke
des Niederschlags in allen Tälern und auf allen Bergen des Rechteckwellenprofils
überall gleich ist. In der Praxis kann
ein solches perfektes Aufbringen mit den praktischen Niederschlagsverfahren,
wie Aufdampfen oder Ionenstrahlzerstäubung direkt senkrecht
zur Oberfläche der Reliefstruktur nur angenähert, jedoch
nicht exakt erreicht werden. Das Ergebnis ist, daß das Verfahren der
Fig. 3 in der Praxis dazu neigt, ein fertiges Filter zu ergeben,
das eine Konfiguration hat, die mehr wie Fig. 4 als wie Fig. 3
oder Fig. 3a aussieht. Der Hauptunterschied zwischen der Konfiguration
gemäß Fig. 4 und denen der Fig. 3 und 3a ist, daß die
Dicke des niedergeschlagenen Materials, das sich in den Tälern
der Rechteckwellenreliefstruktur 304 befindet, wesentlich größer
ist als die Dicke auf den Bergen dieses Rechteckwellenprofils.
Fig. 4a zeigt in idealisierter Form ein spezielles Beispiel einer
der Konfiguration gemäß Fig. 4 angenäherten Konfiguration. In
Fig. 4a ist der Wert des relativ hohen Brechungsindex n₁ des aufgebrachten
Materials 306 gleich 2,3 und die Brechungsindizes n₂
und n₃ der Struktur 304 und des Überzuges 308 sind 1,5. Wie in
Fig. 4a angegeben ist, bildet die Grenze zwischen der Struktur
304 und der niedergeschlagenen Schicht 306 ein Rechteckwellenprofil,
das die Periode d und die relativ hohe Amplitude 0,3 d
hat. Die Grenze zwischen dem Überzug 308 und der niedergeschlagenen
Schicht 306 bildet ein Rechteckwellenprofil mit der Periode d
und der relativ niedrigen Amplitude 0,1 d. Ferner sind die Wellentäler
dieses Rechteckwellenprofils niedriger Amplitude in einem Abstand
von 0,1 d über den Bergen des Rechteckwellenprofils relativ hoher Amplitude
gelegen. Im Falle der Fig. 4a ist die Gesamtdicke t des ersten
optischen Mediums daher 0,5 d.
Die Fig. 4b bzw. 4c zeigen die Reflexionsspektren nullter Ordnung
für Einfallswinkel von 0° und 30°, die durch Lösung der Maxwell'schen
Gleichungen für ein Filter errechnet wurden, das die
Konfiguration und die physikalischen Parameter hat, die in Fig. 4a
gezeigt sind. Die Ähnlichkeiten und Unterschiede zwischen den
Reflexionsspektren nullter Ordnung, die in den Fig. 4d und 4c dargestellt
sind, einerseits und denen, die in den Fig. 3c, 3d und 3e
dargestellt sind, andererseits sollten beachtet werden. Genauer gesagt
besteht das Hauptmerkmal bei Fig. 4b darin,
daß der starke E-Vektor für 0° einen Reflexionsmaximum-Relativwert
für λ von etwa 1,8 d hat. Wie in Fig. 4c für den Einfallswinkel
30° dargestellt ist, spaltet sich dieses Maximum in zwei Maxima
bei relativierten Werten von λ gleich etwa 1,38 d und etwa 2,25 d
auf. Dies ist in Übereinstimmung mit den allgemeinen Prinzipien,
die oben in Verbindung mit den Fig. 3c, 3d und 3e erläutert wurden.
Zusätzlich wird, wenn der Einfallswinkel 30° beträgt, im E-Vektor-Polarisationsspektrum
ein drittes Maximum bei einem Relativwert
von λ von etwa 1,08 d beobachtet, wie in Fig. 4c dargestellt ist.
Das H-Vektor-Polarisationsspektrum für den Einfallswinkel 0°, das
in Fig. 4b dargestellt ist, fast merkmalslos. Bei einem Einfallswinkel
von 30° entwickelt sich jedoch ein kompliziertes
Spektrum mit mehreren scharfen Resonanzen, wie in Fig. 4c dargestellt
ist. Es ist einleuchtend, daß diese scharfen Maxima für eine
maschinelle Identifizierung ideal geeignet sind.
Das Niederschlagen der aufgebrachten Schicht 306 braucht nicht
senkrecht zur Reliefoberfläche der Struktur 304 erfolgen. Fig. 5
zeigte eine Konfiguration eines fertigen Filters, in dem die
Schicht 306 unter einem verhältnismäßig großen Winkel
(z. B. etwa 45°) schräg bezüglich der Reliefoberfläche der Struktur 304
niedergeschlagen ist. Ein solches schräges Niederschlagen kann
durch Aufdampfen oder Ionenstrahlzerstäubung von einer winkelmäßig
versetzten Quelle erfolgen. Fig. 5a zeigt in idealisierter Form
ein spezielles Beispiel der in Fig. 5 dargestellten Struktur. In
Fig. 5a ist der relativ hohe Brechungsindex n₁ des niedergeschlagenen
Materials 306 gleich 3 und die jeweiligen Brechungsindizes
n₂ und n₃ der Struktur 304 und des Überzuges 308 sind 1,5.
In Fig. 5a tritt ein L-förmiger Niederschlag des Materials 306
periodisch mit der Periode d und dem Zwischenraumabstand 0,5 d auf.
Die Breite und die Höhe des horizontalen Schenkels jedes L-förmigen
Niederschlags des Materials 306 sind 0,5 d bzw. 0,25 d. Die Breite
und die Höhe des vertikalen Schenkels jedes L-förmigen Niederschlags
des Materials 306 sind 0,18 d bzw. 0,2 d. Die in Fig. 5a
dargestellten Dimensionen sind denjenigen angenähert, die bei
Verwendung des Verfahrens der Fig. 3 mit einem Aufdampfwinkel von
etwa 35° für das aufgebrachte Material 306 erhalten würde.
Einer der Vorteile der in den Fig. 5 und 5a dargestellten Konfiguration
bei Verwendung in einer Beglaubigungsvorrichtung besteht darin,
daß sie mit der Konfiguration gemäß Fig. 3 zu einer Klasse von
besonders sicheren Strukturen gehört, bei denen jeder einzelne
Gitterstrich durch das Wirtsmaterial vollständig eingekapselt ist.
Diese Einkapselung schaltet die Möglichkeit aus, daß die niedergeschlagene
Schicht abgelöst werden kann, um die physikalische Struktur
des Gitters zu enthüllen.
Die Fig. 5b und 5c zeigen für 0° bzw. 20° die Reflexionsspektren
eines Filters, das die physikalischen Parameter der in Fig. 5a
dargestellten Konfiguration hat, wie sie durch einen Computer
mittels der Maxwell'schen Gleichungen errechnet wurden. Wie in
Fig. 5b dargestellt ist, hat das errechnete E-Vektor-Polarisationsspektrum
für 0° eine Bandpaßcharakteristik mit sehr scharfen Kanten,
die sich für die Erzeugung guter Farben eignen. Das H-Vektor-Polarisationsspektrum
ist durch zwei scharfe Maxima charakterisiert. Wie in Fig. 5c
dargestellt ist haben bei 20° die zwei verschobenen Maxima mit
den relativierten Werten von λ von etwa gleich 1,6 d und etwa 2,3 d
sehr stark herabgesetzte Intensität und ergeben keinen starken
Farbeffekt. Diese verringerte Intensität steht zwar im Gegensatz
zu den vorangehenden Beispielen, eine nützliche Anwendung dieser
Eigenschaft einer verringerten Intensität wäre gedruckte Information
auf die Rückseite einer Struktur aufzubringen, die für kleine
Betrachtungswinkel, nahe 0°, nicht sichtbar wäre, bei größeren
Winkeln, in der Nähe von 20°, jedoch gesehen und gelesen werden
könnte.
Es wurden zahlreiche Strukturen hergestellt. Diese Strukturen
hatten überwiegend die in Fig. 3, Fig. 3a und Fig. 4 dargestellten
Konfigurationen. Eine solche Struktur, die eine Konfiguration
hatte, wie sie in Fig. 4 (oder näherungsweise in Fig. 4a) dargestellt
ist, wurde hergestellt, indem eine Rechteckwellen-Oberflächenreliefstruktur
(d=0,38 µm, und=0,12 µm) in Photolack
unter Verwendung lithographischer Verfahren hergestellt wurde;
dann ZnS (t=0,12 µm) durch Aufdampfen aufgebracht wurde. Schließlich
wurde die Einrichtung mit ultraviolett-härtbarem Expoxyharz
überzogen. Es wurden keine Heißpreß- oder Gießverfahren verwendet,
da es sich um eine experimentelle Fabrikation handelt und in dieser
Stufe keine Massenfertigung beabsichtigt war. Die verwendeten
physikalischen Parameter entsprachen weitgehend denen, die für die
oben diskutierte numerische Berechnung durch den Computer gemäß
Fig. 4a gewählt worden waren. Fig. 6a und 6b zeigen die Reflexionsspektren
nullter Ordnung gegen 0° und 30°, die experimentell mit
dieser hergestellten Struktur erhalten wurden. Man sieht eine gute
qualitative Übereinstimmung zwischen den in Fig. 4b und 4c dargestellten
errechneten Spektren und den entsprechenden experimentellen
Spektren, die in den Fig. 6a und 6b dargestellt sind. Alle die
oben in Verbindung mit den Fig. 4a und 4b diskutierten Hauptmaxima
können gefunden und verglichen werden, wenn auch ihre Intensität
und exakten Positionen in Fig. 6a und 6b geringfügig abweichen.
Soweit bisher diskutiert, hatte das Oberflächenrelief der Struktur
304 immer ein Rechteckwellenprofil. Dies muß jedoch nicht der Fall sein.
Fig. 7 zeigt eine Ausführungsform, bei der das
Oberflächenrelief der Struktur 304 ein Dreieckwellenprofil hat.
Ferner ist die aufgebrachte Schicht
306 unter einem schiefen Winkel in ähnlicher Weise wie die, welche
in Verbindung mit Fig. 5 diskutiert wurde, niedergeschlagen, um
nur eine der beiden exponierten Seiten des Dreieckwellenprofils
zu bedecken.
Alle in den Fig. 2 bis 7 dargestellten Konfigurationen sind Ausführungsformen
des in Fig. 1 dargestellten Filters. Diese Ausführungsformen sind lediglich
als erläuternde Beispiele der vorliegenden Erfindung anzusehen.
Jede andere, nicht dargestellte Konfiguration, die den oben in Verbindung
mit Fig. 1 diskutierten Bedingungen genügt, fällt in den
Rahmen der vorliegenden Erfindung. Tatsächlich kann man, abhängig
von der speziellen Wahl der Reliefstruktur, der Materialien, der
Niederschlagsdicke usw. eine unendliche Anzahl von verschiedenen
Gitterstrukturen herstellen.
Alle hier beschriebenen Strukturen sind äußerst schwierig zu
fälschen, auch wenn man annimmt, daß dem Fälscher große geldliche
und technische Mittel zur Verfügung stehen. Dies hat mindestens
zwei Gründe. Erstens ist es praktisch unmöglich, die Geometrie
einer vorgegebenen Struktur durch optische (zerstörungsfreie) Maßnahmen
zu ermitteln. Es ist zwar möglich, die optischen Eigenschaften
einer vorgegebenen Struktur zu errechnen, das umgekehrte Problem
überschreitet jedoch die heutigen Computermöglichkeiten. Zweitens
ist eine mechanische oder chemische Analyse einer vorgegebenen
Struktur wegen ihrer Feinheit - die typischen Abmessungen liegen im Sub-Mikrometerbereich -
sehr schwierig, wenn nicht unmöglich. Im Speziellen
sind Strukturen, wie sie in den Fig. 3, 5 und 7 dargestellt sind,
äußerst schwierig für eine Analyse zu trennen, da das Niederschlagsmaterial
in diskrete Linien aufgeteilt ist, die durch das umgebende
Material vollständig eingeschlossen werden. Außerdem wird bei dem
ersten Schritt des in Fig. 3 dargestellten Verfahrens das Oberflächenreliefmuster
eines Masters dazu verwendet, das Oberflächenreliefmuster
in vielen Kopien des Masters zu reproduzieren. Da
derselbe Master immer wieder verwendet wird, um die Kopien herzustellen,
gewährleistet das Verfahren von Natur aus eine hohe Reproduzierbarkeit
und kann nicht leicht kopiert werden, so lange man
keinen Zugang zum Original-Master hat.
Da die Filterstrukturen der vorliegenden Erfindung alle Anforderungen
an eine Beglaubigungsvorrichtung des Typs erfüllen, der im
oben erwähnten älteren Patent vorgeschlagen
ist, und zusätzlich so extrem schwer zu fälschen sind, ist eine
Filterstruktur gemäß der vorliegenden Erfindung besonders geeignet
für die Verwendung als Beglaubigungsvorrichtung.
Die Fig. 8 und 9 sind ähnlich wie Figuren des oben erwähnten Vorschlags.
Wie in Fig. 8 dargestellt
ist, können eine oder mehrere Beglaubigungsvorrichtungen, wie eine
Beglaubigungsvorrichtung 800, mit einem beglaubigten Gegenstand 802
aus einem Flächenmaterial verbunden sein, wie genauer in dem oben
erwähnten Vorschlag diskutiert ist. Die Beglaubigungsvorrichtung
800 kann eine Filterstruktur gemäß irgendeinem der
Ausführungsbeispiele (beispielsweise
dem in Fig. 3 dargestellten Ausführungsbeispiel) der vorliegenden
Erfindung enthalten. Ein Beispiel einer solchen Beglaubigungsvorrichtung
800 ist in Fig. 9 dargestellt. In Fig. 9 enthält die
Beglaubigungsvorrichtung 800 einen ersten Bereich 900 mit einer
Abmessung W, der von einem zweiten Bereich 902 umgeben ist. Der
Bereich 900 kann aus einer ersten Ausführungsform des
vorliegenden Subtraktivfarbfilters bestehen, welche
Reflexionslicht nullter Ordnung, das einen ersten Farbton (wie
etwa rot) hat, wenn es in diffusem polychromatischem Licht unter
einem Winkel von 0° bezüglich der Normalen zur Oberfläche der
Beglaubigungsvorrichtung 800 betrachtet wird. Der Bereich 902
kann eine zweite Ausführungsform des vorliegenden
Subtraktivfarbfilters enthalten, welche Reflexionslicht nullter
Ordnung eines zweiten, kontrastierenden Farbtones (wie etwa grün)
liefert, wenn sie in diffusem polychromatischem Licht unter einem
Winkel von 0° bezüglich der Normalen zur Oberfläche der Beglaubigungsvorrichtung
800 betrachtet wird. Wenn die Beglaubigungsvorrichtung
800 (gewöhnlich zusammen mit den beglaubigten Gegenstand
802) geschwenkt wird, so daß man sie unter einem schrägen
Einfallswinkel betrachtet, kann sich der erste Farbton, wie etwa
rot, des Bereiches 900 in grün ändern, während sich gleichzeitig
der zweite Farbton, wie etwa grün, des Bereiches 902 in Magenta
ändern kann. Die Abmessung W des Bereiches 900 ist
mindestens so groß, daß der Bereich 902 bei normalen Betrachtungsabständen,
wie etwa 30 cm, leicht gesehen werden kann.
Bei einer Beglaubigungsvorrichtung können ebenso wie bei anderen
Produkten verschiedene Merkmale der vorliegenden Erfindung mit
Vorteil kombiniert werden. Beispielsweise können die Gitterstriche
in einem Bereich, wie dem Bereich 900, unter einem anderen Winkel
verlaufen als die Gitterstriche eines anderen Bereiches, wie
des Bereiches 902. Außerdem können in manchen Bereichen überlappende
Gitterlinien verschiedener Periodizitäten d und/oder verschiedener
Winkelorientierungen verwendet werden. Die Tatsache,
daß die Winkelunterschiede der Spektren sich bei einem Kippen um
eine zu den Gitterstrichen parallele Achse und beim Kippen um eine
zu den Gitterstrichen senkrechte Achse erheblich unterscheiden,
kann in einer Beglaubigungsvorrichtung ebenso wie bei anderen Produkten
ausgenutzt werden. Durch Anwendung der Prinzipien der
vorliegenden Erfindung ist es möglich, Zeichentext in einer solchen
Weise herzustellen, daß er vom Untergrund nur unter bestimmten Betrachtungsbedingungen
unterschieden werden kann und nicht bei
anderen Betrachtungsbedingungen. Hierbei kann ein fokussierter
Laserstrahl verwendet werden, um Textzeichen zu schreiben, indem
Teile einer Beugungsstrukturoberfläche, die entsprechend den Prinzipien
der vorliegenden Erfindung hergestellt worden war, zerstört
werden.
Claims (26)
1. Beugendes Subtraktivfarbfilter, das bei Beleuchtung mit polychromatischem
Licht (118) eines vorgegebenen Wellenlängenspektrums
- - Reflexionsspektren, die sich als Funktion des Einfallswinkels α des beleuchtenden Lichtes ändern und für jeden Einfallswinkel getrennte Teile enthalten, die parallel bzw. senkrecht zu einer vorgegebenen Richtung polarisiert sind, und/oder
- - Transmissionsspektren, die im wesentlichen das Komplement des
zugehörigen Reflexionsspektrums sind, liefert, mit
- a) einem ersten optischen Medium (100) vorgegebener Dicke (t) zwischen zwei entgegengesetzten Flächen (102, 104), welches
- b) einen variierenden Brechungsindex hat, der es in nebeneinander
liegende periodische Beugungselemente (106) unterteilt, welche
- - eine beugende Struktur mit einer Periode (d) bilden und
- - sich in einer Richtung im wesentlichen parallel zu den genannten Flächen (102, 104) und senkrecht zu der vorgegebenen Richtung erstrecken, so daß die beugenden Elemente (106) jeweils längs einer Richtung verlaufen, die im wesentlichen parallel zu den erwähnten Flächen (102, 104) und parallel zu der vorgegebenen Richtung ist, wobei,
- c) jedes beugende Element (106) durch die räumliche Verteilung des variirenden Brechungsindex innerhalb seines Volumens in eine Mehrzahl von getrennten dreidimensionalen Bereichen (108, 110, 112) bestimmter, relativ hoher bzw. relativ niedriger Brechungsindexwerte sowie vorgegebener Größe und Form unterteilt ist,
- d) das gesamte Volumen jedes beugenden Elementes (106) einen mittleren Brechungsindex () aufweist, wobei ferner
- e) an eine der entgegengesetzten Flächen (102, 104) ein zweites optisches Medium (114) angrenzt, das einen vorgegebenen zweiten Brechungsindex (n₂) hat, der kleiner als der mittlere Brechungsindex () ist;
- f) an die andere der entgegengesetzten Flächen (102, 104) ein drittes optisches Medium (116) mit einem dritten Brechungsindex (n₃), der ebenfalls kleiner als der mittlere Brechungsindex () ist, angrenzt und
- g) bei allen Vakuumwellenlängen innerhalb eines Teilintervalls des
beleuchtenden Wellenlängenspektrums, das von einer minimalen Wellenlänge
λ₁ bis zu einer maximalen Wellenlänge λ₂ reicht, die
folgenden Beziehungen gelten
(1) d (max n₂, n₃) < λ₂
(2) d ( + 1) < λ₁
(3) 4 t </=g₁,
wobei "max (. . .)" den größeren der beiden in der Klammer stehenden
Werte bedeutet und die Merkmale a), b), e) und f) den Oberbegriff
und die übrigen Merkmale das Kennzeichen bilden.
2. Farbfilter gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest die
Vakuumwellenlängen des Teilintervalles des Wellenlängenspektrums des
beleuchtenden polychromatischen Lichtes die Vakuumwellenlängen im
Bereich von 0,4 bis 0,7 Mikrometer des sichtbaren Lichts umfaßt.
3. Farbfilter gemäß Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß
der Winkel α irgendein Winkel zwischen 0° und 90° in einer Ebene
senkrecht zu den genannten Flächen und parallel zu der genannten
vorgegebenen Richtung ist.
4. Farbfilter gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß das zweite optische Medium ein festes Material enthält, das an eine der entgegengesetzten Flächen (102) des ersten Mediums laminiert ist,
daß das dritte optische Medium ein festes Material enthält, das an die andere der entgegengesetzten Flächen (104) des ersten Mediums laminiert ist (Fig. 2).
daß das zweite optische Medium ein festes Material enthält, das an eine der entgegengesetzten Flächen (102) des ersten Mediums laminiert ist,
daß das dritte optische Medium ein festes Material enthält, das an die andere der entgegengesetzten Flächen (104) des ersten Mediums laminiert ist (Fig. 2).
5. Farbfilter gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß jedes beugende Element des ersten optischen Mediums
a) mindestens einen ersten Bereich (306) aus einem festen Material, das einen Brechungsindex n₁, der größer als sowohl n₂ als auch n₃ ist,
b) mindestens einen zweiten Bereich, der das zweite optische Medium (308) berührt, welcher aus demselben festen Material wie das zweite optische Medium zusammengesetzt ist, und
c) mindestens einen dritten Bereich, der das dritte optische Medium (304) berührt, welcher aus demselben festen Material wie das dritte optische Medium zusammengesetzt ist, enthält (Fig. 3, 3a).
daß jedes beugende Element des ersten optischen Mediums
a) mindestens einen ersten Bereich (306) aus einem festen Material, das einen Brechungsindex n₁, der größer als sowohl n₂ als auch n₃ ist,
b) mindestens einen zweiten Bereich, der das zweite optische Medium (308) berührt, welcher aus demselben festen Material wie das zweite optische Medium zusammengesetzt ist, und
c) mindestens einen dritten Bereich, der das dritte optische Medium (304) berührt, welcher aus demselben festen Material wie das dritte optische Medium zusammengesetzt ist, enthält (Fig. 3, 3a).
6. Farbfilter nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das zweite
und das dritte optische Medium aus dem gleichen festen Material
zusammengesetzt sind, wobei n₂ gleich n₃ ist.
7. Farbfilter nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der erste
Bereich (306) sowohl den zweiten Bereich als auch den dritten
Bereich berührt.
8. Farbfilter gemäß Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite
Bereich den dritten Bereich berührt (Fig. 3, 5, 7).
9. Farbfilter nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß das zweite
und das dritte optische Medium aus dem gleichen festen Material
zusammengesetzt sind, wobei n₂ gleich n₃ ist.
10. Farbfilter nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der erste
Bereich zwischen dem zweiten und dem dritten Bereich angeordnet ist
und den zweiten Bereich vollständig vom dritten Bereich trennt,
so daß keine Berührung zwischen dem zweiten und dem dritten Bereich
besteht (Fig. 3a, 4).
11. Farbfilter nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das dritte
optische Medium (304) und alle dritten Bereiche des ersten optischen
Mediums (306) in einem Beugungsgitter enthalten sind, das durch
eine vorgegebene periodische Wellenform gebildet wird, die die
genannte Periode (d) und eine vorgegebene Amplitude (a) hat und
als Oberflächenreliefmuster in ein festes Material mit dem dritten
Brechungsindex (n₃) eingeprägt ist,
daß alle ersten Bereiche des ersten optischen Mediums aus einem festen Material bestehen, das den ersten Brechungsindex (n₁) hat und auf mindestens einem Teil des Oberflächenreliefmusters niedergeschlagen ist, wobei das niedergeschlagene Material vorgegebene Dicken- und Formeigenschaften hat und daß das zweite optische Medium und alle zweiten Bereiche des ersten optischen Mediums in einem Überzug aus festem Material, das den zweiten Brechungsindex (n₂) hat, enthalten sind, der das Oberflächenreliefmuster und das niedergeschlagene Material bedeckt, wobei der Überzug alle diejenigen Teile des ersten optischen Mediums ausfüllt, die nicht durch die ersten und die dritten Bereiche eingenommen werden.
daß alle ersten Bereiche des ersten optischen Mediums aus einem festen Material bestehen, das den ersten Brechungsindex (n₁) hat und auf mindestens einem Teil des Oberflächenreliefmusters niedergeschlagen ist, wobei das niedergeschlagene Material vorgegebene Dicken- und Formeigenschaften hat und daß das zweite optische Medium und alle zweiten Bereiche des ersten optischen Mediums in einem Überzug aus festem Material, das den zweiten Brechungsindex (n₂) hat, enthalten sind, der das Oberflächenreliefmuster und das niedergeschlagene Material bedeckt, wobei der Überzug alle diejenigen Teile des ersten optischen Mediums ausfüllt, die nicht durch die ersten und die dritten Bereiche eingenommen werden.
12. Farbfilter nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis
des ersten Brechungsindex (n₁) zum größeren des zweiten und dritten
Brechungsindex (n₂, n₃) mindestens 1,5 ist.
13. Farbfilter nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet,
daß der zweite und der dritte Brechungsindex (n₂, n₃) beide einen
Wert von im wesentlichen 1,5 haben,
daß der erste Brechungsindex (n₁) einen Wert im Bereich von 1,7 bis 5 hat,
daß die Periode (d) der periodischen Wellenform einen Wert im Bereich von 0,1 bis 0,45 Mikrometer hat, wobei die Amplitude (a) dieser periodischen Wellenform einen Wert im Bereich von 0,1 bis 0,2 Mikrometer hat, und wobei das Wellenlängenspektrum des polychromatischen beleuchtenden Lichtes Vakuumwellenlängen im Bereich von 0,4 bis 0,7 Mikrometer des sichtbaren Lichts enthält.
daß der erste Brechungsindex (n₁) einen Wert im Bereich von 1,7 bis 5 hat,
daß die Periode (d) der periodischen Wellenform einen Wert im Bereich von 0,1 bis 0,45 Mikrometer hat, wobei die Amplitude (a) dieser periodischen Wellenform einen Wert im Bereich von 0,1 bis 0,2 Mikrometer hat, und wobei das Wellenlängenspektrum des polychromatischen beleuchtenden Lichtes Vakuumwellenlängen im Bereich von 0,4 bis 0,7 Mikrometer des sichtbaren Lichts enthält.
14. Farbfilter nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die periodische
Wellenform des Beugungsgitters eine Rechteckwellenform ist.
15. Farbfilter nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die ersten
Bereiche entsprechende Schichten des niedergeschlagenen Materials enthalten,
die jeweils die Berge und die Täler der rechteckigen Wellenform
bedecken.
16. Farbfilter nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die niedergeschlagene
Schicht, die die Berge und die Täler der rechteckigen Wellenform
bedeckt, im wesentlichen die gleiche vorgegebene Dicke (c) hat.
17. Farbfilter nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Wert
der vorgegebenen Dicke (c) kleiner als der Wert der Amplitude (a) ist.
18. Farbfilter nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Wert
der vorgegebenen Dicke (c) größer als der Wert der Amplitude (a) ist.
19. Farbfilter nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die niedergeschlagene
Schicht, die die Täler der rechteckigen Wellenform bedeckt,
eine Dicke hat, die größer als die Dicke der niedergeschlagenen Schicht,
welche die Berge bedeckt, jedoch kleiner als die Summe der Amplitude
(a) der rechteckigen Wellenform und der Dicke der niedergeschlagenen
Schicht, die die Berge der rechteckigen Wellenform bedeckt, ist.
20. Farbfilter nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die ersten
Bereiche L-förmige Schichten aus dem niedergeschlagenen Material
enthalten, die die Berge und bestimmte der beiden Seiten der rechteckigen
Wellenform bedecken, wobei die niedergeschlagenen Schichten,
die die Berge bedecken und die die bestimmten der beiden Seiten der
rechteckigen Wellenform bedecken, jeweils entsprechende Dicken haben
(Fig. 5).
21. Farbfilter nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die vorgegebene
Wellenform des Beugungsgitters eine Dreieckwellenform
ist (Fig. 7).
22. Farbfilter nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß die ersten
Bereiche Schichten aus niedergeschlagenem Material enthalten, die
eine bestimmte Seite der Dreieckwellenform bedecken.
23. Verwendung des Farbfilters gemäß Anspruch 1, bei welcher
(a) das Filter mit diffusem polychromatischem sichtbarem Licht beleuchtet wird, das die Wellenlängen enthält, die sich von λ₁ < g < λ₂ des Teilintervalles erstrecken;
(b) ein erster Farbton des Lichtes betrachtet wird, das vom Filter bei einem ersten vorgegebenen Winkelwert α₁ in einem Bereich zwischen Null und α reflektiert wird, und
(c) ein zweiter vom Farbton verschiedener Farbton des Lichtes betrachtet wird, das von dem Filter bei einem zweiten vorgegebenen Winkelwert α₂ in dem Bereich zwischen Null und α, der vom ersten vorgegebenen Winkelwert α₁ verschieden ist, reflektiert wird.
(a) das Filter mit diffusem polychromatischem sichtbarem Licht beleuchtet wird, das die Wellenlängen enthält, die sich von λ₁ < g < λ₂ des Teilintervalles erstrecken;
(b) ein erster Farbton des Lichtes betrachtet wird, das vom Filter bei einem ersten vorgegebenen Winkelwert α₁ in einem Bereich zwischen Null und α reflektiert wird, und
(c) ein zweiter vom Farbton verschiedener Farbton des Lichtes betrachtet wird, das von dem Filter bei einem zweiten vorgegebenen Winkelwert α₂ in dem Bereich zwischen Null und α, der vom ersten vorgegebenen Winkelwert α₁ verschieden ist, reflektiert wird.
24. Verwendung nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, daß bei (a)
der Filter mit diffusem weißen Licht, das ein von 0,4 bis 0,7
Mikrometer reichendes Wellenlängenspektrum hat, enthält, beleuchtet
wird.
25. Verwendung des Farbfilters nach einem der vorhergehenden Ansprüche
als Beglaubigungsvorrichtung (800), welche die Echtheit eines mit ihr
versehenen fälschungsgefährdeten Gegenstandes (802) aus Flächenmaterial
festzustellen gestattet, wobei das dritte optische Medium
(304) mit dem Gegenstand (802) verbunden ist.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB8122335 | 1981-07-20 | ||
GB8128194 | 1981-09-17 | ||
PCT/US1982/000881 WO1983000395A1 (en) | 1981-07-20 | 1982-06-30 | Diffractive subtractive color filter responsive to angle of incidence of polychromatic illuminating light |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3248899T1 DE3248899T1 (de) | 1983-07-07 |
DE3248899C2 true DE3248899C2 (de) | 1987-08-06 |
Family
ID=26280187
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE823248899T Granted DE3248899T1 (de) | 1981-07-20 | 1982-06-30 | Beugendes substraktives farbfilter, das auf den einfallswinkel von polychromatischem beleuchtenden licht anspricht |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4484797A (de) |
JP (1) | JPS58500916A (de) |
AU (1) | AU549963B2 (de) |
CA (2) | CA1188139A (de) |
CH (1) | CH661803A5 (de) |
DE (1) | DE3248899T1 (de) |
ES (1) | ES514155A0 (de) |
FR (1) | FR2509873B1 (de) |
GB (1) | GB2113421B (de) |
IT (1) | IT1152014B (de) |
NL (1) | NL8220263A (de) |
NZ (1) | NZ201332A (de) |
WO (1) | WO1983000395A1 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102014010751A1 (de) | 2014-07-21 | 2016-01-21 | Giesecke & Devrient Gmbh | Sicherheitselement mit Subwellenlängengitter |
DE102015010191A1 (de) | 2015-08-06 | 2017-02-09 | Giesecke & Devrient Gmbh | Sicherheitselement mit Subwellenlängengitter |
Families Citing this family (86)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4576439A (en) | 1982-09-15 | 1986-03-18 | Rca Corporation | Reflective diffractive authenticating device |
US4661983A (en) * | 1982-10-05 | 1987-04-28 | Rca Corporation | Secure document identification technique |
JPH068077B2 (ja) * | 1982-12-28 | 1994-02-02 | 大日本印刷株式会社 | カ−ド及びカ−ドの真偽判定方法 |
US4526466A (en) * | 1983-09-01 | 1985-07-02 | Rca Corporation | Technique for verifying genuineness of authenticating device |
US4832445A (en) * | 1986-05-16 | 1989-05-23 | American Bank Note Holographics, Inc. | Security diffraction devices difficult to exactly duplicate |
US4869532A (en) * | 1986-10-07 | 1989-09-26 | Dainichiseika Color & Chemicals Mfg. Co., Ltd. | Prints and production method thereof |
US4968064A (en) * | 1987-01-13 | 1990-11-06 | Mancuso Robert J | Variable color print |
US4932685A (en) * | 1987-01-13 | 1990-06-12 | Mancuso Robert J | Variable color print and method of making same |
US5128779A (en) * | 1988-02-12 | 1992-07-07 | American Banknote Holographics, Inc. | Non-continuous holograms, methods of making them and articles incorporating them |
US5145212A (en) * | 1988-02-12 | 1992-09-08 | American Banknote Holographics, Inc. | Non-continuous holograms, methods of making them and articles incorporating them |
JP2800364B2 (ja) * | 1990-04-27 | 1998-09-21 | 松下電器産業株式会社 | 光学的ローパスフィルタ |
JPH0659218A (ja) * | 1992-08-05 | 1994-03-04 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光学的ローパスフィルタ |
US5312656A (en) * | 1993-02-05 | 1994-05-17 | Mattel, Inc. | Toy picnic set having latent image placemat |
US5323266A (en) * | 1993-02-26 | 1994-06-21 | United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Electroformed buried gratings for high-power shared aperture systems |
DE69428901T2 (de) * | 1993-08-06 | 2002-06-27 | Commw Scient Ind Res Org | Diffraktives gerät |
TW265421B (de) * | 1993-11-23 | 1995-12-11 | Commw Scient Ind Res Org | |
AUPM382994A0 (en) * | 1994-02-14 | 1994-03-10 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Diffractive device with enhanced anti-copying protection |
DE4421407C1 (de) * | 1994-06-18 | 1995-06-01 | Kurz Leonhard Fa | Flächenelement mit einer räumlichen, bereichsweise beschichteten Mikrostruktur sowie Verwendung eines solchen Flächenelements |
US5757521A (en) * | 1995-05-11 | 1998-05-26 | Advanced Deposition Technologies, Inc. | Pattern metallized optical varying security devices |
GB2317448B (en) * | 1995-06-22 | 1999-10-27 | Secr Defence | Anticounterfeiting method |
US5815292A (en) * | 1996-02-21 | 1998-09-29 | Advanced Deposition Technologies, Inc. | Low cost diffraction images for high security application |
US5881196A (en) * | 1996-10-24 | 1999-03-09 | Phillips; Stephen | Waveguide security device |
US6045894A (en) * | 1998-01-13 | 2000-04-04 | 3M Innovative Properties Company | Clear to colored security film |
US6788463B2 (en) | 1998-01-13 | 2004-09-07 | 3M Innovative Properties Company | Post-formable multilayer optical films and methods of forming |
JP3807871B2 (ja) | 1998-05-28 | 2006-08-09 | 株式会社ニデック | レーザ治療装置 |
GB0025096D0 (en) * | 2000-10-13 | 2000-11-29 | Bank Of England | Detection of printing and coating media |
US6762880B2 (en) * | 2001-02-21 | 2004-07-13 | Ibsen Photonics A/S | Grating structures and methods of making the grating structures |
US7102823B2 (en) * | 2002-01-18 | 2006-09-05 | Ovd Kinegram Ag | Diffractive security element having an integrated optical waveguide |
WO2003067231A1 (en) | 2002-02-07 | 2003-08-14 | The Regents Of The University Of California | Optically encoded particles |
FR2838201B1 (fr) * | 2002-04-08 | 2004-07-16 | Hologram Ind Sarl | Composant optique de securite |
US6943952B2 (en) | 2002-04-08 | 2005-09-13 | Hologram Industries (Sa) | Optical security component |
FR2838202B1 (fr) * | 2002-04-08 | 2004-10-22 | Hologram Ind | Composant optique de securite |
US6917471B2 (en) * | 2003-01-24 | 2005-07-12 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Diffraction grating element |
US7019904B2 (en) * | 2003-02-18 | 2006-03-28 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Diffraction grating element, production method of diffraction grating element, and method of designing diffraction grating element |
CA2703171C (en) * | 2003-02-18 | 2012-01-24 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Diffraction grating element, production method of diffraction grating element, and method of designing diffraction grating element |
EP1702414A4 (de) * | 2003-12-22 | 2008-04-23 | Univ California Office Of The | Optisch codierte partikel mit graustufenspektren |
GB0410245D0 (en) * | 2004-05-07 | 2004-06-09 | Suisse Electronique Microtech | Diffractive filter |
US7420735B2 (en) * | 2004-07-26 | 2008-09-02 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Transmission type diffraction grating |
GB0417422D0 (en) | 2004-08-05 | 2004-09-08 | Suisse Electronique Microtech | Security device |
GB0422266D0 (en) * | 2004-10-07 | 2004-11-10 | Suisse Electronique Microtech | Security device |
ATE400062T1 (de) * | 2005-06-30 | 2008-07-15 | Suisse Electronique Microtech | Farbbildaufnahmesensor |
ATE495026T1 (de) * | 2005-09-26 | 2011-01-15 | Suisse Electronique Microtech | Ein diffraktives sicherheitselement |
US8133638B2 (en) * | 2006-05-30 | 2012-03-13 | Brady Worldwide, Inc. | All-polymer grating microstructure |
ATE426184T1 (de) * | 2006-05-31 | 2009-04-15 | Suisse Electronique Microtech | Nanostrukturierter diffraktionsfilter nullter ordnung |
US7864424B2 (en) * | 2006-05-31 | 2011-01-04 | CSEM Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA-Recherche et Développement | Zero order pigments (ZOP) |
EP2024447B1 (de) * | 2006-05-31 | 2011-06-29 | CSEM Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA - Recherche et Développement | Bindemittel mit Pigmenten mit Farbeffekten auf Basis einer Beugung nullter Ordnung |
US7821691B2 (en) * | 2006-07-28 | 2010-10-26 | CSEM Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA—Recherche et Développement | Zero-order diffractive filter |
US20080024866A1 (en) * | 2006-07-28 | 2008-01-31 | Harald Walter | Zero-order diffractive filter |
EP1958620B1 (de) * | 2007-02-16 | 2012-04-18 | CSEM Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA - Recherche et Développement | Überprüfungsverfahren |
US8542442B2 (en) * | 2007-05-07 | 2013-09-24 | Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA—Recherche et Developpement | Isotropic zero-order diffractive filter |
JP2010210235A (ja) * | 2007-07-03 | 2010-09-24 | Asahi Glass Co Ltd | 雨滴検出システム |
ES2522914T3 (es) * | 2007-11-27 | 2014-11-19 | Basf Se | Uso de pigmentos difractivos de orden cero |
US8923662B2 (en) * | 2008-04-09 | 2014-12-30 | Csem Centre Suisse D'electronique Et De Microtechnique Sa—Recherche Et Developpement | Optical environmental sensor and method for the manufacturing of the sensor |
DE102009012299A1 (de) * | 2009-03-11 | 2010-09-16 | Giesecke & Devrient Gmbh | Sicherheitselement |
EP2264491B1 (de) * | 2009-06-15 | 2017-08-09 | CSEM Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA - Recherche et Développement | Diffraktionsfilter nullter Ordnung und Herstellungsverfahren dafür |
DE102010047250A1 (de) | 2009-12-04 | 2011-06-09 | Giesecke & Devrient Gmbh | Sicherheitselement, Wertdokument mit einem solchen Sicherheitselement sowie Herstellungsverfahren eines Sicherheitselementes |
DE102009056934A1 (de) | 2009-12-04 | 2011-06-09 | Giesecke & Devrient Gmbh | Sicherheitselement, Wertdokument mit einem solchen Sicherheitselement sowie Herstellungsverfahren eines Sicherheitselementes |
WO2011129814A1 (en) * | 2010-04-13 | 2011-10-20 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Controlling phase response in a sub-wavelength grating optical device |
FR2959830B1 (fr) | 2010-05-07 | 2013-05-17 | Hologram Ind | Composant optique d'authentification et procede de fabrication dudit composant |
AU2011288969B2 (en) | 2010-08-11 | 2015-11-19 | Ccl Secure Pty Ltd | Optically variable device |
EP2447743B1 (de) | 2010-11-01 | 2016-10-26 | CSEM Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA - Recherche et Développement | Isotropes optisches Filter und Herstellungsverfahren dafür |
EP2447744B1 (de) | 2010-11-01 | 2021-03-31 | CSEM Centre Suisse d'Electronique et de Microtechnique SA - Recherche et Développement | Pixelierter optischer filter und verfahren zu dessen herstellung |
DE102011014114B3 (de) | 2011-03-15 | 2012-05-10 | Ovd Kinegram Ag | Mehrschichtkörper und Verfahren zur Herstellung eines Mehrschichtkörpers |
AU2011100315B4 (en) | 2011-03-22 | 2011-09-08 | Innovia Security Pty Ltd | Security element |
DE102011108242A1 (de) | 2011-07-21 | 2013-01-24 | Giesecke & Devrient Gmbh | Optisch variables Element, insbesondere Sicherheitselement |
FR2982038B1 (fr) | 2011-10-28 | 2013-11-15 | Hologram Ind | Composant optique de securite a effet reflectif, fabrication d'un tel composant et document securise equipe d'un tel composant |
EP3882674B1 (de) * | 2012-06-01 | 2023-08-16 | Toppan Printing Co., Ltd. | Prozess zur herstellung einer unisometrischen reflexionsanzeige |
DE102012108169A1 (de) | 2012-09-03 | 2014-05-28 | Ovd Kinegram Ag | Sicherheitselement sowie Sicherheitsdokument |
FI125270B (en) * | 2012-09-20 | 2015-08-14 | Teknologian Tutkimuskeskus Vtt Oy | Optical device with diffractive grating |
FR2996338B1 (fr) | 2012-09-28 | 2020-10-16 | Hologram Ind | Composant optique de securite a effet reflectif, fabrication d'un tel composant et document securise equipe d'un tel composant |
WO2014111697A1 (en) | 2013-01-15 | 2014-07-24 | Renishaw Plc | Measurement scale |
US20150339505A1 (en) * | 2013-01-15 | 2015-11-26 | Renishaw Plc | Method of reading data |
DE212014000112U1 (de) | 2013-05-21 | 2016-02-02 | Hologram Industries | Gesicherte Identifikationskomponente |
DE102013105246B4 (de) | 2013-05-22 | 2017-03-23 | Leonhard Kurz Stiftung & Co. Kg | Optisch variables Element |
CA2883266C (en) | 2013-08-11 | 2016-02-23 | NanoMedia Solutions Inc. | Nano-media information carrier based on pixelated nano-structures combined with an intensity control layer |
US20160202394A1 (en) * | 2013-09-02 | 2016-07-14 | Danmarks Tekniske Universitet | Nanostructures for structural colouring |
FR3013258B1 (fr) | 2013-11-19 | 2016-02-19 | Hologram Ind | Document personnalisable pour la fabrication d’un document de securite, document de securite personnalise et fabrication d’un tel document de securite |
US9945666B2 (en) | 2014-01-08 | 2018-04-17 | The Regents Of The University Of Michigan | Narrowband transmission filter |
FR3019496A1 (fr) | 2014-04-07 | 2015-10-09 | Hologram Ind | Composant optique de securite a effet reflectif, fabrication d'un tel composant et document securise equipe d'un tel composant |
US10613268B1 (en) | 2017-03-07 | 2020-04-07 | Facebook Technologies, Llc | High refractive index gratings for waveguide displays manufactured by self-aligned stacked process |
FR3072325B1 (fr) | 2017-10-10 | 2019-11-08 | Surys | Composant optique de securite visible en reflexion, fabrication d'un tel composant et document securise equipe d'un tel composant |
FR3072053B1 (fr) | 2017-10-10 | 2019-11-08 | Surys | Composant optique de securite a effet reflectif, fabrication d'un tel composant et document securise equipe d'un tel composant |
EP3727872B1 (de) | 2017-12-19 | 2022-02-16 | Surys | Optische, bei reflektion sichtbare sicherheitskomponente, herstellung solch einer komponente und sicheres dokument mit solch einer komponente |
GB2572745B (en) | 2018-03-22 | 2021-06-09 | De La Rue Int Ltd | Security elements and methods of manufacture thereof |
CN114450606B (zh) * | 2019-09-25 | 2024-05-07 | 凸版印刷株式会社 | 彩色显示体、认证介质以及彩色显示体的真伪判定方法 |
FR3124980B1 (fr) | 2021-07-09 | 2024-01-19 | Surys | Composants optiques de sécurité, fabrication de tels composants et documents sécurisés équipés de tels composants |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3206062A1 (de) * | 1981-02-19 | 1982-08-19 | RCA Corp., 10020 New York, N.Y. | Faelschungsgefaehrdeter gegenstand mit beglaubigungsvorrichtung |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3542453A (en) * | 1967-10-25 | 1970-11-24 | Frederick W Kantor | Grating device composed of elongated layers |
US3623794A (en) * | 1968-12-19 | 1971-11-30 | Technical Operations Inc | Spectral zonal encoder |
CH523509A (de) * | 1970-09-18 | 1972-05-31 | Balzers Patent Beteilig Ag | Interferenzfilter, bestehend aus einer Mehrzahl von abwechselnd hoch- und niedrigbrechenden lichtdurchlässigen Schichten auf einem lichtdurchlässigen Träger, welches innerhalb eines bestimmten Wellenlängenbereichs ein bestimmtes Wellenlängenband reflektiert, die Strahlung der übrigen Teile des genannten Bereiches jedoch hindurchlässt |
US3858977A (en) * | 1972-01-18 | 1975-01-07 | Canadian Patents Dev | Optical interference authenticating means |
JPS5222209B2 (de) * | 1972-06-23 | 1977-06-16 | ||
JPS50147339A (de) * | 1974-05-16 | 1975-11-26 | ||
US3957354A (en) * | 1975-02-03 | 1976-05-18 | Rca Corporation | Diffractive subtractive color filtering technique |
CH588358A5 (de) * | 1975-08-14 | 1977-05-31 | Landis & Gyr Ag | |
US4057326A (en) * | 1976-05-27 | 1977-11-08 | Rca Corporation | Simplified and improved diffractive subtractive color filtering technique |
US4155627A (en) * | 1976-02-02 | 1979-05-22 | Rca Corporation | Color diffractive subtractive filter master recording comprising a plurality of superposed two-level relief patterns on the surface of a substrate |
DE2645075C2 (de) * | 1976-10-06 | 1985-06-20 | Philips Patentverwaltung Gmbh, 2000 Hamburg | Optische Anordnung zur Erzeugung von spektral zerlegten Abbildungen |
GB1589766A (en) * | 1976-10-26 | 1981-05-20 | Rca Corp | Fineline diffractive subtractive colour filters |
DE2657246C2 (de) * | 1976-12-17 | 1978-09-28 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Original eines Informationsträgers, Verfahren zum Herstellen des Originals, Verfahren zum Herstellen einer Matrize zum Prägen des Originals sowie Informa tionsträger, der mit der Matrize hergestellt ist |
DE2853953A1 (de) * | 1978-12-14 | 1980-07-03 | Hoechst Ag | Identifikationskarte |
JPS55101622A (en) * | 1979-01-29 | 1980-08-02 | Hideyo Oka | Dehydration of concrete utilizing temporary canvas mold fixed by negative pressure |
US4255019A (en) * | 1979-04-09 | 1981-03-10 | Rca Corporation | Diffractive color filter |
US4281894A (en) * | 1980-01-21 | 1981-08-04 | The Perkin-Elmer Corporation | Very low absorption, low efficiency laser beamsampler |
-
1982
- 1982-06-11 US US06/387,614 patent/US4484797A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-06-30 NL NL8220263A patent/NL8220263A/nl unknown
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- 1982-07-16 CA CA000407481A patent/CA1188139A/en not_active Expired
- 1982-07-16 IT IT22440/82A patent/IT1152014B/it active
- 1982-07-20 FR FR8212674A patent/FR2509873B1/fr not_active Expired
- 1982-07-20 ES ES514155A patent/ES514155A0/es active Granted
- 1982-07-20 NZ NZ201332A patent/NZ201332A/en unknown
-
1984
- 1984-08-02 CA CA000460295A patent/CA1198919A/en not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3206062A1 (de) * | 1981-02-19 | 1982-08-19 | RCA Corp., 10020 New York, N.Y. | Faelschungsgefaehrdeter gegenstand mit beglaubigungsvorrichtung |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102014010751A1 (de) | 2014-07-21 | 2016-01-21 | Giesecke & Devrient Gmbh | Sicherheitselement mit Subwellenlängengitter |
WO2016012084A1 (de) | 2014-07-21 | 2016-01-28 | Giesecke & Devrient Gmbh | Sicherheitselement mit subwellenlängengitter |
DE102015010191A1 (de) | 2015-08-06 | 2017-02-09 | Giesecke & Devrient Gmbh | Sicherheitselement mit Subwellenlängengitter |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1198919A (en) | 1986-01-07 |
ES8401640A1 (es) | 1983-12-01 |
NZ201332A (en) | 1985-03-20 |
GB2113421A (en) | 1983-08-03 |
IT8222440A1 (it) | 1984-01-16 |
NL8220263A (nl) | 1983-06-01 |
US4484797A (en) | 1984-11-27 |
WO1983000395A1 (en) | 1983-02-03 |
ES514155A0 (es) | 1983-12-01 |
AU549963B2 (en) | 1986-02-20 |
IT8222440A0 (it) | 1982-07-16 |
JPS58500916A (ja) | 1983-06-02 |
CH661803A5 (de) | 1987-08-14 |
GB2113421B (en) | 1985-07-31 |
IT1152014B (it) | 1986-12-24 |
FR2509873B1 (fr) | 1987-08-07 |
FR2509873A1 (fr) | 1983-01-21 |
DE3248899T1 (de) | 1983-07-07 |
GB8305589D0 (en) | 1983-03-30 |
AU8760382A (en) | 1983-03-17 |
CA1188139A (en) | 1985-06-04 |
JPS6245533B2 (de) | 1987-09-28 |
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