DE3237816A1 - Verfahren und vorrichtung zur regelung der luftdurchsatzmenge in einer klimaanlage - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur regelung der luftdurchsatzmenge in einer klimaanlage

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Description

Henkel, Pfenning, Feiler, Hänzel & Meinig
Mitsubishi 3ukogyo Kabushiki Kaisha Tokio, Japan
3237816 Patentanwälte
European Patent Attorneys Zugelassene Venreter vor dem Europaischen Patentamt
Dr phil G Henkel. München Dipl -Ing J Pfenning Berlin Dr rer nat L Feiler München Dipl-Ing W Hanzei München Dipl -Phys K H Meinig Berlin Dr Ing A Butenschon. Berha
Mohlstraße 37 D-8000 München 80
Tel 089/982085-87 Telex 0529802 hnkid Teiegramme ellipsoid
2541
12. OKt, 1982
Verfahren und Vorrichtung zur Regelung der Luftdurchsatzmenge in einer Klimaanlage
ι 12. Okt. 1382
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Regelung übt Luftdurchsatzmenge in
einer Klimaanlage.
5
Eine bisherige, in Fig. 1 dargestellte Luftdurchsatzmengen-Regelvorrichtung für Fahrzeug-Klimaanlagen umfaßt beispielsweise eine Stromversorgung 1, βϊπβ (Schmelz-)Sicherung 2, einen Gebläseschalter 3, ein Gebläse 4, einen Widerstand 5 zur Regelung der Luftdurchsatzmenge, einen Gebläse-Umschalter 6, ein Stellglied 7 zur Ansteuerung einer Luftmischklappe 6, einen Kühler 9 und eine Heizeinheit 10. Bei dieser Regelvorrichtung kann der vom Gebläse 4 gelieferte Luftstrom in seiner Durchsatzmenge entsprechend dem Öffnungswinkel der Luftmischklappe 8 stufenweise geregelt werden. Bei einer abgewandelten Regelvorrichtung ist anstelle des Gebläse-Umschalters B ein Potentiometer vorgesehen, mit dessen Hilfe die Luftdurchsatzmenge auf die z.B. in Fig. 2 gezeigte Weise stufenlos regelbar ist.
Bei jeder dieser bisherigen Regelvorrichtungen ist die Luftdurchsatzmenge in Abhängigkeit von der Luftmischklappenstellung vorgegeben. Wenn dabei beispielsweise die Gegebenheiten so sind, daß die gewünschte Temperaturregelung in der Mischklappenstellung für maximales Kühlen (HAX COOL ) und in der niedrigsten Betriebsstufe des Gebläses erfolgen kann, öffnet sich die Luftmischklappe, weil ein solcher Betriebszustand nicht vorgegeben oder vorgesehen ist, etwas weiter zur Heizelementseite, so daß die Temperatur der ausgeblasenen Luft stwas ansteigt» zum Ausgleich dafür wird die Luftdurchsatzmenge des Gebläses vergrößert, so daß schließlich dieselbe Kühlleistung wie in der Stellung der Luftmischklappe für maximale Kühlleistung und niedrigste Betriebsstufe des Ge-
• · ·
O
β *
biases realisiert werden kann, flit anderen Worten: in dieser Betriebsart wird die gekühlte Luft unter
Energievergeudung unnötig aufgeheizt, und die Luft-5
durchsatzmenge des Gebläses wird erhöht» diese Anlage arbeitet daher unwirtschaftlich und mit Energievergeudung.
Fig. 3 zeigt ein Regelbeispiel für eine andere bisherige Regelvorrichtung, bei welcher die Luftdurchsatzmenge anhand der Temperatu'rabweiehung oder -differenz zwischen der Raumtemperatur und einer Vorgabe- oder Solltemperatur geregelt wird. Wenn da-
-5 bei die Temperaturabweichung jedoch gering ist, nimmt die Luftdurchsatzmenge des Gebläses und damit auch die Kühl- oder Heizleistung ab. Nachteilig an dieser bisherigen Vorrichtung ist daher, daß eine Temperaturabweichung oder -differenz (temperature deviation)
2Q auch dann vorhanden ist, wenn die Lüftmischklappe in der Stellung für größere Kühlleistung (MAX COOL) oder größte Heizleistung (MAX HOT) steht. Hierbei wird beispielsweise auch unter den Bedingungen, bei denen eine Solltemperatur in der Stellung der Luft-
2g mischklappe für maximale Kühlleistung und bei größter Luftdurchsatzmenge erreicht werden kann,t bei Annäherung der Raumtemperatur an die Solltemperatur die Luftdurchsatzmenge verringert, so daß die Kühlleistung ungenügend wird. Dies bedeutet, daß bei dieser Vorrichtung in äußerst nachteiliger Weise die Solltemperatur in keinem Fall erreicht werden kann.
Aufgabe der Erfindung ist damit insbesondere die Schaffung eines Ver -{ahrens zur Regelung der Luftdurchsatzmenge in einer Klimaanlage, mit welchem eine zweckmäßige, mit der (auf die) Belastung oder Last (load) der Klimaanlage ausgeglichene(abgestimmte)
Luftdurchsatzmenge erreicht werden kann, während die Temperaturabweichung oder -differenz auf einer Mindestgröße gehalten und damit eine äußerst genaue Regelung der Klimaanlage gewährleistet wird.
Die Erfindung bezweckt auch die Schaffung einer Vorrichtung zur Durchführung des vorstehend angegebenen RegelVerfahrens.
Die genannte Aufgabe wird bei einem Verfahren zur Regelung der Luftdurchsatzmenge in einer Klimaanlage erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Regelung der
,_ Luftdurchsatzmenge unter Heranziehung entweder der ι ο
Temperaturabweichung bzw. -differenz zwischen einer Raumtemperatur und einer Solltemperatur oder einer Luftmischklappenstellung als Proportionalregelfaktor, wobei die Luftdurchsatzmengenkompensation auf einem von der Temperaturabweichung abgeleiteten integralen Regelfaktor begründet ist, durchgeführt wird.
Die erfindungsgemäße Luftdurchsatzmengen-Regelvorrichtung für eine Luftmisch-Klimaanlage mit einem Gebläse, einem Kühler zum Kühlen der vom Gebläse gelieferten Luft, einer Heizeinheit zum Erwärmen der durch den Kühler gekühlten Luft und einer Luftmischklappe zur Regelung der Luftdurchsatzmenge zur Heizeinheit, kennzeichnet sich dadurch, daß ein Raumtemperatur-Meßfühler, eine Raumtemperatur-Einstelleinrichtung und eine arithmetische oder Recheneinheit für Luftdurchsatzmengenregelung vorgesehen sind und daß die Recheneinheit Temperatursignale vom Raumtemperatur-Meßfühler und von der -Einstelleinrichtung sowie ein an ihren Eingang angelegtes Stellungssignal von der Luftmischklappe abnimmt, um eine Berechnung für die Luftdurchsatzmengenregelung unter Heranziehung entweder einer Temperaturabweichung oder -differenz
zwischen einer Raumtemperatur und einer Solltemperatur oder einer Luftmischklappenstellung als Proportionalregelfaktor mit Luftdurchsatzmengenkompensation auf 5
der Grundlage eines von der Temperaturabweichung abgeleiteten integralen Regelfaktors auszuführen und ein Regelausgangssignal für das Gebläse zu liefern.
Im folgenden sind bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der beigefügten Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine schBmatische Darstellung einer bis-1C-herigen Luftdurchsatzmengenvorrichtung für
Fahrzeug-, insbesondere Kraftfahrzeug-Klimaanlagen,
Fig. 2 eine graphische Darstellung der Beziehung 2Q zwischen einer Luftmischklappenstellung und
der Luftdurchsatzmenge bei der bisherigen Regelvorrichtung,
Fig. 3 eine graphische Darstellung der Beziehung zwischen der Temperaturabweichung oder
-differenz und der Luftdurchsatzmenge bei der bisherigen Regelvorrichtung,
Fig. 4 eine schematische Darstellung einer bevorzugten Ausführungsform einer erfindungs-
gemäßen Luftdu rchsatzmengen-Regelvorrichtung für Fahrzeug-Klimaanlagen,
Fig. 5 und B Ablaufdiagramme eines Programms zur Erläuterung der Arbeitsweise der Regelvor
richtung gemäß Flg. 4 und
Fig. 7 ein Ablaufdiagramm eines Programms fur den Fall, daß das Programm gemäß Fig. B nur auf
die Kühl(ungs)seite beschränkt ist. 5
In bevorzugter Ausführungsform kann das erfindungsgemäße Luftdurchsatzmengen-Regelverfahren mit der Regelvorrichtung nach Fig. 4 und auf der Grundlage der in den Fig. 5, 6 und 7.dargestellten Software bzw. Programmausstattung durchgeführt werden.
In Fig. 4 sind die den Teilen von Fig. 1 entsprechenden Teile mit denselben Bezugsziffern wie vorher bep. zeichnet. Die Vorrichtung gemäß Fig. 4 umfaßt ein Gebläse 4, ein Betätigungselement bzw. einen Stelltrieb 7 für die Ansteuerung einer Lu-Ftmischklappe 8, einen Kühler 9 und eine Heizeinheit 10. Weiter vorgesehen sind ein Meßfühler 11 zur Messung der Raum-
2Q temperatur und ein Potentiometer 12 zur Bestimmung des öffnungswinkels der Luftmischklappe 8. Eine bei 13 dargestellte Steuer- bzw. Regeleinheit besteht im wesentlichen aus einem Analog/Digital- bzw. A/D-Wandler 20, einem Einchip -Mikrorechner 21, einem Ausgangspu ffer(-Speicher) 22 u. dgl.. Antriebsvorrichtungen 14 und 15 sind für das Gebläse 4 bzw. die Luftmischklappe 8 vorgesehen. Die über den Raumtemperatur-Meßfühler 11, das Potentiometer 12 und einen Raumtemperatur-Steller 23 erhaltene Information wird über den A/D-Wandler 20 in die Steuereinheit 13 eingegeben und im Mikrorechner 21 verschiedenen Operationen unterworfen, wobei die den verschiedenen Einheiten zuzuführenden Regelausgangssignale durch den Ausgangspuffer verstärkt und von ihm ausgegeben werden.
Im folgenden ist die Arbeitsweise der erfindungsgemäßen Luftdurchsatzmengen-Regelvorrichtung anhand
des Software-Programms gemäß Fig. 5, 6 und 7 erläutert, Diese Programme sind in einem Festwertspeicherbereich im Ein chip -Mikrorechner 21 gespeichert.
Beim Einschalten einer Stromversorgung beginnt zunächst ein im Mikrorechner 21 gemäß Fig. 4 enthaltenes bzw. gespeichertes Programm anzulaufen, wobei in einem Schritt 100 ein im Mikrorechner 21 enthaltener Zeitgeber in Gang gesetzt und ein Datenspeicher in einem Randomspeicherbereich initialisiert wird. In einem Schritt 200 werden Analog-Eingangssignale, wie Solltemperatur TS, Raumtemperatur Ti, Klappen-Stellung AP
j^ usw., über den A/D-Wandler 20 dem Mikrorechner 21 eingegeben. In einem Schritt 300 erfolgt eine arithmetische bzw. Rechenoperation für die Raumtemperaturregelung zur Berechnung einer Ausgangsgröße SDT für die Luftmischklappen-Antriebsvorrichtung 15. In einem Schritt 400 erfolgt sodann eine Rechenoperation für die Luftdurchsatzmengenregelung nach dem erfindungsgemäßen Regelverfahren, um eine berechnete LuftdurchsatzmengengröBe FAN zu ermitteln. In einem Schritt werden diese berechneten Größen an einer Ausgangsklemme des Mikrorechners 21 ausgegeben. In einem Schritt 600 erfolgt eine Zeitsteuer- bzw. Takteinstellung in der Weise, daß das gesamte Programm in einem Zyklus von 0,5 s abgeschlossen sein kann.
Im folgenden ist ein Beispiel für den Schritt 400 gemäß Fig. 5 anhand von Fig. 6 näher erläutert.
Der Unterschritt 401 stellt einen Takt zur Berechnung der Luftdurchsatzmenge dar, in welchem nach Ablauf von 30 s ein Zeitgeber-AUF-Signal ausgegeben wird.
Obgleich ein Takt oder Zeitgeber von etwa 30 s zweckmäßig ist, kann die entsprechende Taktzeit je nach den Erfordernissen der Anlage verlängert oder ver-
ΊΟ
kürzt werden. Wenn der Zeitgeber bzw. Takt hochgeschaltet (timed up) worden ist, geht das Programm auf den Unterschritt 402 über, worauf nach dem Freimachen des Zeitgebers das Programm auf den Unterschritt 404 übergeht. Beim erstmaligen Start beim Einschalten der Stromversorgung wird der Zeitgeber des Unterschritts 401 in einem AUF-Zustand gehalten, so daß im ersten Zyklus stets die Berechnung für die Luftdurchsatzmengenregelung ausgeführt wird. Wenn sich im Unterschritt 401 der Zeitgeber in einem NICHT-AUF-Zustand befindet, geht das Programm auf den Unterschritt 403 über, in welchem bestimmt wird, ob eine Solltemperatur TS variiert worden ist oder nicht.
Falls die Solltemperatur TS im vorliegenden Zyklus
mit der Solltemperatur TSO im vorhergehenden Zyklus koinzidiert, geht das Programm auf den nächsten Schritt 500 über, ohne die Berechnung für die Luftdurchsatzmenge durchzuführen, so daB die Luftdurchsatzmenge 20
nicht variiert wird. Falls dagegen die Solltemperaturen
TS und TSO nicht koinzidieren, geht das Programm auf den Unterschritt 404 und die folgenden Unterschritte über, um die Berechnung für die Luftdurchsatzmengenregelung auszuführen. Falls die Solltemperatur, wie 25
im Normalfall, nicht variiert wird bzw. sich nicht ändert, wird somit die Luftdurchsatzmenge berechnet und zumindest alle 30 s variiert.
Im Unterschritt 404 wird bestimmt, ob die Luftmisch-30
klappen-Stellung AP der Stellung MAX COOL für maximale Kühlleistung entspricht, und wenn dies der Fall ist, geht das Programm auf den Unterschritt 405 über, ""in welchem bestimmt wird, ob die Temper-aturabweichung oc bzw. -differenz DT negativ ist oder nicht. Die Temperaturabweichung DT wird im Schritt 300 nach der Formel DT * T. - TS berechnet, in welcher T. für die Raumtemperatur und TS für eine Solltemperatur stehen. Falls DT< O0C festgestellt wird, geht das
•44 . ..
Programm auf die Unterschritte 413 - 415 zur Verringerung der Luftdurchsatzmenge über, während bei Bestimmung von DT ^ 0°c das Programm auf den Unterschritt 406 übergeht. Wenn im Unterschritt 406 DT - 1 C festgestellt wird, geht das Programm auf die Unterschritte 410 - 412 zur Vergrößerung der Luftdurchsatzmenge überi bei Feststellung von DT* 10C geht das Programm dagegen auf den Unterschritt 416
über.
Falls dagegen im Unterschritt 404 festgestellt wird, daß die Luftmischklappen-Stellung AP nicht der
,_ Stellung MAX COOL entspricht, so wird im Unterschritt 15
407 bestimmt, ob die Luftmischklappen-Stellung AP der Stellung MAX HOT für größte Heizleistung entspricht oder nicht) ist dies nicht der Fall, so geht das Programm auf die Unterschritte 413 - 415 zur Ver-
__ ri ngerung der Luftdurchsatzmenge über, weil sich zu diesem Zeitpunkt die Luftmischklappen-Stellung AP im Mittelbereich zwischen den Stellungen MAX HOT und MAX COOL befinden muß. Wenn dagegen die Luftmischklappen-Stellung AP der Stellung MAX HOT für maximale
„κ Heizleistung entspricht, so geht das Programm bei Feststellung der Temperaturabweichung DT zu DT> O C im Unterschritt 4OB auf die Unterschritte 413 - 415 zur Verringerung der Luftdurchsatzmenge über» falls dagegen DT = O0C festgestellt wird, geht das Programm auf den Unterschritt 409 über, und wenn in letzterem DT = -1°C festgestellt wird, geht das Programm auf die Unterschritte 410 - 412 zur Erhöhung der Luftdurchsatzmenge über. Falls dagegen DT> -10C-festgestellt wird, geht das Programm auf den Unterschritt 416 über. In den Unterschritten 410 - 412 zur Erhöhung der Luftdurchsatzmenge werden insbesondere im Unterschritt 410 eine integrierte Luftdurchsatzmengengröße IFAN um 1 erhöht, im Unterschritt 411
323781S
bestimmt, ob diese integrierte LuftdurchsatzmengengroBe IFAN größer ist als ein integrierter Lu -ftdurchsatzmengen-Grenzwert IFAN , und wenn dies nicht der Fall
c ΓΠ3 X
ist, wird diese Größe nicht variiert, während dann, wenn die erste integrierte Größe gröBer ist als der
Grenzwert IFAN , die integrierte Luftdurchsatzmengenmax °
größe IFAN im Unterschritt 412 auf IFAN = IFAN =
ms χ
unterdrückt bzw. reduziert wird. In den Unterschritten 10
413 - 415 zur Verringerung der Luftdurchsatzmenge werden insbesondere im Unterschritt 413 die integrierte LuftdurchsatzmengengroBe IFAN um 1 verkleinert, im Unterschritt 414 bestimmt, ob diese integrierte Größe IFAN
kleiner ist als 0, wobei sie, wenn dies nicht der 15
Fall ist, nicht variiert wird, wahrend sie dann, wenn
sie kleiner ist als 0, im Unterschritt 415 auf IFAN = unterdrückt bzw. reduziert wird. CEs ist darauf hinzuweisen, daß beim Start die Größe IFAN auf 0 gesetzt ist.) Anschließend wird im Unterschritt 416 eine berechnete LuftdurchsatzmengengroBe FAN, die der Absolutgröße der Temperaturabweichung IDTI proportional ist, berechnet, während weiterhin im Unterschritt 417 diese berechnete LuftdurchsatzmengengroBe mit der inte-2c grierten LuftdurchsatzmengengroBe IFAN und einem Luftdurchsatzmengen-Koeffizienten K addiert wird, um die berechnete bzw. RechengröBe FAN der Luftdurchsatzmenge abzuleiten.
3Q Wenn in den Unterschritten 418 - 420 die RechengröBe FAN der Luftdurchsatzmenge größer ist als ihr oberer Grenzwert FAN , so wird sie zu FAN = FAN unterdrückt bzw. reduziert, während sie dann, wenn sie kleiner ist als ein unterer Grenzwert FAN . für
mm die Luftdurchsatzmenge, zu FAN = FAN . unterdrückt bzw. reduziert wird, worauf die Berechnung der berechneten LuftdurchsatzmengengroBe FAN abgeschlossen ist. Das Programm geht hierauf auf den Schritt 500
über.
Als Ergebnis des vorstehend beschriebenen Programms 5
wird dann, wenn die Luftmischklappen-Stellung AP der Stellung MAX COOL für größte Kühlleistung entspricht, in Abhängigkeit von einer Temperaturabweichung entsprechend DT * 10C die integrierte LuftdurchsatzmengengröBe IFAN erhöht, während bei der Stellung MAX HOT für maximale Heizleistung entsprechender Luftmischklappen-Stellung AP in Abhängigkeit von einer Temperatur* abweichung von DT ^ -1°C diese integrierte Größe IFAISI erhöht wird. Wenn sich die Lgftsnischklappe in der Stellung AP entsprechend MAX COOL befindet und
DT< 00C gilt, oder wenn die Stellung AP der Stellung MAX HOT entspricht und DTxO0C gilt, oder die Luftmischklappen-Stellung AP im Mittelbereich zwischen MAX COOL und MAX HOT liegt, wird die integrierte Luftdurchsatzmengengröße IFAN verkleinert. Im Fall einer Luftmischklappen-Stellung AP entsprechend MAX COOL sowie 00C - DT< 10C oder bei der Luftmischklappen-Stellung AP auf MAX HOT und -1°C<DT = O0C wird andererseits die integrierte Luftdurchsatzmengengröße IFAN nicht variiert.
Fig. 7 veranschaulicht ein abgewandeltes Ausführungsbeispiel der Erfindung, bei dem die Integrationsoperation für die Luftdurchsatzmenge nur an der Kühlungsseite durchgeführt wird. Aufbau und Arbeitsweise dieses abgewandelten Ausführungsbeispiels unterscheiden sich von demjenigen nach Fig. 6 nur dadurch, daß die Unterschritte 407 - 409 weggelassen sind. Eine nähere Erläuterung dieses abgewandelten Ausführungsbeispiels erübrigt sich daher an dieser Stelle.
Erfindungsgemäß wird bei MAX COOL [größte Kühlleistung) entsprechend der Luftmischklappen-Stellung AP dann,
wenn die Temperaturabweichung größer ist als 1 C, die Luftdurchsatzmenge vergrößert, so daß die Temperaturabweichung normalerweise auf einer Größe unter 10C gehalten wird. Wenn die Temperaturabweichung im Bereich von 0 bis 1 C liegt, bleibt die Luftdurchsatzmenge konstant, wenn die Temperatur weiter absinkt und die Temperaturabweichung kleiner wird als O0C, wird die Luftdurchsatzmenge verringert. Im Fall, d ää die Luft-
mischklappen-Stellung AP der Stellung MAX HDT [größte Heizleistung} entspricht, wird ebenso/dann, wenn die Temperaturabweichung einer größeren negativen Größe als -10C entspricht, die Luftdurchsatzmenge vergrößert,
■jK und damit die Temperaturabweichung verkleinert, während die Luftdurchsatzmenge konstant wird, wenn die Temperaturabweichung im Bereich von -1 bis 0°C zu liegen kommt. Wenn darüberjhinaus die Temperatur weiter ansteigt und die Temperaturabweichung größer wird als 0 C, so wird die Luftdurchsatzmenge verringert. Damit kann eine optimale Luftdurchsatzmenge erzielt werden, bei welcher die Heizleistung herabgesetzt und damit die Temperatur gesenkt ist, wobei die Temperatur im Bereich von 0 bis -1 C gehalten werden kann.
Wenn sich die Luftmischklappe in einer Stellung zwischen MAX COOL und MAX HOT befindet, wird die integrierte Luftdurchsatzmengengröße IFAN stets einer Subtraktion unterworfen, so daß normalerweise IFAN = 0 realisiert wird und sich diese Größe damit nur proportional zur Temperaturabweichung ändert. Falls jedoch weiterhin eine Temperaturabweichung oder -differenz vorhanden ist, werden die Luftmischklappe bei der Temperaturregelung verstellt, wobei eine Luftdurchsatzmenge, die zur Erzielung einer Temperaturabweichung gleich 0 geregelt ist, die erforderliche Mindestluftdurchsatzmenge wird. Infolgedessen kann eine optimale, mit der Belastung der Klimaanlage ausgeglichene bzw. auf diese
abgestimmte Luftdurchsatzmenge erzielt werden, während die Temperaturabweichung auf einem Mindestwert gehalten
wird und damit eine Klimatisierung mit außerordentlich 5
großer Regelgenauigkeit gewährleistet wird. Da außerdem die Berechnung der Luftdurchsatzmenge grundsätzlich z.B. alle 3D s erfolgt, ist die Abweichung der Luftdurchsatzmenge nur mäßig, doch wird dennoch im n Fall einer Änderung der Solltemperatur die Berechnung der Luftdurchsatzmenge augenblicklich ausgeführt, so daß eine ausreichend hohe Geschwindigkeit für das augenblickliche Ansprechen der Luftdurchsatzmengenregelung realisiert werden kann.
Bei den beschriebenen Ausführungsbeispielen der Erfindung kann selbstverständlich das Temperaturkriterium in den Unterschritten 405, 406, 408 und 409 erforderlichenfalls geändert werdenj für die Addition und Subtraktion der integrierten Luftdurchsatzmengengröße kann die Größe "1" in den Unterschritten 410 und 413 auf eine Candere) zweckmäßige Größe geändert werden, während weiterhin anstelle der Größe "1" eine Funktion der Temperaturabweichung DT benutzt werden kann. Weiterhin kann selbstverständlich im Unterschritt 416 die Berechnung der Luftdurchsatzmenge auf der Grundlage der Luftmischklappen-Stellung AP oder unter Berücksichtigung derselben Berechnung erfolgen.
Die Erfindung ist vorstehend in Anwendung auf eine Klimaanlage für Fahrzeuge, insbesondere Kraftfahrzeuge, beschrieben, doch ist sie keineswegs hierauf beschränkt, sondern gleichermaßen auch auf andere Arten von Klimaanlagen, beispielsweise für Wohnungen oder Gebäude, anwendbar.
Mit der Erfindung wird somit die eingangs genannte Aufgabe voll und ganz gelöst. Darüberfhinaus bieten
das Verfahren und die Vorrichtung gemäß der Erfindung einen großen industriellen Nutzeffekt.

Claims (2)

  1. Patentansprüche
    Verfahren zur Regelung der Luftdurchsatzmenge in einer Klimaanlage, dadurch gekennzeichnet, daß die Regelung der Luftdurchsatzmenge unter Heranziehung entweder der Temperaturabweichung bzw. -differenz zwischen einer Raumtemperatur und einer Solltemperatur oder einer Luftmischklappenstellung als Proportionalregelfaktor, wobei die Luftdurchsatzmengenkompensation auf einem von der Temperaturabweichung abgeleiteten integralen Regelfaktor begründet ist, durchgeführt wird.
  2. 2. Luftdurchsatzmengen-Regelvorrichtung für eine Luftmisch-Klimaanlage mit einem Gebläse, einem Kühler zum Kühlen der vom Gebläse gelieferten Luft, einer Heizeinheit zum Erwärmen der durch den Kühler gekühlten Luft und einer Luftmischklappe zur Regelung der Luftdurchsatzmenge zur Heizeinheit, dadurch gekennzeichnet, daß ein Raumtemperatur-Meßfühler, eine Raumtemperatur-Einstelleinrichtung und eine arithmetische oder Recheneinheit für Luftdurchsatzmengenregelung vorgesehen sind und daß die Recheneinheit Temperatursignale vom Raumtemperatur-Meßfühler und von der -Einstelleinrichtung sowie ein an ihren Eingang angelegtes Stellungssignal von der w Luftmischklappe abnimmt, um eine Berechnung für die Luftdurchsatzmengenregelung unter Heranziehung entweder einer Temperaturabweichung oder -differenz zwischen einer Raumtemperatur und einer Solltemperatur oder einer Luftmischklappen-Stellung als Proportionalregelfaktor mit Luftdurchsatzmengenkompensation auf der Grundlage eines von der Temperaturabweichung abgeleiteten integralen Regelfaktors auszuführen und ein Regelausgangssignal für
    das Gebläse zu liefern.
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