DE3229361C2 - Thermoregler des Luftstroms für das Einlaßsystem eines Verbrennungsmotors - Google Patents
Thermoregler des Luftstroms für das Einlaßsystem eines VerbrennungsmotorsInfo
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Abstract
Es ist ein Thermoregler des Luftstromes im Einlaßsystem eines Verbrennungsmotors vorgeschlagen, der ein Reglergehäuse (1) einschließt, an dem ein Luftmischstutzen und Stutzen für die vorgewärmte und nicht vorgewärmte Luft angeschlossen sind. Im Reglergehäuse (1) ist eine Regelklappe (5) mit zumindest einer Bohrung (6) untergebracht. Die Gesamtfläche der Bohrungen (6) erreicht 0,005 bis 0,04 der Gesamtquerschnittsfläche der Stutzen für die vorgewärmte und nicht vorgewärmte Luft. Die Erfindung kann in Kraftstoffsystemem der Verbrennungsmotoren mit Thermoregelung der Ansaugluft mittels eines Durchmischens vorgewärmter und nicht vorgewärmter Luft mit Hilfe der Thermoregler unter Erreichen einer wirksameren Dämpfung des Ansauggeräusches mit bestem Erfolg ihre Anwendung finden.
Description
20
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf einen Thermoregler des Luftstroms für das Einlaßsystem eines
Verbrennungsmotors, bestehend aus einem Reglergehäuse, Ansaugleitungen für die vorgewärmte und
nicht vorgewärmte Luft sowie die Mischiuft, welche alle
an das Reglergehäuse angeschlossen sind, und eine im Reglergehäuse untergebrachte Regelklappe. Luftstrom-Thermoregler
dieser Art sind aus den DE-OS 27 55 086 oder 29 35 009 bekannt.
Luftstrom-Thermoregler der gattungsgemäßen Bauart dienen in den Ar-aagsystemen von Verbrennungsmotoren
zum Vermischen eines vorgewärmten und eines nicht vorgewärmten Luftstroms unter gleichzeitiger
Dämpfung des Ansauggeräuches. welches durch die beim Betrieb des Verbrennungsmo:ors erregten
Schwingungen verursacht wird. Wenn dabei Resonanzerscheinungen auftreten, kommt es zu einem erhöhten
Niveau der Schallausstrahlung an den Mündungskanten der Saugrohre.
Bei der aus DE-OS 29 35 009 bekannten Ausbildung sind die Ansaugleitungen für die vorgewärmte und die
nicht vorgewärmte Luft durch die Regelklappe getrennt, wobei deren Antrieb mittels eines Thermokraftgliedes,
Pneumoelementes oder eines anderen geeigneten Stellglieds erfolgt. In Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur,
dem Betriebszustand des Motors und anderen Einflußgrößen erfolgt die Temperaturregelung
der Ansaugluft, wobei die Regelklappe in ihren Endstellungen jeweils eine der Ansaugleitungen für die vorgewärmte
Luft oder die nicht vorgewärmte Luft vollständig absperren kann oder eine Zwischenstellung einnehmen
kann, bei welcher die Ströme der warmen und kalten Luft vermischt werden.
Nachteilig ist bei dieser Ausbildung der immer noch hohe Geräuschpegel, der sich in den Ansaugleitungen
für die vorgewärmte und nicht vorgewärmte Luft entwickelt.
Die aus der DE-OS 27 55 086 bekannte Ausbildung eines Thermoregler hat ein Gehäuse mit zu einer
Mischluft-Ansaugleitung zusammenlaufenden Ansaugleitungen
für die vorgewärmte und die nicht vorgewärmte Luft und eine Regelklappe, die durch ein Thermokraftglied
gesteuert wird.
Auch dieser Thermoregler hat den Nachteil einer intensiven Geräuschentwicklung bei Vollast des Motors
in den Ansaugleitungen für vorgewärmte und nicht vorgewärmte Luft, und zwar durch das Auftreten von Wirbeln
und Schwingungen bei der Durchströmung des verengten Spaltes zwischen der oszillierenden Regelklappe
selbst und deren Sitze.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem Thermoregler des Luftstromes für das Einlaßsystem eines
Verbrennungsmotors eine Herabsetzung des Ansauggeräuschpegels zu erzielen.
Die gestellte Aufgabe wird dadurch gelöst, daß in der
Regelklappe zumindest eine Bohrung ausgeführt ist und die Gesamtfläche der Bohrungen) das 0,005- bis 0,0-^fache
der Gesamtfläche der Querschnitte der Ansaugleitungen für die nicht vorgewärmte und vorgewärmte
Luft beträgt.
Durch eine solche Ausbildung wird eine Erniedrigung des in den Ansaugleitungen für vorgewärmte und nicht
vorg-iwärmte Luft entstehenden Wirbelschalls erzielt.
Nachstehend wird die Erfindung durch die Beschreibung eines Ausführungsbeispiels anhand der Zeichnungen
weiter erläutert. Es zeigt
F i g. 1 das Einlaßsystem eines Verbrennungsmotors mit einem Thermoregler des Luftstromes;
F i g. 2 asr. Schnitt nach der Linie H-Ii der Fig.!;
F i g. 3 eine elektrische Ersatzschaltung des Thermoreglers;
F i g. 4 je ein Geräuschspektrum bei Ausführung mit und ohne Bohrungen in der Regelklappe.
Der Thermoregler des Luftstromes im Einlaßsystem eines Verbrennungsmotors besteht aus einem Gehäuse
1, an dem eine Ansaugleitung 2 für die Mischluft und Ansaugleitungen 3 und 4 für nicht vorgewärmte bzw.
vorgewärmte Luft angeschlossen sind. Die Regelung der Temperatur der Mischluft geschieht mittels einer
Regelklappe 5, in der wenigstens eine Bohrung 6 ausgespart ist. Die Gesamtfläche der Bohrungen 6 liegt zwischen
0,005 und 0,04 der Gesamtquerschnittsfläche der Ansaugleitungen 3 und 4.
Die Regelklappe 5 ist um eine Achse 7 schwenkbar, wobei sie in ihren Endstellungen die Austrittsmündur.-gen
der Ansaugleitungen 3 und 4 für die nicht vorgewärmte und die vorgewärmte Luft überv'?ckt. Das Reglergehäuse
1 steht über die Mischluft-Ansaugleitung 2 mit einem Luftfilter 8 in Verbindung.
Im Betrieb des beschriebenen Thermoreglers des Luftstromes im Einlaßsystem eines Verbrennungsmotors
werden Luftschwingungen durch das jeweils im Ansaugtakt eines Motorzylinders und mithin periodisch erfolgenden
Ansaugen erregt. Wenn die Regelklappe dabei eine Zwischenstellung einnimmt, werden die Resonanzschwingungen
bei Vollast des Motors infolge der erhöhten Luftströmungsgeschwindigkeit wesentlich
durch die Wirbelverluste an den Mnndungskanten der
Ansaugleitungen 3 und 4 gedämpft.
Werm die Regelklappe 5 dagegen eine ihrer Endstellungen
einnimmt, in der zwischen ihr und dem Klappensitz ein Spalt verbleibt, erzeugen die Resonanzschwingungen
einen Wirbelschall, der beim Hindurchströmen der Luft durch den verengten Spalt zwischen der
schwingenden Regelklappe 5 und deren Sitz entsteht. Die Schwingungen der Regelklappe 5 hängen mit den
Schwankungen des Druckgefälles an dieser durch sowohl Druckschwingungen vom Motor als auch bei Verschwenkung
der Regelklappe 5 selbsterregte Schwingungen zusammen.
Zur Herabsetzung der an der Regelklappe 5 angreifenden Kraft und demzufolge zur Verminderung ihrer
Erregbarkeit sind in dieser Bohrungen 6 ausgespart, durch welche die Drücke auf beiden Seiten der Regelklappe
5 ausgeglichen werden. Die Gesamtfläche dieser Bohrungen 6 muß, wie nachfolgend weiter ausgeführt
wird, in einem bestimmten Bereich der Gesamtquerschnittsfläche
der Ansaugleitungen 3 und 4 für die nicht vorgewärmte und die vorgewärmte Luft liegen. Sind die
Bohrungen 6 zu klein ausgeführt, so kommt es nicht zu einem wirksamen Ausgleich der Druckfelder; sind dagegen
die Bohrungen 6 zu groß, so verliert die Regelklappe 5 ihre Wirkung.
Im Selbstschwingungszustand der Regelklappe 5 ist die Erregung .reit dem veränderlichen Luftdurchsatz
durch den zwischen der Regelklappe 5 und deren Sitz während der Schwingungen der Regelklappe 5 vorhandenen
Spalt verbunden Bei einer Regelklappe ohne Bohrungen erreichen diese Schwingungen ein solches
Druckgefälle an der Regelklappe 5, daß die Schwingungen der Regelklappe wie bei einem Rückkopplungskreis
selbst erregt werden. Sind jedoch die Bohrungen 6 vorhanden, so wird ein Teil des veränderlichen Luftdurchsatzes
durch diese Bohrungen 6 hindurchtreten, und das Druckgefälle wird kleiner.
F i g. 3 zeigt, wie eine elektrische Ersatzschaltung gedacht werden kann, die diese Zusammenhänge deuiiich
macht und dem Rückkopplungskreis des Thei raoreglers
des Luftstromes im Einlaßsystem eines Verbrennungsmotors analog ist. Hier steht die Spannungsquelle / für
die Quelle des von den Schwingungen der Regelklappe 5 abhängenden Luftdurchsatzes, Y für die die Bohrungen
6 nachbildende Leitfähigkeit, Z\ für den akustischen Widerstand der Ansaugleitung 3 für die nicht vorgewärmte
Luft und Z2 für den akustischen Widerstand der
Ansaugleitung 4 für die vorgewärmte Luft Das Verhältnis ό des Druckgefälles an einer Regelklappe 5 ohne
Bohrungen zum Druckgefälle an einer Regelklappe mit Bohrungen ergibt sich nach der elektrischen Analogie
aus
35
δ = PxIP2 = 1 + 2 Z3 · Y
P\ — Amplitude des Druckgefälles an einer Regelklappe
ohne Bohrungen,
P2 — Amplitude des Druckgefälles an der Regelklappe
5 mit den Bohrungen 6,
Zj — akustischer Widerstand der Mischluftansaugleitung.
Angenommen, es sei Z\ 3 Z; s Zi. Es ist Zj = ρ ■ c/
F] mit ρ ■ c akustischer Widerstand des Mediums und Ft
Querschnittsfläche der Mischluftansaugleitung und Y= F2ZpV] mit V1 Gasgeschwindigkeit in der Bohrung
6, Fi Fläche der Bohrungen 6 in der Regelklappe 5, ρ
Luftdichte und F, =s 0,5 F mit F Gesamtfläche der An-Saugleitungen
3 und 4. Dann ergibt sich nach der Einsetzung das Druckgefälleverhältnis zu
δ = 1 + 2 ■&
1
Ma
Ma
4 Ma
F'
worin die Machzahl Ma = V1Zc rr.it c Schallgeschwindigkeit
in der Luft beträgt.
Bei neuzeitlichen Verbrennungsmotoren ergeben die statischen Druckgefälle beim Ansaugen Werte von
Vi = 13 bis 35 m/sec und Ma = 0,04 bis 0,1. Somit ergibt
sich
Zur Erreichung des in der Regel die Rückkopplung ausreichend abschwächenden Werts ό = 1.5 muß das
65 Verhältnis F2IFx = 0,005 bis 0,013 betragen. Als Grenzwert
wird eine kleinere Größe gewählt, da in langsamlaufenden Motoren diese Größe zur effektiveren Abschwächung
der Schwingungen schon ausreichen kann. In einer Versuchsausführung eines schnellaufenden
Verbrennungsmotors betrug F2IF1 s 0,01.
Experimenteile Untersuchungen an Motoren mit einem Hubraum von 13 und 1,451 haben das in Fig.4
gezeigte Spektrogramm der Schallausstrahlung im Bereich der Mündungskanten einer der Ansaugleitungen 3
und 4 ergeben. Die mit der ausgezogenen Linie gezeichnete Kurve a beschreibt das an der Mündung der Ansaugleitung
4 für die vorgewärmte Luft bei einer Regelklappe ohne Bohrungen gemessene Geräusch, während
die gestrichelt gezeichnete Kurve b das Geräusch in demselben Punkt bei der Regelklappe 5 mit den Bohrungen
6 beschreibt. Es ist zu sehen, daß mit den Bohrungen 6 in der Regelklappe 5 das ausgestrahlte Geräusch
wesentlich, nämlich durchweg um 5 bis 8 dB kleiner ist als das des Systems ohne Bc.; ungen in der Regeikiappe.
Wenn die Umgebungslufttemperatur mit der Berechnungstemperatur von +350C für den Thermoregler zusammenfällt
und die Regelklappe 5 den Kanal für die vorgewärmte Luft vollkommen überdeckt, wobei deren
Temperatur bei neuzeitlichen Verbrennungsmotoren in der Größenordnung von 100° C liegt, verursachen die in
der Regelklappe 5 ausgeführten Bohrungen 6 mit ihrer Gesamtfläche von 0,04 der Gesamtqiierschnittsfläche
der Ansaugleitungen 3 und 4 bzw. die durch diese Bohrungen unvermeidlich durchtretende vorgewärmte Luft
eine Jlunahme der Temperatur der dem Motor zugeführten
Luft um etwa 5°C über die Berechnungstemperatur, auf welche der Thermoregler und Vergaser angepaßt
sind. Wenn dagegen bei niedrigen Außentemperaturen die Regelklappe 5 den Kanal der Kaltluft vollkommen
zuschließt, tritt durch die Bohrungen 6 in der Regelklappe 5 Kaltluft durch und erniedrigt sonit die
Temperatur der in den Motor eintretenden Luft unter die Berechnungstemperatur.
bekanntlich führt eine Abweichung der Temperatur der in den Motor eintretenden Luft von ihrem optimalen
Wert, auf den der Vergaser eingestellt ist. um jede 10°C zu einer Änderung der Zusammensetzung des
Luft-Brennstoff-Gemisches um 2%, was eine beträchtliche Verschlechterung der Leistung, des Wirkungsgrades
und der Abgaszusammensetzung des Motors mit sich bringt. Dagegen führt das Verhältnis F2IF von maximal
0,04 nur zu einer Veränderung der Temperatur um 5eC, was die Zusammensetzung des Brennstoff-Luftgemisches
etwa um 1% ändert und noch keinen wesentlichen Einfluß auf die Kennziffern des Kraftwagens
Tdfübt, gleichzeitig aber eine Grenze darstellt.
55 Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
- Patentanspruch:Thermoregler des Luftstroms für das Einlaßsystem eines Verbrennungsmotors, bestehend aus einem Reglergehäuse (1), Ansaugleitungen (4,3,2) für die vorgewärmte und nicht vorgewärmte Luft sowie die Mischluft, weiche alle an das Reglergehäuse (1) angeschlossen sind, und eine im Reglergehäuse (1) untergebrachte Regelklappe (5), dadurch ge- ίο kennzeichnet, daß in der Regelklappe (5) zumindest eine Bohrung (6) ausgeführt ist und die Gesamtfläche der Bohrungen) (6) das 0,005- bis 0,04fache der Gesamtfläche der Querschnitte der Ansaugleitungen (3 und 4) für die nicht vorgewärmte und vorgewärmte Luft beträgt
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