DE3219324A1 - Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von formteilen hoher festigkeit und haerte aus si-mn- oder si-mn-c-legierten staehlen - Google Patents
Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von formteilen hoher festigkeit und haerte aus si-mn- oder si-mn-c-legierten staehlenInfo
- Publication number
- DE3219324A1 DE3219324A1 DE19823219324 DE3219324A DE3219324A1 DE 3219324 A1 DE3219324 A1 DE 3219324A1 DE 19823219324 DE19823219324 DE 19823219324 DE 3219324 A DE3219324 A DE 3219324A DE 3219324 A1 DE3219324 A1 DE 3219324A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- manganese
- silicon
- powder
- alloy
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0264—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements the maximum content of each alloying element not exceeding 5%
- C22C33/0271—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements the maximum content of each alloying element not exceeding 5% with only C, Mn, Si, P, S, As as alloying elements, e.g. carbon steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0207—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung von Formteilen hoher
Festigkeit und Härte aus Silizium-Mangan- oder
Silizium-Mangan-Kohlenstoff-legierten Stählen.
Da die Festigkeit von unlegiertem Sintereisen relativ niedrig ist (auch bei höchster Dichte werden nur
rd. 300 MPa erreicht), müssen für höhere Festigkeitsanforderungen legierungstechnische Maßnahmen ergriffen
werden.
Als Legierungselemente werden vorwiegend die Elemente Cu, Ni, Mo, P und C verwendet. Eine ganze Reihe von
Legierungselementen, die in der Schmelzmetallurgie mit Erfolg eingesetzt werden, ist in der Pulvermetallurgie
nur bedingt verwendbar. Es handelt sich dabei um die sauerstoffaffinen Legierungselemente,
wie Cr, Mn, Si und Ti, von denen besonders Si und Mn wegen ihres günstigen Preises und ihrer langfristig
gesicherten Verfügbarkeit interessant sind.
Si ist als stark verfestigend wirkender Mischkristallbildner bekannt. Auch in pulvermetallurgisch hergestellten
Fe-Basis-Legierungen können mit Si beachtliche Festigkeitssteigerungen erzielt werden
CHoffmann, G., Thümmler, F., Zapf, G.; Sintering,
Homogenization and Properties of α-Phase Iron-Aluminium and Iron-Silicon Alloys; Powder Metallurgy,
3rd Europ.Powd. Met. Symp. 1971 Conf. Supplement, Pt 1, 335 - 36 13. Dem stehen jedoch zwei Nachteile
entgegen:Zum einen neigt Si aufgrund seiner hohen
Sauerstoffaffinität in technischen Sinteratmosphären
zur Oxidbildung. Dem läßt sich begegnen, indem als Legierungsträger eine Fe-Si-Vorlegierung verwendet
wird (Verfahren zur Herstellung von Sinterwerkstoffen auf Eisenbasis; Deutsche Auslegeschrift
1 928 9 3ÖJ. Nach diesem Verfahren hergestellte Sinterstähle sind aber für Formteile nicht geeignet,
da bei ihrer Sinterung eine starke Schwindung auftritt, die sich negativ auf die Maßhaltigkeit der
Teile auswirkt. Es wurden Versuche unternommen, die Schwindung durch Zulegieren weiterer Elemente (Cu,
Al) zu kompensieren. Dies gelingt jedoch nur teilweise und ist außerdem mit Einbußen bei den Festigkeitseigenschaften verbunden £siehe Hoffmann, G., Thümmler,
F., Zapf, G.: Sintering, Homogenization and Properties of α- Phase Iron-Aluminium and Iron- Silicon AlloyS;
Powder Metalurgy, 3rd Europ.Powd. Met. Symp. 1971
Conf. Supplement, Pt 1, Seite 128j.
Auch Mn hat als Legierungselement Eingang in die Pulvermetallurgie gefunden. Da es ebenfalls sehr
sauerstoffaffin ist, sind auch hier besondere Schutzmaßnahmen
erforderlich. Bekannt ist z.B. das Einbringen von Mn über karbidische Vorlegierungen [Verfahren
zum Herstellen homogener manganlegierter Sinterstähle; Deutsche Patentschrift 24 56 781J. Diese Vorlegierungen
sind bis in den Bereich der Sintertemperatur stabil, wodurch die Legierungselemente gegen
Oxidation geschützt werden. Da Mn aber selbst kein starker Karbidbildner ist, müssen diese Vorlegierungen
zwangsläufig karbidbildende Elemente, wie z.B. Cr, Mo oder V enthalten. Diese Elemente sind sehr
teuer, was die Legierungskosten stark erhöht. Die hohe Härte der Karbide bewirkt außerdem einen erhöhten
Werkzeugverschleiß.
Die gemeinsame Verwendung von Si und Mn wird in der Literatur erwähnt. Die danach hergestellten
Sinterstähle sollen jedoch "keine überraschenden Ergebnisse" aufweisen fFindeisen, G., Hewing, J.:
Kupfer- und nickelhaltige SinterstähLe mit weiteren Legierungszusätzen; Industrie-Anzeiger Pd. 92(197θ\
Seiten 241 - 244 u. 431 - 434,hier: S. 4J4j.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren
zur pulverraetallurgischen Herstellung von Formteilen hoher Festigkeit r.nd Härte sowie ausreichender
Zähigkeit aus Sinterstählen zu schaffen, bei welchem ausschließlich leichterhältliche,
Legierungselemente, deren Bezug Langfristig gesichert ist, verwendet werden. Die Formteile
sollen durch die Erfindung während des Sinterprozesses maßhaltig hergestellt werden können,d.h.
sie sollen durch Zusätze von Legierungselementen keinen Schwund und/oder keine Festigkeitseinbußen
durch einen Schwund verhindernde Maßnahmen erleiden.
Die Aufgabe wird durch das erfindungsgemäße Verfahren
dadurch gelöst, daß man die Legierungselemente Silizium und Mangan oder Silizium, Mangan und Kohlenstoff
über die Legierungsträger Ferrosilizium,
Ferromangan und Graphit in Pulverform einem Eisenpulver zumischt und das Pulvergemisch in an sich
bekannter Weise verpreßt und bei einer Temperatur im Bereich von Π50 C bis 1250 C unter Schutzgas-Atmosphäre
sintert und abkühlt. Vorteilhafterweise wird ein Ferrosilizium mit 15 Gew.-% Si und/oder ein
Ferromangan mit 8O bis 84 Gew.-% Mn verwendet. Die Zumischung der Legierungsträger erfolgt in solchen
Mengen, daß sie den Massenanteilen im Pulvergemisch von 0,3 bis 3 Gew.-% Si;
von 0,3 bis 4 Gew.-% Mn;
von 0 bis 0,5 Gew.-I C
von 0,3 bis 4 Gew.-% Mn;
von 0 bis 0,5 Gew.-I C
entsprechen. In einer anderen Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens werden die gesinterten Formteile
einer zusätzlichen Wärmebehandlung, bestehend aus Härten und Anlassen, unterzogen.
Bei ausreichend hohen Abkühigeschwindigkeiten werden
hohe Festigkeit und Härte bereits mit der Einfach-Sintertechnik erzielt.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren wird bewirkt, daß
- Sinterung und Homogenisierung nicht durch Oxidation der Legierungselemente beeinträchtigt werden.
- Eine homogene Verteilung der Legierungselemente bei technisch relevanten Temperatur/Zeit-Bedingungen
für die Sinterung erreicht wird.
- Die Legierungselemente wirksam zur Erhöhung der Festigkeit führen.
- Die gefertigten Teile während der Sinterung eine möglichst geringe Maßänderung erfahren.
• Während der Homogenisierung tritt bereits bei Tempera-
■ ·
türen um ca. 1OOO°C temporär flüssige Phase auf, weshalb
evtl. auf den Legierungsteilchen vorhandene Oxidschichten nicht zur Diffusionsbarriere werden können
und außerdem eine schnelle Verteilung der Legierungselemente erfolgt. Der Zusatz von Mn und C bewirkt
eine Kompensation der durch Si bisher hervorgerufenen Schwindung, so daß sich insgesamt relativ
geringe Maßänderungen oder Maßstabilität ergibt.
Si und Mn wirken als Mischkristallhärter. Mn hemmt
außerdem sehr stark die Umwandlungsneigung und Si
beeinflußt die C-Diffusion, so daß die Kombination
der Legierungselemente Si-Mn-(C) zu hohen Festigkeits- | werten führt. Ein Vergütungsgefüge mit einer Härte S
und außerdem eine schnelle Verteilung der Legierungselemente erfolgt. Der Zusatz von Mn und C bewirkt
eine Kompensation der durch Si bisher hervorgerufenen Schwindung, so daß sich insgesamt relativ
geringe Maßänderungen oder Maßstabilität ergibt.
Si und Mn wirken als Mischkristallhärter. Mn hemmt
außerdem sehr stark die Umwandlungsneigung und Si
beeinflußt die C-Diffusion, so daß die Kombination
der Legierungselemente Si-Mn-(C) zu hohen Festigkeits- | werten führt. Ein Vergütungsgefüge mit einer Härte S
von bis zu 300 HV2O läßt sich bereits bei einer S
Ofenabkühlung mit einer mittleren Abkühlgeschwindig- |
keit von 3O K/min aus der Sinterhitze, also ohne |
zusätzliche Wärmebehandlung, erzielen. Bei genügend §
langsamer Abkühlung kann ein Härtungseffekt aber |
unterdrückt werden, so daß eine Kalibrierung der ί
Teile durchaus möglich ist. Das Potential der einge- j
setzten Legierungselemente kann dann durch eine zu- I
sätzliche Wärmebehandlung nutzbar gemacht werden. f
Als Vorteile ergeben sich:
- Niedrige Legierungskosten gegenüber herkömmlich |
legierten Sinterstählen und hohe Zugfestigkeiten |
(y 600MPa). Nur wenige der bekannten relativ hoch 3
legierten Zusammensetzungen erreichen Zugfestig- |
keiten von 700 MPa mit Einfachsintertechnik ohne "\
zusätzliche Wärmebehandlung (z.B. Sinterstahl mit |
4,5 % Cu, 5 % Ni : R = 6OO MPa). |
- die mechanischen Eigenschaften sind in einem Temperaturbereich von 1150 - 125O°C relativ
unempfindlich gegenüber der Sintertemperatur.
Dies ermöglicht z.B. eine exakte Abgleichung der Maßänderung durch Wahl einer geeigneten Sintertemperatur,
ohne starke Änderung des mechanischen Verhaltens.
- Die Anwesenheit von Si und Mn bewirkt eine so starke Härtbarkeitszunähme, daß bereits bei Abkühlung
aus der Sinterhitze ein Vergütungsgefüge entsteht, wodurch sich eine weitere Wärmebehandlung
erübrigt. Solche Sinterstähle wurden bisher unter Verwendung der teuren Legierungselemente Ni und
Mo hergestellt.
Im folgenden wird das erfindungsgemäße Verfahren
anhand einiger Durchführungsbeispiele in Verbindung mit den nachfolgenden Figuren 1 bis 6 näher erläutert.
Unterschiedliche Mengen von Si, Mn und C wurden über die genannten Legierungsträger einem üblichen Eisenpulver
zugegeben und zusammen mit einem preßerleichternden Zusatz vermischt. Das Pulvergemisch
wurde mit einem Preßdruck von 6OO MPa zu Prüfstäben verpreßt, die 60 min bei einer Temperatur
von 1180 C in Wasserstoff-Atmosphäre gesintert wurden. Die mechanischen Eigenschaften einiger
-AO-
ausgewählter Zusammensetzungen sind in den Figuren
I und 2 dargestellt (R = Zugfestigkeit in MPa,
R= Dehngrenze in MPa). Optimale Eigenschaftskombinationen werden mit Massenanteilen
von 1 bis 2 Gew.-% Si, 2 bis 3 Gew.-% Mn, 0,2 bis O,3 Gew.-% C erreicht. Die durch das Sintern hervorgerufene
Längenänderung der Prüfstäbe ist aus Figur ersichtlich. Erst bei einem. Verhältnis von Si/Mn>2
steigt die Schwindung stark an.
Mit den gleichen Si- und Mn-Gehalten werden ohne Kohlenstoff Zugfestigkeiten von 350 bis 6OO MPa,
Härten von 100 bis 2 10 HV2O, bei Bruchdehnungen von
II bis 2 % erreicht. Auch diese Legierungen sind in
gewissen Bereichen (z.B. 2 % Si, 2 bis 4 % Mn) bei den angegebenen Herstellungsbedingungen maßstabil.
Bei einer Zusammensetzung mit optimaler Eigenschaftskombination
wurde die Sintertemperatur, bei sonst gleichen Bedingungen wie in Beispiel 1, variiert.
Mechanische Eigenschaften und Maßänderung sind in den Figuren 4 und 5 dargestellt. Festigkeit und
Dehngrenze sind im untersuchten Bereich nahezu unabhängig von der Sintertemperatur, auch Härte und
Bruchdehnung reagieren nicht empfindlich. Mit steigender Sintertemperatur geht die anfangs auftretende
leichte Schwellung zurück, bis sogar leichte Schwindung auftritt. Dies eröffnet die Möglichkeit
- 10 -
321932Λ
das Maßverhalten über die Sintertemperatur einzustellen, ohne die mechanischen Eigenschaften wesentlich
zu ändern (R = Zugfestigkeit in MPa; R= Dehngrenze in MPa; A = Bruchdehnung in %).
Bei Teilen, die kalibriert werden müssen, ist eine sehr langsam geführte Abkühlung aus der Sinterhitze
erforderlich. Festigkeit und Härte erreichen dann nicht die in Beispiel 1 und 2 ausgewiesenen Werte.
Die eingesetzten Legierungselemente ermöglichen jedoch eine Wärmebehandlung.
Die in Beispiel 2 verwendete Legierung wurde bei 12000C 6O min in Wasserstoff gesintert und anschließend
vergütet. Vergütungsbehandlung: Austenitisiert bei 10OO C, 60 min in Argon, abgeschreckt in Öl, angelassen
60 min in Argon bei den angegebenen Temperaturen (siehe Figur 6). Optimale Festigkeits- und
Härtewerte werden bei Anlaßtemperaturen von 200 bis 3OO C erreicht, die Bruchdehnung ist noch
meßbar (> 1 %).
- 11 -
Kernforschungszentrum Karlsruhe GmbH
Karlsruhe, 17.O5.1982 PLA 8228 Gl/hr
ANR 1 0O2 59 7
Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung von Formteilen hoher Festigkeit
und Härte aus Si-Mn-oder Si-Mn-C-legierten Stählen.
Claims (5)
1. Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung von
Formteilen hoher Festigkeit und Härte aus Silizium-Mangan- oder Silizium-Mangan-Kohlenstoff-legierten
Stählen, dadurch gekennzeichnet, daß man die Legierungselemente Silizium und Mangan oder
Silizium, Mangan und Kohlenstoff über die Legierungsträger Ferrosilizium, Ferromangan und Graphit
in Pulverform einem Eisenpulver zumischt und das Pulvergemisch in an sich bekannter Weise
verpreßt und bei einer Temperatur im Bereich von 115O°C bis 12 50° C unt
phäre sintert und abkühlt.
phäre sintert und abkühlt.
von 115O°C bis 12 50° C unter Schutzgas-Atmos-
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß ein Ferrosilizium mit 15 Gew.-% Si verwendet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Ferromangan mit 80 bis 84 Gew.-% Mn
verwendet wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Zumischung der Legierungsträger in solchen Mengen erfolgt, daß sie den Massenanteilen im
Pulvergemisch
von O,3 bis 3 Gew.-% Si; von 0,3 bis 4 Gew.-% Mn;
von O bis 0,5 Gew.-% C
entsprechen.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die gesinterten Formteile einer zusätzlichen Wärmebehandlung, bestehend aus Härten und Anlassen,
unterzogen werden.
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19823219324 DE3219324A1 (de) | 1982-05-22 | 1982-05-22 | Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von formteilen hoher festigkeit und haerte aus si-mn- oder si-mn-c-legierten staehlen |
DE8282110622T DE3273998D1 (en) | 1982-05-22 | 1982-11-18 | Powder metallurgy process for producing parts having high strength and hardness from si-mn or si-mn-c alloyed steel |
EP82110622A EP0097737B1 (de) | 1982-05-22 | 1982-11-18 | Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung von Formteilen hoher Festigkeit und Härte aus Si-Mn- oder Si-Mn-C-legierten Stählen |
AT82110622T ATE23198T1 (de) | 1982-05-22 | 1982-11-18 | Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von formteilen hoher festigkeit und haerte aus si- mn- oder si-mn-c-legierten staehlen. |
JP58089029A JPS58210147A (ja) | 1982-05-22 | 1983-05-20 | Si−MnまたはSi−Mn−C合金鋼よりなる成形部品の製造方法 |
US07/292,442 US4913739A (en) | 1982-05-22 | 1985-03-08 | Method for powder metallurgical production of structural parts of great strength and hardness from Si-Mn or Si-Mn-C alloyed steels |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19823219324 DE3219324A1 (de) | 1982-05-22 | 1982-05-22 | Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von formteilen hoher festigkeit und haerte aus si-mn- oder si-mn-c-legierten staehlen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3219324A1 true DE3219324A1 (de) | 1983-11-24 |
Family
ID=6164277
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19823219324 Withdrawn DE3219324A1 (de) | 1982-05-22 | 1982-05-22 | Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von formteilen hoher festigkeit und haerte aus si-mn- oder si-mn-c-legierten staehlen |
DE8282110622T Expired DE3273998D1 (en) | 1982-05-22 | 1982-11-18 | Powder metallurgy process for producing parts having high strength and hardness from si-mn or si-mn-c alloyed steel |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE8282110622T Expired DE3273998D1 (en) | 1982-05-22 | 1982-11-18 | Powder metallurgy process for producing parts having high strength and hardness from si-mn or si-mn-c alloyed steel |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4913739A (de) |
EP (1) | EP0097737B1 (de) |
JP (1) | JPS58210147A (de) |
AT (1) | ATE23198T1 (de) |
DE (2) | DE3219324A1 (de) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2669142A1 (fr) * | 1990-11-08 | 1992-05-15 | Doryokuro Kakunenryo | Materiau de protection radiologique resistant a la chaleur. |
WO1994005822A1 (en) * | 1992-09-09 | 1994-03-17 | Stackpole Limited | Powder metal alloy process |
WO1994008061A1 (en) * | 1992-09-25 | 1994-04-14 | Powdrex Limited | A method of producing sintered alloy steel components |
WO1995021275A1 (en) * | 1994-02-08 | 1995-08-10 | Stackpole Limited | Hi-density sintered alloy |
EP0846782A1 (de) * | 1992-09-09 | 1998-06-10 | STACKPOLE Limited | Verfahren zur Herstellung einer Legierung durch Pulver-Metallurgie |
DE112005000921B4 (de) * | 2004-04-23 | 2013-08-01 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Verfahren zur Herstellung einer Sinterlegierung auf Eisenbasis und eines Sinterlegierungselements auf Eisenbasis |
DE112009002701B4 (de) * | 2008-11-10 | 2016-03-10 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Verfahren zur Herstellung einer gesinterten Eisenlegierung |
CN115341128A (zh) * | 2018-07-26 | 2022-11-15 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 无铜冶金材料的制备方法及无铜冶金材料、平衡块和压缩机 |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE459863B (sv) * | 1986-07-04 | 1989-08-14 | Hoeganaes Ab | Vaermeisolerande sintrad komponent av jaernbaserat pulver och saett att tillverka denna |
US5711187A (en) * | 1990-10-08 | 1998-01-27 | Formflo Ltd. | Gear wheels rolled from powder metal blanks and method of manufacture |
EP0627018A1 (de) * | 1992-12-21 | 1994-12-07 | STACKPOLE Limited | Verfahren zum nachpressen gesinterter formkoerper |
JPH07505679A (ja) * | 1992-12-21 | 1995-06-22 | スタックポール リミテッド | ベアリングの製造方法 |
SE9404110D0 (sv) * | 1994-11-25 | 1994-11-25 | Hoeganaes Ab | Manganese containing materials having high tensile strength |
ATE235578T1 (de) * | 1995-06-29 | 2003-04-15 | Stackpole Ltd | Hochfeste gesinterte legierung und verfahren zu deren herstellung |
US5641920A (en) * | 1995-09-07 | 1997-06-24 | Thermat Precision Technology, Inc. | Powder and binder systems for use in powder molding |
US5997805A (en) * | 1997-06-19 | 1999-12-07 | Stackpole Limited | High carbon, high density forming |
US20050053512A1 (en) * | 2003-09-09 | 2005-03-10 | Roche Castings Pty Ltd | Alloy steel composition |
US7153339B2 (en) | 2004-04-06 | 2006-12-26 | Hoeganaes Corporation | Powder metallurgical compositions and methods for making the same |
GB2417167B (en) * | 2004-08-13 | 2007-02-14 | Ipwireless Inc | Apparatus and method for communicating user equipment specific information in cellular communication system |
US7237730B2 (en) * | 2005-03-17 | 2007-07-03 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Modular fuel nozzle and method of making |
US8316541B2 (en) * | 2007-06-29 | 2012-11-27 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Combustor heat shield with integrated louver and method of manufacturing the same |
US7543383B2 (en) | 2007-07-24 | 2009-06-09 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Method for manufacturing of fuel nozzle floating collar |
JP5588879B2 (ja) * | 2008-01-04 | 2014-09-10 | ジーケーエヌ シンター メタルズ、エル・エル・シー | プレアロイ銅合金粉末鍛造連接棒 |
US9248500B2 (en) * | 2008-08-04 | 2016-02-02 | Apex Advanced Technologies, Llc | Method for protecting powder metallurgy alloy elements from oxidation and/or hydrolization during sintering |
JP5308123B2 (ja) * | 2008-11-10 | 2013-10-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度組成鉄粉とそれを用いた焼結部品 |
CN103600075B (zh) * | 2013-10-10 | 2016-06-29 | 铜陵新创流体科技有限公司 | 一种粉末冶金无钴铁基合金及其制备方法 |
CN103600076B (zh) * | 2013-10-10 | 2016-05-04 | 铜陵新创流体科技有限公司 | 一种粉末冶金汽车转向助力泵定子及其制备方法 |
CN103600074B (zh) * | 2013-10-10 | 2016-05-04 | 铜陵新创流体科技有限公司 | 一种粉末冶金耐磨合金及其制备方法 |
CN103600073B (zh) * | 2013-10-10 | 2016-05-04 | 铜陵新创流体科技有限公司 | 一种粉末冶金链轮及其制备方法 |
CN103600081B (zh) * | 2013-10-10 | 2016-05-04 | 铜陵新创流体科技有限公司 | 一种粉末冶金制冷压缩机阀片及其制备方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB538227A (en) * | 1939-12-12 | 1941-07-25 | William Arthur Oubridge | Improvements in or relating to the manufacture of metal articles or masses |
GB1449809A (en) * | 1972-11-27 | 1976-09-15 | Fischmeister H | Forging of metal powders |
US4043807A (en) * | 1974-01-02 | 1977-08-23 | The International Nickel Company, Inc. | Alloy steels |
US4071354A (en) * | 1975-12-08 | 1978-01-31 | Ford Motor Company | Master alloy for powders |
US4058414A (en) * | 1975-12-30 | 1977-11-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of making cold-rolled high strength steel sheet |
US4011108A (en) * | 1976-01-19 | 1977-03-08 | Stora Kopparbergs Bergslags Aktiebolag | Cutting tools and a process for the manufacture of such tools |
US4035159A (en) * | 1976-03-03 | 1977-07-12 | Toyota Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Iron-base sintered alloy for valve seat |
CA1125056A (en) * | 1979-06-13 | 1982-06-08 | Jean C. Farge | Low alloy white cast iron |
US4265660A (en) * | 1979-07-03 | 1981-05-05 | Henrik Giflo | High-strength free-cutting steel able to support dynamic stresses |
JPS599152A (ja) * | 1982-07-06 | 1984-01-18 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金 |
-
1982
- 1982-05-22 DE DE19823219324 patent/DE3219324A1/de not_active Withdrawn
- 1982-11-18 EP EP82110622A patent/EP0097737B1/de not_active Expired
- 1982-11-18 AT AT82110622T patent/ATE23198T1/de active
- 1982-11-18 DE DE8282110622T patent/DE3273998D1/de not_active Expired
-
1983
- 1983-05-20 JP JP58089029A patent/JPS58210147A/ja active Pending
-
1985
- 1985-03-08 US US07/292,442 patent/US4913739A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2669142A1 (fr) * | 1990-11-08 | 1992-05-15 | Doryokuro Kakunenryo | Materiau de protection radiologique resistant a la chaleur. |
WO1994005822A1 (en) * | 1992-09-09 | 1994-03-17 | Stackpole Limited | Powder metal alloy process |
EP0846782A1 (de) * | 1992-09-09 | 1998-06-10 | STACKPOLE Limited | Verfahren zur Herstellung einer Legierung durch Pulver-Metallurgie |
WO1994008061A1 (en) * | 1992-09-25 | 1994-04-14 | Powdrex Limited | A method of producing sintered alloy steel components |
WO1995021275A1 (en) * | 1994-02-08 | 1995-08-10 | Stackpole Limited | Hi-density sintered alloy |
DE112005000921B4 (de) * | 2004-04-23 | 2013-08-01 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Verfahren zur Herstellung einer Sinterlegierung auf Eisenbasis und eines Sinterlegierungselements auf Eisenbasis |
US9017601B2 (en) | 2004-04-23 | 2015-04-28 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Iron-based sintered alloy, iron-based sintered-alloy member and production process for them |
DE112009002701B4 (de) * | 2008-11-10 | 2016-03-10 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Verfahren zur Herstellung einer gesinterten Eisenlegierung |
CN115341128A (zh) * | 2018-07-26 | 2022-11-15 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 无铜冶金材料的制备方法及无铜冶金材料、平衡块和压缩机 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58210147A (ja) | 1983-12-07 |
DE3273998D1 (en) | 1986-12-04 |
ATE23198T1 (de) | 1986-11-15 |
US4913739A (en) | 1990-04-03 |
EP0097737B1 (de) | 1986-10-29 |
EP0097737A1 (de) | 1984-01-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3219324A1 (de) | Verfahren zur pulvermetallurgischen herstellung von formteilen hoher festigkeit und haerte aus si-mn- oder si-mn-c-legierten staehlen | |
DE2937724C2 (de) | Pulvermetallurgisch hergestelltes Stahlerzeugnis mit hohem Vanadiumcarbid- Anteil | |
DE69913650T2 (de) | Stahlpulver für die herstellung gesinterter produkte | |
DE4202799C1 (de) | ||
DE60203893T2 (de) | Verfahren zur herstellung eines kupfer enthaltenden gesinterten eisenmateriales | |
EP2379763B1 (de) | Eisen-kohlenstoff masteralloy | |
DE4031408A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines gesinterten maschinenteils | |
DE1298293B (de) | Hochverschleissfeste, bearbeitbare und haertbare Sinterstahllegierung und Verfahren zu deren Herstellung | |
DE19651740B4 (de) | Verfahren zum Herstellen einer Eisensinterlegierung mit Abschreckungsstruktur | |
DE19756608A1 (de) | Flüssigphasengesinterte Metallformteile | |
DE3206475C2 (de) | ||
DE2455850C3 (de) | Pulvermischung zur Herstellung von Körpern aus Legierungsstahl | |
DE2646444A1 (de) | Pulvrige hauptlegierung als zuschlag zu einem eisenpulver | |
DE2728287C2 (de) | ||
DE19708197B4 (de) | Gesintertes Gleitelement und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE69737265T2 (de) | Herstellung nickelenthaltenden, gesinterten, verfestigten, feritischen rostfreien stahls | |
DE2846889C2 (de) | Legierungspulver, Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendung zur Herstellung von gesinterten Formteilen | |
DE10336407B4 (de) | Pulvermetallurgisch hergestellte Lagerteile für Turbolader sowie Verfahren zur Herstellung solcher Lagerteile | |
DE2826301A1 (de) | Kupferlegierung | |
EP0149210A2 (de) | Verfahren zum Herstellen hochfester, duktiler Körper aus Kohlenstoffreichen Eisenbasislegierungen | |
DE3022100A1 (de) | Eisenaluminiumlegierungen, insbesondere, aber nicht ausschliesslich zur herstellung von widerstaenden im allgemeinen und fuer starkstrom im besonderen und verfahren zur herstellung derselben | |
DE19954603A1 (de) | Sinterlegierung auf Fe-Basis mit guter Bearbeitbarkeit und Verfahren zur Herstellung derselben | |
DE2537340C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von legierten Sinterstahlwerkstücken | |
EP1785500B1 (de) | Verschleiss- und Korrisionfester, hochlegierter pulvermetallurgischer Stahl | |
EP0597832B1 (de) | Metallpulvermischung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |