DE3211583A1 - Superlegierungs-ueberzugszusammensetzung mit hoch-temperatur-oxidationsbestaendigkeit - Google Patents
Superlegierungs-ueberzugszusammensetzung mit hoch-temperatur-oxidationsbestaendigkeitInfo
- Publication number
- DE3211583A1 DE3211583A1 DE19823211583 DE3211583A DE3211583A1 DE 3211583 A1 DE3211583 A1 DE 3211583A1 DE 19823211583 DE19823211583 DE 19823211583 DE 3211583 A DE3211583 A DE 3211583A DE 3211583 A1 DE3211583 A1 DE 3211583A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- weight
- coating composition
- tantalum
- chromium
- aluminum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
- C22C27/06—Alloys based on chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/06—Metallic material
- C23C4/073—Metallic material containing MCrAl or MCrAlY alloys, where M is nickel, cobalt or iron, with or without non-metal elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/007—Preventing corrosion
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/9335—Product by special process
- Y10S428/937—Sprayed metal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12611—Oxide-containing component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12639—Adjacent, identical composition, components
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/1266—O, S, or organic compound in metal component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12778—Alternative base metals from diverse categories
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12931—Co-, Fe-, or Ni-base components, alternative to each other
Description
Die Erfindung betrifft Überzüge, mit denen die Oxidationsbzw. Korrosionsbeständigkeit von Superlegierungen auf der
Basis von Eisen, Kobalt oder Nickel bei hohen Temperaturen so verbessert wird, daß das Leistungsverhalten und die
Haltbarkeit solcher Artikel erheblich gesteigert wird.
Die Einwirkung von hohen Temperaturen auf Metallgegenstände ist in vielen Situationen getestet worden. Metallteile
werden solchen Bedingungen z.B. in der Luft- und Raumfahrt sowie bei Anwendungen zu Land und zu Wasser, wie z.Bsp.
bei Leitschaufelnflügeln, Dichtungen und anderen Bauteilen, die in Gasturbinen Verwendung finden, ausgesetzt.
Bei solchen Anwendungen ist es wichtig, durch geeignete Maßnahmen dafür zu sorgen, daß die betreffenden Teile nicht
unnötig einer Oxidation ausgesetzt sind, da die hierdurch hervorgerufene Korrosion die Lebensdauer der Bauteile erheb-LJch
herabsetzt.
Durch Korrosion der Bauteile ergeben sich signifikante Leistungsfähigkeits- und Sicherheitsprobleme.
Zahlreiche Legierungen einschließlich der meisten Superlegierungen
weisen eine bestimmte Korrosionsbeständigkeit auf. Diese Beständigkeit wird jedoch erheblich herabgesetzt,
wenn ungeschützte, aus Superlegierung hergestellte Bauteile den für ein bestimmtes System notwendigen Temperaturen ausgesetzt
sind. Aus diesem Grund sind solche Bauteile mit Überzügen geschützt worden, die z.Bsp. aus Aluminid bestehen,
welche die Korrosionsbeständigkeit bei höheren Betriebstemperaturen erhöhen.
- 13 -
Aluminidüberzüge werden durch ein beschichtendes Zementationsverfahren
aufgebracht. Bei diesem Prozeß hat die Zusammensetzung des Substrates und die Verfahrenstemperatur
einenvEsentlichen Einfluß auf die Zusammensetzung, Dicke und Eigenschaften des Überzuges. Insbesondere bestehen die
Überzüge aus einer harten, spröden äußeren Schicht und einer harten und spröden mehrphasigen Grundschicht, die sehr
schnell reißen kann, wenn sie mechanisch oder thermisch unter Spannung steht. Dies führt zu schlechten Ermüdungseigenschaften und die gebildeten Risse können die Korrosionsbeständigkeit
der überzogenen Komponente auch materiell stark herabsetzen.
Eine andere Art von Überzügen bilden die sogenannten Auflageüberzüge
aus MCrAlY, in denen M ein Übergangsmetall wie z.Bsp. Eisen, Kobalt oder Nickel ist. MCrAlY-Überzüge sind
gegenüber Aluminidüberzügen vorteilhafter, da sie die Haltbarkeit von Turbinente.ilen verbessern. Überzüge aus MOrAlY
weisen insbesondere gegenüber Aluminidüberzügen im allgemeinen eine bessere Korrosionsbeständxgkext und auch größere
Duktilität auf.
Zur Zeit werden die MGrAlY-Überzüge durch Aufdampfen im
Vakuum aufgebracht. Dieses Verfahren hat jedoch den großen Nachteil, daß die Wahl der Zusammensetzung des auf einen
Gegenstand aufzutragenden Überzuges durch das Verfahren selbst begrenzt ist. Insbesondere ist es mit nur einer
Mehrelementquelle sehr schwierig, Überzüge aus MCrAlY mit noch anderen Elementen, die entweder einen geringeren oder
einen höheren Dampfdruck besitzen, abzuscheiden. Doppeloder Mehrfachquellen schaffen weitere komplexe Probleme
H -
für ein bereits kompliziertes Verfahren, welches nach der
Ansicht des Herstellers nicht wünschenswert ist.
Überzüge aus MGrAlY können auch durch Plasmaspritzen hergestellt werden. Beim Plasmaspritzen werden die erhitzten
Legierungsteilchen, die der gewünschten Überzugszusammensetzung
entsprechen, auf die zuvor erhitzte Oberfläche des Metallbauteils mit hoher Geschwindigkeit und bei hoher
Temperatur aufgebracht. Beim Auftreffen auf die Oberfläche
des Metallbauteils oder eines anderen aufgebrachten Teilchens deformieren sich die Teilchen der Überzugszusammensetzung
plastisch, schmelzen zusammen und bilden an der Oberfläche oder den anderen aufgebrachten Teilchen einen
dichten, haftenden Überzug. Das Plasmaspritzen ist besonders vorteilhaft, da es zur Herstellung von Überzügen im allgemeinen
billiger ist und die Wahl der Zusammensetzung nicht durch den Dampfdruck, wie beim Aufdampfverfahren im Vakuum,
eingeschränkt ist.
Ein weiteres Verfahren zur Verbesserung der Korrosionsbeständigkeit
bei höheren Temperaturen ist in der US-PS 4 145 481 vom 20. März 1979 beschrieben. Dieses Verfahren
beinhaltet das Aufbringen eines MGrAlY-Überzuges auf ein
Substrat, dann das weitere Überziehen dieses Überzuges mit einer Aluminidschicht zur Bildung einer Außenschicht. Bei
diesem Verfahren wird versucht, die Vorzüge der größeren Duktilität der MCrAlY-Legierung und die Korrosionsbeständigkeit
von Aluminid bei höheren Temperaturen zu vereinigen.
- 15 -
- 15 -
Gemäß der weiteren amerikanischen Anmeldung Ser.Nr, 847
vom 31. Oktober 1977 werden zwei Überzüge einer MCrAlY-Legierung auf ein Substrat aufgetragen. Während der erste
Überzug eine duktile Schicht ergeben soll, besitzt die zweite Schicht eine größere Korrosionsbeständigkeit bei
höheren Temperaturen*
Weitere Überzugslegierungen, ihre Zusammensetzung und Verfahren
zu ihrer Aufbringung auf ein Substrat sind in den US-Patenten 3 849 865, 3 869 779, 3 928 454, 4 005 989 beschrieben.
Da in zunehmendem Maße größerer Wert auf die Haltbarkeit, insbesondere von solchen Bauteilen gelegt wird, die extrem
hohen Temperaturen ausgesetzt sind, ist es erwünscht, die Haltbarkeit der beschriebenen Überzüge wesentlich zu verbessern.
Das Erfordernis der Beständigkeit gegenüber den Korrosionseffekten der Temperatur und der Atmosphäre ist
insbesondere bei sehr hohen Temperaturen (mehr als 9800C =
18000P) besonders kritisch.
Die erfindungsgemäßen Überzugszusammensetzungen sind besonders bei höheren Temperaturen gegen Oxidation beständig,
erhöhen die Punktionsfähigkeit von Bauteilen bei diesen Temperaturen und eignen sich gut zum Plasmaspritzen. Diese
Überzugszusammensetzungen sind für Anwendungen gedacht, bei
denen eine verbesserte Korrosionsbeständigkeit bei hohen Temperaturen erwünscht und die Duktilität des Überzuges
relativ unwichtig ist.
Bei Gasturbinen, Turbinenschaufeln und -flügeln als Beispiel betrifft dies im allgemeinen die nicht gekühlten
- 16 -
Bauteile oder Segmente, die solch, hohen Temperaturen ausgesetzt
sind, daß die Dehnungsbeanspruchungen, denen die Überzüge unterworfen sind, erst oberhalb einer Temperatur wirksam
werden, bei der eine Umwandlung von duktil nach spröde bereits stattgefunden hat. Weitere Ziele und Vorteile der
Erfindung ergeben sich zum Teil aus der Beschreibung oder
durch deren Anwendung.
Um die genannten Ziele zu erreichen und in Übereinstimmung
mit dem Zweck der Erfindung, wie dargestellt und ausführlich beschrieben, enthalten die erfindungsgemäßen Überzugszusammensetzungen 3-30 Gew.-i° Aluminium, 0.01 - 15 Gew.-^
Tantal, 5-50 Gew.-fi Chrom, bis zu 10 Gew.-5^ Mangan, bis zu
15 Gew.-fo Wolfram, bis zu 12 Gew.-^ Silicium, bis zu
10 Gew.-io Hafnium und einen Rest, der aus der Gruppe Wickel,
Kobalt und Eisen und Kombinationen dieser gewählt wurde.
Besteht der Rest der erfindungsgemäßen Überzugszusammensetzung aus Wickel, dann besteht die bevorzugte Zusammensetzung
im wesentlichen aus 5-35 Gew.-^ Kobalt, 3-25 Gew.-io Aluminium, 0.01 - 15 Gew.-^ Tantal, 5-35 Gew.-fo
Chrom, bis zu 10 Gew.-^ Mangan, bis zu 5 Gew.-fo Wolfram,
bis zu 12 Gew.-% Silicium, bis zu 10 Gew.~$ Hafnium und
einem Rest aus Nickel.
Besteht der Rest der erfindungsgemäßen Überzugszusammensetzung
aus Kobalt, so enthält die bevorzugte Zusammensetzung im wesentlichen 3-25 Gew.~$ Aluminium, 0.01 - 12
Gew.-^ Tantal, 5-40 Gew.-$ Chrom, bis zu 10 Gew.-fo Mangan,
bis zu 5 Gew.-^ Wolfram, bis zu 12 Gew.-io Silicium,
bis zu 10 Gew.-$ Hafnium und einem Rest aus Kobalt.
- 17 -
■3211
In Übereinstimmung mit den Zweck dieser Erfindung, wie bereits
dargelegt und ausführlich beschrieben, beinhaltet die Verbesserung der Erfindung die zuvor genannte Überzugszusammensetzung
in Kombination mit, und angewandt als eine Überzugszusammensetzung für eine Superlegierung auf der
Basis von liickel, Kobalt oder Eisen.
Die Überzugszusammensetzung kann wahlweise bis zu 5 Gew.-$
eines reaktionsfähigen Metalles enthalten, welches aus der Gruppe Lanthan, Yttrium, und der anderen Seltenen Erden
ausgewählt wurde.
Auch ist der Zusatz Seltener Erden oder feuerfester Metalloxidpartikel
zu der oben genannten Überzugszusammensetzung möglich; diese Zusätze können vorzugsweise bis zu 5 Gew.-^
beigemengt werden. Solche Zusätze können sich nützlich auf die allgemeinen Schutzeigenschaften der überzüge auswirken,
da die Metalloxidpartikel eine bessere Haftung der Oxide bewirkt. Dieses Verankerungs-Phänomen beruht auf einer guten
Adhäsion (Haftung) der Schutzschicht und erhöht somit die Lebensdauer des Überzuges. Zusätze aus Titan bis zu
5 Gew.-5» und eines Edelmetalles bis zu AS- Gew.-/-» können in
Betracht gezogen werden.
Eine besondere, Nickel enthaltende, Überzugszusammensetzung enthält 10-30 Gew.-^ Kobalt, 10-30 Gew.-^ Chrom,
10 - 20 Gew.-^ Aluminium, 1- 10 Gew.-jt Tantal, und 0.1 2
Gew.-io Hafnium, bis zu 5 Gew.-$ Mangan, bis zu 2 Gew.-^
eines reaktiven Metalls, das aus der Gruppe Lanthan, Yttrium und der anderen Seltenen Erden gewählt ist. Diese Zusammensetzung
ist besonders für den Überzug eines Superlegierungssubstrates geeignet, das aus einem Einkristall oder einem
gerichtet erstarrtem Substrat besteht.
- 18 -
Der Ausdruck "Überzug" bedeutet aufgetragenes Material auf eine Substratflache. Das aufgetragene Material kann auch
als abriebfestes Dichtungsmaterial verwendet werden.
Die beigefügten Zeichnungen erläutern einige Ausführungsformen der Erfindung und erläutern zusammen mit der Beschreibung
die Eigenschaften und Prinzipien der Erfindung.
Figur 1 zeigt eine 500-fache Vergrößerung der MikroStruktur von Substrat und Überzug, der besonders für hohe Temperaturen
geeignet ist.
Figur 2 zeigt eine 400-fache Vergrößerung der MikroStruktur eines besonderen Überzuges und eines gerichtet erstarrten
Substrats in Übereinstimmung mit der Erfindung; und Figur 3 zeigt die 2,5-fache Vergrößerung des Überzugs eines Probestücks
mit der in Figur 2 dargestellten Mikrostruktur.
Im folgenden werden die erfindungsgemäßen besonderen Ausführungsbeispiele,
die in den Zeichnungen dargestellt sind ausführlich beschrieben.
Wz.e schon zuvor berichtet, betrifft die Erfindung Überzugszusammensetzungen für Superlegierungssubstrate und die daraus
resultierenden Überzugskomponenten. Die erfindungsgemäßen
Überzüge weisen eine Beständigkeit gegenüber Korrosionen bei sehr hohen Temperaturen Cfür gewöhnlich 9800O =
18000F und höher) auf, die sehr wichtig ist.
Die erfindungsgemäßen Überzugszusammensetzungen enthalten ungewöhnlich große Mengen an Aluminium (,bis zu 30 Gew.-^)
und Tantal (,bis zu 15 Gew.-#). Dies ist deshalb möglich,
weil bei Anwendungen, bei denen bei sehr hohen Temperaturen (,mehr als 9800C = 18000F) thermische und mechanische
- 19 -
Spitzenbelastungen (Dehnungsspitzen) auftreten, die Duktilität
nicht wie bei tieferen Temperaturen {,kleiner als 9260C = 170O0I1) als kritischer Faktor angesehen wird.
Obwohl beobachtet werden konnte, daß die Duktilität bei Zusatz der oben genannten Mengen Aluminium oder Tantal merklich
abnimmt, kann dies bei bestimmten Anwendungen unberücksichtigt bleiben, insbesondere wenn der Korrosionsschutz besonders
wichtig ist. Diese Oxidationsbeständigkeit wird durch Zusatz der genannten hohen Anteile an Aluminium und
Tantal erreicht.
Die erfindungsgemäße Überzugszusammensetzung kann zwischen
5-30 Gew.-^ Aluminium enthalten, bevorzugt 10-20 Gew.-^,
besonders bevorzugt 12-17 Gew.-^. Die Überzugszusammensetzung
kann 0.01 - 15 Gew.-% Tantal, bevorzugt 1-10 Gew.-^,
besonders bevorzugt 2-7 Gew.-^ enthalten, sowie zwischen
5-50 Gew.-^ Chrom, bevorzugt 10 - 40 Gew.-^, besonders
bevorzugt 15-20 Gew.-^ enthalten.
Bei einer Wickel enthaltenden Überzugszusammensetzung beträgt
der Anteil an Kobalt 5-35 Gew.-^, bevorzugt 10-30
Gew.-/^ oder besonders bevorzugt 15-25 Gew.-^; der Anteil
an Aluminium beträgt 3-25 Gew.-^, bevorzugt 10 - 20 Gew.-^,
besonders bevorzugt 12-17 Gew.-$; der Anteil an Tallium
0.01 - 15 Gew.-$, bevorzugt 1-10 Gew.-^, besonders bevorzugt
2-7 Gevf.-fo; der Anteil an Chrom 5-35 Gew.-^,
bevorzugt 10 - 30 Gew.-^, besonders bevorzugt 15 - 20 Gew.-^.
Bei einer Kobalt enthaltenden Überzugszusammensetzung beträgt der bevorzugte Anteil an Aluminium 3-25 Gew.-^,
besonders bevorzugt 10-20 Gew.-%, insbesondere 12-17 Gew.-$, der bevorzugte Anteil an Tantal 0.01 - 12 Gew.-$,
- 20 -
"besonders "bevorzugt 1-10 Gew.-^, Insbesondere 2- 7 Gew.-%;
der "bevorzugte Anteil an Chrom 5-40 Gew„-%, "besonders
bevorzugt 10 - 30 Gew.-%, insbesondere 15 - 20 Gew.-^.
Mangan und Wolfram sind im weitesten Sinn dieser Erfindung optimale Zusätze, die jeweils "bis zu 10 Gew.-^ bzw. 5 Gew.~%
zugesetzt werden.
In einer bevorzugten Ausführungsform kann jedoch eine Metallmischung
des Überzuges aus iantal und Wolfram und/oder Mangan von Nutzen sein,, wobei der Gehalt an Tantal mindestens
1/5 des Gewichts der Mischung, aber mindestens 0.5 Gew.-^ des gesamten Überzugs sein soll. Der Rest der Überzugsmischung soll mindestens 0.5 Gew.-$ Mangan oder Wolfram oder
eine Kombination beider enthalten. Wahlweise Zusätze bis zu 12 Gew.-^ Silicium und bis zu 10 Gew.-^ Hafnium sind
möglich.
Zusätze von 0.1 - 10 Gew.-%, bevorzugt 1-4 Gew.-^ Mangan
bewirken eine vorzügliche Sulfidationsbeständigkeit. Zusltze
von bis zu 5 Gew.-^ Wolfram sind dann empfehlenswert,
wenn chemische Anforderungen an die Überzüge berücksichtigt werden müssen und der thermische Ausdehnungskoeffizient
des Substrates beachtet und die Auswirkungen der Diffusions-Wechselwirkungen mit dem Substrat möglichst gering gehalten
werden müssen. Bei Kobalt enthaltenden Legierungszusammensetzungen
beträgt der Gehalt an Tantal, wie bereits erwähnt, vorzugsweise bis zu 12 Gew.-^ und der des Wolframs bis zu
5 Gew.-/^. Die oben genannten Zusätze von Silicium und Hafnium
sind bei allen Zusammensetzungen innerhalb dieser Bereiche
in Betracht zu ziehen.
- 21 -
3211533
Die zahlreichen, "beschriebenen Überzüge können zu verschiedenen
Zwecken legierungsbildende Elemente enthalten, z.Bsp. bis zu 5 Gew.-$ eines reaktionsfähigen Met .Ils, das aus der
Gruppe Lanthan, Yttrium und der anderen Seltenen Erden gewählt ist. Bevorzugt werden diese Elemente in einer Menge
von 1.3-3 Gew.-$ der Überzugszusammensetzung verwendet.
Bis zu 5 Gew.-fo eines Elementes der Seltenen Erden oder
feuerfester Metalloxidpartikel wirken sich günstig auf die Gesamtschutzeigenschaften der Überzüge aus, da sie das
Verankerungsphänomen unterstützen. Vorzugsweise liegt der .Anteil dieser Zusätze zwischen 0.01 und 2 Gew.-^.
Eine ähnliche Verbesserung der Haltbarkeit der Überzüge kann durch die Zugabe von 0.05 his 15 Gew.-^ eines Edelmetalles
aus der Gruppe Platin, Rhodium und Palladium erreicht werden. Mit diesem Zusatz wird auch die Diffusionsstabilität
des Überzuges verbessert.
Wenn die Metallmischung ein Teil der Überzugszusammensetzung ist, enthält sie bevorzugt 2-5 Gew.-^ Tantal und 2-5
Gew.-$ Wolfram, Mangan oder eine Kombination davon. Es wurde gefunden, daß der Anteil an Wolfram '-vorzugsweise nicht über
1.5 Gew.-?o liegen sollte. Die anderen Bestandteile der Überzugszusammensetzung
variieren zwischen 10 und 20 Gew.-% Kobalt, 5-25 Gew.-^ Chrom, 10-18 Gew.-^ Aluminium, bis
zu 2 Gew.-io Silicium und bis zu 5 Gew.-^ Hafnium.
Es ist vorgesehen, daß die Überzugszusammensetzung dieser Erfindung die korrosionsbeständige Außenschicht der beiden
MCrAlY-Überzugsschichten bildet, wie sie in der amerikanischen Patentanmeldung Ser.Nr. 847 253 beschrieben ist.
- 22 -
Die Zusammensetzung kann auch die Innen- oder Haftschicht ■
einer zweischichtigen oder abgestuften thermischen Grenzschicht "bilden, um die auf das Metall wirkende Betriebstemperaturen,
sowie Wärmeübergänge in Gasturbinen zu reduzieren. In solchen Fällen muß die Haftschicht dem Substrat
in der Zusammensetzung sehr ähnlich sein, und die Zusammensetzung des zweischichtigen oder abgestuften Keramik/Metallüberzugssystems
muß so gewählt sein, daß die durch thermische Ausdehnung und Pehlanpassungen verursachten Spannungen
zwischen der Haftschicht und der, das Oxid enthaltenden, Außenschicht auf ein i-iinimum gebracht werden. Die Innenschicht
muß außerdem ziemlich dicht und die Oberfläche dieser Schicht rauh genug sein, um eine haftende Oberfläche für den
oxidhaltigen Überzug bilden zu können. Die durch Plasmasprühen aufgetragenen Zusammensetzungen genügen diesen Anforderungen
und sind deshalb für diesen Zweck ideal geeignet.
Wie ausgeführt ist, sind die enggefaßten Bereiche der Zusammensetzungen
für höhere Temperaturen am besten geeignet, obwohl Zusammensetzungen mit weiteren Mischungsbereichen
auch für solche Temperaturen eingesetzt werden können. Sp.eziel.l
ist ein höherer Chromgehalt in gewissen Fällen wünschenswert, wobei ein Gehalt von 50 Gew.-fo ein geeigneter
Bereich ist. Der Anteil an Chrom kann verringert werden, wenn der i/iangananteil erhöht wird. Mangan kann bis zu
10 Gew.-$° als Zusatz verwendet werden. Andererseits können
niedrigere Prozentanteile an Aluminium im Bereich von 3-30 Gew.-io auch zur Anwendung kommen. Der Titananteil kann,
falls gewünscht, bis zu 5 Gew.-^ betragen, während der Anteil
an Silicium in manchen Fällen 5-8 Gew.-% betragen
kann.
- 23 -
Pur den Fachmann ergeben sich weitere Anwendungen der erfindungsgemäßen
Zusammensetzungen, wobei auch ^ndere legierungs-"bildende
Elemente in den Überzügen in akzeptablen Mengen und in Übereinstimmung mit bekannten Praktiken Verwendung finden«
Pur das Aufbringen der Überzugszusammensetzungen wird das
Plasmaspritzen bevorzugt. Die großen Unterschiede in der Verdampf ungsgesehwindigkeit (oder im Dampfdruck) zwischen Elementen
mit einem hohen Dampfdruck wie Mangan oder Aluminium und Elementen mit jsinem niedrigen Dampfdruck wie Tantal oder
Wolfram macht das Aufbringen und die Kontrolle der Zusammensetzung eines solchen Überzuges durch Aufdampfen im Vakuum
schwierig, wenn nicht sogar unmöglich. Zusammensetzungen nach dieser Erfindung ergeben im Gegensatz dazu durch das Plasmaspritzen
sehr dichte Überzüge. Es wird jedoch angemerkt, daß, wenn die Verfahren geändert oder die Methoden der Aufdampfoder
Ionenplattiertechnik modifiziert werden, auch diese Verfahren zum Auftragen der erfindungsgemäßen Zusammensetzung benutzt
werden können. Auch das Bedampfen oder Sintern von Schlämmen auf Substrate kann angewendet werden.
Der Überzug wird in einer Schichtdicke von 0.0025 bis 2.54 mm aufgetragen, anschließend werden die überzogenen Teile eins
bis zehn Stunden in einer inerten Atmosphäre z.Bsp, im Vakuum, oder unter Argon einer Temperatur von 1O37°C bis 12040C ausgesetzt,
um das Haften am Substrat zu fördern.
Die Erfindung wird an Hand einer typischen, für Überzüge von Gasturbinenteilen verwendeten, auf Wickel basierenden Superlegierung
IN 738 mit folgender Zusammensetzung erläutert: 0.09 0P C, 16.0 io Cr, 8.5 $ Co, 1.7 # Mo, 2.5 # W, 1.7 $ Ta,
3.5 Io Ti, 3.5 I" Al, 0.01 # B, 0.03 # Zr und einem Rest Nickel.
- 24 -
Eine typische, für Gasturbinen verwendete, auf Kobalt basierende Superlegierung Mar-M 509 mit 0.60 fi C, 23.4 % Cr,
10.0 °/o Ki, 7.0 °/o W, 3.5 $>
Ta, 0.23 1° Ti, 0.01 J& B, 0.45 # Zr,
1.5 # -Pe, 0.10 # Mn, 0.40 °/o Si und einem Rest aus Kobalt
diente als zweites Substrat für Testzwecke.
Eine erste Serie von Überzügen wurde durch Plasmaspritzen von vorlegierten Pulvern hergestellt. Diese Pulver werden
in einem Plasmabogen mit einer Geschwindigkeit von mehr als 3 Mach unter Verwendung von Argon und Helium als jeweilige
erste und zweite Gase verspritzt. Das Plasmaspritzen wurde in einer Kammer bei einem dynamischen Druck von 55 Torr
durchgeführt. Die Versuchsparameter sind:
Abstand der Plasmadüse zum Werkstück.....40.64 cm (16 inch) Primärgas (Argon) 10 cnr/h "bei 1 57-N/c-
(370 CPH at 225 psi. Sekundärgas (Helium) 4 cmr/h bei 176l\T/crT
(150 Ci1H at 250 psi
Spannung 50 - 52 Volt
Strom 1400 - 1440 Amp.
Pulverfluß 0.03 kg/min.
(0.07 lb/min) Trägergas 0.7 cm bei 69M/cm''
(25 CPH at 100 psi) Auftragungszeit ........45 sek.
Die Gegenstände wurden dann 4 Stunden einer Wärmebehandlung im Vakuum bei 10800C unterworfen.
Die folgende Tabelle enthält die Ergebnisse der geprüften
Üterzugszusammensetzungen.
- 25 -
Tabelle 1 ITeil 1)
Überzugssystem | NX | Co | Cr | Al | 20 | 12 | Ta | Mn | W La | Y |
UTO5 | 20 | 12 | ||||||||
UiCoGrAlY | Rest | 23 | 18 | 13 | 20 | 12 | 0.3 | |||
MDC-35A | Rest | 15 | 20 | 12 | 20 | 12 | 2.5 | 0.5 | ||
MDC-34-H | Rest | 10 | 20 | 17 | 16 | 12 | 0.6 | |||
MDC-35J | Rest | 15 | 20 | 12 | 7.0 | 0.5 | ||||
MDO-1A | einfaches | Aluminid | ||||||||
LDC-2E | Platin-Aluminid | |||||||||
MDO-35B | Rest | 15 | 2.5 | 1.5 0.5 | ||||||
ICDC-35G | Rest | 15 | 2.5 | 0.5 | ||||||
MDO-35D | Rest | 15 | 2.5 | 2.5 | 0.5 | |||||
MDG-35E | Rest | 15 | 2.5 | 0.5 | ||||||
MDG-35M | Rest | 21 | 2.5 | 1.7 | 1.0 |
2)
"Rigzyklen": 1148°0/2 min +954°G/4 min +11480G/ 2 min + Kaltluft {5 ppm Salz)
Ergebnisse des !Falltests
26 -
cn OD CO
Tabelle 1 (,!Teil 2)
Überzugssystem
UTG5)
WiCoCrAlY
WiCoCrAlY
MDO-35A
MDC-34H MDC-35J
MDC-1A
LD0-2E
MDC-35B KDC-35C
MDC-35D MDC-35E MDO-35M
Durcasconittliclie Haltbarkeit1/Std. II 738 MAR-M5O9 Substrat Substrat |
190 | Risse nach, dem Wasserabscnreck- test |
100 | nein | |
107 | nein | |
186 | D'a | |
230 254) |
3a 3a |
|
135 | 237 | ja |
124 | nein | |
110 | 238 | nein |
175 | nein | |
125 | nein | |
230 | nein |
Zusammensetzung entsprechend dem US-Patent 3 928 Ergebnis aus einem Test
Benötigte Aufprallenergie zur Erzeugung von Rissen oder Brucastücken^
(Joule) (,in/lbs).
(Joule) (,in/lbs).
ο. | 334 | 3.0 | 4 | * *«« |
0. | 334 | 3.0 |
CfCC
JtJ t. |
|
0. | 113 | 1.0 | t ( | |
0. | 113 | 1.0 | . ■ ": | |
0. | 056 | 0.5 | < < * C | |
0. | 226 | 2.0 | * < t β 4 t < Cl |
|
0. | 334 | 3.0 | ||
0. | 334 | 3.0 | « C « LC * |
|
0. | 226-0.334 | 2.0-3.0 | I C S C ti |
|
0. | 334 | 3.0 | ||
0. | 395-0.452 | 3.5-4.0 | ||
321 | ||||
1583 |
- 27 -
Die 500-fache Vergrößerung einer Mikroaufnahme eines Überzuges (MDC-35D) ist in Fig. 1 gezeigt, die typische Stärke der
Überzüge war 0.1 mm. Die Mikroaufnahme offenbart die Anwesenheit einer dehnbaren Matrix von gammaHUi, Cr), die eine
Dispersion einer intermetallischen Verbindung von beta-(Hi, Go) mit Aluminium einschließt.
Der Anteil der beta-Phase war in i-iDC-34H auf Grund des größeren
Aluminiumanteils höher als in einigen anderen Überzügen. Untersuchungen mit einer Elektronenmikrosonde zeigten, daß
die chemische Zusammensetzung der Überzüge sich nicht wesentlich von der der eingesetzten Pulver unterschied.
Das Leistungsverhalten der überzogenen Gegenstände dieser Testreihe wurde mit einem "Rigbrenner" mit einer Machzahl
von 0.7, untersucht. Der Prüfzyklus betrug 1H8°C/2 Min., 954°C/4 Min., 1148°C/2 Min., und Kaltluft/2 Min.. Eine Salzlösung
von 5ppm wurde in die Verbrennungsprodukte eines JP5-Brennstoffs mit einem Gehalt von 0.2 $ Schwefel eingespritzt.
In diesem Zyklus wurde die Umgebung von Leitschaufeln und -flügeln einer Gasturbine simuliert und das Oxidationsphänomen
beleuchtet, wobei signifikante thermische Spannungen auf die geschützten 'i'eile zur Einwirkung kamen.
Wie aus Tabelle 1 zu entnehmen ist, weisen die erfindungsgemäßen Überzüge ein wesentlich besseres Leistungsverhalten
gegenüber dem einfachen MCrAlY-Typ CUTO MiCoCrAlY, US-PS
3 928 026) auf. Die Korrosionsbeständigkeit des Materials mit relativ geringem Anteil an Aluminium ist mit dem MCrAlY-Überzug
HDC-34H mit einem hohen Anteil an Aluminium und einem höheren Anteil der beta-Phase vergleichbar. Ein typischer,
mit einem hohen Gehalt an Aluminium versehener MCrAlY-Überzug zeigt eine gute Beständigkeit gegenüber Oxidation,
aber wegen des hohen Anteils der beta-Phase eine
- 28 -
geringe Duktilität; im Gegensatz dazu zeigt ein MCrAlY-Überzug
mit einem geringen Anteil Aluminium eine gute Duktilität, aber eine schlechte Korrosionsbeständigkeit.
Überzüge, die nach der Erfindung hergestellt worden sind,
weisen sowohl eine außerordentliche Oxidationsbeständigkeit auf, und diejenigen mit einem relativ geringen Anteil an
Aluminium zeigen eine sehr gute Duktilität Erfindungsgemäße Erfindungsgemäße Überzüge mit Aluminium und einem hohen Gehalt
an Tantal besitzen eine verbesserte Oxidationsbeständigkeit und sind dann wertvoll, wenn die Duktilität nicht wesentlich
ist. Die Überzüge ergeben auch eine bessere Korrosionsbeständigkeit verglichen mit einem Platin-Aluminid-Überzug
wie z.Bsp. LDC-2E, und einem einfachen Aluminid-Überzug
wie KDC-1A.
Das Leistungsverhalten der überzogenen Gegenstände dieser
Testreihe wurde bei einem Wasserabschrecktest und einem Aufpralltest eines fallenden Gewichtes ermittelt. Mit dem zuerst
genannten Test wird die Duktilität des Überzuges festgestellt, indem überzogene Tragflächensegmente 15 Minuten
bis zu 2 Stunden bis auf 1148 - 560C erhitzt werden und dann
durch Bespritzen mit Wasser abgeschreckt werden. Die hierbei erzeugten thermischen Spannungen sind geringer als jene,
die an luftgekühlten Leitschaufeln einer Gasturbine eines Flugzeuges beobachtet wurden und mögen denen anderer Gasturbinenschaufeln
ähnlich sein. Mit den letzteren Test wird auch die Duktilität des Überzuges geprüft, die das Leistungsverhalten
der überzogenen Teile in dieser Hinsicht kennzeichnet. Die Prüfung besteht darin, daß ein Gewicht von
einem amerikanischen Pfund (,453.6 g) aus verschiedenen
Höhen auf die Hinterkante des jeweiligen überzogenen Tragflächensegmentes fällt, dabei ist die erzeugte Energie
- 29 -
proportional zur Höhe, ausgedrückt in cm~kg (ineh-lbs).
Die Testproben wurden mit einem Stereomikroskop "bei zwanzigfacher
Vergrößerung auf Defekte, wie Riase und abgelöste Bruchstücke untersucht. Die Aufprallenergie, die nötig ist,
um Risse und Bruchstücke an den Hinterkanten zu erzeugen, wird als Maß für die (Dehnbarkeit) Duktilität des Überzuges
angesehen. Je höher die benötigte Energie, desto größer ist die Duktilität des Überzuges.
Die Ergebnisse dieser beiden Tests sind ebenfalls in der Tabelle 1 gezeigt. Die nach der Erfindung überzogenen Gegenstände
zeigen keinerlei Risse nach dem "Wasserabschrecktest", im Gegensatz zu den MGrAlY-Überzügen mit einem hohen Aluminiumgehalt
oder den Aluminid-Überzügen, womit die bessere
Duktilität der erfindungsgemäßen Überzüge bestätigt wird. Die auf die Hinterkanten der beschichteten Tragflächensegmente
ausgeführten Falltests zeigen, daß die gemäß diesem Ausführungsbeispiel überzogenen Gegenstände einer größeren Aufprallenergie
als die MCrAlY-Überzüge mit hohem Aluminiumanteil oder der Aluminid-Überzüge standhalten. Dies bestätigt
wiederum, daß die erfindungsgemäßen Überzüge duktil sind. Die Tabelle 1 zeigt den Vorteil der benutzten Metallmischung
dieser Erfindung an. So enthält MDG-35A nur Tantal und MDC-35C nur Mangan, während MDC-35B, D, E und M die Mischung
beider enthalten. Während die beiden erstgenannten, MD-35 A, C, eine erhöhte Lebensdauer aufweisen, die hervorragendste
Verbesserung der Lebensdauer eines Überzuges, bewahren die letzteren, die Mischungen, eine gute Duktilität.
- 30 -
W * * ■#
- 30 -
Andererseits zeigt MDC-35J, daß ein hoher Gehalt an Tantal,
besonders in der Abwesenheit von Mangan und Wolfram, die Oxidationsbeständigkeit bei hohen Temperaturen enorm verbessert.
Die Ergebnisse belegen, daß die Duktilität bei dieser Legierung sinkt. Es wurde jedoch gefunden, daß Legierungen
mit einer solchen Beständigkeit gegenüber Oxidationen bei hohen Temperaturen in Anwendungen besonders
wertvoll sind, bei denen thermische und mechanische Dehnungsspitzen oberhalb 9820C (.18000F) auftreten; und daß bei solchen
Anwendungen die Duktilität relativ unwichtig ist.
In Übereinstimmung mit der Erfindung konnte gezeigt werden, daß ein höherer Anteil an Aluminium, bis zu 30 Gew.-"/>, den
Überzügen eine höhere Beständigkeit gegenüber Oxidation verleiht. Die Nickel-Aluminium-Phase, die zu der Oxidationsbeständigkeit
der Überzüge beiträgt, enthält stellenweise bis zu 31 Gew.-$ Aluminium. In Übereinstimmung mit der Erfindung
kann ein Überzug so gespritzt werden, daß er aus einer einphasigen MikroStruktur der legierten beta-Phase,
anstatt aus zwei unterschiedlichen Phasen, nämlich "beta" und "gamma" besteht. Diese Überzüge sind besonders für Anwendungen
geeignet, bei denen extreme Oxidation und hohe thermische Dehnungen nur bei Temperaturen oberhalb 9820C
(18000P) auftreten.
Eine besonders bevorzugte Überzugszusammensetzung und beschichtete
Superlegierungskomponente in Übereinstimmung mit der Erfindung enthält Hafnium und eignet sich vorzüglich
für gerichtet erstarrte oder Einkristall-Substrate. Diese Überzugszusammensetzungen enthalten im wesentlichen
- 31 -
10 - 30 Gew.-$ Kobalt, 10 - 30 Gew.-$ Chrom, 10 - 20
AlumirLium, 1-10 Gew.-$ Tantal, 0.1 - 2.0 Gew.-^ Hafnium,
"bis zu 5 Gew.-^ Mangan, bis zu 2 Gew.-^ eines reaktionsfähigen
Metalls, ausgewählt aus der Gruppe Lanthan, Yttrium und anderer Seltener Erden und einem Rest Wickel; bevorzugt
20 - 24 Gew.-fo Kobalt, 17-19 Gew.-^ Chrom, 13-15 Gew.-^
Aluminium, 2-4 Gew.-^ Tantal, 0.3 - 0.8 Gew.-5* Hafnium,
1-1.5 Gew.-$ Mangan, 0.2 - 1.0 Gew.-^ Lanthan, Yttrium
oder anderer Seltener Erden und Wickel als Rest. Enthält der Überzug Hafnium, so kann die Menge an Lanthan, Yttrium oder
anderer Seltener Erden wesentlich verringert oder sogar gänzlich weggelassen werden, ohne daß sich das Leistungsverhalten
des Überzuges in bestimmten Bereichen bzw. Umgebungen ändert.
Ein Beispiel dafür ist in Figur 2 und 3 der Zeichnungen dargestellt.
Diese Zeichnungen beschreiben eine gerichtet erstarrte Superlegierung auf Basis von Wickel, bekannt als
Rene 150 mit folgender Zusammensetzung: 12.0$ Co, 5.0$ Cr,
5.5 °/o Al, 1.0 io Mo, 5.0 °/o W, 6.0 $ Ta, 2.2 <jb V, 1.5 °/Ό Hf,
3.0 $ Rh, 0.06 % C, 0.015 1° B, 0.03 $ Zr und Wickel als
Rest, die mit einer Schicht der Zusammensetzung: 23 cß>
Kobalt, 18.5 1o Chrom, 14.1 $ Aluminium, 2.5 1= Tantal, 0.6 j»
Hafnium, 1.4 $ Mangan, 0.4 $ Lanthan und Wickel als Rest
überzogen ist. Die in der Zeichnung dargestellten Überzüge wurden 1000 Stunden einer statischen Sauerstoffatmosphäre
bei 1148°C (210O0I1) ausgesetzt; die Überzugszusammensetzungen
erwiesen sich als besonders stabil. Bei dem Überzugssystem wurde nur ein geringer oxidativer Angriff festgestellt,
wie durch die Anwesenheit der"beta-Phasen" bewiesen werden
- 32 -
konnte, die "bei der Oxidation verbraucht werden (Figur.2).
Dies ist im Hinblick auf die geringe Oxidationsbeständigkeit der Legierung Rene 150, trotz ihres Vanadiumgehalts überraschend.
Die geringe Oxidationsbeständigkeit der Substratlegierung wird durch den auffallenden Metallverlust (dargestellt
in Abb. 3) am nicht überzogenen Ende des Metallstabes bewiesen.
Überzugszusammensetzungen gemäß dieser Erfindung sind geeignet für eine Vielzahl von Superlegierungssubstraten, und
die einzelnen, hier aufgeführten Beispiele sollen die Erfindung nicht einschränken. Demnach ist jedes Substrat, das
zufriedenstellend mit einer Zusammensetzung dieser Erfindung, entweder durch Plasmaspritzen oder eine andere anwendbare
Überzugstechnik überzogen v/erden kann, und welches auch bei hohen Temperaturen seine Schutzeigenschaften behält und
ein zufriedenstellendes Leistungsverhalten aufweist, geeignet.
Erfindungsgemäße Überzugszusammensetzungen des allgemeinen Bereichs sind im allgemeinen dort von Nutzen, wo eine Oxidationsbeständigkeit
gefordert wird. Wie bereits ausgeführt worden ist, wurde gefunden, daß enge Bereiche innerhalb der
weiten Bereiche ein geeignetes Leistungsverhalten für oxidationsanfällige Anwendungen herstellen.
Claims (58)
1. Überzugszusammensetzung für Superlegierungen auf der
Basis von Nickel, Kobalt und Eisen, dadurch gekennzeichnet, daß sie im wesentlichen 3-30 Gew.-fo Aluminium,
0.01 - 15 Gew.-$ Tantal, 5-50 Gew.-fo Chrom, bis zu
10 Gew.-$ Mangan, bis zu 5 Gew.-% Wolfram, bis zu 12 Gew.-$ Silicium, bis zu 10 Gew.-$ Hafnium und einen
Rest, der aus der Gruppe Nickel, Kobalt und Eisen oder einer Kombination davon gewählt ist, enthält.
2. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß sie 10-20 Gew.-fo Aluminium, 1-10 Gew.-fo Tantal und 10-40 Gew.-fo Chrom enthält.
3· Überzugszusammensetzung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß sie 12-17 Gew.-fo Aluminium, 2-7 Gew.-fo Tantal und 15-20 Gew.-fo Chrom enthält.
4. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß sie im wesentlichen 5-35 Gew.-fo Kobalt, 3-25 Gew.-$ Aluminium, 0.01 - 15 Gew.-$ Tantal,
5-35 Gew.-^ Chrom, "bis zu 10 Gew.-# Mangan, bis
zu 5 Gew.-$ Wolfram, bis zu 10 Gew.-% Hafnium enthält
und einem Rest aus Mckel.
5. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung 10 30 Gew.-^ Kobalt, 1-10 Gew.-$ Tantal und 10-30
Gew.-^ Chrom enthält.
6. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet,
daß sie 15-25 Gew.-^ Kobalt, 2-7
.-$ Tantal und 15-20 Gew.-# Chrom enthält.
7. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß sie im wesentlichen 3-24 Gew.-^ Aluminium, 0.01 - 12 Gew.-$ Tantal, 5-40 Gew.-^
Chrom, bis zu 10 Gew.-^Mangan, bis zu 5 Gew.-^ Wolfram,
bis zu 12 Gew.-$ Silicium, bis zu 10 Gew.-$ Hafnium enthält und einen Rest aus Kobalt.
8. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet,
daß sie 10 - 20 Gew.-$ Aluminium, 1-10 Gew.-5^ Tantal und 10-30 Gew.-% Chrom enthält.
9. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 8, dadurch ge-,
kennzeichnet, daß sie 12-17 Gew.-% Aluminium, 2-7 Gew.-^ Tantal und 15-20 Gew.-^ Chrom enthält.
10. Überzugszusammensetzung nach den Ansprüchen 1, 4 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß sie bis zu
5 Gew.-io eines reaktiven Metalls enthält, das aus
der Gruppe des Lanthans, Yttriums oder anderer Seltener Erden gewählt ist.
11. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet,
daß der Anteil des reaktiven Metalls
1-3 Gew.-^ der Ü"berzugsmischung beträgt.
1-3 Gew.-^ der Ü"berzugsmischung beträgt.
12. Überzugszusammensetzung nach den Ansprüchen 1, 4 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß sie Ms zu 5 Gew.-^
einer Verbindung aus der Gruppe der Seltenen Erdoxide und feuerbeständigen Metalloxiden enthält.
einer Verbindung aus der Gruppe der Seltenen Erdoxide und feuerbeständigen Metalloxiden enthält.
13. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß sie zwischen 0.05 und 2.0 Gew.-^ der
Oxidteilchen enthält.
14. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 1, 4 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Anteil an Titan 2.0 5.0
Gew.-$ ausmacht und sie 2-5 Gew.-$ Wolfram oder Mangan oder eine Kombination beider enthält.
15. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet,
daß der Anteil an Wolfram 1.5 Gew.-^
des Überzuges nicht überschreitet.
des Überzuges nicht überschreitet.
16. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet,
daß sie zwischen 10-20 Gew.-^ Kobalt, 5-25 Gew.-$ Chrom und 10 - 18 Gew.-^ Aluminium enthält.
17· Überzugszusammensetzung nach den Ansprüchen 1, 4 oder
7, dadurch gekennzeichnet, daß sie 0.05 bis etwa 15
Gew.-^ eines Edelmetalles aus der Gruppe des Platins, Rhodiums und Palladiums enthält.
Gew.-^ eines Edelmetalles aus der Gruppe des Platins, Rhodiums und Palladiums enthält.
»Φ · W
18. ÜberzugsZusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie bis zu 5 Gew.-% Titan enthält.
19. Überzugszusammensetzung nach den Ansprüchen 1, 4 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß sie mindestens Wolfram
und/oder Mangan enthält und der Gewichtsanteil an Tantal mindestens 20 Gew.-^ der Menge des Tantals,
Wolframs und Mangans beträgt, wobei die Überzugszusammensetzung
mindestens aus 0.5 Gew.-^ Tantal und zumindest 0.5 Gew.-^ Wolfram oder Mangan oder eine
Kombination beider enthält.
20. Überzugszusammensetzung nach den Ansprüchen 1, 4 oder
7, dadurch gekennzeichnet, daß sie 1-4 Gew.-$ Mangan
enthält.
21. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß sie im wesentlichen 10-50 Gew.-4>
Chrom, 3-15 Gew.-% Aluminium, 1 - 15 Gew.-^ einer
Metallmischung und einem Rest aus nickel, Kobalt und Eisen und einer Kombination dieser, wobei die Metallmischung
im wesentlichen zumindest aus 20 Gew.-$ Tantal und einem Rest aus Wolfram und Mangan besteht,
wobei die Überzugszusammensetzung mindestens 0.5 Gew.-$>
Tantal enthält.
22. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet,
daß sie nicht mehr als 1.5 Gew.-^ Wolfram enthält.
23. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß sie im wesentlichen 10 - 15 Gew.-^
Chrom, 3-15 Gew.-$ Aluminium, 0.01 - 8 Gew.-fo Tantal,
bis zu 10 Gew.-fo Mangan, bis zu 5 Gew.-% WoIf-
ram, Ms zu 12 Gew.-$ Silicium, bis zu 10 Gew.-^ Hafnium
und einen Rest aus nickel, KobeIi; und Eisen und
deren Kombinationen enthält.
24. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß sie im wesentlichen 5-35 Gew.-% Kobalt, 10-35 Gew.-$ Chrom, 5-15 Gew.-^ Aluminium,
0.01 - 8 Gew.-$ Tantal, bis zu 10 Gew.-^ Mangan, bis
zu 5 Gew.-$ Wolfram, bis zu 12 Gew.-^ Silicium, bis zu
10 Gew.-$ Hafnium und den Rest Nickel enthält.
25. Überzugszusammensetzung nach den Ansprüchen 1, 4 oder 7»
dadurch gekennzeichnet, daß sie aus einer phasigen Mikrostruktur aus einer legierten Beta-Phase besteht.
26. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 4> dadurch gekennzeichnet,
daß sie 10-30 Gew.-^ Kobalt, 10-30 Gew.-$ Chrom, 10-20 Gew.-^ Aluminium, 1-10 Gew.-^
Tantal, 0.1-2 Gew.-$ Hafnium, bis zu 5 Gew.-$ Mangan
und bis zu 2 Gew.-$ eines reaktiven Metalls aus der Gruppe Lanthan, Yttrium und der anderen Seltenen Erden
enthält.
27. Überzugszusammensetzung nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet,
daß sie 20 - 24 Gew.-^ Kobalt, 17-19 Gew.-5^ Chrom, 13-15 Gew.-^ Aluminium, 2-4 Gew.-$
Tantal, 0.3 - 0.8 Gew.-$ Hafnium, 1.0 - 1.5 Gew.-^
Mangan und 0.2 - 1.0 Gew.-^ eines reaktiven Metalls aus der Gruppe Lanthan, Yttrium und der anderen Seltenen
Erden enthält.
28. Legierungskomponente für eine Superlegierung auf der
Basis von Wickel, Kobalt oder Eisen, dadurch gekennzeichnet, daß die Überzugszusammensetzung im wesentlichen
3-30 Gew.-$ Aluminium, 0.01 - 15 Gew.-^ Tantal,
5-50 Gew.-io Chrom, bis zu 10 Gew.-^ Mangan, bis zu
5 Gew.-io Wolfram, bis zu 12 Gew.-^ Silicium, bis zu
10 Gew.-io Hafnium und einem Rest aus der Gruppe Nickel,
Kobalt und Eisen und Kombinationen dieser enthält.
29. Legierungskomponente nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet,
daß die Uberzugszusammensetzung 10-20 Gew.-^
Aluminium, 1-10 Gew.-^ Cantal und 10-40 Gew.-^ Chrom
enthält,
30. Legierungskomponente nach Anspruch 29, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung 12-17 Gew.-$> Aluminium, 2-7 Gew.-# Tantal und 15-20 Gew.~$ Chrom
enthält.
31. Legierungskomponente nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung im wesentlichen 5-35 Gew.-io Kobalt, 3-25 Gew.-% Aluminium,
0.01 - 15 Gew.-io Tantal, 5-35 Gew.-Chrom, bis zu
10 Gew.-io Mangan, bis zu 5 Gew.-i° Wolfram, bis zu
12 Gew.-$ Silicium, bis zu 10 Gew.-^ Hafnium und einen
Rest aus nickel enthält.
32. Legierungskomponente nach Anspruch 31, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung 10-30 Gew.-io
Kobalt, 10-20 Gew.-^ Aluminium, 1-10 Gew.-^ Tantal
und 10-30 Gew.-^ Chrom enthält.
33. Legierungskomponente nach. Anspruch. 32, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung 15 - 25 Gew.-?£
Kobalt, 12-17 Gew.-% Aluminium, 2 - Y Gew.-% Tantal
und 15-20 Gew.-$ Chrom enthält.
34·. Legierungskomponente nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung im wesentlichen 3-25 Gew.-^ Aluminium, 0.01 - 12 Gew.-^ Tantal,
4-40 Gew.-$ Chrom, Ms zu 10 Gew.-^ Mangan, Ms zu
10 Gew.-^ Wolfram, bis zu 10 Gew.-^ Silicium, bis zu
10 Gew.~$ Hafnium und als Rest Kobalt enthält.
35. Legierungskomponente nach Anspruch 34,dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung 10-20 Gew.-^ Aluminium, 1-10 Gew.-^ Tantal und 10-30 Gew.-$>
Chrom enthält.'
36. Legierungskomponente nach Anspruch 35, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung 12-17 Gew.-^ Aluminium, 2-7 Gew.-4>
Tantal und 15-20 Gew.-^ Chrom enthält.
37. Legierungskomponente nach den Ansprüchen 28, 31 oder 34, dadurch gekennzeichnet, daß die Überzugszusammensetzung
bis zu 5 Gew.-5^ eines reaktiven Metalls aus der Gruppe
Lanthan, Yttrium und anderer Seltener Erden.
38. Legierungskomponente nach dem Anspruch 37, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung das reaktive Metall zwischen 1-3 Gew.-φ enthält.
39. Legierungskomponente nach den Ansprüchen 28, 31 oder 34, dadurch gekennzeichnet, daß die Überzugszusammensetzung
bis zu 5 Gew.-^ aus der Gruppe der Seltenen
Erdoxide und feuerbeständigen Metalloxidpartikel enthält.
40. Legierungskomponente nach Anspruch 39» dadurch gekennzeichnet,
daß der Anteil der Oxide zwischen 0.05 und 2.0 Gew.-^ "beträgt.
41. Legierungskomponente nach den Ansprüchen 28, 31 oder 34, dadurch gekennzeichnet, daß der Anteil an Tantel
zwischen 2.0 und 5.0 Gew.-^ ausmacht und daß 2.0 5 Gew.-^ Wolfram oder Mangan, oder eine Kombination
beider vorhanden sind.
42. Legierungskomponente nach Anspruch 41, dadurch gekennzeichnet,
daß der Anteil an Wolfram 1.5 Gew.-$ des Überzuges nicht überschreitet.
43. Legierungskomponente nach Anspruch 41, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung 10-20 Gew.-^ Kobalt, 5-25 Gew.-^ Chrom und 10-18 Gew.-^
Aluminium enthält.
44. Legierungskomponente nach den Ansprüchen 28, 31 oder 34, dadurch gekennzeichnet, daß die Überzugszusammensetzung
0.05 bis zu 15 Gew.-°/o eines Edelmetalles aus
der Gruppe Platin, Rhodium und Palladium enthält.
45. Legierungskomponente nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung bis zu
5 Gew.-$ Titan enthält.
— 9 -
46. Legierungskomponente nach, den Ansprüchen 28, 31 oder
34, dadurch gekennzeichnet, daß die Überzugszusammensetzung Wolfram und/oder Mangan enthält und der Tantalgehalt
mindestens 20 Gew.-% des Gesamtgewichts von Tantal, Wolfram und Mangan ausmacht, wobei der Überzug
mindestens 0.5 Gew.-$> Tantal oder Mangan oder eine
Kombination "beider enthält.
47. Legierungskomponente nach den Ansprüchen 28, 31 oder 34, dadurch gekennzeichnet, daß der Anteil an Mangan
in der Überzugszusammensetzung zwischen 1 und 4 Gew.-^
beträgt.
48. Legierungskomponente nach Anspruch. 28, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung im wesentlichen 10 - 50 Gew.-$ Chrom, 3-15 Gew.-^ Aluminium,
1- 15 Gew.-$ einer Metallmischung und als Rest Nickel,
Kobalt oder Eisen, oder eine Kombination dieser enthält; wobei die Metallmischung zumindest 20 Gew.-$>
Tantal und als Rest Wolfram und Mangan enthält, der Überzug aber mindestens 0.5 Gew.-^ Tantal.
49. Legierungskomponente nach Anspruch 48, dadurch gekennzeichnet,
daß der Anteil an Wolfram 1.5 Gew.-^ des Überzuges nicht überschreitet.
50. Legierungskomponente nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung im wesentlichen 10-50 Gew.-fo Chrom, 3-15 Gew.-$ Aluminium,
0.01 - 8 Gew.-$ Tantal, bis zu 10 Gew.-^ Mangan, bis
zu 5 Gew.-^ Wolfram, bis zu 12 Gew.-fo Silicium, bis zu
- 10 -
10 Gew.-4> Hafnium und einem Rest aus Nickel, Kobalt
oder Eisen, oder einer Kombination dieser enthält.
51. Legierungskomponente nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung im wesentlichen 5-35 Gew.-% Kobalt, 10 - 35 Gew.~# Chrom, 5-15 Gew.-^
Aluminium, 0.01 - 8 Gew.-$> Tantal, bis zu 10 Gew.-$
Mangan, bis zu 5 Gew.-^ Wolfram, bis zu 12 Gew.-%
Silicium, bis zu 10 Gew.-^ Hafnium und als Rest Nickel
enthält.
52. Legierungskomponente nach den Ansprüchen 28, 31 oder 34-, dadurch gekennzeichnet, daß der Überzug im wesentlichen
aus einer einschichtigen Makrostruktur aus einer legierten Beta-Phase besteht.
53. Legierungskomponente nach Anspruch 31» dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung 10-30 Gew.-$ Kobalt, 10-30 Gew.-% Chrom, 10-20 Gew.-^ Aluminium,
1- 10 Gew.-$ Tantal, 0.1-1 Gew.-^ Hafnium, bis zu
5 Gew.-% Mangan und bis zu 2 Gew.-9^ eines reaktiven
Metalles aus der Gruppe Lanthan, Yttrium und der anderen Seltenen Erden enthält.
54. Legierungskomponente nach Anspruch 53» dadurch gekennzeichnet,
daß die Überzugszusammensetzung 20 - 24 Gew.-^ Kobalt, 17-19 Gew.-$ Chrom, 13 - 15 Gew.-4>
Aluminium, 2-4 Gew.-^ Tantal, 0.3 - 0.8 Gew.-^ Hafnium, 1.0 1.5
Gew.-$ Mangan und 0.2 - 1.0 Gew.-^ eines reaktionsfähigen
Metalles enthält, das aus der Gruppe Lanthan, Yttrium und der anderen Seltenen Erden gewählt ist.
- 11 -
55. Legierungskomponente nach den Ansprüchen 28, 31 oder
34, dadurch gekennzeichnet, daß der aus der Überzugszusammensetzung
gebildete Überzug eine Stärke zwischen 0.00254 und 2.54 mm aufweist.
56. Legierungskomponente nach den Ansprüchen 28, 31 oder 34, dadurch gekennzeichnet, daß die Komponente ein
Superlegierungssubstrat enthält und wenigstens zwei auf das Substrat aufgebrachte Schichten aufweist, wobei
die Überzugszusammensetzung aus einer oder zwei der Schichten besteht.
57. Legierungskomponente nach den Ansprüchen 28, 31 oder 34, dadurch gekennzeichnet, daß der Überzug eine Haftbeschichtung
für eine thermische Schutzbeschichtung umfaßt·
58. Legierungskomponente nach den Ansprüchen 28, 31 oder 34, dadurch gekennzeichnet, daß der Überzug durch
Plasmaspritzen auf das Substrat aufgebracht ist.
59· Legierungskomponente nach Anspruch 53, dadurch gekennzeichnet,
daß die Superlegierungskomponente auf die die Überzugszusammensetzung aufgebracht wird, aus gerichtet
erstarrten und Einkristall-Substraten besteht.
- 12 -
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/249,502 US4447503A (en) | 1980-05-01 | 1981-03-31 | Superalloy coating composition with high temperature oxidation resistance |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3211583A1 true DE3211583A1 (de) | 1982-11-04 |
Family
ID=22943722
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19823211583 Ceased DE3211583A1 (de) | 1981-03-31 | 1982-03-30 | Superlegierungs-ueberzugszusammensetzung mit hoch-temperatur-oxidationsbestaendigkeit |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4447503A (de) |
JP (1) | JPS57177952A (de) |
CA (1) | CA1194345A (de) |
DE (1) | DE3211583A1 (de) |
FR (1) | FR2503189B1 (de) |
GB (1) | GB2095700B (de) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3246504A1 (de) * | 1982-12-16 | 1984-06-20 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau | Hochtemperatur-schutzschicht |
DE4413202C2 (de) * | 1994-04-13 | 2000-08-17 | Ver Energiewerke Ag | Verfahren und Anordnung zur Vermeidung des Anhaftens von in einem Heißgas geführten Partikeln an einem vom Heißgas beaufschlagten Anlagenteil, insbesondere an den Schaufeln einer Gasturbine |
DE102005053531A1 (de) * | 2005-11-08 | 2007-05-10 | Man Turbo Ag | Wärmedämmende Schutzschicht für ein Bauteil innerhalb des Heißgasbereiches einer Gasturbine |
EP2699713A1 (de) * | 2011-07-08 | 2014-02-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Schichtsystem mit zweilagiger metallischen schicht |
Families Citing this family (75)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
USRE32121E (en) * | 1981-08-05 | 1986-04-22 | United Technologies Corporation | Overlay coatings for superalloys |
US4743514A (en) * | 1983-06-29 | 1988-05-10 | Allied-Signal Inc. | Oxidation resistant protective coating system for gas turbine components, and process for preparation of coated components |
DE3372501D1 (en) * | 1983-07-22 | 1987-08-20 | Bbc Brown Boveri & Cie | High-temperature protective coating |
US5514482A (en) * | 1984-04-25 | 1996-05-07 | Alliedsignal Inc. | Thermal barrier coating system for superalloy components |
US4885216A (en) * | 1987-04-03 | 1989-12-05 | Avco Corporation | High strength nickel base single crystal alloys |
DE3572512D1 (en) * | 1985-03-13 | 1989-09-28 | Gen Electric | Nickel-base superalloys especially useful as compatible protective environmental coatings for advanced superalloys |
DE3571149D1 (en) * | 1985-03-13 | 1989-07-27 | Gen Electric | Yttrium and yttrium-silicon bearing nickel-base superalloys especially useful as compatible coatings for advanced superalloys |
EP0207874B1 (de) * | 1985-05-09 | 1991-12-27 | United Technologies Corporation | Schutzschichten für Superlegierungen, gut angepasst an die Substrate |
AU595553B2 (en) * | 1985-10-18 | 1990-04-05 | Union Carbide Corporation | High volume fraction refractory oxide, thermal shock resistant coatings |
DE3612568A1 (de) * | 1986-04-15 | 1987-10-29 | Bbc Brown Boveri & Cie | Hochtemperatur-schutzschicht |
US4774149A (en) * | 1987-03-17 | 1988-09-27 | General Electric Company | Oxidation-and hot corrosion-resistant nickel-base alloy coatings and claddings for industrial and marine gas turbine hot section components and resulting composite articles |
US4806305A (en) * | 1987-05-01 | 1989-02-21 | Haynes International, Inc. | Ductile nickel-silicon alloy |
GB8715713D0 (en) * | 1987-07-03 | 1987-10-21 | Atomic Energy Authority Uk | Metal substrate coatings |
US4935266A (en) * | 1987-07-08 | 1990-06-19 | Castolin, S.A. | Process and material for producing corrosion-resistant layers |
DE8717405U1 (de) * | 1987-07-08 | 1989-03-09 | Castolin S.A., Lausanne-St. Sulpice, Waadt/Vaud, Ch | |
US4758480A (en) * | 1987-12-22 | 1988-07-19 | United Technologies Corporation | Substrate tailored coatings |
US5002834A (en) * | 1988-04-01 | 1991-03-26 | Inco Alloys International, Inc. | Oxidation resistant alloy |
US6127047A (en) * | 1988-09-21 | 2000-10-03 | The Trustees Of The University Of Pennsylvania | High temperature alloys |
US4916022A (en) * | 1988-11-03 | 1990-04-10 | Allied-Signal Inc. | Titania doped ceramic thermal barrier coatings |
US5039477A (en) * | 1989-06-02 | 1991-08-13 | Sugitani Kinzoku Kogyo Kabushiki Kaisha | Powdered metal spray coating material |
JP2773050B2 (ja) * | 1989-08-10 | 1998-07-09 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 耐熱性耐食性の保護被覆層 |
US5401307A (en) * | 1990-08-10 | 1995-03-28 | Siemens Aktiengesellschaft | High temperature-resistant corrosion protection coating on a component, in particular a gas turbine component |
US5582635A (en) * | 1990-08-10 | 1996-12-10 | Siemens Aktiengesellschaft | High temperature-resistant corrosion protection coating for a component in particular a gas turbine component |
CA2076091A1 (en) * | 1991-09-09 | 1993-03-10 | Edward H. Goldman | Superalloy component with dispersion-containing protective coatings, and method of preparation |
US5712050A (en) * | 1991-09-09 | 1998-01-27 | General Electric Company | Superalloy component with dispersion-containing protective coating |
FR2695142B1 (fr) * | 1992-08-27 | 1994-11-04 | Europ Gas Turbines Sa | Revêtement anti-usure au cobalt d'une pièce en alliage de nickel. |
US5500252A (en) * | 1992-09-05 | 1996-03-19 | Rolls-Royce Plc | High temperature corrosion resistant composite coatings |
GB9218858D0 (en) * | 1992-09-05 | 1992-10-21 | Rolls Royce Plc | High temperature corrosion resistant composite coatings |
US5455119A (en) * | 1993-11-08 | 1995-10-03 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Coating composition having good corrosion and oxidation resistance |
US5562998A (en) | 1994-11-18 | 1996-10-08 | Alliedsignal Inc. | Durable thermal barrier coating |
US6103386A (en) * | 1994-11-18 | 2000-08-15 | Allied Signal Inc | Thermal barrier coating with alumina bond inhibitor |
US5512382A (en) * | 1995-05-08 | 1996-04-30 | Alliedsignal Inc. | Porous thermal barrier coating |
WO1997002947A1 (en) * | 1995-07-13 | 1997-01-30 | Advanced Materials Technologies, Inc. | Method for bonding thermal barrier coatings to superalloy substrates |
US6210791B1 (en) | 1995-11-30 | 2001-04-03 | General Electric Company | Article with a diffuse reflective barrier coating and a low-emissity coating thereon, and its preparation |
WO1997038144A1 (en) * | 1996-04-10 | 1997-10-16 | The Penn State Research Foundation | Improved superalloys with improved oxidation resistance and weldability |
US6224963B1 (en) | 1997-05-14 | 2001-05-01 | Alliedsignal Inc. | Laser segmented thick thermal barrier coatings for turbine shrouds |
WO1999023279A1 (en) * | 1997-10-30 | 1999-05-14 | Abb Research Ltd. | High temperature protective coating |
DE19753876A1 (de) * | 1997-12-05 | 1999-06-10 | Asea Brown Boveri | Eisenaluminidbeschichtung und Verfahren zum Aufbringen einer Eisenaluminidbeschichtung |
US6153313A (en) * | 1998-10-06 | 2000-11-28 | General Electric Company | Nickel aluminide coating and coating systems formed therewith |
US6514629B1 (en) * | 1998-12-15 | 2003-02-04 | General Electric Company | Article with hafnium-silicon-modified platinum-aluminum bond or environmental coating |
WO2000075398A1 (en) * | 1999-06-02 | 2000-12-14 | Abb Research Ltd. | Coating composition for high temperature protection |
DE19941228B4 (de) * | 1999-08-30 | 2009-12-31 | Alstom | Eisenaluminidbeschichtung und deren Verwendung |
US6482537B1 (en) | 2000-03-24 | 2002-11-19 | Honeywell International, Inc. | Lower conductivity barrier coating |
US6475642B1 (en) * | 2000-08-31 | 2002-11-05 | General Electric Company | Oxidation-resistant coatings, and related articles and processes |
ITRM20010125A1 (it) * | 2001-03-12 | 2002-09-12 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la realizzazione di strati compositi a matrice ceramica e relativo materiale composito. |
JP2003147464A (ja) | 2001-11-02 | 2003-05-21 | Tocalo Co Ltd | 高温強度部材 |
EP1327702A1 (de) * | 2002-01-10 | 2003-07-16 | ALSTOM (Switzerland) Ltd | MCrAlY-Haftschicht und Verfahren zur Herstellung einer MCrAlY-Haftschichtbeschichtung |
WO2004016819A1 (de) * | 2002-08-16 | 2004-02-26 | Alstom Technology Ltd | Intermetallisches material und verwendung dieses materials |
US6887589B2 (en) * | 2003-04-18 | 2005-05-03 | General Electric Company | Nickel aluminide coating and coating systems formed therewith |
US7153586B2 (en) * | 2003-08-01 | 2006-12-26 | Vapor Technologies, Inc. | Article with scandium compound decorative coating |
US20120060721A1 (en) * | 2003-08-04 | 2012-03-15 | General Electric Company | Slurry chromizing compositions |
US6979498B2 (en) * | 2003-11-25 | 2005-12-27 | General Electric Company | Strengthened bond coats for thermal barrier coatings |
US7175888B2 (en) | 2004-03-03 | 2007-02-13 | General Electric Company | Mischmetal oxide TBC |
US7264888B2 (en) * | 2004-10-29 | 2007-09-04 | General Electric Company | Coating systems containing gamma-prime nickel aluminide coating |
FR2881439B1 (fr) * | 2005-02-01 | 2007-12-07 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Revetement protecteur pour superalliage monocristallin |
US20070026205A1 (en) | 2005-08-01 | 2007-02-01 | Vapor Technologies Inc. | Article having patterned decorative coating |
JP2009522443A (ja) | 2005-12-28 | 2009-06-11 | アンサルド エネルジア エス.ピー.エー. | 保護コーティングを製造するための合金組成物、その使用、適用方法、及び該組成物でコーティングされた超合金物品 |
US8039117B2 (en) * | 2007-09-14 | 2011-10-18 | Siemens Energy, Inc. | Combustion turbine component having rare earth NiCoCrAl coating and associated methods |
US7867626B2 (en) * | 2007-09-14 | 2011-01-11 | Siemens Energy, Inc. | Combustion turbine component having rare earth FeCrAI coating and associated methods |
US8043718B2 (en) * | 2007-09-14 | 2011-10-25 | Siemens Energy, Inc. | Combustion turbine component having rare earth NiCrAl coating and associated methods |
US8043717B2 (en) * | 2007-09-14 | 2011-10-25 | Siemens Energy, Inc. | Combustion turbine component having rare earth CoNiCrAl coating and associated methods |
DE102007048484A1 (de) * | 2007-10-09 | 2009-04-16 | Man Turbo Ag | Heißgasgeführte Komponente einer Strömungsmaschine |
US20090185944A1 (en) * | 2008-01-21 | 2009-07-23 | Honeywell International, Inc. | Superalloy compositions with improved oxidation performance and gas turbine components made therefrom |
US8354176B2 (en) * | 2009-05-22 | 2013-01-15 | United Technologies Corporation | Oxidation-corrosion resistant coating |
JP5615970B2 (ja) | 2010-03-23 | 2014-10-29 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | ガンマ/ガンマプライム転移温度の高い金属ボンドコート又は合金、及び部品 |
CN102971440B (zh) * | 2010-03-23 | 2015-04-22 | 西门子公司 | 具有高γ/γ’转变温度的金属粘合层以及部件 |
US20120128526A1 (en) * | 2010-11-24 | 2012-05-24 | Kulkarni Anand A | Metallic Bondcoat or Alloy with a High y/y' Transition Temperature and a Component |
US20120128525A1 (en) * | 2010-11-24 | 2012-05-24 | Kulkarni Anand A | Metallic Bondcoat or Alloy with a High y/y' Transition Temperature and a Component |
CA2778865A1 (en) * | 2012-05-25 | 2013-11-25 | Hydro-Quebec | Alloys of the type fe3aita(ru) and use thereof as electrode material for the synthesis of sodium chlorate |
CN105189819A (zh) * | 2013-03-13 | 2015-12-23 | 通用电气公司 | 用于金属基底的涂层 |
DE102014202457A1 (de) * | 2014-02-11 | 2015-08-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Verbesserte Verschleißbeständigkeit eines Hochtemperaturbauteils durch Kobaltbeschichtung |
CN105506390B (zh) * | 2015-12-30 | 2017-06-23 | 钢铁研究总院 | 一种含锆镍基高温合金及制备方法 |
CN106756739B (zh) * | 2016-11-28 | 2019-03-26 | 南通航运职业技术学院 | 镍基高温合金CoCrAlYTaSi涂层 |
TWI680209B (zh) * | 2018-12-28 | 2019-12-21 | 財團法人工業技術研究院 | 多元合金塗層 |
US20220145426A1 (en) * | 2019-03-07 | 2022-05-12 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Advanced bond coat materials for tbc with improved thermal cyclic fatigue and sulfidation resistance |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1259157A (de) * | 1968-06-05 | 1972-01-05 | ||
GB2056491A (en) * | 1979-08-16 | 1981-03-18 | Howmet Turbine Components | Superalloy coating composition with oxidation and/or sulphidation resistance |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3754902A (en) * | 1968-06-05 | 1973-08-28 | United Aircraft Corp | Nickel base superalloy resistant to oxidation erosion |
US4013424A (en) * | 1971-06-19 | 1977-03-22 | Rolls-Royce (1971) Limited | Composite articles |
GB1397066A (en) * | 1971-06-19 | 1975-06-11 | Rolls Royce | High temperature corrosion resistant alloys |
CH602330A5 (de) * | 1976-08-26 | 1978-07-31 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
US4095003A (en) * | 1976-09-09 | 1978-06-13 | Union Carbide Corporation | Duplex coating for thermal and corrosion protection |
US4124737A (en) * | 1976-12-30 | 1978-11-07 | Union Carbide Corporation | High temperature wear resistant coating composition |
US4219592A (en) * | 1977-07-11 | 1980-08-26 | United Technologies Corporation | Two-way surfacing process by fusion welding |
GB2033925B (en) * | 1978-09-25 | 1983-07-20 | Johnson Matthey Co Ltd | Nickel based superalloys |
US4218007A (en) * | 1979-02-22 | 1980-08-19 | General Electric Company | Method of diffusion bonding duplex sheet cladding to superalloy substrates |
US4313760A (en) * | 1979-05-29 | 1982-02-02 | Howmet Turbine Components Corporation | Superalloy coating composition |
JPS55161041A (en) * | 1979-05-29 | 1980-12-15 | Howmet Turbine Components | Covering material |
-
1981
- 1981-03-31 US US06/249,502 patent/US4447503A/en not_active Expired - Fee Related
-
1982
- 1982-02-19 GB GB8204981A patent/GB2095700B/en not_active Expired
- 1982-03-16 FR FR8204793A patent/FR2503189B1/fr not_active Expired
- 1982-03-17 CA CA000398653A patent/CA1194345A/en not_active Expired
- 1982-03-30 DE DE19823211583 patent/DE3211583A1/de not_active Ceased
- 1982-03-31 JP JP57053642A patent/JPS57177952A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1259157A (de) * | 1968-06-05 | 1972-01-05 | ||
GB2056491A (en) * | 1979-08-16 | 1981-03-18 | Howmet Turbine Components | Superalloy coating composition with oxidation and/or sulphidation resistance |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
W.Hansen und P.Esslinger "Werkstofftechnische Probleme bei Gasturbinentriebwerken", Werkstofftechnische Verlagsgesellschaft m.b.H. Karlsruhe 1978, S. 94-96 * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3246504A1 (de) * | 1982-12-16 | 1984-06-20 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau | Hochtemperatur-schutzschicht |
DE4413202C2 (de) * | 1994-04-13 | 2000-08-17 | Ver Energiewerke Ag | Verfahren und Anordnung zur Vermeidung des Anhaftens von in einem Heißgas geführten Partikeln an einem vom Heißgas beaufschlagten Anlagenteil, insbesondere an den Schaufeln einer Gasturbine |
DE102005053531A1 (de) * | 2005-11-08 | 2007-05-10 | Man Turbo Ag | Wärmedämmende Schutzschicht für ein Bauteil innerhalb des Heißgasbereiches einer Gasturbine |
EP2699713A1 (de) * | 2011-07-08 | 2014-02-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Schichtsystem mit zweilagiger metallischen schicht |
EP2699713B1 (de) * | 2011-07-08 | 2015-08-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Schichtsystem mit zweilagiger metallischer schicht |
US9435222B2 (en) | 2011-07-08 | 2016-09-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Layer system having a two-ply metal layer |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2095700B (en) | 1985-09-04 |
US4447503A (en) | 1984-05-08 |
JPS57177952A (en) | 1982-11-01 |
FR2503189B1 (fr) | 1986-10-10 |
GB2095700A (en) | 1982-10-06 |
CA1194345A (en) | 1985-10-01 |
FR2503189A1 (fr) | 1982-10-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3211583A1 (de) | Superlegierungs-ueberzugszusammensetzung mit hoch-temperatur-oxidationsbestaendigkeit | |
DE2801016C2 (de) | Gegenstand aus einem Superlegierungskörper mit einem durch Flammspritzen aufgebrachten Überzug aus einem Pulver sowie Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE3030961A1 (de) | Bauteile aus superlegierungen mit einem oxidations- und/oder sulfidationsbestaendigigen ueberzug sowie zusammensetzung eines solchen ueberzuges. | |
DE69732046T2 (de) | Schutzbeschichtung für hochtemperatur | |
DE3229293C2 (de) | ||
DE3010608A1 (de) | Ueberzugszusammensetzung fuer nickel, kobalt und eisen enthaltende superlegierung und superlegierungskomponente | |
DE60305329T2 (de) | Hochoxidationsbeständige komponente | |
DE2520192C2 (de) | Verwendung von Nicocraly-Legierungen als Werkstoffe zum Beschichten von Superlegierungsgegenständen | |
DE19983957B4 (de) | Beschichtungszusammensetzung für Hochtemperturschutz | |
EP1306454B1 (de) | Rhenium enthaltende Schutzschicht zum Schutz eines Bauteils gegen Korrosion und Oxidation bei hohen Temperaturen | |
DE2560523C2 (de) | Metallgegenstand mit einem Hafnium und Aluminium enthaltenden metallischen Überzug und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE1941637C3 (de) | Dampfabscheidungsverfahren zum Aufbringen eines metallischen Überzuges auf eine Oberfläche eines metallischen Gegenstandes | |
DE4112218A1 (de) | Ueberzugssysteme zum oxidationsschutz von titan | |
DE2605289C3 (de) | Legierung hoher Oxydationsbeständigkeit gegenüber dem Angriff schwefelhaltiger Gase | |
DE2419145A1 (de) | Mit ueberzug versehener gegenstand, herstellungsverfahren und material fuer den ueberzug | |
DE2827667A1 (de) | Verfahren zum aufbringen einer oberflaechendoppelschicht durch fusionsschweissen | |
CH651070A5 (de) | Als ueberzugsbeschichtung von stoffen auf nickelbasis verwendbare legierung. | |
DE3535548A1 (de) | Metallische schutzbeschichtung | |
DE3104581A1 (de) | Mit einer deckschicht versehener gegenstand aus einer superlegierung und verfahren zu seiner herstellung | |
DE2734529A1 (de) | Gegen oxydation und korrosion bestaendige, hochwarmfeste legierungen und ueberzuege | |
CH620947A5 (de) | ||
DE2817321A1 (de) | Korrosionsbestaendige superlegierung auf nickelbasis, daraus hergestellte verbundschaufel und verfahren zum schutz von gasturbinenschaufelspitzen mit einer solchen legierung | |
CH694164A5 (de) | Hochtemperatur-Komponente, insbesondere für eine Gasturbine, und Verfahren zu deren Herstellung. | |
DE102013207457B4 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Hochtemperaturschutzbeschichtung | |
DE60209661T2 (de) | Hafnium enthaltende Nickelaluminid-Beschichtung und daraus hergestellte Beschichtungssysteme |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: GOERTZ, H., DIPL.-ING. FUCHS, J., DR.-ING. DIPL.-I |
|
8131 | Rejection |