DE3151904A1 - Verfahren zum optimieren der leistungsaufnahme einer vielzahl parallelgeschalteter hysteresemotoren - Google Patents
Verfahren zum optimieren der leistungsaufnahme einer vielzahl parallelgeschalteter hysteresemotorenInfo
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Description
üran^Isotopentrennungsges'ellschaft
mbH
ANRs 1 384 252
Julien, den 29.12.1981 PLA 8170 Hä/wk
Verfahren zum Optimieren der Leistungsaufnahme einer Vielzahl parallelgeschalteter
Hysteresemotoren
Die Erfindung betrifft ein Verfahren nach dem Oberbegriff des Patentanspruches.
In Urananreicherungsanlagen werden die Zentrifugen durch Hysteresemotoren angetrieben, deren Versorgung
mit einer mittelfrequenten Drehspannung z.B. aus einem
statischen Frequenzumrichter erfolgt. Dabei ist die Höhe der Drehspannung so bemessen, daß das maximal abgebbare
Motordrehmoment (Kippmoment) mit deutlichem
Sicherheitsabstand über dem vom Verfahren her erforderlichen Drehmoment im Synchronlauf liegt. Das Verhältnis
von Kippmoment zu normalem Lastdrehmoment beträgt üblicherweise im Mittel aller Motoren 1,5, im
Extremfall 2. Diese Sxcherheitsreserve ist erforderlich, weil viele hundert Zentrifugenmotoren von einem
Frequenzumrichter versorgt werden und trotz der fertigungsbedingten Streuung ein synchroner Betrieb
für alle Zentrifugen sichergestellt sein muß. Andererseits kann es beim Betrieb der Anlage aufgrund von
Störungen zu kurzzeitigen Lasterhöhungen kommen, bei denen die Zentrifugen nach Möglichkeit im Synchronismus
bleiben sollen. Ferner ist nach Netzausfallen, in denen die Zentrifugen wegen der fehlenden Antriebsenergie ablaufen, ein selbsttätiger Wiedereinlauf
in den Synchronismus erforderlich, um die Betriebsunterbrechung so kurz wie möglich zu halten.
315V904
!-OS 24 02 423 und der DE-OS 24 28 053 ist
jeden einer Vielzahl parallelgeschalteter steresesiotoren durch ein Laufmeldesystem auf seinen
Synchronlauf zu überwachen.
Dabei wird der Effekt genutzt, daß sich die Phasenverschiebung zwischen Motorstrom und Motorspannung belastungsabhängig
ändert. Die Phasenverschiebung wird durch Erfassung und Auswertung der Nulldurchgänge von
Strom und Spannung für jeden einzelnen Motor ermittelt und mit einem Referenzwert, der dem gestörten Betriebsfall entspricht, verglichen. Dazu werden die von Stromwandlern
kommenden analogen Stromsignale zunächst in zeitgleiche Rechtecksignale umgeformt und dann über
digitale Multiplexer einer zentralen Auswertelogik zugeführt= Bei einer Störung wird ein Signal unter Angabe
der Adresse des gestörten Motors an die zentrale Warte geleitet«,
Dieses Verfahren macht es jedoch erforderlich, die Ausgangsspannung des speisenden Netzes, das von einem
statischen Prequenzumrichter erzeugt wird, innerhalb sehr enger Toleranzen konstant zu halten. Soll aber
zur Energieeinsparung die Ausgangsspannung des Frequenzumrichters
dem jeweiligen Lastzustand der Motoren angepaßt werden, so versagt dieses Verfahren,
weil sowohl im normalen als auch im gestörten Betrieb gleiche Phasenlagen zwischen Strom und Spannung auf-
treten, so daß die Auswertelogik zwischen diesen Zuständen nicht mehr unterscheiden kann.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, in einer Urananreicherungsanlage mit einer Vielzahl von Zentrifugen
die Leistungsaufnahme der die Zentrifugen antreibenden Hysteresemotoren auf einen optimalen Wert
zu reduzieren,ohne die effektive Leistung der Anreicherungsanlage
oder deren Betriebssicherheit zu \ vermindern.
Diese Aufgabe wird bei einem Verfahren nach dem Oberbegriff
des Patentanspruches durch die in dessen Kennzeichen genannten Merkmale gelöst.
Die mit dem vorgeschlagenen Verfahren erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, daß die Wirkleistungsaufnahme
einer Anlage um etwa 15 % herabgesetzt und dadurch eine erhebliche Energieeinsparung erzielt
wird.
Das vorgeschlagene Verfahren wird anhand der Zeichnung näher erläutert. Es zeigen
Fig. 1 Wirkleistung als Funktion der Motorspannung, Fig. 2 Wirkstrom als Funktion der Motorspannung,
Fig. 3 Blockschaltbild einer Laufmeldeeinrichtung mit einer die Motorspannung einstellenden
Regeleinrichtung.
In Fig, 1 ist die von einem Hysteresemotor aufgenommene elektrische Wirkleistung P normiert auf
dessen Nennleistung P als Funktion'der Motorspannung
U normiert auf die Nennspannung Un dargestellt. Im Punkt A erreicht der Motor bei Nennspannung
Up, seine synchrone Drehzahl und nimmt dabei die Wirkleistung Pn auf. Im Synchronismus fällt die Wirkleistung
Pw auf ca. 50 % von PwN bis zu dem Punkt B
abc Dieser Punkt B entspricht dem derzeit üblichen Ärbeitspunkt im Nennbetrieb, d.h. bei Nennbelastung
P des Motors. Wird die Motorspannung ü kontinuierlich abgesenkt, so bleibt der Motor im Synchronismus
und es wird der Arbeitspunkt C erreicht. Dabei sinkt die aufgenommene Wirkleistung Pw um weitere ca. 15 %.
Das ist im wesentlichen darauf zurückzuführen, daß die Blindleistungsaufnahme ebenfalls zurückgeht und
dadurch die Ständerverluste reduziert werden. Die Arbeitspunkte des Hysteresemotors liegen also - je
nach Motorspannung ü - auf der Kurve B-C, wobei sich das Optimum nahe dem Punkt C befindet. Erhöht
sich nun aus irgendeinem Grund das Belastungsmoment des Motors, während der nahe am oder im optimalen
Punkt C arbeitet, so erhöht sich auch die von ihm aufgenommene Wirkleistung P , so daß er beim Ausbleiben
von Gegenmaßnahmen schließlich in Punkt D asynchron würde und abzulaufen begänne. Durch Messung
des Motorwirkstromes I kann mit einem Regelvorgang diesem Ereignis jedoch rechtzeitig durch Erhöhung
der Motorspannung U begegnet werden.
re
Bevor der Arbeitspunkt des Hysteresemotors den Punkt
D erreicht, ist seine Wirkstromaufnahme Iw deutlich
angestiegen, wie das in Fig. 2 dargestellte Diagramm
des auf den Nennwirkstrom I™ normierten Wirkstromes
I als Funktion der normierten Motorspannung U/U„
zeigt.
Der Vergleich mit einem Grenzwert IGre des Wirk-·
stromes I des Motorstromes, der nahe dem Punkt D liegen kann, liefert ein unmittelbares Kriterium
für den erhöhten Belastungsfall. Durch entsprechende
Vorgabe einer Steuerspannung Ug. durch das Laufmeldesystem
erhöht sich die Ausgangsspannung U des Frequenzumrichters
bis auf ihren Nennwert U„. Damit wandert der Motorarbeitspunkt in Richtung Punkt A,
wo der Motor wieder sein volles Drehmoment abgibt. Nach Beseitigung der Störung und Wiederherstellung
des Normallastbetriebs nimmt der Motor zunächst
den Arbeitspunkt B ein. Das Lauf me Idesystem erkennt die nunmehr verminderte Wirkstromaufnahme Iw<^ IGr
und steuert die Ausgangsspannung U des Frequenzumrichters
zurück, so daß der Motor im Punkt C seinen normalen Betriebszustand mit optimaler Wirkleistungsaufnahme erreicht.
Das vorgeschlagene Verfahren verwendet also als Kriterium für den Betriebszustand jedes einer Vielzahl
-S-
von parallelgeschalteten Motoren nicht die Phasenlage zwischen Motorstrom I und Motorspannung U, wie dies bei
dem aus der DE-OS 24 02 423 und der DE-OS 24 28 053 bekannten Einrichtungen geschieht, sondern die Wirkanteile
Iw der Motorströme I. Diese Wirkanteile I werden
aus der Beziehung I · cos Ip gebildet, sind bei Hysteresemotor
en im Synchronbetrieb nahezu unabhängig von der anliegenden Spannung U und ändern sich nur in Abhängigkeit
von der Belastung des Motors.
Mit den Informationen des Laufmeldesystems nach dem vorgeschlagenen
Verfahren wird über eine Regeleinrichtung die Drehspannung U des Frequenzumrichters für alle angeschlossenen
Motoren gemeinsam in der Weise angehoben oder abgesenkt, daß auch für die Motoren mit streuungsbedingt
kleinstem Drehmoment und für alle Betriebszustände der Anlage das Drehmoment an die auftretende Belastung
optimal angepaßt ist. Dadurch erhält auch der im Toleranzfeld am ungünstigsten liegende Motor die
Motorspannung U und damit die elektrische Leistung P ,
die notwendig ist, um seine Zentrifuge gerade noch im synchronen Lauf zu halten. Damit wird auch der Gesamtheit der angeschlossenen Motoren gerade die Leistung
zugeführt, die für einen sicheren Betrieb im Minimum erforderlich ist.
Fig, 3 zeigt als Ausführungsbeispiel ein Blockschaltbild
einer Laufmeldeeinrichtung mit einer die Motorspannung U einstellenden Regeleinrichtung.
315T904
Eine große Zahl von Hysteresemotoren 1 ist an einen statischen Frequenzumrichter 2 mit der Ausgangsspannung
ü angeschlossen. Jeder der Hysteresemotoren 1 weist in einer Phase seines Drehstromanschlusses
einen Stromwandler 3 auf. Jeder der Stromwandler 3 ist auf einen der Eingänge eines Analog-Multiplexers
4 geschaltet, der die Stromwandlersxgnale - gesteuert durch den Rechnertakt - zeitlich nacheinander auf den
Analog-Eingang eines Mikro-Computers 5 schaltet, der aus dem jeweils anstehenden Stromsignal I den Effektivwert I ff und aus dem zeitlichen Vergleich der Nulldurchgänge
der 2£otor spannung U und des Motor stromes
I den Phasenwinkelf bestimmt und mit Hilfe des in
einem Festwertspeicher abgelegten entsprechenden Leistungsfaktors cosf den Wirkstrom I = I __ · cos V
w err
errechnet.
Anschließend wird der Wirkstromwert I jedes der Hysteresemotoren 1 mit einem individuellen, im Speicher abgelegten
Grenzwert I_ verglichen, der für jeden
der Hysteresemororen in einem separaten Lesezyklus im Übergangsbereich vom Asynchronismus zum Synchronismus
ermittelt wurde. Aus dem Vergleich der Istwerte I mit
den Grenzwerten I,, bildet der Mikro-Computer 5 eine
Grenz
Regelspannung U , die in einem Summierer 7 zu einer Spannungs-Sollwertvorgabe U- ,, addiert dem Frequenzumrichter
2 als Steuerspannung U zugeführt wird. Der Frequenzumrichter 2 antwortet auf die Änderung der
Steuerspannung ϋς mit einer Anhebung oder Absenkung
seiner Ausgangsspannung U. Im Falle einer Störung des
Mikro-Computers 5 sorgt ein autark arbeitendes Unter-
- 10 -
programm dafür, daß der Prequenzumrichter 2 seine
Ausgangsspannung U auf den Nennwert Un einstellt.
An einem Meldeausgang 6 des Mikro-Computers 5 wird
bei Erreichen oder überschreiten des Grenzwertes IG durch den Wirkstrom I eine Störmeldung
mit der Adresse des Hysteresemotores erzeugt.
- 11 -
Fig. 1, 2
P vom Hysteresemotor aufgenommene elektr. Wirkleistung
P vom Hysteresemotor aufgenommene elektr.-Nennwirkleistung
Un Nennspannung des Hysteresemotores
U Klemmenspannung des Hysteresemotores A der Hysteresemotor erreicht bei U^ seine
synchrone Drehzahl und nimmt dabei P N auf
B Pw reduziert sich auf 50 % von PwN bei Ujj und
synchroner Drehzahl
C Arbeitspunkt des Hysteresemotores bei Absenkung von N reduziert sich P·«· um weitere 15 % von
D bei konstanter Spannung U und steigender Motorlast erhöht sich Pw bis in D die Drehzahl asynchron
wird
I Motorstrom
I Wirkanteil von I
I = I · cos ca
VV η τ
XGrenz Grenzwert von Iw
Fig. 3
1 Hysteresemotor
2 statischer Frequenzumrichter
3 Stromwandler
4 Analog-Multiplexer
5 Mikro-Computer
6 Meldeausgang
7Λ Summierer
ψ fasenwinRel U, I
cos ip Leistungsfaktor
Uff Regelspannung
U11 Spannungs-Sollwertvorgabe
Ug Steuerspannung für
- 12 -
Leerseite
Fig. 1,
2
P vom Hysteresemotor aufgenommene elektr. Wirkleistung
P w vom Hysteresemotor aufgenommene elektr."
w Nennwirkleistung
U„ Nennspannung des Hysteresemotores
U Klemmenspannung des Hysteresemotores A der Hysteresemotor erreicht bei Ujj seine
synchrone Drehzahl und nimmt dabei P „ auf
B Pw reduziert sich auf 50 % von PwN bei Un und
synchroner Drehzahl
C Arbeitspunkt des Hysteresemotores bei Absenkung von N reduziert sich Pw um weitere 15 % von
D bei konstanter Spannung U und steigender Motorlast erhöht sich Pw bis in D die Drehzahl asynchron
wird
I | Motorstrom |
1W | Wirkanteil von I |
W | Iw = I-cosy |
Grenz | Grenzwert von I |
Fia. 3 | |
1 | Hysteresemotor |
2 | statischer Frequenzumrichter |
3 | S tromwandler |
4 | Analog-Multiplexer |
5 | Mikro-Computer |
6 | Meldeausgang |
bummierer Pasenwxnkel U, I |
|
cos <φ | L e i s tungs f aktο r |
UR | Regelspannung |
USoll | Spannungs-Sollwertvorgabe |
USt | Steuerspannung für 2 |
- 12 -
Leerseite
Claims (1)
- Verfahren zum Optimieren der Leistungsaufnahme einer Vielzahl parallel geschalteter Hysteresemotoren (1)„ mit den Merkmalensa) die Hysteresemotoren (1) werden gemeinsam aus einer Spannungsquelle (2) mit einer Drehspannung (U) gespeist„ deren Höhe in vorbestimmten Grenzen über eine Steuerspannung (Ug.) einstellbar ist,b) an jedem der parallel geschalteten Hysteresemotoren (1) wird im BetriebCV) der Winkel (ψ } der Phasenverschiebung der Drehspannung (ü) gegen den Motorstrom (I) gemessen und daraus der Leistungsfaktor (cos$ö) gebildet,<3>) der Istwert des Motorstromes (I) gemessen und dessen Wirkanteil (I = I · cos as) bestimmt,c) für jeden der Hysteresemotoren (1) wird der Grenzwert C !grenz ^ des wir3canteils (1^ im Motorstrom(I)t den der Motor beim übergang vom synchronen zum asynchronen Lauf aufnimmt, einmalig vor Beginn des synchronen Dauerbetriebes gemessen und gespeichert ,
gekennzeichnet durch folgende Merkmale:d) die Drehspannung (U) wird ausgehend von der im Arbeitspunkt B an dem Hysteresemotor (1) liegenden Nennspannung (Un),soweit abgesenkt, daß unter Beibehaltung der synchronen Drehzahl ein nahe demübergang vom synchronen in den asynchronen Drehzahlbereich liegender, optimaler Arbeitspunkt C nahezu erreicht wird, in dem die Wirk- und Blindleistungsaufnahme auf einen Minimalwert herabgesetzt sind, e) für jeden einer Vielzahl parallel geschalteter Hysteresemotoren (1) wird der Istwert des Wirkstromes (I) mit dem gespeicherten Grenzwert des Wirkanteils (I) im Motorstrom (I) verglichen undbei Wirkströmen unterhalb des Grenzstromes (I < 1Qx- 2) ungestörter Synchronlauf nahedem optimalen Arbeitspunkt C oderß) bei Wirkströmen, die den Grenzstrom überschreiten oder diesem gleich sind (Iw — -^Grenz^ ge~ störter Betrieb mit asynchronem Lauf im Arbeitspunkt Dfestgestellt,f) die Steuerspannung (U5.) ist aus einer vorbestimmten Sollwertspannung (U3011) und einer Regelspannung (ÜR) zusammengesetzt, die von der Größe des gemessenen Wirkstromes (Iw) und dem Grenzwert (^Qrenz^ abgeleitet ist,g) mit der Steuerspannung (üc.) wird die DrehspannungO() im Fall des ungestörten Betriebes (Iw <. I Grenz) auf einen vorbestimmten Wert nahe dem optimalen Arbeitspunkt C abgesenkt? oder/S) im Fall einer Störung (I ^ I- ) auf ihren Nennwert (Un) angehoben, so daß jeder der Motoren sein Nenndrehmoment erzeugt und über den Arbeitspunkt A wieder den Ärbeitspunkt B erreicht.
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DE-Z.: Wiss.Ber. AEG-Telefunken 49 (1976) 4/5, S.139-150 * |
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