DE3107217A1 - Hochtemperaturbestaendige verschleissfeste werkstuecke und verfahren zu ihrer herstellung - Google Patents
Hochtemperaturbestaendige verschleissfeste werkstuecke und verfahren zu ihrer herstellungInfo
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Description
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M.A.N. MASCHINENFABRIK AUGSBURG-NÜRNBERG Aktiengesellschaft
München, 20. Februar 1981
Hochtemperaturbeständige verschleißfeste
Werkstücke und Verfahren zu ihrer Herste! lung
Die Erfindung bezieht sich auf ein Werkstück aus einem hochwarmfesten Ni-haltigen Stahl oder einer Nickelbasislegierung
und einer Beschichtung aus einem Ti-haltigen Hartstoff.
Werkstücke, die im Einsatz bei hohen Temperaturen (800. °C
und mehr) großen mechanischen Belastungen sowohl statischer als auch dynamischer Art ausgesetzt sind, werden
bislang meist aus kostspieligen und schwer zu bearbeitenden Materialien wie Tantal, Wolfram, Molybdän oder Hartmetallen
oder Hartstoffen wie Karbiden, Nitriden oder ähnlichem hergestellt.
Sollen bei Werkstücken die Eigenschaften der Hochtemperaturlegierungen,
wie z. B. Kriechfestigkeit als auch verbesserte Oberflächeneigenschaften, wie. z. Beständigkeit
gegenüber Reibung und Verschleiß, verbunden werden, so kann man nach bekannten Verfahren, wie CVD (= chemische
Gasphasenabscheidung), Packzementieren, Plasmaspritzen und ähnlichem, die Werkstücke mit Hartstoffbe-Schichtungen
versehen. Dabei ist die Festigkeit des
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-δ-Werkstückes geprägt durch die mechanischen Eigenschaften
der Basis!egierung. Die Oberflächeneigenschaften, wie
Verschleißfestigkeit oder Korrosisonsbeständigkeit, sind
durch die Eigenschaften des Hartstoffes der Beschichtung
bestimmt Dabei tritt jedoch folgendes Problem im technischen Einsatz zutage:
Aufgrund der sehr unterschiedlichen thermischen Ausdehnungskoeffizienten
zwischen Basis- und Schichtmaterial treten an der Grenzfläche Stahl/Hartstoff be-n Einsatz
unter wechselnder Temaeraturbeanspruchung raterale Spannungskräfte
auf, die zur Rißbildung in der Schicht und zu deren Ablösung führen können. Weiterhin besteht bei
mechanischer Spitzenbelastung senkrecht zur Oberfläche
die Gefahr, daß der duktile, unter der Schicht befindliche Grundwerkstoff nachgibt und die dünne spröde Hartstoffschicht
einbricht. Deshalb ist es bisher erforderlich, mit Hilfe von Mehrfachbeschichtungen abgestufte Verbindungssysteme
zwischen der Hartstoffschicht und den Basismaterial herzustellen. Dazu sind jedoch meist eine
Vielzahl von Verfahrenssc'nritten nötig, was aufwendig und teuer ist.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es deshalb, gattungsgemäße
Werkstücke zu schaffen, die trotz einfachen Schichtaufbaues höchsten thermischen und mechanischen Beanspruchungen
widerstehen und Verfahren zu deren einfacher und kostengünstiger Herstellung anzubieten.
niese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch ein gattürigsgemäßes
Werkstück, zwischen dessen Kern und Hartsto chicht ^ine mit dem Kfrri innig verbundene Zwischenschicht
aus der intermetal~ ,sehen Phase Ni-Ti liegt.
ιm Gegensatz zu bisher verwendeten Mehrfcichbeschichtungen,
die auf einer Abfolge von mehreren Hartstoffschich-
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ten mit unterschiedlichen Eigenschaften beruhen, wird
bei der Erfindung nur eine Hartstoffschicht und eine
Zwischenschicht aus der intermetallischen Phase aufgebracht.
Die Zwischenschicht geht mit dem austenitisehen
Grundwerkstoff eine feste und äußerst gut haftende Verbindung ein. Die mechanischen Eigenschaften der intermetallischen
Phase Ni^Ti liegen zwischen denen des
duktilen Austenits und des spröden Hartstoffs in bezug auf Härte, Sprödigkeit, Ausdehnungskoeffizient und Zeit-Standfestigkeit.
Die Ni-Ti-Zwischenschicht kann also in
idealer Weise mechanisch zwischen Deckschicht und Kernwerkstoff vermitteln.
Die Deckschicht ist vorzugsweise eine geschlossene feinkristalline
Hartstoffschicht, wie z. B. TiC, TiN, Ti(C9N),
TiB2 oder Ti(B,N).
Entsprechend einer Weiterbildung der Erfindung sind über
der Zwischenschicht aus NigTi zwei oder mehr Hartstoffschichten
unterschiedlicher Zusammensetzung aufgebracht, wodurch sich spezifische Betriebseigenschaften je nach
den vorgesehenen Einsatzbedingungen der Werkstücke einstellen lassen.
Eine andere Weiterbildung der Erfindung besteht darin,
daß ein Werkstück aus einem hochwarmfesten Ni-haltigen
Stahl oder einer Nickelbasisiegierung nur mit einer Beschichtung
aus Mi3Tι versehen ist. Mit einer solchen
Beschichtung wird eine außerordentlich hohe Beständigkeit
von nickel haitigen Stählen und Legierungen gegen Aufkohlung
in kohlenstoffhaltigen heißen Betriebsgasen erzielt,
was darauf zurückzuführen ist, daß die intermetallische Phase Ni3Ti keine meßbare Löslichkeit für Kohlenstoff
besitzt. In Prozeßgasen hohen Kohlenstoffgehalts wird auf der intermetallischen Phase NioTi Titankarbid
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gebildet. Durch die Bildung dieser schützenden in-situ-TiC-Hartstoffschicht
wird eine weitere Kohlenstoffdiffusion
in nickel hai ti ge Stähle und Legierungen gehemmt.
Als Kerninaterial für die erfindungsgemäß beschichteten
Werkstücke kommen vorzugsweise Nickel basis!egierungen,
wie z. B. NiCr 15 Fe oder MiCr 21 Mo Nb oder MiCr 22 Fe
18 Mo in Frage.
Im weiteren bezieht sich die Erfindung auf Verfahren zur Herstellung von erfindungsgemäßen Werkstücken. Erfindungsgemäß
sind diese Verfahren dadurch gekennzeichnet, daß der unbeschichtete Kern aus hochwarmfestern Stahl oder
aus Ni ekelbasisiegierung bei Temperaturen von 800 bis
1000 "C und Drücken von 30 bis 1000 mbar einem Mischgas aus TiCl-, Hp und einem Reaktionsgas wie Ng, CH*, CCl,,
N9+CH*, BCIg oder BB^ ausgesetzt wird. In welchem Maß
dabei eine NigTi-Zwischenschicht entsteht, hängt von
eingestellten Verhältnis Wasserstoff/Reaktionsgas ab.
Um eine gewünschte Reschichtungsart zu erreichen, ist es demnach nur erforderlich, die Gasphasenzusammensetzung
entsprechend einzustellen, wobei für einen hohen Anteil
an NigTi ein hoher Anteil an Hg einzustellen ist. Die
übrigen Prozeßparameter, wie Abscheidungstemperatur, Gesamtdruck und Gasdurchsatzmenge sind in weiten Grenzen
frei wählbar, aa sie auf die Abscheidungsgieichgewichte
nur geringen Einfluß haben.
Hauptvorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens ist es, daß in nur einem Arbeitsgang Mehrfachschichten erzeugt
werden können, die sich durch ihre mechanischen Hochtemperatureigenschaften auszeichnen. Alle Phasen stehen
thermodynamisch in Gleichgewicht, das heißt beim Langzeiteinsatz
bei hohen Temperaturen treten keine schädlichen
Diffusionsreaktionen auf, die zur Auflösung der Schichten
bzw. einzelner Anteile dcivon führen könnten.
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-β-ι Bevorzugt enthält das Mischgas einen konstanten Anteil
an TiCl4 und einen Rest, dessen prozentuale Zusammensetzung
je nach dem gewünschten Anteil an NioTi und Hartstoff gewählt
wird. Je nach Wahl des Reaktionsgases entstehen verschiedene
Hartstoffe. Wird N« als Reaktionsgas gewählt, so entsteht als Hartstoff TiN, CH4 oder CCl4 als Reaktionsgas bilden TiC, ein Gemisch aus N2 und CH4 bilden einen
Hartstoff Ti(C5N)5 während die Wahl von BCl3 oder BBr3
als Reaktionsgas zu einer Hartstoffbeschichtung von TiBp
führt. Kann das Reaktionsgas aus irgendwelchen Gründen gewisse
Konzentrationswerte nicht übersteigen, so kann ein Teil des Reaktionsgases durch Inertgas wie z. B. Argon
oder Helium ersetzt werden.
Man kann für jedes dieser Systeme Ni-Ti-Cl4-X-H2 sogenannte
Abscheidungsdiagramme erstellen, von denen in Fig. 1 als Beispiel das System Ni-Basis-Legierung (61 % Nickel, Werkstoff-Nr.
2.4856 gemäß DIM 17007) - TiCl4 - N2 - H2
dargestellt ist. Dabei werden die sich bildenden Hartstoffschichten in Abhängigkeit der Gasphasenzusammensetzung
aufgetragen. Aus diesen Abscheidungsdiagrammen läßt sich sehr einfach ermitteln, welche Gasphasenzusammensetzung
für die Erzeugung einer bestimmten Schichtzusammensetzung einzustellen ist. Für die Herstellung
einer Duplexschicht, bestehend aus der intermetallischen
Phase Ni3Ti und einer Deckschicht aus TiN wird eine Zusammensetzung
entsprechend Punkt B (80 % H2, 19 % N2,
1 % TiCl^) gewählt. Von besonderen Vorteil sind dabei die
relativ breiten Bereiche der möglichen Gasphasennzusammensetzung, die ein einheitliches Abscheidungsprodukt
liefern, was eine aufwendige Regelung überflüssig macht.
Zur Herstellung eines Werkstückes, welches nur eine Beschichtung aus Ni3Ti aufweist, ist erfindungsgemäß
der unbeschichtete Kern aus hochwarmfesten Stahl oder
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^ aus einer Nickel basis!egierung bei Temperaturen von
800 bis 1000 "C und Drücken von 30 bis 1000 mbar einem Mischgas aus TiCl^und H2 auszusetzen. Der Anteil an
TiCl* "5St dabei vorzugsweise wieder zwischen 0,5 und
4 Vol% zu halten. In der Darstellung gemäß Fig. 1 ist eine solche Beschichtung in Punkt A aufgezeigt.
Die Gasphase ist demnach zusammengesetzt aus 99 VoI" H2
und 1 Mo}% TiCl*. Der Kernwerkstoff ist eine Nickelbasislegierung
(Werkstoff-Nr. 2.4856 gemäß DIN 17007). 10
Nach demselben Verfahren kann in Form der intermetallischen
Phase Ni3Ti (also keine Diffusionszone) in einer dünnen
Oberflächenzone (einige μη) die Stahlminoritätskomponente
Titan angereichert werden, was die Beständigkeit des
'•5 Stahles gegen Oxidation und Aufkohlung drastisch verbessert.
In weiterer Ausbildung der Erfindung wird vorgeschlagen,
daß die prozentuale Zusammensetzung des Mischgasrestes
nach einem ersten Zeitintervall geändert wird. Auf diese Weise ist es z. B. möglich, anschließend an die Duplexschicht
gemäß B in Fig. 1 noch eine zusätzliche Schicht
aus reinem TiH durch Einstellung der Gasphasenzusannen-
setzung entsprechend Punkt C abzuscheiden.
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Eine weitere Ausbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens
besteht darin, daß die qualitative Zusammensetzung des
Mischgases in zeitlicher Abfolge geändert wird. So kann
z. B. nach einem ersten Abscheidungsinterval! mit einer
Mischgaszusammensetzung entsprechend Punkt C in Fig. 1
die Zusammensetzung des Mischgases so geändert werden, daß der N2-Anteil durch CH4 ersetzt wird. Auf diese
Weise ergibt sich an der Oberfläche eine Schicht aus TiC; es entsteht eine sogenannte Triplexschicht aus
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-ιοί der immer notwendigen Ni3Ti-Phase, einer darüber befindlichen
Schicht aus TiN und einer Oberflächenschicht
aus TiC. Hierdurch läßt sich ein stufenweiser übergang
der für den Einsatz des Werkstückes wichtigen physikalischen Eigenschaften vom Grundmaterial bis zur
obersten Schichtlage erreichen.
In Fig. 2 ist ein weiteres Abscheidungsdiagramm dargestellt,
das sich ebenfalls wie dasjenige in Fig. 1 auf das System Ni-TiCl4-N2-H2 bezieht, wobei jedoch als
Grundwerkstoff reines Nickel zugrunde gelegt ist.
Nachfolgend werden noch einige Beispiele für die Herstellung erfindungsgemäßer Werkstücke nach den vorbeschriehenen
Verfahren dargelegt:
Beschichtet man eine nickel hai ti ge Legierung (z. B. Werkstoff
Nr. 2.4856, 2.4665, 2.4816 0. ä. nach DIN 17007} bei 1000 "C, 50 rnbar, 4 Itr/min Gasdurchsatz, 93 VoIS H2,
4 Vol% CH4, 3 VoI% TiCl4, so erhält man eine aus Ni3Ti
und TiC bestehende Verschleißschutzschicht. Dabei ist
Ni^Ti stark mit dem austenitisehen Grundmaterial verwachsen.
Darauf folgt eine Zone, in der Ni-Ti und TiC sehr feinkristallin sich durchsetzen. Die oberste Deckschicht
besteht nur aus Titancarbid. Statische Preßversuche und Verschleißversuche bei 100 'C durchgeführt,
haben gezeigt, daß sich solche Schichten durch
besondere Haftfestigkeit auszeichnen und eine Standon
Zeitverlängerung gegenüber herkömmlicher Hartstoffbeschichtung
um mehr als dem Faktor 10 erreichen.
Wie unter Beispiel 1 kann man bei Beschichtung mit TiN,
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3107217 -πι Ti(C,N), TiBg, Ti(B5N) vorgehen und erhält einen analogen Schichtaufbau mit ähnlichen Eigenschaften.
Setzt m?n eine nicke!haitige Legierung z. B. 2 Stunden
lang bei 800 'C einer Atmosphäre bestehend aus 99 Vol% Η~
und 1 Vol%. TiCl^ aus, so überzieht sich das Werkstück
mit einer geschlossenen sehr gut haftenden 5 - 10 pm
dicken NigTi-Schicht. Eine solche Beschichtung schützt
in korrosiver Atmosphäre den Stahl ausgezeichnet vor Aufkohlung. In Atmosphären mit sehr hohen Kohlenstoffaktivitäten
wandelt Mi3Ti sich teilweise langsam in TiC up
und bildet eine dünne schützende Hartstoffschicht. Zusätzlich
entsteht bei der Beschichtung mit Ni" Ti auf Molybdän-haltigen Stählen unmittelbar unter der Schicht
eine stark Mo-haltige-Zone, die zusätzlichen Korrosionsschutz
bietet.
B e i s ρ i e 1 4
Ist es aus bestimmten Gründen erwünscht, eine besonders dicke Zwischenschicht von Ni^Ti zu erzeugen, so geht man
vorteilhafterweise zunächst wie unter Beispiel 3 beschrieben
vor und erhält eine reine Ni^Ti-Beschichtung. Anschließend ändert man während des Prozesses die Gaszusammensetzung
auf einen Wert entsprechend Punkt B in Fig. 1, was ähnlich, wie in Beispiel 1 beschrieben,
zu einer weiteren Beschichtungslage führt, die aus innig vermischten Anteilen aus MioTi und TiN besteht,
deren oberste Lage jedoch durchgehend aus TiN besteht. 30
Anschließend an die Beschichtung, wie in Beispiel 4 beschrieben, ist es möglich, durch Einstellung der
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- 12 -
Gasphase auf eine Zusammensetzung entsprechend Beispiel
1 eine zusätzliche Schichtlage aus TiC zu erzeugen.
Es ergibt sich eine Triplexschicht, bestehend aus
Ni-Ti, TiN und TiC, die wegen der hohen Härte des TiC
an der Oberfläche besonders guten Schutz gegenüber Reibung und Verschleiß bei höheren Temperaturen bildet.
Gegenüber der Herstellung einer Duplexschicht, bestehend
aus Ni-Ti + TiC gemäß Beispiel 1 hat eine solche Vorgehensweise den Vorteil, daß die gesamte Abscheidungszeit
wesentlich kurzer ist, um die gleiche Gesamtschichtdicke zu erzeugen.
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Claims (1)
- ba/frM.A.N. MASCHINENFABRIK AUGSBURG-NÜRNBERG Aktiengesel1 schaftMünchen,- 20. Februar 1981Patentansprüche'1. Werkstück aus einem hochwarmfesten Ni-haltigen Stahl oder einer Nickelbasislegierung und einer Beschichtung aus einem Ti-haltigen Hartstoff, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Kern und Hartstoffschicht eine mit dem Kern innig verbundene Zwischenschicht aus der intermetallischen Phase NioTi liegt. 202. Werkstück nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Ti-haltige Hartstoff TiC, TiN, Ti(C,M) TiB2 oder Ti (B,N) ist.3. Werkstück nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß über der Zwichenschicht aus NioTi zwei oder mehr Hartstoffschichten unterschiedlicher Zusammensetzung aufgebracht sind.4. Werkstück aus einem hochwarmfesten nickel hai ti gen Stahl oder einer Nickelbasisiegierung mit einer Beschichtung aus Ni3Ti.5. Werkstück nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Kern aus einer Nickelbasisiegierung, wie7.2045ζ. B. MiCr 15 Fe oder MiCr 21 Mo Nb oder NiCr 22 Fe 18 Mo besteht.6. Verfahren zur Herstellung von Werkstücken nach denAnsprüchen 1 bis 3 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß 0er unbeschichtete Kern aus hochwarmfesten Stahl oder aus Ni-Basislegierung bei Temperaturen von 800 bis 1000 "C und Drücken von 30 bis 1000 robar einem Mischgas aus TiCl4, H2 und Reaktionsgas wie N2, CH^, CCl^, N2+CH4, BCl3 oder BBr^ ausgesetzt wird.7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Mischgas einen konstanten Anteil an TiCl, enthält und einen Rest, dessen prozentuale Zusammensetzung je nach dem gewünschten Anteil an NigTi und Hartstoff gewählt wird.8. Verfahren zur Herstellung eines Werkstückes nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß der unbeschichtete Kern aus hochwarmfestern Stahl oder aus einer Nickelbasisiegierung bei Temperaturen von 800 bis 1000 "C und Drücken von 30 bis 1000 mbar einen Mischgas aus TiCl^ und H2 ausgesetzt wird.9. Verfahren nach den Ansprüchen 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Anteil an TiCl, vorzugsweise zwischen 0,5 und 4 Vol% liegt.10. Verfahren nach den Ansprüchen 6, 7 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß die prozentuale Zusanmensetzung des Restes nach einem ersten Zeitintervall geändert wird.11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß während des ersten Zeitintervalls der Rest nur H?enthält.7.2045
20.02.19811 12. Verfahren nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß die qualitative Zusammensetzung des Mischgases in zeitlicher Abfolge geändert wird.7.2045 20.02.1981
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