DE2930847C2 - Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Siliziumcarbidproduktes - Google Patents
Verfahren zur Herstellung eines gesinterten SiliziumcarbidproduktesInfo
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Description
so
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Siliziumcarbidproduktes unter Verwendung
eines in bestimmter Weise hergestellten Siliziumcarbidpulvers.
Siliziumcarbid wird aufgrund seiner hervorragenden physikalischen und chemischen Eigenschaften für ^o
zahlreiche Anwendungen, wie für wärmebeständige und gegen Chemikalien beständige Teile von Automobilmotoren,
für Tiegel, Mörser, Pistillen, verschiedene Werkzeuge und dergleichen, verwendet.
Bei der Herstellung von Siliziumcarbidteilchen oder -pulvern ist es außerordentlich schwierig, das Siliziumcarbid
allein zu sintern (siehe z. B. J. Nadeau, Very High Pressure Hot Pressing of Silicon Carbide, Bull. Am.
Ceram. Soc. 52, 170-174 [1973]). Aus diesem Grunde
wurde bereits berichtet, daß man bei einem üblichen Verfahren, wie beim Heißverpressen, das Siliziumcarbid
mit einem Sinterungsbeschleuniger, wie Al, Fe, B oder B4C, vermischt und die erhaltene Mischung dann bei
etwa 2000 bis 2400° C und etwa 200 bis 1000 bar heißverpreßt unter Erhalt von relativ dicht gesinterten
Produkten, wie dies z. B. in Alliegro et al., Pressure-Sintered Silicon Carbide, J. Am. Ceram. Soc, 39, (Nov.
1956), S. 386-389 beschrieben wird.
Bei diesem Verfahren treten wegen der nicht technischen Erhältlichkeit der Additive mit der gewünschten
Teilchengröße und Reinheit Schwierigkeiten auf und auch aufgrund der Mischtechnik und dergleichen.
Auch die Schwierigkeit, das feine Siliziumcarbid selbst als Ausgangsmaterial zu erhalten, wie es
bevorzugt wird, hat der praktischen Verwirklichung dieses Verfahrens entgegengestanden.
Kürzlich wurde in der japanischen Offenlegungsschrift 160 200/75 ein Verfahren zur Herstellung von
60 einem J3-Typ Siliziumcarbidpulver mit Submikron-Teilchengröße
beschrieben, bei dem man gleichmäßig eine Borverbindung in Siliziumcarbid einbringt, und zwar in
einer sehr geringen Menge (etv,a 0,2 bis 1,0 Gew.-%).
Dieses Verfahren hat das komplizierte Problem der Zugabe von Sinterbeschleunigern überwunden und es
möglich gemacht, Siliziumcarbid bei einer Temperatur von etwa 1900 bis 2100°C unter Atmosphärendruck zu
sintern.
Bei diesem Verfahren wird eine gasförmige Mischung aus einem Siliziumhalogenid, einem Borhalogenid und
einem Kohlenwasserstoff als Ausgangsmaterial verwendet und es wird eine thermische Reaktion in einer
Gasphase in einem Plasmastrom gebildet Dieses Produkt ist deshalb von der Produktionstechnik her
beschränkt, die Herstellung von spezifischen Ausgangsmaterialien ist kompliziert und man benötigt auch eine
spezifische Dampfphasenreaktionsvorrichtung. Dieses Verfahren zur Herstellung eines Sinterproduktes ist
hinsichtlich seiner praktischen industriellen Verwertung aufgrund der wirtschaftlichen Schwierigkeiten, die als
Ausgangsmaterial verwendeten Pulver zu erhalten, beschränkt.
Weiterhin wird in der DE-OS 28 33 909 ein Verfahren beschrieben, welches eine Reihe der Beschränkungen
hinsichtlich der Produktionstechnik bei den üblichen Verfahren vermeidet und welches ein Verfahren
beschreibt zur wirtschaftlichen Massenproduktion eines aktiven Siliziumcarbidpulvers, enthaltend eine Borkomponente
in weit größeren Mengen (etwa 0,2 bis 10 Gew.-%, bezogen auf Borcarbid) im Vergleich zu der
vorerwähnten Verfahrensweise. Die Borkomponente ist in dem Siliziumcarbid als Borcarbid oder als feste
Lösung oder dergleichen in gleichförmig dispergiertem Zustand enthalten. Bei diesem Verfahren zur Herstellung
von Siliziumcarbidpulver werden ein Kohlepulver mit einer Teilchengröße von etwa 20 μπι oder weniger,
metallisches Siliziumpulver und ein Pulver aus einem Boroxid, wie Borsäure, als Ausgangsmaterialien verwendet
Bei dem Verfahren werden diese Materialien so vermischt, daß der molare Prozentsatz einer jeden
Komponente in dem ternären System aus Kohlenstoff (C), Silizium (Si) und Boroxid (B2O3) in die Flächen der
dort angegebenen Figur fällt, die umrissen wird durch k (C = 62,4; Si = 37,4; B2O3 = 0,2), / (C = 34,9; Si = 64,9;
B2O3 = 0,2), m (C = 52; Si = 39; B2O3 = 9) und π (C = 69;
Si = 22; B2O3 = 9), worauf man die erhaltene Mischung in
ein feuerfestes Gefäß gibt und die Mischung in einer oxidierenden Atmosphäre, enthaltend 0,3 bis 35 Vol.-%
Sauerstoff, erhitzt unter Ausbildung einer spontanen Reaktion bei einer Temperatur von etwa 800 bis 1450° C
und wobei die Reaktion momentan beendet wird.
Aus der DE-OS 28 56 593 ist die Herstellung von Sinterkörpern aus sinterfähigem Siliziumkarbidpulver
bekannt. Bei diesem Verfahren wird ein sinterfähiges Pulver aus einem teilchenförmigen keramischen Material
mit einer durchschnittlichen Teilchengröße von 0,10 bis 2,00 μιη und einer spezifischen Oberfläche zwischen
5 und 20 m2/g, einem kohlenstoffhaltigen Material, das beim Sintern zwischen 1,0 und 4,0 Gew.-% des
keramischen Materials Kohlenstoff liefert, und einem Rückstand aus einer Lösung von H3BO3, B2O3 oder
Mischungen davon, der im wesentlichen gleichmäßig über die Teilchen des Pulvers verteilt ist und beim
Sintern 0,3 bis 5,0 Gew.-% des keramischen Materials Bor liefert, preßverformt und dann bei Temperaturen
zwischen 1900 bis 2200°C gesintert.
Gemäß der Erfindung wird ein aktives Siliziumcarbid-
Gemäß der Erfindung wird ein aktives Siliziumcarbid-
pulver gemäß der DE-OS 28 33 909 als Ausgangsmaterial verwendet. Die Erfindung hat den Vorteil, daß
Sinterhilfen oder dergleichen, wie bei den üblichen Verfahren, nicht erforderlich sind. Dadurch wird das
Problem, das durch die Zugabe solcher Hilfen und das Vermischen der erhaltenen Mischung entsteht, vermieden.
Weil man von der Aktivität des Liliziumcarbidpulvers
nach der DE-OS 28 33 909 Gebrauch macht, kann nicht nur ein Heißpreßverfahren sondern ein allgemeines
Sintern bei Atmosphärendruck, wie es bisher als lu
schwierig angesehen wurde, angewendet werden.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Siliziumcarbidprodukts mit einer
dichten Struktur, bei dem man das aktive Siliziumcarbidpulver, erhalten nach dem Verfahren gemäß DE-OS
28 33 909, preßverformt und den erhaltenen Formkörper in einer im wesentlichen inerten Atmosphäre oder
unter vermindertem Druck bei einer Temperatur von etwa 1900 bis 225O0C erhitzt, oder bei dem man das
Ausgangspulver preßverformt unter Verwendung einer 2«
Heißpresse und Erhitzen auf eine Temperatur von etwa 1900 bis 22500C in einer im wesentlichen inerten
Atmosphäre oder unter vermindertem Druck.
Die Figur ist ein dreieckiges Diagramm, welches die bevorzugte Zusammensetzung (Mol-%) der Ausgangs- ->.-,
mischung in dem ternären System aus Kohlenstoff (C), Silizium (Si) und Boroxid (B2O3) zur Herstellung von
aktivem Siliziumcarbidpulver, welches das Ausgangsmaterial für das erfindungsgemäße Verfahren darstellt,
zeigt. j,,
Zusammengefaßt wird das Ausgangssiliziumcarbidpulver,
das gemäß der vorliegenden Erfindung verwendet wird, hergestellt unter Verwendung von Kohlenstoffpulver
einer Teilchengröße von etwa 20 μηι oder weniger, metallischem Siliziumpulver und einem Pulver Γ)
aus Boroxid, wie Borsäure. Diese Pulver werden so vermischt, daß die Mol.-% einer jeden Komponente in
dem ternären System aus Kohlenstoff (C), Silizium (Si) und Boroxid (B2O3) in die Fläche der anliegenden Figur
fallen, die umgrenzt wird von k (C = 62,4; Si = 37,4; 4n
B2O3<=0.2), /(C = 34,9; Si = 64,9; B2O3 = 0,2), m (C = 52;
Si = 39; B2O3 = 9) und η (C = 69; Si = 22; B2O3 = 9),
worauf man die erhaltene Mischung in ein Gefäß aus feuerfestem Material gibt und die Mischung in einer
oxidierenden Atmosphäre, enthaltend etwa 0,3 bis 55 Vol.-% Sauerstoff, unter Ausbildung einer Spontanreaktion
bei einer Temperatur von etwa 800 bis 145O0C erhitzt, wobei die Reaktion im wesentlichen sofort und
vollständig verläuft.
Bei dem Verfahren muß die Teilchengröße des Kohlenstoffpulvers etwa 20 μιτι oder kleiner sein. Ist die
Teilchengröße größer als 20 μΐη, so wird die spontane
kontinuierliche Reaktion nicht eingeleitet und der größte Teil des Ausgangsmaterials oder ein Teil des
Kohlenstoffpulvers würden unreagiert bleibe.i. Bei der
Durchführung des Verfahrens wird die Teilchengröße des Kohlenstoffmaterials in geeigneter Weise in dem
oben erwähnten Bereich, in Abhängigkeit von der Endverwendung des Produktes, ausgewählt. Um beispielsweise ein feines Produkt mit hoher Aktivität zu
erhalten, soll das Kohlenstoffmaterial mit einer Teilchengröße, die so fein wie möglich ist, ausgewählt
werden.
Wenn die spontane konituierliche Reaktion beginnt, nimmt die Temperatur der Mischung aufgrund der (,5
erzeugten Reaktionswärme schnell zu und nicht nur ein Teil des Siliziums, sondern der größte Teil des Boroxids,
welches einen niedrigeren Schmelzpunkt hat als der Schmelzpunkt der anderen Materialien, wie Silizium
oder Kohlenstoff, werden geschmolzen oder verdampft und nehmen an der komplizierten Reaktion mit dem
Kohlenstoff teil. Deshalb kann die Teilchengröße des Siliziums und des Boroxids größer sein als die des
Kohlenstoffmaterials. Siliziumteilchen mit einer maximalen Teilchengröße von etwa 200 μπι und Boroxidteilchen
mit einer maximalen Teilchengröße von etwa 500 μπι können verwendet werden.
Als Kohlenstoffmaterialien können solche verwendet werden, weiche die Teilchengrößenerfordernisse, die
vorher erwähnt wurden, erfüllen. Leicht zugängliche Kohlenstoffmaterialien, wie natürlicher Graphit, künstlicher
Graphit, Koks, Rohkohle, Ruß, Teer aus öl oder Petroleum, und dergleichen, können im allgemeinen
verwendet werden. Ein weiter Bereich an Siliziummaterialien, wie solche Siliziummaterialien, die für Halbleiter
geeignet sind, oder solche Siliziummaterialien, die für allgemein industrielle Anwendungen geeignet sind,
beispielsweise solche einer Reinheit von 90 Gew.-% oder mehr, können verwendet werden. Geeignete und
typische Beispiele für Boroxide sind Borsäure mit einer Reagenzgradreinheit oder für allgemeine industrielle
Anwendungen ausreichenden Reinheit. Auch Boroxid (B2O3) ist geeignet. Die Reinheit der jeweiligen
Ausgangsmaterialien ist bei der vorliegenden Erfindung nicht von großem Einfluß für die Reaktion zur
Herstellung der Ausgangsmaterialien, aber die Reinheit der Ausgangsmaterialien beeinflußt in einem gewissen
Maße die Reinheit und Teilchengröße der erhaltenen Ausgangsmaterialien. Deshalb wird die Reinheit des
Pulvers so ausgewählt, daß sie für den Endverbrauch des gesinterten Produktes geeignet ist.
Das Molverhältnis der Pulver hängt von verschiedenen Faktoren, wie der Teilchengröße der Ausgangsmaterialien,
dem Mischungsgrad, der Größe des Mischungsansatzes, der Erhitzungsgeschwindigkeit und
Temperatur, der Sauerstoffkonzentration in der Atmosphäre, und dergleichen, ab. Es ist schwierig, das
Molverhältnis der zu verwendenden Pulver stöchiometrisch zu berechnen und daher wird ein geeignetes
Molverhältnis experimentell festgestellt. Die Pulver werden so vermischt, daß das Molverhältnis der
Materialien in der von k, I, m und η in der Figur
umrissenen Fläche liegt.
Zusammensetzungen innerhalb der durch diese Punkte in der Figur angegebenen Fläche, die nicht auf
diesen Punkten oder den diese Punkte verbindenden Linien liegen, können bei der Erfindung verwendet
werden. Die Pulver werden in üblicher Weise gut vermischt und in ein geeignetes Gefäß aus feuerfestem
Materia! gegeben und anschließend in einer oxidierenden
Atmosphäre erhitzt. Die spontane kontinuierliche Reaktion wird unabhängig von der Schüttdichte der
zugeführten Materialien eingeleitet. Das Erhitzen wird fortgeführt, bis das Pulver eine ausreichend hohe
Temperatur erreicht hat und die spontane kontinuierliche Reaktion eingeleitet wird. Die Erhitzungstemperatur
hängt von der Teilchengröße, den Ausgangspulvern und dergleichen ab, aber eine geeignete Temperatur
liegt im allgemeinen im Bereich von etwa 800 bis etwa 145O0C. Das gemäß der obigen Umsetzung erhaltene
Siliziumcarbidpulver kann ohne spezielle mechanische Pulvcrisierungsmethode leicht pulverisiert werden und
wiro als ein Pulver erhalten, in dem die meisten Teilchen eine Teilchengröße von etwa 500 μιη oder weniger
haben. Ein Pulver mit einer maximalen Teilchengröße von etwa 60 μηι und mit einer mittleren Teilchengröße
im Submikronbereich kann besonders leicht erhalten werden. Röntgenstrahlanalyse und chemische Analyse
haben gezeigt, daß die Menge an Bor enthaltender Komponente, berechnet als Borcarbid, im Bereich von
0,2 bis 10 Gew.-% liegt und daß die Reinheit der > Siliziumcarbidkomponente und der Bor enthaltenden
Komponente zusammen bei 95 Gew.-% oder darüber liegt. Die Bor enthaltende Komponente scheint, wie
durch Röntgenstrahlanalyse und chemische Analyse festgestellt wurde, gleichförmig in dem Siliziumcarbid- ι ο
pulver als Borcarbid oder als feste Lösung mit Siliziumcarbid verteilt zu sein. Man beobachtet jedoch
auch einige nicht identifizierte Komponenten, deren genaue Zusammensetzung nicht klar ist.
Erfindungsgemäß wird das vorerwähnte Siliziumcar- r>
bidpulver unter Ausbildung eines hochdicht gesinterten Produktes gesintert.
Beträgt der Anteil der Borkomponente weniger als 0,2 Gew.-%, berechnet als Borcarbid, so verläuft das
Sintern unvollständig und es wird keine ausreichende Aktivität entwickelt, um dem gewünschten Sinterprodukt
eine dichte Struktur zu verleihen. Deshalb muß das Ausgangsmaterial wenigstens 0,2 Gew.-% an Borkomponente
enthalten, wobei der maximale Gehalt der Komponente etwa 10 Gew.-% beträgt.
Hinsichtlich der Teilchengröße des gesinterten Ausgangspulvers gemäß der vorliegenden Erfindung
kann die Teilchengröße des gemäß DE-OS 28 33 909 erhaltenen Pulvers leicht im Bereich von 500 μηι oder
darunter, ausgedrückt durch aggregierte Teilchengröße so in Übereinstimmung mit dem Grad der Pulverisierung,
gehalten werden. Diese Teilchen setzen sich im wesentlichen aus Aggregaten von sehr feinen und
aktiven Primärteilchen mit einer spezifischen Oberfläche von etwa 3 bis 20 μιη (entsprechend etwa 0,1 bis
0,6 μηι Teilchengröße) zusammen. Aus diesem Grunde ist das Pulver, das gemäß dem Verfahren der DE-OS
28 33 909 erhalten wurde, aktiv, unabhängig von der aggregierten Teilchengröße und kann leicht beim
Pulverisieren aufgebrochen werden unter Erhalt eines Pulvers mit einer Teilchengröße in Submikrongröße.
Aggregierte grobe Teilchen sind nicht wünschenswert, weil sie vernetzte Strukturen während des
Sinterns bilden, insbesondere beim gewöhnlichen oder drucklosen Sintern (z. B. unter Atmosphärendruck) und
dadurch die Bildung einer dichten Struktur verhindern. Bei der Anwendung von Heißpreßsintern ist ein Sintern
möglich, wenn Teilchenaggregate mit einer Teilchengröße von 500 μιη oder weniger angewendet werden,
jedoch wird es bevorzugt, das Pulver ausreichend zu pulverisieren. Wendet man ein gewöhnliches Sintern
(unter Atmosphärendruck) an, dann ist es wünschenswert, die Teilchen bis zu einer Teilchengröße von etwa
1 μίτι oder darunter zu pulverisieren. In der Praxis kann
man die Teilchengröße der Teilchen auf den gewünschten Grad, je nach der Sintermethode, dem Zweck dem
das Sinterprodukt zugeführt wird, der Verwendung des Sinterproduktes und dergleichen, wählen.
Das Ausgangspulver wird einer Sinterbehandlung gemäß der üblichen Verfahrensweise unterworfen. «>
Wendet man z. B. eine Heißpreßverfahrensweise an, so wird das Ausgangspulver in eine Presse aus Graphit
gegeben und in einer im wesentlichen inerten Atmosphäre oder bei vermindertem Gasdruck komprimiert
und hitzebehandelt. Beträgt der Kompressions- i"
druck weniger als etwa 100 bar, so ist es schwierig, ein
Sinterprodukt mit der gewünschten Dichte zu erhalten, und wenn andererseits der Kompressionsdruck größer
als 700 bar ist, kann die Dichte des Sinterproduktes nahezu dem Sättigungswert entsprechen, wobei höhere
Drücke keinen wesentlichen Einfluß mehr haben. Deshalb liegt der bevorzugte Bereich für den Kompressionsdruck
beim Heißverpressen bei etwa 100 bis 700 bar und vorzugsweise 100 bis 300 bar. Wendet man
andererseits eine gewöhnliche Sintermethode an, so wird das Ausgangspulver zuvor preßverformt nach der
üblichen Verfahrensweise und das verformte Produkt wird dann hitzebehandelt in einer im wesentlichen
inerten Atmosphäre oder unter vermindertem Druck.
Hinsichtlich der Wärmebehandlungstemperatur — unabhängig davon, ob ein Heißpreßverfahren oder ein
gewöhnliches Sinterverfahren angewendet wird — gilt, daß bei einer Temperatur von weniger als etwa 19000C
die Sinterung nicht vollständig verläuft und man kein gesintertes Produkt mit der gewünschten Dichte
erhalten kann, und andererseits, daß bei einer Temperatur von mehr als etwa 22500C zwar die
gewünschte Dichte erzielt werden kann, aber ein abnormales Wachstum von SiC-Teilchen nicht verhindert
wird, wodurch die Eigenschaften des Sinterproduktes, wie dessen Festigkeit, vermindert werden. Deshalb
beträgt die Temperatur für die Wärmebehandlung etwa 1900 bis 2250° C.
Das erfindungsgemäß erhaltene gesinterte Siliziumcarbidprodukt hat eine Schüttdichte von 2,5 g/cm3 oder
mehr, entsprechend etwa 80% oder mehr des theoretischen Wertes (3,21 g/cm3) für die Dichte von
Siliziumcarbid.
In den nachfolgenden Beispielen wird die Erfindung ausführlicher beschrieben. Wenn nicht anders angegeben,
sind alle Prozente, Teile und Verhältnisse auf das Gewicht bezogen.
2,92 kg handelsüblicher Ruß (Reinheit 98,4 Gew.-°/o)
einer mittleren Teilchengröße von 0,05 μίτι, 5,36 kg
handelsübliches Siliziumpulver (Reinheit 94,6 Gew.-%) mit einer mittleren Teilchengröße von 77 μπι und
2,06 kg eines handelsüblichen Borsäurepulvers (Reinheit 99,8%) mit einer mittleren Teilchengröße von 200 μπι
werden miteinander vermischt. Die molaren Prozente der Komponenten dieser Mischung entsprechen C = 55,
Si =41 und B2O3=4(Mol.-%).
Zu dieser Mischung wird Wasser in einer Menge von 35 Gew.-Teilen pro 100 Gew.-Teilen der Mischung
gegeben und das Ganze wird verknetet. Die so verknetete Mischung wird dann in ein zylindrisches
Gefäß aus feuerbeständigem Material mit einem innendurchmesser von 260 min und einer Höhe von
300 mm gegeben und nachdem man das Gefäß leicht bedeckt hat, wird der zylindrische Behälter aus
feuerfestem Material in einem elektrischen Ofen an der Luft (O2 = 20 Vol.-%; N2 = 80Vol.-%) mit einer Erhitz
Zungsgeschwindigkeit von etwa 300° C/h erhitzt. Wenn
die Temperatur etwa 10800C erreicht, beobachtet man ein erhebliches Dampfen, wodurch die spontane
Einleitung der Reaktion angezeigt wird. Dieses Phänomen hielt etwa 1 bis 2 Minuten an. Es wurde
weiter erhitzt und nachdem die Temperatur 11200C
erreicht hatte, wurde der elektrische Strom abgestellt, und man ließ das Gefäß abkühlen. Nach 20 Stunden
wurde das erhitzte Produkt entnommen. Das erhitzte Produkt hatte ein weißes Aussehen und eine oxidierte
Oberflächenschicht einer Dicke von etwa 5 bis 10 mm,
aber im Inneren hatte das Produkt ein gelb-graues
Aussehen, was deutlich zeigte, daß sich ein gleichförmiges Reaktionsprodukt gebildet hatte. Naßanalyse des
Produktes unter einem Punkt in der durch k, I, m und η in
der Figur angegebenen Fläche, nämlich Ausschluß der Oberflächenschicht, zeigte, daß der Anteil der Bor
enthaltenden Komponente, berechnet als Borcarbid, 6,1
Gew.-% ausmachte.
Das Reaktionsprodukt wurde pulverisiert, indem man es einmal durch einen Walzenbrecher schickte. Das so
erhaltene Ausgangsmaterial hatte eine scheinbare Teilchengrößenverteilung, wie sie in der nachfolgenden
Tabelle 1 gezeigt wird.
Teilchengröße (μπη) >500 500-250
250-125
125-74 74-44
<44
Prozentsatz
15
21,9
20 g des obigen Ausgangspulvers wurden in eine Form aus künstlichem Graphit einer Größe von 30 mm2
gegeben und die Temperatur wurde von Raumtemperatür auf 21000C in etwa 30 Minuten gesteigert, während
ein Druck von etwa 500 bar unter Anwendung einer hochfrequenzinduktionsgeheizten Heißpreßvorrichtung
in einer reduktiven Atmosphäre angelegt wurde. Diese Temperatur wurde 30 Minuten beibehalten und
dann wurde der Druck nachgelassen und der elektrische Strom abgeschaltet und man ließ die Vorrichtung
abkühlen. Man erhielt ein dicht gesintertes Siliziumcarbidprodukt mit einer Schüttdichie von 2,95 g/cm2 (92
Gew.-°/o der theoretischen Dichte von Siliziumcarbid).
Das in Beispiel 1 verwendete Ausgangsmaterial wurde noch weiter zur Herstellung eines anderen
Ausgangsmaterials in einem Atomisator trocken pulveri- i > siert. Das Ausgangsmaterial hatte die in Tabelle 2
gezeigte Teilchengrößenverteilung.
40
Teilchengröße (μπι)
>74 74-44
<44
Prozentsatz
93
19,1 28,2 8,9 6,9
10 g des in Beispiel 3 verwendeten Ausgangsmaterials wurden in eine Metallform gegeben und es wurde ein
Druck von 200 bar (200 kg/cm2) angelegt, wodurch man einen zylindrischen Formkörper mit einem Durchmesser
von 20 mm und einer Höhe von etwa 200 mm erhielt.
Dieser Formkörper wurde in einen Tamman-Elektroofen gegeben und die Temperatur wurde von
Raumtemperatur auf 20000C innerhalb einer Stunde
und unter einem verminderten Druck von etwa 6 mbar erhöht. Diese Temperatur wurde 30 Minuten aufrechterhalten,
dann wurde der elektrische Strom abgeschaltet und man ließ den Elektroofen abkühlen.
Man erhielt ein dicht gesintertes Siliziumcarbidprodukt mit einer Schüttdichte von 2,87 g/cm3 (89% der
theoretischen Dichte von Siliziumcarbid).
Das Verfahren gemäß Beispiel 4 wurde wiederholt, mit der Ausnahme, daß die Heiztemperatur 21000C
betrug. Man erhielt ein dicht gesintertes Siliziumcarbidprodukt mit einer Schüttdichte von 3,02 g/cm3 (92
Gew.-% der theoretischen Dichte von Siliziumcarbid).
Die Schüttdichte, die scheinbare Porosität und die Werte der Messung der Biegefestigkeit der gemäß
Beispielen 1 bis 5 erhaltenen Sinterprodukte werden in Tabelle 3 gezeigt.
Außerdem wurde die durchschnittliche Teilchengröße des Ausgangsmaterials unter Verwendung einer
Lichtdurchlässigkeits-Teilchengröße-Verteilungsmessungsvorrichtung
gemessen; sie betrug 1,5 μπι. '»
Unter Verwendung dieses Ausgangsmaterials wurde das gleiche Verfahren wie in Beispie! ! durchgeführt
unter Verwendung der gleichen Heißpreßvorrichtung. Man erhielt ein dicht gesintertes Siliziumcarbidprodukt
mit einer Schüttdichte von 3,04 g/cm3 (95% der theoretischen Dichte von Siliziumcarbid).
Das Ausgangsmaterial gemäß Beispiel 1 wurde in einer Schwingmühle 2 Stunden unter Ausbildung eines
anderen Ausgangsmaterials pulverisiert Die durchschnittliche Teilchengröße, gemessen in einer Lichtdurchlässigkeits-Teilchengrößenverteilungs-Meßvorrichtung,
betrug 0,6 μπι. Bei der Weiterverarbeitung
gemäß Beispiel 1 erhielt man dicht gesintertes Siliziumcarbidprodukt mit einer Schüttdichte von
3,15 g/cm3 (98% der theoretischen Dichte von Siliziumcarbid).
Tabelle 3 | Schüttdichte | Scheinbare | Biegefestigkeit |
Beispiel | Porosität | ||
Nr. | (g/cm3) | (%) | (N/mm2) |
2,95 | 0,1 | 260 | |
1 | 3,04 | 0,04 | 400 |
2 | 3,15 | 0,01 | 600 |
3 | 2,87 | 0,2 | 250 |
4 | 3,02 | 0,06 | 360 |
5 | |||
Die Ergebnisse der Antioxidation und der Wärmeimpaktprüfung
der Sinterprodukte, erhalten gemäß Beispiel 2, sind die folgenden:
Antioxidationstest
Die Gewichtszunahme bei Behandlung bei 1200° C
während 20 Stunden betrug 0,05% (Probengröße: 7 χ 7 χ 30 mm).
10
größe 7 χ 7 χ 30 mm).
Thermischer Impaktfestigkeitstest Aus diesen Ergebnissen geht hervor, daß man
erfindungsgemäß ein gesintertes Siliziumcarbid mit
Man erhitzte auf 12000C, kühlte mit Wasser, wobei einer dichten Struktur und guten mechanischen
nach dreimaliger Wiederholung Risse auftraten (Probe- -, Eigenschaften leicht erhalten kann.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
- Patentanspruch:Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Siliziumcarbidproduktes, bei dem man ein Silizium· carbidpulver preßverformt und gleichzeitig oder anschließend den erhaltenen Formkörper bei einer Temperatur im Bereich von 1900 bis 225O0C in einer im wesentlichen inerten Atmosphäre oder unter vermindertem Druck erhitzt, dadurch gekennzeichnet, daß ein Siliziumcarbidpulver verwendet wird, das in gleichmäßig dispergiertem Zustand Borcarbid oder eine feste Lösung von borcarbid in Siliziumcarbid in einer Menge von 0,2 bis 10 Gew.-%, berechnet als Borcarbid, enthält und durch folgendes Verfahren hergestellt wurde: Mischen von Kohlenstoffpulver einer Teilchengröße von 20 μπι oder weniger, metallischem Siliziumpulver und einem Boroxidpulver als Ausgangsmaterial, so daß die molaren Prozente jeder Komponente in dem ternären System aus Kohlenstoff (C), Silizium (Si) und Boroxid (B2O3) in dem Bereich, der durch die Fläche k, I, m und η in der Fig. angegeben wird, fallen,Erhitzen der erhaltenen Mischung in einer oxidierenden, 0,3 bis 35 Vol.-% Sauerstoff enthaltenden Atmosphäre, wobei eine spontane kontinuierliche Reaktion bei einer Temperatur von 800 bis 1450° C eingeleitet wurde, und die Reaktion im wesentlichen sofort und vollständig abgelaufen ist.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2930847A DE2930847C2 (de) | 1979-07-30 | 1979-07-30 | Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Siliziumcarbidproduktes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2930847A DE2930847C2 (de) | 1979-07-30 | 1979-07-30 | Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Siliziumcarbidproduktes |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2930847A1 DE2930847A1 (de) | 1981-02-19 |
DE2930847C2 true DE2930847C2 (de) | 1983-04-21 |
Family
ID=6077133
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2930847A Expired DE2930847C2 (de) | 1979-07-30 | 1979-07-30 | Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Siliziumcarbidproduktes |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE2930847C2 (de) |
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DE3218052A1 (de) * | 1982-05-13 | 1983-11-17 | Elektroschmelzwerk Kempten GmbH, 8000 München | Polykristalline, praktisch porenfreie sinterkoerper aus (alpha)-siliciumcarbid, borcarbid und freiem kohlenstoff und verfahren zu ihrer herstellung |
DE3916630A1 (de) * | 1989-05-22 | 1990-11-29 | Siemens Ag | Verfahren zur entbinderung von presskoerpern, bestehend aus feingemahlenen oxidkeramischen werkstoffen, denen organische bestandteile zugesetzt sind |
Family Cites Families (1)
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CA1125316A (en) * | 1978-01-09 | 1982-06-08 | Martin R. Kasprzyk | Sinterable powders and methods of producing sintered ceramic products using such powders |
-
1979
- 1979-07-30 DE DE2930847A patent/DE2930847C2/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2930847A1 (de) | 1981-02-19 |
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