DE2915162A1 - Kompaktes retrofokus-weitwinkelobjektiv - Google Patents

Description

Kompaktes Retrofokus-Weitwinkelobjektiv

Die Erfindung bezieht sich auf Retrofokus-Objektive langer hinterer Brennweite, die zur Verwendung bei einäugigen Spiegelreflexkameras geeignet sind, und insbesondere auf Retrofokus-Weitwinkelobjektive mit verringerter Masse und verringerten Ausmaßen.

Da bei Retrofokus-Objektiven eine Verlängerung der hinteren Brennweite angestrebt wird, wird an der Vorderseite eine negative Linse starker Brechkraft angeordnet, was mit einem Nachteil insofern verbunden ist, als die Verzeichnung, die Koma, der Halo sagittaler Strahlen und andere Aberrationen in beträchtlichem Ausmaß erzeugt werden. Wenn man wie bei dem erfindungsgemäßen Objektiv anstrebt, die Masse und die Größe des Objektivs zu verringern, muß die negative Brechkraft der vorderen Komponente stärker als die bei einem gewöhnlichen Retrofokus-Objektiv gewählt werden. Dadurch treten die unterschiedlichen Aberrationen in verstärktem Ausmaß auf. Insbesondere bei einem Objektiv großer

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relativer Öffnung wird der Halo der sagittalen Strahlen ein ernsthaftes Problem und eine gute Korrektur der schwierig.

Es wurde schon eine große Vielzahl von Retrofokus-Objektiven entwickelt. Beispielsweise sind in den ÜS-PS 3 736 049 und 3 982 823 Objektive aus einer negativen vorderen Gruppe, einer positiven mittleren Gruppe, einer Blende und einer positiven hinteren Gruppe beschrieben, bei denen die vordere Gruppe eine negative Linse, eine positive Linse und eine weitere negative Linse aufweist und die hintere Gruppe eine negative Linse, eine positive Linse und eine weitere

positive Linse aufweist-15

Der Erfindung liegt'die Aufgabe zugrunde, ein kompaktes Retrofokus-Weitwinkelobjektiv mit vergrößerter relativer Öffnung bzw. Lichtstärke zu schaffen, bei dem eine gute Korrektur der unterschiedlichen 20

Aberrationen erzielt ist.

Das erfindungsgemäße Retrofokus-Objektiv hat in Zählung von vorne nach hinten eine negative erste Linse in nach vorne zu konvexer Meniskusform, eine positive zweite Linse, deren vordere Fläche starke positive Brechkraft hat, eine bikonkave dritte Linse, deren stark brechende Fläche nach hinten zu gerichtet ist, eine positive vierte Linse, deren vordere Fläche

„_n stärkere Brechkraft als die hintere Fläche hat, eine zweiteilige positive fünfte Linse, deren vorderste Fläche nach vorne zu konvex ist und deren gekittete Fläche positiver Brechkraft nach hinten zu konvex ist, eine bikonkave sechste Linse, eine zweiteilige positive

oc siebte Linse in nach hinten zu konvexer Meniskusform aus einem negativen Linsenelement und einem positiven

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Linsenelement, die an ihren exnandergrenzenden Flächen verkittet sind, und eine positive achte Linse, deren hintere Fläche stärkere Brechkraft hat als die vordere Fläche; das Objektiv weist als Merkmal auf, daß die folgenden Bedingungen eingehalten sind:

0.33 N₅ - N₆ 0.Ί2 (1) < I 1 <

ίο ' r_s „ , ^:

(2) 1.1| < 1 | < 1.82

(3) O.i» < -£2— < 0.6Ί

(5) 20 < V₉ - V₈ < 20

(6) -0.1/f < 1/fi-i. < 0.15/f

Dabei sind: 25

f: die Brennweite des ganzen Systems, r.: der Krümmungsradius der i-ten Fläche, d.: die axiale Linsendicke oder der axiale

Luftabstand zwischen der j-ten Fläche 30

und der (j+1)-ten Fläche,

N, : der Brechungsindex des k-ten Linsenelements,

' ,: die Abbesche Zahl des 1-ten Linsenelements und 35

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- 9 - B 9604

f : die Gesamtbrennweite der Flächen von der iti-ten bis zur η-ten Fläche.

Es wurde festgestellt, daß diese Bedingungen beim Aufbau eines photographischen Retrofokus-Linsensystems bzw. Eetrofokus-Objektivs hoher Leistungsfähigkeit nutzbar sind, dessen hintere Brennweite mindestens 1,02 f beträgt, dessen Öffnungsverhältnis mit F = hoch ist und dessen Ausmaße auf 2,47 f hinsichtlich der geometrischen Länge und 0>9 f hinsichtlich des Durchmessers des vorderen Linsenelements beschränkt sind.

Die Erfindung wird nachstehend anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Zeichnung erläutert.

Fig. 1 ist eine Schnittansicht eines ersten

Ausführungsbeispiels des Objektivs. 20

Fig. 2 ist eine Schnittansicht des zweiten Ausführungsbeispiels des Objektivs.

Fig. 3 ist eine Schnittansicht eines dritten ■" Aujsführungsbeispiels des Objektivs.

Fig. 4A bis 4C sind graphische Darstellungen der sphärischen Aberration, des

Astigmatismus bzw. der Verzeichnung

30

des Objektivs nach Fig. 1 bei

Scharfeinstellung auf "unendlich".

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' Fig. 5A bis 5C sind dementsprechende

graphische Darstellungen für das Objektiv nach Fig. 2.

Fig. 6A bis 6C sind dementsprechende

graphische Darstellungen für das Objektiv nach Fig. 3.

Fig. 7A und 7B sind graphische Darstellungen, '" die die sphärische Aberration und

den Astigmatismus des Objektivs nach Fig. 1 in dem Fall zeigen, daß eine Scharfeinstellung auf ein Objekt in kürzerer Entfernung erfolgt, ohne daß der Linsenabstand zwischen einer ersten Linsengruppe und einer zweiten Linsengruppe verändert wird.

Fig. 8A und 8B sind dementsprechende graphische

Darstellungen für das Objektiv nach Fig. 1 in dem Fall, daß während der Scharfeinstellung der Linsenabstand

verändert wird.
25

Die Objektive gemäß den in den Fig. 1 bis 3 gezeigten Ausführungsbeispielen erfüllen einzeln für sich die vorangehend angeführten Bedingungen, die nachstehend in Einzelheiten erläutert werden.

Bei dem Entwurf eines Weitwinkelobjektivs für eine einäugige Spiegelreflexkamera müssen zum Sicherstellen der notwendigen hinteren Brennweite die negative Brechkraft eines vorderen Teils und die positive Brechkraft eines hinteren Teils um so stärker gewählt werden,

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je kleiner die gesamte optische Länge des Dies führt zu einer verstärkten Krümmung der Kurve für die sphärische Aberration. Da sich das Mittel-Lichtstrahlenbündel am stärksten in einem Raum erweitert, den die fünfte Linse bzw. Linsenkomponente einnehmen soll, kann die Krümmung der Kurve für die sphärische Aberration zu einem annehmbaren Ausmaß dadurch abgeflacht werden, daß die fünfte Komponente in gekitteter Form so ausgebildet wird, daß die Bedingung (1) erfüllt ist. Da das positive Linsenelement aus einem Glasmaterial mit hohem Brechungsindex hergestellt wird und das negative Linsenelement aus einem Glasmaterial mit niedrigem Brechungsindex hergestellt wird, trägt diese gekittete Linse zur Korrektur der Feldkrümmung bei.

1.5 um eine möglichst geringe Koma zu erzeugen, wird die gekittete Fläche vorzugsweise nahe der Blende angeordnet. Wenn die obere Grenze der Bedingung (1) überschritten wird, wird eine unannehmbare Koma erzeugt, so daß die Bildqualität verschlechtert ist. Wenn die untere Grenze

^AU unterschritten wird, entsteht eine Unterkorrektur der sphärischen Aberration, während die Bildfeldkrümmung groß wird.

Da aus einem später beschriebenen Grund das zusammengesetzte System aus der ersten und der zweiten Komponente bzw. Linse nahezu afokal ist, ist es notwendig, daß ein großer Anteil der negativen Brechkraft des vorderen Teils des Retrofokus-Linsensystems allein auf die dritte Komponente konzentriert wird. Dies

bewirkt wiederum, daß die dritte Komponente in großem Ausmaß Verzeichnung, Koma und Halo sagittaler Strahlen erzeugt. Insbesondere bei dem großen Öffnungsverhältnis mit F = 2 ist der Halo sagittaler Strahlen sehr ausgeprägt. Allgemein ist es vorteilhaft, den Halo sagittaler

Strahlen durch diejenigen der Komponenten bzw. Linsen

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zu kompensieren, bei denen die Bündelausmaße der sagittalen Strahlen am stärksten erweitert sind. Hierzu sind die Bedingungen (2), (3) und (4) aufgestellt.

Die Bedingung (2) stellt einen Kompromiß zwischen den Forderungen nach einer Verlängerung der hinteren Brennweite, einer Verkürzung der optischen Gesamtlänge und einer guten Kompensation der Halo sagittaler Strahlen dar. Im Zusammenhang mit letzterer Forderung müssen die Brechkräfte der vierten und der fünften Komponente in gemäßigtem Ausmaß verstärkt werden. Wenn die untere Grenze der Bedingung (2) unterschritten wird, führt trotz einer Verlängerung der hinteren Brennweite die dritte Komponente eine zu starke Halo sagittaler Strahlen

'5 ein, als daß sie durch die vierte und die fünfte Komponente kompensiert werden könnte. Wenn die obere Grenze der Bedingungen (2) überschritten wird, wird die Sicherstellung der notwendigen hinteren Brennweite schwierig, wobei eine sehr starke Koma und eine sehr starke FeId-

krümmung erzeugt werden.

Selbst wenn die Bedingung (2) erfüllt ist, führt eine unausgeglichene Brechkraftverteilung auf die vierte und die fünfte Komponente zur Erzeugung einer sehr großen sphärischen Aberration und einer sehr großen Koma. Aus diesem Grund ist in der Bedingung (3) eine optimale Brechkraftverteilung innerhalb eines Systems angegeben, bei dem die beiden Komponenten positive Linsen sind, deren vordere Flächen nach vorne

hin konvex sind und eine stärkere Krümmung als die hinteren Flächen haben. Durch Einhalten der Bedingung (3) kann der Halo sagittaler Strahlen wirkungsvoll kompensiert werden, während zugleich die Erzeugung der

anderen Aberrationen unterdrückt wird. Wenn die obere 35

Grenze der Bedingung (3) überschritten wird, wird der

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- 13 - B %W1 C 1 C

Halo sagittaler Strahlen unzureichend kompensiert und auch die sphärische Aberration unterkorrigiert. Wenn die untere Grenze der Bedingung (3) unterschritten wird, entsteht ein großer Astigmatismus und eine große ^ Koma.

Zur wirkungsvollen Kompensation der Halo sagittaler Strahlen ist auch die Anordnung der vierten und fünften Komponente bzw. Linse von Bedeutung. Wenn ■ sie in einem Luftabstand zwischen der dritten und der sechsten Komponente nahezu in der Mitte des axialen Abstands zwischen diesen angeordnet werden, kann eine gute Aberrations-Korrektur vorgenommen werden. Dies ist durch die Bedingung (4) angegeben. Wenn die obere Grenze der Bedingung (4) überschritten wird, wird der Durchmesser eines wirksamen Lichtbündels an der vierten und der fünften Komponente so groß, daß eine sehr große sphärische Aberration entsteht. Ferner wird auch die Gesamtlänge gesteigert, so daß eines der Ziele

'

bei dem Weitwinkelobjektiv nicht erreichbar ist. Wenn die untere Grenze der Bedingung (4) unterschritten wird, wird der axiale Abstand zwischen der dritten und der vierten Komponente so klein, daß nicht nur eine gute Korrektur der Halo sagittaler Strahlen schwierig wird, sondern auch die hintere Brennweite nicht verlängert wird.

Durch die geeignete Auslegung der vierten und

der fünften Komponente kann auf diese Weise der durch oU

die vorhergehenden Komponenten eingeführte Halo sagittaler Strahlen ausgeschaltet werden.

Der durch die vorhergehenden Komponenten er-O₁-zeugte Farbquerfehler bleibt jedoch dabei noch unkompensiert. Zu diesem Zweck wird die siebte Kompo-

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' nente in gekitteter Form aus einem negativen und einem positiven Linsenelement aufgebaut, deren Dispersionsbzw. Brechindizes so gewählt werden, daß sie sich gemäß der Bedingung (5) stark voneinander unterscheiden. Wenn die obere Grenze der Bedingung (5) überschritten wird, ergibt sich eine Überkorrektur des Farbquerfehlers bzw. der seitlichen chromatischen Aberration. Wenn die untere Grenze der Bedingung (5) unterschritten

wird, wird es schwierig, eine gute Korrektur zu erzielen. 10

Aufgrund des großen Öffnungsverhältnisses besteht an dem vorderen Teil die Tendenz zur Erzeugung großer Aberrationen. Zur Vermeidung dessen ist es sehr wirkungsvoll, wenn die erste und die zweite Linse bzw. Komponente ein System bilden, das nahezu afokal ist. Wenn die erste Komponente negative Brechkraft hat und die zweite Komponente positive Brechkraft hat, wird durch dieses System die Verlängerung der hinteren Brennweite bzw. Bildbrennweite unterstützt, während

dadurch trotzdem ermöglicht ist, daß die Verzeichnung, der Astigmatismus und die Koma in einem nicht so großen Ausmaß entstehen. Dazu ist die Bedingung (6) aufgestellt. Wenn die obere Grenze der Bedingung (6) überschritten wird, wird es unmöglich, eine ausreichend lange hintere Brennweite sicherzustellen. Wenn die untere Grenze unterschritten wird, kann zwar die hintere Brennweite vorteilhaft verlängert werden, jedoch entsteht eine sehr große Verzeichnung.

Die Retrofokus-Objektive sind allgemein mit

dem Nachteil behaftet, daß bei Scharfeinstellung auf kürzere Objektabstände die astigmatische Differenz in hohem Ausmaß gesteigert wird. Insbesondere in dem „_ς Fall, daß das Öffnungsverhältnis groß ist, so daß die Schärfentiefe gering ist, ist eine beträchtliche Ver-

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- 15 - B 9604

• schlechterung der Bildqualität erkennbar. Zur Beibehaltung der hohen Abbildungsleistung selbst für Objekte in kleineren Entfernungen wird daher bei dem beschriebenen Retrofokus-Weitwinkelobjektiv unter axialer Vorwärtsbewegung des ganzen Systems der axiale Abstand zwischen einer ersten Gruppe und einer zweiten Gruppe verengt, von welchen die erste Gruppe aus der ersten und der zweiten Linse bzw. Komponente gebildet ist, während die zweite Gruppe aus der dritten bis achten

'0 Linse bzw. Komponente gebildet ist. Da das Lichtbündel an diesem veränderbaren Abstand bzw. dieser veränderbaren Strecke, nämlich bei d. aufgrund der Bedingung (6) nahezu afokal gemacht ist, bleibt die Brennweite des ganzen Systems über dem Scharfeinstellungsbereich

'^ nahezu unverändert, wobei eine Veränderung der Koma beim Fokussieren auf ein Mindestmaß begrenzt ist. Wie eine derartige Maßnahme beim Fokussieren bzw. Scharfeinstellen auf die Abbildung wirkt, ist durch Vergleich der Fig. 7A und 7B mit den Fig. 8A und 8B er-

sichtlich, bei welchen der Objektabstand einer Bildvergrößerung von -0,171 entspricht, während sich der axiale Abstand d. für das Objekt in kürzerem Abstand von demjenigen für das Objekt im Abstand "unendlich"

um 1,53 unterscheidet.
25

Drei typische Objektiv-Linsensysteme können entsprechend den numerischen Daten aufgebaut werden, die nachstehend für die Krümmungsradien r der Linsenflächen und die axialen Linsendicken oder Luftabstände 30

d. zusammen mit den Brechungsindizes Nd für die Natrium-Spektrallinie D und den Abbeschen Zahlen Kd für die Natrium-Spektrallinie D bei den verschiedenen Linsenelementen angegeben sind, f bezeichnet die Brennweite des Gesamtsystems, b.f. die hintere bzw. Bildbrennweite, L die optische Gesamtlänge und D den Durchmesser des vordersten Elements.

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- 16 Beispiel 1

F-Zahl = 1:2

B 9604

Bildwinkel 2O = 64

Fläche Nr.	80	r	.127	5	d	1	Nd	59	vd
1	45	• 992	12.	.07	1	.60729		.'40
2	97	.715	10,	.54 .	1		50
3	369	.750	7,	.21	1	.72000		.20
4	-356	.450	3.	.62	1		45
Ul	71	.127	17.	.38	1	.5-859		.60
6	132	.110	7.	.65	1.		49
7	9675	.600	0.	72	1	.77250		.60
8	219	.290	16.	56	1.		40
9	-56	.941	4.	88	1.	.80610	39	• 90
10	-608	.610	19.	44	1	■59551		.20
11	-88	.811	7.	38	1.		28
12	151	.610	4.	80	1	,72325		• 50
13	-236	.920	2.	20	1.		25
14	524	.560	10.	82	1.	8r:5l8	49	.40
15	-72	.310	0.	42	1	77250		.60
16	1536	.100	7.	56	1.		49
17	-130	.130		76	1	77250		.60
15		b.f. =	IO2.74		L
f = 100.0,			s 1 h~\ 7 ς

I (N₅ - N₆)/rioI = O.OO37O

|f_S-e/f7-lll = 1-61

r₇/r₉ = O.6O3

dt/du = 0.910 V₉ - V₈ = 24.2 l/fi~„ = +0.00037

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BAD ORIGINAL

~ ¹⁷ - B 9604

Aberrations-Koeffizienten dritter Ordnung «5162

Fläche Nr.

AS

PT

10 15 20 25

1	0.4567
2	-5.6619
3	1.6266
4	-0.0025
5	-0.0012
6	-4.2497
7	2.6515
8	-Q.0029
9	O.I278
10	3.4282
11	O.6277
12	-2.9II6
13	-0.5043
14	0.0000
15	-O.OI35
16	• I.9528
17	-O.OI62
18	2.8818

0.0761

1.2240

O.197O -O.OO93

0.0031 -0.4230

O.8386 -0.0155

0.1401 -1.0284 -O.5358

I.218I -O.566I

0.0042

-0.0151

-0.4948

O.O528

-O.622I

O.OI26
-0.2645

O.O233
-O.O336

-0.0533

-0.0422

0.2652

-0.0817

O.I535

O.3O6"

0.5467

-0.509s

-O.6355
0.2046

-O.OI69
O.1254

-O.1725
O.I343

O.4714

-0.8214

0.4283

-0.1131

-0.0 413

-Ο.4Ί3Ο

O.3293

-0.0045

0.2035

0.1233

O.O613

-O.4744

-O.2778

-O.I882

-0.0019

O.6O26

O.O283

0.3348

0.0307 O.2347 0.05^7

-O.52OI 0,6219

-0. J5 3-3 0.1332

-O.4520 O.3915

-0.1310

-0.567'J 0.4117

-1.025'i 0.7932

-0.0211

-0.1344 O.47O7

-0.1012

Summe

O.3893

-0.0017

-Ο.Ο35Ϊ

O.I676

O.1852

SA: Sphärische Aberration PT: Petzval-Summe

CMr Koma DS: Verzeichnung AS: Astigmatismus

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- 18 Beispiel

B 9604

F-Zahl = 1:2

Bildwinkel 2O= 64

Fläche Nr.	82	r	5.	d	1	Nd	vd
1	45	.079	12.	07	1	.60311	60.70
2	v 107	.851	9.	64	1
3	-4830	.720	6.	92	1	.697OO	48.50
4	-317	.700	3.	69	1
5	77	.040	15.	38	1	.54869	45.60
6	133	.090	7.	41	1
7	-990	.440	0.	67	1	.77250	49.60
8	330	.830	17.	56	1
9	-54	.460	4.	67	ι	.8O6IO	40.90
10	-1629	.417	20.	45	1	.58144	40.70
11	-91	.900	3.	42	1
12	175	.339	3.	48	1	.75520	27.50
13	-217	.110	2.	89	1
14	248	.940	13.	82	1	.75520	27.50
15	-73·	.680	0.	84	1	•75700	47.90
16	529·	.184	9-	56	1
17	-144,	.010		03	1	.77250	49.60
18	.071

f = 100.0, b.f. = 102.81, L = 245.31,

D = 83.9

|(N₅ - N₆)/r₁₀| = 0.00413 <3₆/d_n = 0.f55

Ifs-e/fViil = 1-43 . V₉ - V₈ = 20.4

r₇/r₉ = 0.419 *·,„„ = +0.00142

809843/6901

- 19 - B 9604

Aberrations-Koeffizienten dritter Ordnung 29 I 5 I

Fläche Nr.	SA	CM	AS	PT	DS
1	0. 4243	O.O863	0.0175	O.4583	.O.O968
2	-5.865O	1.1904	-0.2416	-0.8204	0.2155
3	1.4384	0.2402	0.0401	O.3812	O.O7O3
4	O.OO27	-0.0171	0.1077	O.OO85	-O.7316
5	-O.O352	O.O854	-0.2073	-0.1117	0.7742
6	-3.44*19	-O.47O8	-0.0643	-O.4595	-O.O716
7	2.1398	O.7495	0.2625	0.3147	0.2022
8	0.0000	-0.0001	0.0021	0.0439	-O.5193
9	O.OI96	0.0407	0.0845	O.I35O	O.456O
10	3.779O	-1.1475	0.3484	O.l4ii5	-O.IÜ97
11	O.3459	-0.4015	0.4661	0.0225	-0.5673
12	-2.36IO	110598	-O.4757	-0.4707	0.4248
13	-0.4272	-0.5224	-O.6389	-0.2^57	-I.O819
14	0.0000	0.0014	0.2029	-O.I974	O.7998
15	0.0016	0.0015	0.0014	0.0002	0.0015
16	1.7472	-0.4013	O.O92I	0.5886	-O.I563
17	-0.0014	0.0142	-O.I356	O.O823	O.5O76
18	2.5878	-O.5IOO	O.IOO5	0.3024	-O.O794
Summe	O.3516	-0.0013	-0.0373	0.1771	0.1914

§09843/8901

- 20 Beispiel

B 9604

2315162

F-Zahl = 1:2

Bildwinkel 2Q= 64 °

Fläche Nr.	f =	Γ	d	Nd	vd	931
1	D =		5.07	1.60129	59.^0	.9
2		46.676	13.86	1		-Ο.ΟΟΟ39
3		IO3.O8O	7.73	I.72OOO	50.20
4	(N5	276.420	8.68	1
VJl	fs-	-446.020	3-38	I.53I72	48.90
6	Γ,/r	79.609	14.68	1
7	130.890	8.89	I.7725O	49.60
8	-809.300	Ο.56	1
9	211.680	25.94	1.80610	40.90
10	-57.195	4.45	' 1.61657	36.60
11	-486.000	15.77	1
12	-87.415	6.58	1.71736	29.50
13	145.620	4.65	1
14	-227-460	2.82	1.8C513	25-40
15	823.Ο8Ο	IO.56	1.75500	52.30
16	-70.518	Ο.56	1
17	IO34.7OO	7.22	I.77250	49.60
18	-145.000		1
100.0, b.f.	= 105.02,	L = 246.42
86.1
- N6)/r10| = 0	.00331	U6Zd1x = 0.
6/f,-M I = 1.8		V9 - V8 = 26
9 = O.6I8		1/f

909843/0901

■~-^2r~ ^Β

Aberrations-Koeffizienten dritter Ordnung

	Fläche	Nr.	0.	SA	0.	CM	AS	PT	DS
5	1	-5.	3901	1.	O783	0.0157	O.4473	O:O93O
	2	i.	6846	0.	2779	-O.2872	-O.8O94	0.2465
	3	-0.	6059	-0.	2017	O.O253	0.4060	0.0542
10	4	0.	0343	Q.	O554	-0,0893	-0.1514	-0.3330
	5	-it.	0000	-0.	0004	-0.0027	-0.0778	O.5477
	6	3.	4429	0.	3668	-O.O3O2	-0.4360	-0.0355
15	7	0.	4135	0.	8059	O.I9O2	O.3329	0.1235
	8	0.	0000	0.	0015	-0,0278	O.O538	-0.4643
	9	3.	1145	-0.	1207	O.I274	O.2IO8	0.3563
	10	0.	1930	-0.	9462	0.2799	O.II34	-0.1164
20	11	-3.	8466	1.	7187	O.6IOO	0.Ü784	-0.53-4
	12	-0.	4863	-0.	4509	-O.6O38	-O.4778	O.45OI
	13	0.	5338	-0.	5534	-0.5737	-0.2368	-O.8921
	14 '	-0.	0001	'-0.	0042	O.I786	-O.196O	0.7355
25	15	2.	0163	-0.	OI89	-0.0218	-0.0019	-0.0275
	16	-0.	3245	0.	6044	0.1571	0.6099	-O.1994
	17	2.	0156	-0.	0530	-O.1798	0.0421	0.4673
30	18	0.	6848	-0.	7344	0.2009	O.3OO5	-0.1371
	Summe	3640	0121	-O.O3II	O.1583	0.2261

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' Mit der Erfindung ist ein Weitwinkelobjektiv

geschaffen, das acht Komponenten aufweist, von denen in Zählung von vorne her die erste eine nach vorne zu konvexe negative Meniskuslinse ist, die zweite eine positive Linse mit starker positiver Brechkraft der vorderen Fläche ist, die dritte eine bikonkave Linse mit einer nach hinten zu gerichteten Fläche starker Brechkraft ist, die vierte eine positive Linse mit einer vorderen Fläche starker positiver Brechkraft ist, die fünfte eine zweiteilige bzw. Duplet-Linse positiver Brechkraft ist, deren vordere Fläche nach vorne zu konvex ist und deren gekittete Fläche positiver Brechkraft nach hinten zu konvex ist, die sechste eine bikonkave Linse ist, die siebte eine positive zweiteilige

'^ Linse ist, die nach hinten zu konvex ist und aus einem negativen Linsenelement und einem positiven Linsen— element gebildet ist, die an ihren aneinandergrenzenden Flächen zusammengekittet sind, und die achte eine positive Linse ist, deren hintere Fläche stärkere Brechkraft

hat als die vordere Fläche. Während bei der Scharfeinstellung des Objektivs das Gesamtlinsensystem axial als ein Ganzes in bezug auf die Bildebene bewegt wird, werden die erste und die zweite Komponente als eine festgelegte Gruppe sowie die dritte bis achte Kompo-

nente als eine zweite festgelegte Gruppe in sich ändernder gegenseitiger Beziehung bewegt.

§09843/0901

Leerseite

Claims (5)

- RfIm mr - Kimme: Patentanwälte: DÜHLING f\INNE CTpl.-lng.HTiedike GRIlDP - Ppi ι MAMW n'pl.-Chem. G;Bühllng RUPE I-ELLMANN Dipl.-lng. R. Kinne Oipl.-lng. R Grupe Dipl.-lng. B. Pellmann Bavariaring 4, Postfach 2024 8000 München 2 Tel.: 089-53 9653 Telex: 5-24 845 tipat cable: Germaniapatent Munch 12. April 1979 B 9604 Patentansprüche

1. Kompaktes Retrofokus-Weitwinkelobjektiv, dadurch gekennzeichnet, daß in Zählung von vorne nach hinten eine nach vorne zu konvexe negative erste Meniskus-Linse, eine positive zweite Linse mit einer vorderen Fläche starker positiver Brechkraft, eine bikonkave dritte Linse mit einer nach hinten gerichteten Fläche starker Brechkraft, eine positive vierte Linse mit einer vorderen Fläche starker positiver Brechkraft, eine positive gekittete fünfte Linse, deren gekittete Fläche nach hinten zu konvex ist und positive Brechkraft hat und deren erste Fläche nach vorne zu konvex ist,, eine bikonkave sechste Linse, eine nach hinten zu konvexe positive gekittete siebte Meniskus-Linse und eine positive achte Linse mit einer nach hinten zu gerichteten Fläche starker Brechkraft vorgesehen sind und die folgenden Beziehungen eingehalten sind:

0.33 N₅ - Ng 0.42

(1) < I 1 <

f r₁₀ f

s6

(2) 1.4 < I 1 < 1.82

f7-.11

V₁

(3) 0.4 < < 0.64

vi/sto 809843/0901

Deutsche Bank (München) KIo. 5T/61070 Dre-iciner Bank (München) KtO 3ΕΠ·38Ί4 .. Postscheck (Mundienl Klo 670-43 80-1

- 2 - B 9604

(5) 20 < V₉ - ν_β < 28

(6) -0.1/f < 1/f < 0.15/f

1 - 14

IQ bei welchen f die Brennweite des ganzen Objektivs ist, r. der Krümmungsradius der i-ten Fläche ist, d. die j-te axiale Linsendicke oder der j-te axiale Luftabstand ist, N, der Brechungsindex des Materials ist, aus dem das k-te Linsenelement hergestellt ist, v^-, die Abbesche Zahl des Materials ist, aus dem das 1-te Linsenelement hergestellt ist, und f ^ die Gesamtbrennweite aller Flächen von der m-ten Fläche bis zu der η-ten Fläche ist.

2. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die erste und die zweite Linse in festem räumlichen Zusammenhang als Gruppe I verbunden sind und die dritte bis achte Linse in festem räumlichen Zusammenhang als Gruppe II verbunden sind, wobei bei der Scharfeinstellung unter axialer Bewegung des ganzen Objektivs in bezug auf die Filmebene die beiden Gruppen I und II axial in unterschiedlichem Verhältnis zueinander bewegt werden.

3. Objektiv nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß für eine Brennweite 100 folgende numerischen Daten gelten:

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- 3 - B 9604

F-Zahl = 1:2 Bildwinkel 2 (J = 64

Fläche
Nr. Γ 80.127 d Nd vd 1 45-992 5.07 1.60729 59.40 2 97-715 12.54 1 3 369.750 10.21 I.72OOO 50.20 4 -856.450 7.62 1 5 71.127 3.38 1.5^869 45.6Ο 6 132.110 17.65 1 7 9675-600 7.72 I.7725O 49.6Ο 8 219.290 Ο.56 1 . 9 -56.941 16.83 I.3O6IO 40.90 10 -608.610 4.44 1.59551 39.20 11 -88.811 19.38 1 12 151.610 7.8Ο 1.72325 28.50 13 -236.920 4.20 1 31 524.560 2.82 I.8O5I8 25-40 15 -72.310 10.42 I.7725O 49.60 16 1536.100 Ο.56 1 17 -130.130 7-76 I.7725O 49.60 18 1

309843/0901

2815162

-A-

B 9604

4. Objektiv nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß für eine Brennweite 1OO folgende numerischen Daten gelten:

F-Zahl =1:2

Bildwinkel 2 & = 64

Fläche
Nr. Γ d Nd Vd 1 82.079 5.07 1.60311 60.70 2 45-851 12.64 1 3 107.720 9.92 1.69700 48.50 4 -4830.700 6.69 1 5 -317.04ο 3-38 1.54869 45.6Ο 6 77-090 15.41 1 7 138.440 7.67 1.77250 49.6Ο 8 -990.830 0.56 1 9 330.460 17.67 1.80610 40.90 10 -54.417 4.45 1.58144 40.70 11 -1629-900 20.42 1 12 -91.389 8.48 Ι.7552Ο 27.50 13 175.110 3.89 1 14 -217.940 2.82 1.75520 27.50 15 248.680 13.84 1.75700 47.90 16 -73.134 0.56 1 17 529.010 9.03 1.77250 49.60 18 -144.071 1

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- ⁵ - B 9604

5. Objektiv nach Anspruch 1 oder 2, dadurch

gekennzeichnet, daß für eine Brennweite 100 folgende numerischen Daten gelten:

F-Zahl =1:2

Bildwinkel 2U= 64 °

Fläche
Nr. r d Nd vd 1 84.454 5.07 I.6OI29 59.40 2 46.676 13.86 1 3 103.030 7.73 I.72OOO 50.20 4 276.420 8.68 • 1 UI -446.020 3.33 l'. 53172 43.90 D 79.609 14.68 1 7 130.390 3.89 I.7725O 49.6O 8 -309-300 O.56 1 9 211.680 25.94 I.8O6IO 40.90 10 -57.195 4.45 I.6IO59 3b.60 11 -486.000 15.77 1 12 -87.415 6.58 - I.71736 29.50 ■ 13 145.620 4.65 1 14 -227.460 2.32 1.80518 25.40 15 823.O8O IO.56 1.75500 52.30 16 -70.518 O.56 1 17 IO34.7OO 7.22 1.77250 49.6O 13 -145.000 1

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