DE2903790A1

DE2903790A1 - Schutzeinrichtung fuer eine turbogruppe

Info

Publication number: DE2903790A1
Application number: DE19792903790
Authority: DE
Inventors: Muzaffer Dipl Ing Dr Canay
Original assignee: BBC Brown Boveri AG Switzerland; BBC Brown Boveri France SA
Current assignee: BBC Brown Boveri AG Switzerland
Priority date: 1979-01-10
Filing date: 1979-02-01
Publication date: 1980-07-24
Also published as: SE8000104L; FR2446553A1; AU5094879A; AU533597B2; FR2446553B1; SE446289B; CH651975A5; US4551780A

Description

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Schutzeinrichtung für eine Turbogruppe

Die Erfindung bezieht"sich auf eine Schutzeinrichtung für eine Turbogruppe, die über einen Blocktransformator auf ein Hochspannungsnetz wirkt, wobei der Wellenstrang der Turbogruppe eine oder mehrere Eigenfrequenzen kleiner als die Netzfrequenz aufweist, und welche Schutzeinrichtung Mittel zur Dämpfung subsynchroner Resonanzen aufweist.

Die Stabilität eines Synchrongenerators wird gefährdet, oder sogar verunmöglicht, wenn die Reaktanz, zwischen dem Generator und dem starken Netz infolge der sehr langen Uebertragungsleitungen zu gross ist. Um diese Schwierigkeit zu beseitigen, wird insbesondere in den U.S. A. die grosse Reaktanz der Leitungen durch in Serie geschaltete Kondensatoren bis zu 60 bis 80 % kompensiert. Die vereinfachte Netzkonfiguration ist in Pig« 1 der Zeichnung schematisch dargestellt. Die Reaktanzen x~ des Generators G, x_ des Blocktransformators T, -X_n des Kompensationskondensators (des Netzes) C und χ der Leitungen L des Uebertragungcnetzes N sind wesentlich grosser als die ohmschen Widerstände r_n, r_m, r_T von Generator G, Block-

Lj 1 Jj

transformator T bzw. Netz N und daher massgebend für die Ströme. Die in Fig. 1 angegebenen Werte für die Reaktanzen sind dabei lediglich als beispielhaft anzusehen.

Die induktive GesamtreaktanzΣΚ zwischen dem Generator G und dem Netz N (Fig. 1) wächst linear mit der Kreisfrequenz« der Ströme (Kurve 1 in Fig. 2a). Der in Serie geschaltete Kondensator C wirkt wie eine negative Reaktanz und weist eine umge- ■ kehrt proportionale Abhängigkeit mit (O auf (Kurve 2 in Fig. 2a). In Fig. 2b ist die resultierende Reaktanz XK zwischen der inneren subtransienten Spannung des Generators und der Netzspannung,

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CO ^Vt

nämlich (χ_Γ + χ + χ ). χ_ρ —

in Funktion von ίο aufgetragen. Bei der elektrischen Resonanzfrequenz

ist die Gesamtreaktanz des Kreises Null.

Bei den dynamischen Vorgängen, wie z.B. Lastabwurf, Kurzschlussfortschaltung (in Fig. 1 durch Schalter S bzw. Bli'tzsymbol angedeutet) usw., können je ,nach Anfangsbedingung Ströme mit der Resonanzfrequenz (J entstehen. Durch Zusammenwirken mit dem normalen Drehfeld (mit der Nennfrequenz tO' ) erzeugen diese Ströme Drehmomente, welche mit der Differenzfrequenz

pulsieren. Fällt nun diese Frequenz mit einer der Eigenfrequenzen des Wellenstranges Q v.v zusammen,

*>m(i) ⁼⁰n "«β

so tritt eine elektromechanische Resonanz auf. Das mechanische Drehmoment im betreffenden Wellenabschnitt kann nun unzulässig hohe Werte annehmen. Da eine mit Nenndrehzahl laufende Synchronmaschine für die Ströme mit Frequenzen CJ <ώ wie ein Asynchrongenerator wirkt, ist es durchaus möglich, dass diese elek tromechanische Resonanz vom Generator weiter unterstützt wird. In diesem Falle wird das mechanische Drehmoment im betreffenden Wellenabschnitt bis zum Bruch der Welle ansteigen.

Die Grundidee der bekannten Massnahmen zum Schütze der Turbogruppen vor subsynchroner Resonanz besteht darin, dass man mittels eines Filters diejenigen Ströme-mit den Frequenzen

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siebt₃ welche in der Welle eine subsynchrone Resonanz verursachen (Fig. 2a).

Dieser Filter, der im normalen Betrieb kurzgeschlossen bleibt_s wird beim Entstehen einer subsynchronen Resonanz durch ein Kontrollglied in den Kreis in Serie geschaltet. Die Abhängigkeit der resultierenden Reaktanz von der Frequenz Oi ändert sich mit dem Einschalten eines Filters (Fig. 3a). Diese Abhängigkeit sowie die betrachtete Resonanzfrequenz ^ m(i) der Welle sind in Fig. 3b eingetragen. Die gesamte Reaktanz wird nun in der Gegend der mechanischen Eigenfrequenz O - (ύ ,. » unendlich gross. Sie wird aber für die Frequenzen(O und 63_? gleich Null. Bei dynamischen Vorgängen können somit nur Ströme mit den Frequenzen63 und CO entstehen. Da nun kein Strom mit der elektromechanischen Resonanzfrequenzen -O? ,. _y fliessen kann,

^M η m(i) '

kann auch kein Drehmoment mit der mechanischen Eigenfrequenz (Λ ,., der Welle auftreten. Somit wird eine subsynchrone Resonanz verhindert.

Der Wellenstrang einer Turbogruppe weist mehrere Eigenfrequenzen auf. Der Filter muss deshalb für mehrere Frequenzen Cu (i \> CJ CpV""" ^aus§^el^eSt sein. Solche Filter werden z.B. im Sternpunkt des Generators oder des Blocktransformators angeordnet. Nähere Einzelheiten sind beispielsweise in der US-PS 3.8I3.593 oder in Vol. 37 - Proceedings of the American Power Conference, 1975, S. 9I6 - 922, beschrieben.

Die Einschaltung von auf die Eigenfrequenzen CJ ,.χ der Welle abgestimmten Filtern weist jedoch eine Reihe von Nachteilen auf:

a) die Eigenfrequenzen43 / · ■> der Welle sind nur mit gewissen Toleranzen bekannt. Die Abstimmung des Filters kann daher

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problematisch sein und wird durch den Temperatur-Einfluss erschwert.

b) In manchen Fällen ist der ohmsche Widerstand der Leitungen v_T so'klein, dass die Ströme mit den Frequenzen O, , cO„ usw. (siehe Fig. 3b) nicht abgedämpft werden. Die Ströme und dadurch die anregenden Drehmomente mit den FrequenzenÖ - cd Ci "⁶^p ^usw> können in solchen Fällen stark wachsen. Die mechanischen Drehmomente in der Welle können somit trotz Filter ebenfalls zu hohe Werte annehmen.

c) Das Kurzschliessen des Filters nach Ablauf eines dynamischen Vorganges stellt einen sprungartigen Uebergang dar. Unter Umständen kann dies wiederum einen Ausgleichsvorgang hervorrufen, welcher wiederum das Einschalten des Filters erfordert. .

Eine andere in der Literatur beschriebene Möglichkeit zur Dämpfung der subsynchronen Resonanzen besteht darin, den oder die Kompensations-Kondensatoren zwischen Blocktransformator und Netz durch ohmsche Widerstände zu- shunten und - falls die Energieverluste in diesem Nebenschlusswiderstand für den (regulären) Netzstrom zu hoch sind -" den Netzstrom durch ein einfaches Netzwerk von dem Nebenschlusswiderstand fernzuhalten (vgl. paper 70 TP 626-PWR - IEEE Trans. PAS-90, Vol. 3, 1971, S. I305-I3II, insbesondere S. I309, linke Spalte, unten).

Diese Vorgehensweise erfordert unerwünschte Eingriffe in die Uebertragungsnetze sowie teure, weil für die Netzhochspannung bemessene Dämpfungsnetzwerke.

Aufgabe der Erfindung ist es, eine Schutzeinrichtung gegen subsynchrone Resonanzen zu schaffen, welche die Nachteile der bekannten Anordnungen nicht aufweist und sich durch wirtschaft-

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lichen Aufbau und hohe Betriebssicherheit für die zu schützende Turbogruppe unter allen Betriebszuständen auszeichnet.

Diese Aufgabe wird bei einer Schutzeinrichtung der eingangs genannten Gattung erfindungsgemäss dadurch gelöst ₃ dass in Serie zu jeder Phase mindestens ein ohmscher Dämpfungswiderstand geschaltet ist, dem jeweils ein auf Hetzfrequenz abgestimmter Serienresonanzkreis parallelgesehaltet ist., und dass die Dämpfungswiderstände im Sternpunkt des Blocktransformators und/oder des Generators der Turbogruppe angeordnet sind.

Die der erfindungsgemässen Schutzeinrichtung zugrundeliegende Idee besteht somit nicht in der Siebung einzelner ungünstiger Frequenzen sondern darin., durch Einschalten einer Dämpfungsanordnung;, die nur für netzfrequenzfremde Frequenzen wirksam ist, den gesamten Widerstand des Kreises im ungünstigen Frequenzbereich erheblich zu erhöhen: Die in Serie geschalteten induktiven und kapazitiven Reaktanzen des Serienresonanzkreises sind bei Nennfrequenz gleich gross» Im nor<malen Betrieb ist daher dor Spannungsabfall an dieser Serien— schaltung Null ₃ so dass über den Dämpfungswiderstand kein Strom fliesst. Für fremde Frequenzen co φ co dagegen ist dieser Spannungsabfall endlich. Für derartige F-requenzen wird der Dämpfungswiderstand automatisch wirksam.

Um die Wirkung der Dämpfungsanordnung bei tiefen mechanischen Eigenfrequenzen der Welle zu .verstärken., kann gemäss einer Weiterbildung des Erfindungsgegenstandes dem Dämpfungswiderstand jeweils eine Induktivität parallelgesehaltet werden.

Der resultierende Widerstand kann durch eine Serienschaltung mehrerer Einzelwiderstände₃ denen jeweils ein auf Netzfrequenz abgestimmter Serienresonanzkreis parallelgesehaltet ist₃ erhöht oder ein vorgegebener Widerstandswert durch Aufteilung In (kleinere) Widerstände erzielt werden.

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Gemäss einer weiteren Ausgestaltung des Erfindungsgegenstandes ist die aus Dämpfungswiderstand und Serienresonanzkreis sowie gegebenenfalls dazu parallelgeschalteter Induktivität bestehende Dämpfungsanordnung durch einen Schalter überbrückbarj wobei Mittel, z.B. ein Frequenzrelais, zur Aktivierung (Oeffnung) des Schalters beim Auftreten netzfrequenzfremder Frequenzen vorgesehen sind. Nach Ablauf der Störung wird der Schalter wieder geschlossen.

Die Erfindung wird nachstehend anhand der Zeichnung näher erläutert.

In der Zeichnung zeigt

Fig. 1 eine vereinfachte Netzkonfiguration zur Erläuterung der dem Erfindungsgegenstand zugrundeliegenden Problematik,

Fig. 2 zwei Diagramme zur Erläuterung des Entstehens subsynchroner Resonanzen,

Fig. 3 ein Diagramm zur Erläuterung der Wirkungsweise einer auf dem Filterprinzip beruhenden Schutzeinrichtung,

Fig. 4 ein Ausführungsbeispiel der erfindungsgemässen Schutzeinrichtung, bei der die Dämpfungsanordnung im Sternpunkt des Blocktransformators angeordnet ist,

Fig. 5 ein Ausführungsbeispiel des Erfindungsgegenstandes, bei dem die Dämpfungsanordnung im Sternpunkt des Generators angeordnet ist,

Fig. β drei Diagramme zur Erläuterung der Charakteristik der Dämpfungsanordnungen,

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Pig. 7 graphische Darstellungen₃ in denen der Einfluss der erfindungsgemässen Dämpfungsanordnung auf Statorstrom, elektrischem Drehmoment und mechanischem Drehmoment in der Welle der Erregermaschine derjenigen ohne Schutzeinrichtung gegenübergestellt ist.

In Pig. 4 umfasst die Turbogruppe eine Turbine 1, die über eine Welle 2 einen Generator G treibt. Der im vorliegenden Fall dreiphasige Synchrongenerator speist über einen Drei-Phasen-Blocktransormator T ein Dreiphasennetz N. Der Blocktransformator T enthält eine im Dreieck (A) geschaltete Primärwicklung 3 und eine im Stern (Y) geschaltete Sekundärwicklung 4 j mit den Wicklungszweigen 5, 6 und J. Jeder Wicklungszweig weist einen Hochspannungsanschluss 8 und einen Niederspannungsanschluss 9 auf. Die Hochspannungsanschlüsse 8 der Wicklungszweige 5, β und 7 sind mit entsprechenden Leitungen 10, 11 und 12 des Dreiphasennetzes N verbunden.

Ueblicherweise sind die Niederspannungsanschlüsse 9 der Wicklungszweige zusammengeschaltet und mit der Erdleitung 13 des Dreiphasennetzes N verbunden, wie es in Pig. 4 durch die strichliertaiVerbindungsleitungen angedeutet ist. Im Zuge der Leitungen 10, 11 und 12 sind ferner die zur Kompensation der induktiven Reaktanz des Netzes N dienenden Kompensationskondensatoren Ik, 15 und 16 eingeschaltet.

Gemäss der Erfindung sind die Verbindungsleitungen vom Sternpunkt des Blocktransformators T zu den Wicklungszweigen 5, 6, 7 aufgetrennt, und es sind an den Niederspannungsanschlüssen über Verbindungsleitungen 17, 18, 19 Dämpfungsanordnungen 20, 21,22 in Serie mit den Wicklungszweigen 5₃ 6, 7 gegen Erde geschaltet .

Diese Dämpfungsanordnungen bestehen jeweils aus einem ohmschen

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Widerstand 23, .24 bzw. 25, -dem jeweils ein aus einem Kondensator 26, 27 bzw. 28 und einer Induktivität 29, 30 bzw. 31 bestehender Serienresonanzkreis parallelgeschaltet ist. Zusätzlich ist jedem der Widerstände 23,. 24, 25 eine Induktivität 32, 33, 34 parallelgeschaltet.

Die Serienresonanzkreise 20, 21 22 sind auf Nennfrequenz 6? η abgestimmt, d.h..die induktiven und kapazitiven Reaktanzen sind bei Nennfrequenz gleich gross. Die Bemessung der Induktivitäten 32, 33s 34 richtet sich nach der Grosse der zu dämpfenden tiefsten mechanischen Eigenfrequenzen des Wellenstranges.

Bei dem in Fig. 5 dargestellten Ausführungsbeispiel einer Schutzeinrichtung gegen subsynchrone Resonanzen ist die Dämpfungsanordnung - nicht wie in der in Fig. 4 veranschaulichten Anordnung im Sternpunkt des Blocktransformators T, sondern im Sternpunkt des Generators G angeordnet. Der Drei-Phasen-Generator G, dessen drei Statorwicklungen mit 35, 36, 37 bezeichnet sind, wird von der Turbine 1 über die Welle 2 angetrieben. Der Generator speist über den Blocktransforma- ' tor T das Drei-Phasen-Netz N, wie es im einzelnen im Zusammenhang mit Fig. 4 beschrieben ist. Die drei Sekundärwicklungszweige des Blocktransformators T sind niederspannungsseitig miteinander verbunden und an die Erdleitung 13 des Dreiphasennetzes N angeschlossen.

In Serie mit den Statorwicklungen 35, 36, 37 liegen Dämpfungsanordnungen 20', 21',22JDIeSe können prinzipiell den gleichen Aufbau aufweisen wie diejenigen im Ausführungsbeispiel gemäss Fig. 4. Im vorliegenden Fall bestehen diese jedoch aus drei in Serie geschalteten Teilwiderständen 23a, 23b, 23c, 24a, 24b, 24c, bzw. 25a, 25b, 25c. Jedem Teilwiderstand ist ein auf NennfrequenzCd abgestimmter Serienresonanzkreis parallelgeschaltet, der aus der Serienschaltung eines Konden-

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sator 26a, 26b, 26c, 27a, 27b, 27c bzw. 28a, 28b₃ 28c und
einer Induktivität 29a, 29b, 29c,.3Oa₅ 30b, 30c bzw. 31a,
31bj 31c besteht. In gleicher Weise wie in Pig. 4 sind den
Teilwiderständen Induktivitäten 32a, 32b, 32c, 33a, 33b, 33c bzw. 34a, 34b, 34c parallelgeschaltet.

Die Wirkungsweise der Schutzeinrichtungen gemäss der Erfindung gemäss Pig. 4 wird nachstehend unter Zuhilfenahme der in den Figuren 6 und 7 dargestellten graphischen Darstellungen näher erläutert L-

Bekanntlich weist ein mit Nenndrehzahl laufender Generator
für Ströme mit Frequenzen co < «feinen negativen-Widerstand auf und wirkt somit wie eine Quelle. Wenn der resultierende Widerstand derhier beschriebenen Dämpfungseinrichtung bei der betrachteten Frequenz grosser ist als der Betrag des negativen Widerstandes des Generators, dann besteht eine wirksame Dämpfung, auch wenn die Leitungen keinen öhmschen Widerstand gehabt hätten.

Im normalen Betrieb, d.h. bei Nennfrequenz O , ist der
Spannungsabfall zwischen den Niederspannungsanschlüssen 9 und Erde Null, so dass kein Strom über die öhmschen Widerstände 23, 24, 25 fliesst. Für fremde Frequenzenοΰ φ co dagegen ist die Spannung zwischen den Niederspannungsanschlüssen 9 und
Erde nicht mehr Null; für diese Frequenzen werden die Dämpfungswiderstände 23, 24, 25 automatisch wirksam. Nach Ablauf des dynamischen Vorgangs ist die Spannung zwischen den Niederspannungsanschlüssen 9 und Erde wieder Null. Das Wirksamwerden und Verschwinden der Dämpfungswiderstände zum Schütze der Welle gegen subsynchrone Resonanzen ist demgemäss ein stetiger Vorgang, der keine weiteren Instabilitäten verursachen kann.

Die gleichen Ueberlegungen gelten für den Fall, wo die Dämpfungsanordnungen im Sternpunkt des Generators (Fig. 5) angeordnet sind.

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Der durch die Dämpfungsanordnung erzielte zusätzliche Widerstand ^Y" ist in Fig. 6 in Funktion der normierten Frequenz

Os j'co aufgetragen, wobei das Diagramm a) für eine Dämpfungsanordnung gemäss Fig. h, jedoch ohne die zusätzlichen Induktivitäten 32, 33 und 34 gilt, das Diagramm b) für eine solche mit zusätzlicher Induktivität und das Diagramm c) für eine aus drei Teilwiderständen bestehende Dämpferanordnung gemäss Fig. 5 gültig ist. Wie aus den drei Diagrammen hervorgeht, kann je nach der Verteilung der mechanischen Eigenfrequenzen CO r ·\ eine der den Diagrammen zugrundeliegenden Schaltungskonfigurationen verwendet werden. Somit kann man für den gewünschten Frequenzbereich eine ausreichende Dämpfung erreichen. Die bei dynamischen Vorgängen auftretenden Stromkomponenten mit fremden Frequenzenoj Φ co klingen unter der Wirkung der zusätzlichen Dämpfungswiderstände sehr schnell ab. Dadurch werden sowohl das anregende elektrische Drehmoment als auch die mechanischen Drehmomente in der Welle erheblich verkleinert.

In den graphischen Darstellungen der Fig. 7 ist die Wirkung der erfindungsgemässen Schutzeinrichtung bezüglich Statorstrom i des Generators G, dem elektrischen Drehmoment T und dem mechanischen Drehmoment T in der Welle der Erre-

germaschine des Generators G derjenigen ohne Schutzeinrichtung gegenübergestellt, wobei eine Netzkonfiguration entsprechend Fig. H (ohne Ueberbrückungsschalter 38, 39, ^O) zugrundegelegt ist, wobei induktive Reaktanz 03, die kapazitive Reaktanz 0,3 des Resonanzkreises, der Dämpfungswiderstand 0,2, die induktive Reaktanz der dem Dämpfungswiderstand parallelgeschalteten zusätzlichen Induktivität 0,25 betragen.

Ein zum Zeitpunkt ^auftretender dreipoliger Kurzschluss in der Hochspannungsleitung L hat zum Zeitpunkt t^ die durch die vorhandenen Netzschutzeinrichtungen bewirkte Fortschaltung

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des Kurzschlusses zur Folge. Infolge des Zusammenwirkens der Serienkondensatoren l4_s 15, 16 mit dem Netz tritt beispielsweise in der Welle der Erregermaschine eine subsynchrone Resonanz auf (z.B. bei (ύ IcO - 0,675 entsprechend Pig. 2b). Das Drehmoment in der Welle der Erregermaschine nimmt sofort sehr hohe und unzulässige Werte an (Fig. 7c). Die Diagramme der Figuren 7d, 7e und Jf zeigen den zeitlichen Verlauf der gleichen Grossen bei Verwendung einer Seriendämpfung nach der Schaltung gemäss Fig. 4 mit der Charakteristik des Verlaufs des wirksamen Widerstandes nach Fig. 6. Das elektrische Drehmoment wird stark reduziert, das mechanische Drehmoment in der Welle der Erregermaschine (Diagramm g.emäss Fig. 7f, worin T gegenüber Fig. 7c 5mal vergrössert gezeichnet ist) zeigt keine Resonanzerscheinung mehr, obwohl die Resonanzfrequenzen etwa gleich geblieben sind.

Im Bedarfsfall können die Dämpfungsanordnungen 20, 21 22 bzw. 20', 21', 22', während des normalen Betriebes durch Schalter 38, 39, 40 überbrückt sein. Dies ist in Fig. 4 beispielsweise veranschaulicht. Beim Auftreten von Frequenzen ίο Φ CO

werden diese Schalter mittels eines Frequenzrelaus 41 geöffnet. Das Frequenzrelais 41 enthält im wesentlichen einen Frequenzdiskriminator, der dann ein Ausgangssignal abgibt, wenn das Eingangssignal neben Netzfrequenz netzfrequenzfremde Komponenten aufweist.

In gleicher Weise lassen sich auch in dem in Fig. 5 dargestellten Ausführungsbeispiel die Dämpfungsanordnungen 20', 21' und 22' in Abhängigkeit von der Frequenz hinzu- bzw. abschalten.

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C	12
G
L	16
S	19
T	22
1	25
2	28
3	31
5,6,7	34
8	37
9	40
10,11,
13
14,15,
17,18,
20,21,
23,24,
26,27,
29,30,
32,33,
35,36,
38,39,
41

Bezeichnungsliste

Kompensationskondensätor

Synchrongenerator

Ueb ertragungsnet ζ

Schalter

Blocktransformator

Turbine

Welle

Primärwicklung

Sekundärwicklung

Wicklungszweige der Sekundärwicklung

Hochspannungsanschlüsse der Sekundärwicklungszweige

Niederspannungsanschlüsse der Sekundärwicklungszweige

Leitungen des Dreiphasennetzes L

Erdleitung des Dreiphasennetzes

Kompensationskondensatoren

Verbindungsleitungen

Dämpfungsanordnungen

ohmsche Widerstände

Kondensatoren der Serieriresonanzkreise

Induktivitäten der Serienresonanzkreise

parallel zu den Dämpfungswiderständen 23, 24, liegende Induktivitäten

Statorwicklungen des Generators G

Schalter zur üeberbrückung der Dämpfungsanordnungen

Frequenzrelais

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Claims

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BBC Aktiengesellschaft 9.1.1979

Brown, Boveri & Cie.

Baden/Schweiz

Patentansprüche

!Schutzeinrichtung für eine Turbogruppe, die über einen Blocktransformator auf ein Hochspannungsnetz wirkt, wobei der Wellenstrang der Turbogruppe eine oder mehrere Eigenfrequenzen kleiner als die Netzfrequenz aufweist, und welche Schutzeinrichtung Mittel zur Dämpfung subsynchroner Resonanzen umfasst, dadurch gekennzeichnet, dass in Serie zu jeder Phase mindestens ein ohmscher Dämpfungswiderstand (23j 24, 25) geschaltet ist, dem jeweils ein auf Netzfrequenz ((Ο-η) abgestimmter Serienresonanzkreis (26, 29; 27, 30; 28, 31) parallelgeschaltet ist, und dass die Dämpfungswiderstände im Sternpunkt des Blocktransformators und/oder des Generators der Turbogruppe angeordnet sind.

2. Schutzeinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Dämpfungswiderstand aus mehreren Teilwiderständen (23a, 23b, 23c;²/^ib, 24c; 25a, 25b, -25c) besteht, wobei den Teilwiderständen auf Netzfrequenz abgestimmte Serienresonanzkreise parallelgeschaltet sind.

3. Schutzeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass parallel zu der aus Dämpfungswiderstand und Serienresonanzkreis bestehenden Anordnung eine Induktivität (32, 33, 34) geschaltet ist=

4. Schutzeinrichtung nach Anspruch 1,.2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die aus Dämpfungswiderstand und Serienresonanzkreis bestehende Dämpfungsanordnung (20, 21, 22) durch einen Schalter (38, 39 40) überbrückbar ist, wobei Mittel

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(41, 42) zur Aktivierung (Oeffnung) des Schalters (41) beim Auftreten von netzfrequenzfremden Frequenzen vorgesehen sind.

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