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Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß das antreibende
erste Gleitelement auf der Welle unverdrehbar und unverschiebbar angebracht ist
oder mit dieser eine bauliche Einheit bildet und daß die Welle auch das getriebene
zweite Gleitelement axial durchdringt und gleichzeitig den drehbaren und axial verschiebbaren
Antrieb bildet. Durch diese Erfindungsmerkmale können alle Teile auf der einzigen
gemeinsamen Welle angeordnet werden, deren eine Seite als Antrieb und deren andere
Seite als Abtrieb dient. Je nach Ausbildung der Kurvenform der Kurt enzüge kann
eine hin- und hergehende Drehbewegung erzeugt werden, die z. B. als Hub-, Schlag-
oder Bohrstößel-Antrieb beispielsweise für Pumpen, Stanzen, Lochstanzen, Lochpressen
oder für einen Vorschub oder für Hub-oder Hubdrehbewegungen verwendet werden kann.
Je nach Einstellung des zweiten Gleitelements kann auch eine reine Drehbewegung
erhalten werden. Auch kann bei entsprechender Ausführung der Kurvenform eine Dreh-Schlagbewegung
erzeugt werden, wie sie z. B. für einen Niet- oder Schlaghammel, einen Vibrator
oder zum Schlagbohren erforderlich ist. Dabei können Schläge erzeugt werden, wie
sie üblicherweise nur von Preßlufthämmern her bekannt sind. In letzterem Fall ist
die gesamte Welle mit dem Gleitelement zugleich das schlagende Massegewicht, so
daß eine hohe Schlagenergie abgegeben werden kann. Von besonderem Vorteil ist weiterhin,
daß praktisch alle Axialkräfte vom Gehäuse aufgenommen werden, so daß keine besonde-
ren
Axiallager erforderlich sind.
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Weitere vorteilhafte Ergänzungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen
angegeben.
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Die Erfindung ist nachfolgend anhand der in der Zeichnung veranschaulichten
Ausführungsbeispiele beschrieben. Dabei zeigt F i g. 1 eine erfindungsgemäße Vorrichtung
für ein Dreh-Hubwerk, wobei die axiale Rückbewegung durch Federkraft erfolgt, F
i g. 2 die Abwicklung der Kurvenzüge der Gleitelemente der Vorrichtung gemäß F i
g. 1, F i g. 3 eine Vorrichtung mit Dreh- und zwangsweiser Hin- und Herbewegung,
F i g. 4 die Abwicklung der einzelnen Kurvenzüge der Fig.3, Fig.5 eine Vorrichtung
gemäß der Erfindung mit andersartig ausgebildeten Kurvenzügen für eine Dreh-und
zwangsweise Hin- und Herbewegung, Fig.6 die Abwicklung der einzelnen Kurvenzüge
gemäß Fig. 5, F i g. 7 eine erfindungsgemäße Vorrichtung als Dreh-Schlagwerk und
F i g. 8 die Abwicklung der Kurvenzüge gemäß Fig. 7.
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In Fig. 1 ist mit 1 ein Gehäuse bezeichnet, das z. B.
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aus einem Rohr 2 und an den Enden desselben angebrachten Flanschen
3 und 4 besteht. Letztere können an einem am Rohr 2 angeformten Befestigungselement
5, z. B. einem angeformten Flansch, angeschraubt sein, wie in der Zeichnung am linken
Rohrende und der rechten unteren Hälfte des rechten Rohrendes gezeigt ist, oder
es kann eine Gewilldebuchse 6 auf das Rohrende aufgeschraubt sein, wie die obere
Hälfte des rechten Rohrendes zeigt. Auch kann ein Flansch des Rohres 4 gleich mit
einem Gewindestück versehen sein und damit auf das Rohr 2 auf ein dort vorgesehenes
Gewinde aufgeschraubt werden. Die Befestigungselemente 5 und/oder die Flansche 3;
4 können zugleich zur Befestigung der Vorrichtung an einem nicht dargestellten Antriebsaggregat
bzw. zur Befestigung eines anzutreibenden Werkzeugs, z. B. eines Bohrmeißels etc.,
dienen. Zur Zentrierung des Flansches im Rohr 2 oder Gehäuse 1 kann dieser einen
dem Rohrinnendurchmesser angepaßten Ansatz 7 besitzen.
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Die Flansche 3,4 bzw. die Gewindebuchse 6 ist bzw.
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sind mit je einer Bohrung versehen, durch die eine Welle 8 hindurchragt,
deren Wellenende eine Antriebsseite 9 und deren entgegengesetztes Wellenende eine
Abtriebsseite 10 bildet. Die Bohrungen können zugleich zur dreh- und verschiebbaren
Lagerung der Welle 8 dienen.
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Im Rohr 2 ist die Welle 8 mit einem starr mit dieser verbundenen
ersten Gleitelement 11 versehen. Beide können eine bauliche Einheit bilden, oder
das Gleitelement 11 ist z. B. mittels einer Nutverbindung, beispielsweise einer
Nut- und Feder-Führung oder eine Keilnutverbindung, und durch einen Bolzen oder
eine Schraube auf der Welle 8 befestigt. Zwischen Gleitelement 11 und dem Ansatz
7 des Flansches 3 ist eine Druckfeder 12 auf die Welle 8 aufgeschoben. Gegebenenfalls
kann noch zwischen Druckfeder 12 und Ansatz 7 bzw. Gleitelement 11 je eine Beilagscheibe
13 und 14 vorgesehen sein.
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Die nach innen ragende Stirnseite des Gleitelements 11 ist mit einem
Kurvenzug 15 versehen, dessen Gleitfläche 16 mit einer Gleitfläche 17 eines Kurvenzuges
18 zusammenwirken kann. Letzterer ist an der nach innen ragenden Stirnseite eines
zweiten Gleitelements 19 vorgesehen, das im Gehäuse 1 bzw. im Rohr 2 unverdrehbar,
aber axial verschiebbar gelagert ist Die unverdrehbare Lagerung des Gleitelements
19 im Gehäuse 1 erfolgt beispielsweise durch eine Nut-Feder-Führung 20 und 21 oder
eine Keilnutverbindung.
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Gemäß dem in der Zeichnung in der oberen Hälfte des rechten Rohrendes
dargestellten Ausführungsbeispiel ist zwischen der nach außen weisenden Stirnseite
25 des Gleitelements 19 und der Stirnseite 26 eines Druckbolzenkopfes 22 eines Druckbolzens
23 eine aus mehreren Tellerfedern 27 oder einer Schraubenfeder bestehende Druckfeder
auf der Welle 8 angeordnet.
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Weiterhin ist der Druckbolzenkopf 22 mit einem Gewinde versehen, das
mit einem Gegengewinde in Innern des Rohres 2 zusammenwirkt. Der Bolzenschaft besitzt
kein Gewinde. Er ragt durch eine Bohrung der Gewindebuchse 6 hindurch. Beilagscheiben
28, die reibungsarm ausgebildet oder vergütet sind, können zwischen der Druckfeder
27 und den Stirnflächen 25,26 vorgesehen werden. Der Druckbolzen 23 ist zwischen
zwei Anschlägen einstellbar. Der eine Anschlag wird hier durch die Flanschseite
und der andere z. B. durch das Gewindeende im Rohr 2 oder einen dort angebrachten
Ansatz gebildet Gemäß dem in der Zeichnung in der unteren Hälfte des rechten Rohrendes
gezeigten Ausführungsbeispiel ist das zweite Gleitelement 19 und der Druckbolzen
23 zu einer baulichen Einheit gestaltet. Der Druckbolzenkopf 22 bildet hier einen
Ringansatz mit etwas größerem Durchmesser als derjenige des Bolzenschaftes und des
Gleitelements 19. Auf dem Druckbolzenschaft ist außen ein Stellring 24 vorgesehen,
mit dem das Gleitelement 19 weiter nach innen oder bis zum Anschlag des Druckbolzenkopfes
22 am Flansch 4 nach außen geschraubt werden kann. Das Gleitelement 19 besitzt in
diesem Fall keine Nut- und Feder-Führung.
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Vielmehr ist seine Unverdrehbarkeit während des Betriebs durch ein
Konterelement, beispielsweise den Stellring 24 erreicht Das Gleitelement 19 und
gegebenenfalls auch der Druckbolzen 23 sind mit einer Bohrung zur Lagerung der Welle
8 versehen.
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Zwischen den relativ zueinander drehbaren und/oder axial verschiebbaren
Teilen kann durch Anordnung von Schmiernuten 29 in axialer und/oder radialer oder
schraubenförmiger Form im Gehäuse 1 und/oder in und auf den Gleitelementen 11, 19
und/oder auf der Welle 8 eine reibungsarme Lagerung und Dauerschmierung erreicht
werden. Zweckmäßig ist zur Schmierstoffzugabe wenigstens eine zentrale Schmierstelle
30 vorhanden.
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Zur besseren Wärmeabfuhr, gegebenenfalls auch zur Versteifung, ist
das Gehäuse 1 mit Kühlrippen 31 versehen. Diese können am Gehäuse 1 angeformt, angeschweißt
oder angeschraubt etc. sein.
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An der Abtriebsseite 10 kann ein Bohrfutter oder ein Bauelement zum
Antrieb eines Bohr-, Hub- und/oder Schlagstößels angebracht sein.
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Die Ausbildung der Kurvenzüge 15 und 18 gemäß F i g. list in der
Abwicklung in F i g. 2 dargestellt. Dabei bedeutet der Winkel oe jeweils die unterste
Stelle der Kurvenzüge 15 und 18. Sie zeigen einen stetigen Verlauf jeweils zwischen
0" und 1800 und zwischen 1800 und 360°, und zwar einmal mit positivem und einmal
mit negativem Steigungswinkel ol. Die Maxima und Minima sind abgerundet, so daß
ein kontinuierlicher Übergang von einem Steigungswinkel zum andern stattfindet.
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Außerdem sind die Strecken zwischen den Rundungen der Minima und Maxima
möglichst lange eine Gerade, wodurch in diesem Bereich ein konstanter Hübanstieg
oder
-Abfall oder ein entsprechender konstanter Kraftanstieg oder -Abfall eintritt. Für
Sonderfälle können auch andere Kurvenformen gewählt werden, z.B. eine Sinuskurve
oder eine an diese wenigstens angenäherte Kurvenform. Auch können verschiedene Steigungswinkel
für den positiven und den negativen Ast der Kurve gewählt werden. Durch letztere
Maßnahme kann erreicht werden, daß der Hub langsam vor und schnell zurückgeht oder
umgekehrt.
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Im Ausführungsbeispiel sind jeweils der positive und der negative
Winkel der Steigungswinkel ,x1 des Kurvenzuges 15 und diejenigen der Steigungswinkel
a2 des Kurvenzuges 18 dem Betrag nach jeweils gleich groß, jedoch sind die Steigungswinkel
oll kleiner als 0ç2, so daß der Hub und der Bewegungsablauf im wesentlichen vom
Kurvenzug 15 bzw. dessen Gleitfläche 16 bestimmt wird. Dabei wandert der Druckpunkt
Dp auf dem Kurvenzug 18 bzw. dessen Gleitfläche 17 nur in geringen Grenzen hin und
her, wogegen er den Kurvenzug 15 bzw. die Gleitfläche 16 voll durchläuft.
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Die Wirkungsweise dieser Vorrichtung ist folgende: Bei Blick in Richtung
des Pfeiles 36 und Drehung der Welle 8 im Uhrzeigersinn beginnt der Kurvenzug 15
bzw. die Gleitfläche 16 von 1800 ab gemäß dem Diagramm der F i g. 2 mit seiner positiven
Flanke 16p auf der positiven Flanke 17p der Gleitfläche 17 entlangzugleiten, wenn
die Druckfeder 12 und/oder die Druckfeder 27 durch Hineinschrauben des Druckbolzens
23 unter genügende Vorspannung gesetzt ist bzw.
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sind. Dabei wird die Welle 8 nach rechts bewegt, was einer Anhebung
der Kurve 16 im Diagramm der Fig. 2 entspricht. Nach einer Drehung der Welle 8 um
1800 liegt der unterste Punkt 16u der Gleitfläche 16 am Punkt 17u. In dieser Stellung
ist der maximal mögliche Hub erreicht, die Welle 8 ist ganz nach rechts gedrückt,
bzw.
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die Kurve 16 der F i g. 2 ist nach oben verschoben.
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Hierbei gleitet in F i g. 1 die Sicherungsfeder 32 in der Nut 33 und
die Antriebsseite 9 in der Bohrung 34.
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Gleichzeitig gleitet das Gleitelement 11 im Rohr 2 und bildet mit
seinen Außenflächen und den Innenflächen des Rohres 2 ein Axial- und Dreh-Gleitlager.
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Sind in Fig.1 in der ganz nach rechts herausgeschraubt gezeichneten
Stellung des Druckbolzens 23 die Druckfedern 12 nicht oder nur unwesentlich unter
Vorspannung, so erfolgt keinerlei Axialbewegung der Welle 8, da die Druckfeder 12
und/oder 27 die Welle 8 dann nicht nach rechts drücken kann. Wird jedoch über den
Stellring 24 der Druckbolzen 23 nach innen geschraubt, so wird die Druckfeder 12
und/oder 27 mehr und mehr vorgespannt. Dadurch wird der Hub entsprechend größer,
bis der Maximalhub erreicht ist Steht jedoch die Druckfeder 12 und/oder 27 in der
in Fig 1 gezeigten Stellung bereits unter Vorspannung und wird jetzt der Druckbolzen
23 nach innen geschraubt, oder wird er beim vorgenannten Beispiel noch weiter nach
innen geschraubt, so wird die Federspannung und damit die beim Hub erzeugbare Druckkraft
erhöht. Je nach Wahl der Federkonstante der Feder 12 und/oder der Einstellmöglichkeit
des Druckbolzens 23 kann daher der Hub und/oder die Druckkraft an der Abtriebsseite
10 verändert und den Gegebenheiten angepaßt werden.
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Wenn beide Druckfedern 12 und 27 vorgesehen sind, ist (sind) die
Druckfeder(n) 27 härter bzw. ist ihre Federkonstante größer als die der Druckfeder
12.
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Hierdurch kann das zweite Gleitelement 19 nur einen relativ kleinen
axialen Hub ausführen, und die Federn 27 wirken hauptsächlich stoßdämpfend. Die
Gleitflächen
16, 17 sind, wenn nicht schon besonders geeignetes Material für die
Gleitelemente 11 und 19 verwendet wird, reibungsarm beschichtet und/oder vergütet,
z. B.
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verchromt, vernickelt oder mit anderen verschleißfesten Schichten
versehen.
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Der Hub bzw. die Hubkraft ist außerdem abhängig von der Wahl des
bzw. der Steigungswinkel a bzw. der durchschnittlichen Steigung über den halben
Umfang, also über 1800, bzw. den Umfang, dem der positive Ast der Kurve 16 in F
i g. 2 entspricht. Es sei noch erwähnt, daß auch der positive Winkel und der negative
Winkel eines Kurvenzuges 15 und/oder 18 verschieden sein kann, z. B. aip größer
oder kleiner als °Cln sein kann.
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In F i g. 3 ist eine Vorrichtung dargestellt, bei der das erste Gleitelement
11 auch auf der linken Stirnseite mit einem Kurvenzug 37 und einer Gleitfläche 38
versehen ist. Dieser ist in der gleichen Form und Phasenlage angeordnet wie der
Kurvenzug 15.
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Der Kurvenzug 37 ist in kraft- und formschlüssiger Verbindung mit
einem Kurvenzug 39 bzw. dessen Gleitfläche 40 eines dritten Gleitelements 41. Der
Kurvenzug 39 ist mit dem Kurvenzug 15 nach Form und Phase identisch. Er kann aber
auch einen größeren Steigungswinkel aufweisen, z. B. denselben wie der Kurvenzug
18. Die Gleitflächen 38 und 40 der Kurvenzüge 37 und 39 gleiten aufeinander wie
bereits anhand der Gleitflächen 16 und 17 in Fig.1 und 2 beschrieben.
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Das dritte Gleitelement 41 ist im Gehäuse 1 bzw. im Rohr 2 unverdrehbar,
aber zum Spielausgleich oder zur Stoßdämpfung oder zur Hubeinstellung axial gegen
die Kraft der Druckfeder 12 verschiebbar, wie dies im oberen Teil der F i g. 3 links
dargestellt ist Das zweite Gleitelement 19 kann beispielsweise durch den Druckbolzen
23 axial verstellt und damit der an der Abtriebsseite 10 zur Verfügung stehende
Druck eingestellt werden. Das dritte Gleitelement 41 dient außerdem als Gleitlager
für die Welle 8. Als Verdrehungsschutz für das dritte Gleitelement 41 ist bei axialer
Verschiebbarkeit desselben eine Nut- Feder-Führung 42, 43 oder eine entsprechende
Keilnutverbindungvorgesehen.
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Die Verstellung und feste Einstellung des Druckbolzens 23 erfolgt
über eine am Bolzenschaft angebrachte angefaste Fläche 44 und ein als Kontermutter
ausgebildetes Konterelement 45.
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Durch die Ausführungsform der Vorrichtung gemäß F i g. 3 ist bei
Drehung der Welle 8 sowohl eine zwangsweise Hubbewegung nach rechts als auch eine
zwangsweise Zugbewegung nach links erzeugbar, so daß damit z. B. eine doppelt wirkende
Pumpe etc.
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angeschlossen werden kann. Die zwangsweise Hubbewegung nach rechts
ist bei Verwendung der Druckfeder 12 von der Stellung des Druckbolzens 23 und damit
der Vorspannung und der Stärke der Druckfeder 12 abhängig, da bei starkem Gegendruck
an der Abtriebsseite 10 das dritte Gleitelement 41 gegen die Kraft der Druckfeder
12 nach links verschoben wird. Eine volle Ausnutzung des Zwangshubes nach rechts
ist dann möglich, wenn das dritte Gleitelement 41 fest am Flansch 3 von innen anliegt
oder mit diesem eine bauliche Einheit bildet. Letztere Ausführungsmöglichkeit zeigt
die linke untere Zeichnungshälfte der F i g. 3.
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Der Flansch 3 und das dritte Gleitelement 41 können durch einen Sicherungssplint
47 gegeneinander gegen Verdrehen gesichert sein oder sie können mit einer Sicherungsschraube
zusammengeschraubt sein.
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Als Verdrehungssicherung von mittels einer Gewindebuchse
6
befestigten Flanschen 3 und/oder 4 können Steck- oder Schraubsicherungsbolzen 46
von außen stirnseitig durch den Flansch 3 bzw. 4 in das Gehäuse 1 eingesteckt oder
eingeschraubt sein.
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Die Steigungswinkel der Kurvenzüge 18 und 39 können voneinander abweichen.
Bei Auslegung für extrem hohe Belastungsfälle sind diese jedoch genau so groß wie
diejenigen der Kurvenzüge 15 und 37. Dadurch wandert der Druckpunkt auf allen Gleitflächen
16, 17, 38 und 40 bei einer Umdrehung der Welle 8 einmal über jeden ganzen Kurvenzug,
so daß eine bessere Schmierung der Gleitflächen und eine gleichmäßige Abnützung
derselben erreicht werden.
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Das Hub- und Phasendiagramm der Vorrichtung gemäß F i g. 3 ist in
der F i g. 4 dargestellt. Hierbei haben die Kurvenzüge 15, 37 und 39 die gleiche
und zum Kurvenzug 18 eine um 1800 versetzte Phasenlage. Die Kurvenzüge 18 und 39
sind fest bzw. nur gegen die Federkräfte der Druckfedern 12 bzw. 27 axial verschiebbar,
falls die Druckfedern vorgesehen werden.
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Denkt man sich die Kurvenzüge 15 und 37 nach rechts bewegt, was einer
Rechtsdrehung der Welle 8 bei Blick in Richtung des Pfeiles 36 entspricht, so führen
diese den Hub aus, d. h. sie verschieben sich bis 360" nach oben und beim Weiterdrehen
um weitere 1800 wieder nach unten.
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In F i g. 5 ist eine der F i g. 3 ähnliche Vorrichtung mit zwangsweiser
Hub- und Zug-Bewegung dargestellt Alle Kurvenzüge 15, 18, 37 und 39 besitzen hier
die gleiche Form und sind in einer bestimmten Phasenlage deckungsgleich. Bei dieser
Ausführung ist die Phasenlage der Kurvenzüge 37, 39 gegenüber derjenigen der Fig.3
um 1800 gedreht, so daß hier, wie auch das zugehörige Diagramm der F i g. 6 zeigt,
die Kurvenzüge 18, 37 und 39 gegenphasig zum Kurvenzug 15 angeordnet sind. Dadurch
sind die Druckpunkte auf den zugehörigen Gleitflächen 16 und 38 des ersten Gleitelements
11 um 1800 gegeneinander versetzt, während sie in F i g. 3 gleichphasig angreifen.
Auch hier kann durch Wahl der Vorspannung der Druckfeder 12 und entsprechend der
Wahl der Federkonstante derselben über den Druckbolzen 23 der Hub und der Druck
am Abtrieb 10 eingestellt werden. Weiterhin ist es auch möglich, die Druckfeder
12 wegzulassen, wie die F i g. 5 links unten zeigt und anhand des Beispiels gemäß
F i g. 3 bereits beschrieben wurde.
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Die vorgenannten Ausführungsbeispiele können in beiden Drehrichtungen
angetrieben werden. In der nachfolgend beschriebenen Zeichnung ist dagegen eine
als Dreh-Schlagwerk ausgebildete Vorrichtung dargestellt, die nur in einer Drehrichtung
betrieben werden kann. In dieser F i g. 7 sind die Kurvenzüge t5 und 18 des ersten
und zweiten Gleitelements 11 bzw. 19 nicht stetig verlaufend ausgebildet. und die
Steigungswinkel gehen nicht oder kaum kontinuierlich ineinander über.
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Vielmehr sind die Kurvenzüge 15, 18 als ein oder gegebenenfalls mehrgängige
Gewindegänge mit einem Steigungswinkel a ausgebildet, und nach jeweils einer Umdrehung
oder einem kleinen ganzzahligen Teilerverhältnis davon springt der Steigungswinkel
ß abrupt in die negative Lage. Dr Steigungswinkel ß beträgt 90" oder zumindest annähernd
900, wie aus der zugehörigen Fig.8 ersichtlich ist. Dadurch wird beim Drehen der
Welle 8 im Uhrzeigersinn bei Betrachtung in Richtung des Pfeiles 36 die Druckfeder
12 je nach vorgegebener Spannung oder mittels des Druckbolzens 23 eingestellter
Vorspannung gespannt und die Welle 8 zusammen mit dem Gleitelement 11 nach links
verschoben, bis nach dem Zusammentreffen der abgerundeten Kanten 48 und 49 der Kurvenzüge
15 und 18 die Welle 8 mit dem Gleitelement 11 unter plötzlicher Entspannung der
Druckfeder 12 nach rechts verschoben wird. Die Welle 8 führt daher unter fortwährender
Drehung eine Schlagbewegung aus, und je nach dem Abbremsen des Schlages durch das
zu bearbeitende Material oder das anzutreibende Werkzeug treffen bei weiterer Drehung
die Gleitflächen 16, 17 der Kurvenzüge 15 und 18 aufeinander, und zwar praktisch
mit dem vollen Kurvenzug. Je nach dem Grad des Schlagabfanges und der Drehzahl der
Welle 8 wird eine volle Deckung der Kurvenzüge 15 und 18 nicht erreicht, sondern
es tritt ein toter Winkel 50 auf (F i g. 8), der nicht mehr aktiv am Hub der Welle
8 beteiligt ist. Dementsprechend verändert sich der maximale Hub 51 in den tatsächlichen
Hub 52.
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Je nach Einstellung des Druckbolzens 23 oder des gegebenenfalls mit
diesem verbundenen oder mit ihm eine bauliche Einheit bildenden Gleitelements 19
kann auch hier der Hub und/oder die Schlagkraft der Welle 8 an der Abtriebsseite
10 eingestellt werden.
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Gemäß einer Ausgestaltung der Erfindung ist der Bolzenschaft des
Druckbolzens 23 mit mehreren Längsnuten 53 versehen. In diese kann ein z.B. als
Feststellschraube 54 ausgebildetes Rastenelement eingreifen, das in einer am Flansch
4 oder der Gewindebuchse 6 angeordneten Lasche oder Muffe 55 eingeschraubt ist und
zwecks Verdrehung des Druckbolzens 23 ein Stück herausgeschraubt wird und anschließend
zur Lagefixierung desselben wieder eingeschraubt wird. Hierdurch ist zur Feststellung
der axialen Lage des Druckbolzens 23 keine Kontermutter 45 erforderlich, und die
Einstellbarkeit wird vereinfacht.
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Anstelle der Feststellschraube kann ein Rastenelement 54 verwendet
werden, das manuell oder federnd einrasten und das gegebenenfalls gleichzeitig in
mehrere Längsnuten 53 eingreifen kann.
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Ist in der in Fig. 7 gezeigten Stellung der Welle 8 die Druckfeder
12 nicht vorgespannt, so wirkt diese Vorrichtung in dieser Einstellung nur als reines
Bohrwerk, und erst beim Einschrauben des Druckbolzens 23 wird ein der Verstellung
entsprechend großer Schlaghub erzeugt.
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Bei den beschriebenen Vorrichtungen können zur Abdichtung an den
Durchführungen der Welle 8 nach außen Dichtungen, beispielsweise Simmerringe, vorgesehen
sein.
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Das Gleitelement 11 kann entsprechend den Darstellungen in den Fig.
1 und 7 mit einem Bund 56 versehen sein, der an einem Ansatz 57 des Gehäuses 1 bzw.
des Rohres 2 anliegen kann. Der Ansatz 57 wird beispielsweise durch entsprechende
Veränderung des Innendurchmessers des Gehäuses 1 bzw. Rohres 2 erreicht. Der Bund
56 liegt am Ansatz 57 dann an, wenn die Gleitfläche 16 des Kurvenzuges 15 mit der
Gleitfläche 17 des Kurvenzuges 18 nicht oder gerade nicht mehr zusammenwirken kann.
Bei ganz herausgeschraubtem Druckbolzen 23 kommen z. B. die Gleitflächen 16, 17
nicht mehr in Wirkverbindung, auch wenn die Druckfeder 12 vorgespannt ist, so daß
der Bund 56 bei Antrieb der Welle 8 dauernd am Ansatz 57 anliegt.
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Diese Flächen sind daher reibungsarm und verschleißfest beschichtet
und/oder vergütet. Die Welle 8 macht in diesem Fall keine Hubbewegung sondern nur
eine reine Drehbewegung. Beim Eindrehen des Druckbolzens 23 bzw. des zweiten Gleitelements
19 wird die Wegstrecke, die die Gleitflächen 16, 17 aufeinander gleiten, immer 030
127/438
größer und damit auch der Hub der Welle 8. Der Hub kann
daher von Null bis zum Maximum kontinuierlich eingestellt werden.
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Eine weitere Ausbildungsform besteht darin, daß die Gleitflächen
den Anforderungen entsprechend ausgebildet sein können. So ist es möglich, die Gleitflächen
16, 17; 38, 40 flach auszubilden, wenn sehr hohe Drücke zu übertragen sind. In diesem
Fall sind die Flächen über den gesamten Kurvenzug immer senkrecht zur Wellenachse.
Es kann jedoch auch ein größerer oder kleinerer Winkel als 90" vorgesehen sein.
Bei geringeren Belastungen sind die Gleitflächen gerundet, z. B. ballig ausgebildet,
so daß sich eine mehr linienförmige Berührung der zusammenwirkenden Gleitflächen
ergibt.
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Weiterhin kann am Gehäuse 1 bzw. am Rohr 2 ein Handgriff angeformt
oder befestigt sein. Der Handgriff kann auch an wenigstens eine Kühlrippe 31 angeformt
oder befestigt sein.
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Beim Ausführungsbeispiel gemäß F i g. 7 können die Kurvenzüge 16
und 17 eine voneinander verschiedene Gangzahl aufweisen, z. B. beide ein- oder mehrgängig
oder nur einer eingängig oder beide mehrgängig, jedoch mit unterschiedlicher Gangzahl.
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Anstelle einer mit der Gleitfläche 16 und/oder 38 des zugehörigen
Kurvenzuges 15 bzw. 37 des ersten Gleitelementes 11 zusammenwirkende Gleitfläche
17 bzw. 40 des Kurvenzuges 18 bzw. 41 der arderen Gleitelemente kann auch ein andersartig
ausgebildeter Anschlag Verwendung finden, dessen Berührungsfläche mindestens so
stark gerundet ist, wie der kleinste konkave Radius der Übergänge der positiven
und negativen Steigungswinkel der Gleitfläche 16 bzw. 38.
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Er kann als Bolzen, Walze oder Kugel mit entsprechend geformten Berührungsflächen
ausgebildet sein. Dieser kann im Gehäuse 1 oder im zweiten bzw. dritten Gleitelement
19 bzw. 41 befestigt sein oder mit letzteren eine bauliche Einheit bilden.