DE2810222A1 - Kuehlvorrichtung fuer elektrische maschinen - Google Patents
Kuehlvorrichtung fuer elektrische maschinenInfo
- Publication number
- DE2810222A1 DE2810222A1 DE19782810222 DE2810222A DE2810222A1 DE 2810222 A1 DE2810222 A1 DE 2810222A1 DE 19782810222 DE19782810222 DE 19782810222 DE 2810222 A DE2810222 A DE 2810222A DE 2810222 A1 DE2810222 A1 DE 2810222A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- cooling
- heat
- cooling device
- diodes
- evaporation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
- H02K9/22—Arrangements for cooling or ventilating by solid heat conducting material embedded in, or arranged in contact with, the stator or rotor, e.g. heat bridges
- H02K9/225—Heat pipes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
Description
18. Jan. 1978
für das Kühlmittel Kondensationsbereiche bilden und in kühlerer Umgebung angeordnet sind. Da die Hohlraumstrukturen in
ihrem Inneren Kapillarstrukturen aufweisen, sorgt nach dem Wärmerohrprinzip das verdampfbare Kühlmittel für einen ständigen
Wärmetransport von den Verdampfungsbereichen zu den Kondensationsbereichen und daher für eine wirksame Kühlung des
Drehstromgenerators.
Stand der Technik.
Die Erfindung geht aus von einer Kühlvorrichtung für elektrische Maschinen nach der Gattung des Hauptanspruchs. Die Kühlung
von elektrischen Maschinen, beispielsweise von Drehstromgeneratoren im Kraftfahrzeugbereich erfolgt in üblicher Weise mit
Hilfe von Lüfterflügeln oder Ventilatoren, die bevorzugt direkt an der Rotorwelle befestigt sind und im Gehäuseinneren oder
außerhalb des Gehäuses der elektrischen Maschine einen Kühlluftstrom ansaugen und im wesentlichen in axialer Richtung durch
die elektrische Maschine, die im folgenden lediglich noch als Drehstromgenerator bezeichnet wird, treiben. Diese bekannte
Kühlung durch einen mitangetriebenen Radiallüfter ist in mehrerer Hinsicht nachteilig, denn erstens verbraucht der Radiallüfter
stets eine mit steigender Drehzahl überproportional ansteigende Antriebsenergie, auf die auch nicht verzichtet werden
kann, wenn eine Kühlung gar nicht erforderlich sein sollte. Außerdem transportiert die von dem Lüfter angesaugte Kühlluft
neben dieser auch sonstige Verunreinigungen, Stäube u. dgl. durch die elektrische Maschine, was zu Störungen und Ablagerungen
an dieser führen kann, so daß sich die Kühlverhältnisse insgesamt verschlechtern. Außerdem ist die Kühlung eines Drehstromgenerators
mit Hilfe eines Lüfters geräuschbehaftet, wobei in besonders unangenehmen Fällen der Radiallüfter als Membran für
die Geräuscherzeugung dient, wenn mit ihm verbundene, rotie-
90&837/035S
1297k/ot/wi
18. Jan. 1978 - 7 -
rende Maschinenteile bei bestimmten Drehzahlen in Axialschwingungen
geraten.
Da es notwendig ist, die Kühlleistung des Lüfters so auszulegen, daß auch im ungünstigsten Fall, d.h. bei sehr hohen Außentemperaturen
und voller Belastung der Drehstromgenerator noch ausreichend gekühlt ist, muß entweder die Lüfterleistung oder der
Drehstromgenerator entsprechend groß ausgelegt werden, es müssen Kühlluft-Leitkanäle im Generatorinneren vorgesehen sein und
die mechanischen Bauelemente des Generators, die einer intensiven Kühlung bedür-fen, so angeordnet werden, daß sie sich im
Kühlluftstrom befinden oder es muß auf eine Type mit größerer Leistung zurückgegriffen werden. Dies alles erfordert einen erheblichen
Aufwand und verringert den Wirkungsgrad, den beispielsweise ein Drehstromgenerator erreichen könnte. Weit problematischer
ist noch die Kühlung eines abgekapselten Generators.
Allgemein ist es auf vielen Gebieten der Technik bekannt, einen Wärmetransport und damit unter Umständen verbunden eine Kühlung
durch sogenannte Wärmerohre vorzunehmen, die aufgrund ihrer Beschaffenheit in der Lage sind, erhebliche Wärmemengen zu
transportieren. Ein solches Wärmerohr, welches mit einem Teilbereich in eine kühlere Zone ragt, enthält in seinem Inneren
einen Wärmeträger bzw. ein verdampfbares Wärmetransportmittel oder Kühlmittel, welches sich dort, wo Wärme aufzunehmen ist,
erwärmt und jeweils verdampft und als Dampf im Inneren des Wärmerohrs zu dessen kühleren Bereich gelangt. Dort schlägt
sich das Kühlmittel nieder und wird mittels Kapillarkraft wieder in den Verdampfungsbereich transportiert. Das maximale Wärmetransportvermögen
solcher Wärmerohre ist bedingt durch die Kapillarkraft und die Druckabfälle der Dampf- und der Flüssigkeitsströmung.
In der Leistungselektronik ist eine Kühlung von Thyristoren mittels Wärmerohre schon bekannt (s. BBC-Nachrichten, 1973,
H 6/7, S. 143ff).
909837/0355
1297k/ot/wi - 8 -
18. Jan. 1978
Die erfindungsgemäße Kühlvorrichtung für elektrische Maschinen
mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruchs hat gegenüber der üblichen Kühlung von Generatoren, nämlich Luftkühlung,
gegebenenfalls auch Wasser- oder ölkühlung, den Vorteil, daß sich der Wirkungsgrad des Generators erheblich steigern läßt,
so daß infolge der besseren Kühlung eine bessere Nutzung der Maschine möglich ist. Ist nur eine bestimmte Leistung erforderlich,
dann ermöglicht die erfindungsgemäße Kühlvorrichtung eine Verkleinerung des Generators.
Als weiterer Vorteil ist anzusehen, daß sich durch den Wegfall des Lüfters die Leistungsaufnahme des Drehstromgenerators insgesamt
verringert, so daß sich bei Kraftfahrzeugen bei vergleichsweise hoher Drehzahl (n=6OÖO min ) effektive Einsparungen
zwischen 1 bis 2 PS erzielen lassen, die der Kraftstoffersparnis zugute kommen oder zu einer Geschwindigkeitserhöhung
des Fahrzeugs beitragen können.
Von besonderem Vorteil ist weiterhin noch, daß die Probleme, die sich bei der Kühlung staubgeschützter, also im wesentlichen
gekapselter Generatoren ergeben, beseitigt sind. Staubgeschützte Generatoren verfügen nicht über die üblichen Luftleitkanäle und
sonstigen Öffnungen für die Abfuhr der beim Betrieb entstehenden Wärmemengen, so daß solche Generatoren entweder auf sehr
hohe Leistung bei nur mittlerem Leistungsbedarf ausgelegt werden mußten oder die erforderliche Kühlung durch komplizierte
Maßnahmen sicherzustellen war.
Durch die in den UnteranSprüchen aufgeführten Maßnahmen sind
vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen der im Hauptanspruch angegebenen Kühlvorrichtung möglich. Besonders vorteil-
909837/0355
1297k/ot/wi _
18. Jan. 1978
haft ist hierbei, daß durch die Anordnung geeigneter Kühlkörper, beispielsweise Kühlrippen im Bereich des Drehstromgenerators,
ein intensiver Wärmeaustausch und eine effektive Kühlung möglich ist und außerdem eine rasche Kühlwirkung bei Stoßlasten,
d.h. ein sehr gutes Zeitverhalten bei instationärem Maschinenbetrieb gewährleistet ist. Sobald der Siedepunkt des Arbeitsmediums, der entsprechend gewählt werden kann, erreicht ist,
erfolgt praktisch spontaner Wärmetransport durch Dampfströmung zur Kondensationszone, d.h. zur Kühlfläche des Wärmerohrs. Es
ist auch möglich, die Kühlkörper, also den Kühlflächenbereich
des Wärmerohrs mit zugeordneten weiteren Kühlrippen und ähnlichen Einrichtungen getrennt ·νοη dem zu kühlenden Gleichstromoder
Wechselstromgenerator anzuordnen, beispielsweise bei Anwendung auf Kraftfahrzeuge im wirksamen, ohnehin erforderlichen
Kühlluftstrom für die Brennkraftmaschinenkühlung„
Zeichnung
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt
und werden in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen Fig. 1 eine Schnittdarstellung eines Drehstromgenerators,
dessen.im wesentlichen zu kühlende Teilbereiche,
nämlich Ständerwicklung und Gleichrichtdioden mit der erfindungsgemäßen Kühlvorrichtung ausgerüstet sind, Fig. 2 im
kleineren Maßstab und in perspektivischer Darstellung die Ausbildung der die Wärme im Bereich des Drehstromgenerators aufnehmenden
Wärmerohre als Ringkanäle oder Zylinderschalen, Fig. 3 eine erste mögliche Ausführungsform einer der Statorwicklung
zugeordneten Kühlvorrichtung mit außen angeordneten,
kühlenden Rippenstrukturen, Figo 4 eine zweite Ausführungsform
zur Kühlung der Statorwicklung, Fig. 5 die räumliche Darstel= lung des der Stator- oder Ständerwicklung zugeordneten Wärmerohrs,
Fig. 6 eine alternative Aüsführungsform eines zweitei-
909837/035S
1297k/ot/wi
18. Jan. 1978 - 10 -
ligen, der Statorwicklung zugeordneten Wärmerohrs, wobei ein
äußerer Teil auf die Gehäusewand des Drehstromgenerators aufgesetzt ist, und die Figuren 7 und 8 weitere alternative Ausführungsformen
von Wärmerohrstrukturen zur Kühlung der Statorwicklung, Fig. 9 zeigt eine erste Ausführungsform einer Wärmer
ohr struktur zur Kühlung der den abgegebenen Wechselstrom gleichrichtenden Dioden, Fig. 10 zeigt die Ausführungsform
der Diodenkühlvorrichtung mit einem äußeren Kühlkörper und Fig. 11 eine alternative Möglichkeit der Zuordnung des Wärmerohrs
zu der einzelnen, zu kühlenden Diode, schließlich zeigen die Figuren 12, 13 und 14 eine Statorwicklung und Dioden
gleichzeitig kühlende Kühlvorrichtung in verschiedenen Ausführungsformen.
Bevor im einzelnen auf die erfindungsgemäße Kühlvorrichtung eingegangen wird, sei darauf hingewiesen, daß diese sich zur
Kühlung beliebiger elektrischer Maschinen in vorteilhafter Weise eignet; daher beschränkt die nachfolgende Erläuterung, die
die erfindungsgemäße Wärmerohr-Kühlvorrichtung in Verbindung mit einem Drehstromgenerator im einzelnen beschreibt, die Erfindung
nicht auf dieses Ausführungsbeispiel.
Der Grundgedanke vorliegender Erfindung besteht darin, bei elektrischen Maschinen und speziell bei Lichtmaschinen, also
Gleichstrom- oder Drehstromgeneratoren,der Ständerwicklung bzw. dem Ständerpaket und den die abgegebenen Wechselströme gleichrichtenden
Dioden durch eine Verdampfungskühlung die erforderliche Kühlleistung zuzuführen. Diese Verdampfungskühlung beruht
auf dem Grundprinzip des Wärmerohrs, welches für sich gesehen bekannt ist.
909837/0356
1297k/ot/wi ..
18. Jan. 1978
Die Ableitung der im Stator, also in der Ständerwicklung, bzw. in den Dioden gebildeten Wärme vom Inneren der Lichtmaschine
nach außen auf Wärmeaustauschflächen erfolgt daher mittels Wärmerohre durch das schon erwähnte Prinzip der Verdampfungskühlung.
Bei Verdampfung des Arbeitsmediums im Wärmerohr erfolgt die Wärmeabfuhr oder -Übertragung von der Verdampfungszone zur Kondensationszone durch den Dampf als Transportmittel
in Form von latenter Wärme bei angenähert konstanter Temperatur längs des Wärmerohrs. In der Kondensationszone kondensiert
das dampfförmige Transport- oder Kühlmittel wieder und gelangt
das
durch eine im Inneren der/Wärmerohr bildenden Hohlraumanordnung befindlichen Kapillarstruktur zurück in den Verdampfungsbereich. Dieser Rücktransport erfolgt daher durch Kapillarkraft
und benötigt keinen äußeren Antrieb.
Die erfindungsgemäße Kühlvorrichtung ermöglicht die Abführung der zum Teil erheblichen Wärmemengen, die in einer Lichtmaschine
gebildet werden, zu einer entfernten Wärmesenke, die auch außerhalb der Lichtmaschine befindlich sein kann. Sie ermöglicht
außerdem die für eine effektive Kühlung erforderliche Bereitstellung entsprechend großer Wärmeübertragungsflächen
und sie ermöglicht eine wirksame Kühlung bei der angenähert sehr hohen Temperatur der Wärmequelle, was bei Lichtmaschinen
besonders wichtig ist, wenn die Wärmeabfuhr an die Umgebungsluft mit relativ hoher Temperatur erfolgen muß.
Zum besseren Verständnis wird zunächst anhand der Darstellung der Fig. 1 kurz auf den grundsätzlichen Aufbau einer Lichtmaschine,
nämlich eines in dieser Figur dargestellten Drehstromgenerators mit Klauenpollaufe eingegangen. Innerhalb eines umgebenden
Gehäuses 1 befindet sich die üblicherweise dreiphasige Ständerwicklung 2 als feststehender Leitungsteil sowie ein
Rotor oder Läufer 3, auf dessen Welle 4auch die Schleifringe 5a,
903837/0
1297k/ot/wi - 12 -
18. Jan.1978 "7 £1 1 Γ) O O O
5b angeordnet sind, die der Erregerwicklung 6 des Rotors den erforderlichen Gleichstrom zuführen. Das sich ändernde magnetische
Wechselfeld wird dadurch erzielt, daß der Läufer die Gestalt von ineinandergreifenden Klauenpolhälften 7, 8 aufweist,
wodurch sich über den Umfang abwechselnde Magnetpole ausbilden. Von der feststehenden Ständerwicklung 2 gelangt der
in dieser induzierte Wechselstrom zu Dioden, von denen eine bei 9 dargestellt ist. Es versteht sich, daß ein solcher Drehstromgenerator
über eine Vielzahl von gleichrichtenden Dioden verfügt, denn es müssen drei um jeweils 120° elektrisch versetzte
Phasenströme gleichgerichtet werden. Hierzu sind sechs Leistungsdioden, nämlich drei sogenannte Plusdioden und drei
sogenannte Minusdioden, erforderlich. Hierzu kommen noch drei Erregerdioden, die über einen nicht dargestellten Regler der
rotierenden Feldwicklung 6 den erforderlichen Erregerstrom zuführen. Insbesondere die Leistungsdioden bedürfen einer intensiven
Kühlung, da sie bei entsprechend großer Belastung eine erhebliche Eigenwärme entwickeln können, die rasch zu einer
Selbstzerstörung führen würde, wenn die Dioden nicht ausreichend gekühlt sind. Die Dioden 9 sind in radialer Erstreckung
auf einem sie gleichzeitig lagernden Kühlblech 10 angeordnet.
Die Fig. 1 zeigt eine erste mögliche Ausführungsform einer auf
dem Prinzip des Wärmerohrs beruhenden Kühlvorrichtung für Lichtmaschinen. Zur Kühlung der Ständerwicklung 2 ist der
Verdampfungsteil 11a des dieser zugeordneten Wärmerohrs 11 in
Form einer Zylinderschale ausgebildet, deren perspektivische Halbschalendarstellung der Fig. 2 entnommen werden kann. Von
dieser Zylinderschale 11a erstreckt sich in radialer Richtung der Kondensationsbereich 11b des Wärmerohrs 11, der mit außen
angeordneten Rippen 12 zur intensiven Luftkühlung versehen sein kann. Die im Inneren des Wärmerohrs 11 befindliche und den
Transport des Kühlmittels oder Wärmeträgers bewirkende Kapil-
909837/0355
1297k/ot/wi
larstruktur ist jeweils durch eine gestrichelte Linienführung
13 im Inneren des Wärmerohrs 11 angedeutet. Die Ständerwicklung
2 wird daher ersichtlich von der den Verdampfungsbereich bildenden Zylinderschale 11a des Wärmerohrs völlig umfaßt; die
Abfuhr der von der Ständerwicklung 2 entwickelten Wärmeleistung Q = Wärmemenge pro Zeiteinheit, die zunächst durch Verdampfung
des Wärmeträgers im Wärmerohr aufgenommen wird, erfolgt durch Kondensation dieses Wärmeträgers an den Innenwänden des im
Kondensationsbereich befindlichen Wärmerohrteils 11b, wo auch
die äußeren Kühlrippen 12 angeordnet sind. Es wird daher dann an die durch diese Kühlrippen strömende Luft mit dem Massendurchsatz
m diese Wärmeleistung Q abgegeben.
Der entsprechende Vorgang spielt sich im Bereich der zu kühlenden Dioden 9 ab; in diesem Fall ist, wie Fig. 2, die rechte
Seite zeigt, der Verdampfungsteil 14a des Dioden-Wärmerohrs
14 in Form eines eine radiale Erstreckung aufweisenden Ringkanals
ausgebildet, der mit einer (Vertikal)fläche so angrenzend an das Halteblech 10 für die Dioden 9 angeordnet ist, daß
die von den Dioden abgegebene Wärmemenge Q übernommen und in den Bereich der Kühlrippen 12 abtransportiert wird; hierbei
kann der Kondensationsteil 14b des Wärmerohrs 14 von den gleichen
Kühlrippen umgeben und an diesen befestigt sein, wie der Kondensationsteil 11b des Stator-Wärmerohrs 11.
Für die effektive Kühlung der diese Kühlung benötigenden Generatorelemente
sind, basierend auf dem Grundprinzip der Fig. 1 , eine Vielzahl von Varianten möglich, wobei im folgenden zunächst
anhand der Figuren 3 bis 8 weitere Kühlmöglichkeiten für den Statorbereich (Ständerwicklung) erläutert werden.
In Fig. 3 ist als Teilausschnitt des Drehstromgenerators der Fig. 1 eine Wärmerohrstruktur 15 gezeigt, deren Verdampfungs-
909837/0355
1297k/ot/wi
18. Jan. 1978 - 14 -
teil 15a angrenzend an die Ständerwicklung 2 angeordnet ist und die an vorgegebenen Stellen ihres Zylinderschalenumfangs
übergeht in ein breiteres, etwa die Länge des Drehstromgenerators aufweisendes Rohrstück 15b als Kondensationsteil, welches
in die Generator-Gehäusewand eingelagert sein kann. Von diesem Rohrstück 15b gehen Rippen 16 aus, die auch einstückig
mit dem Rohrstück 15b verbunden sein können. Der kühlende Luftstrom
m kann bei Längsverrippung axial zum Generator entsprechend
dem Pfeil 1.7 fließen oder bei den dargestellten radialen Rippen vorteilhaft in radialer Richtung, also längs der radiale
Ringkörper um das Generatorgehäuse bildenden Rippen 16.
Die Fig. 5 zeigt nochmals eine Zylinderhalbschale 15a des Verdampfungsteils
des Wärmerohrs 15. Über den Umfang der Zylinderhalbschale
15a verteilt sind die Querrohre 15b, 15b1, 15b"
des Kondensationsteils angeordnet.
In Abweichung zu Fig. 3 befindet sich die Wärmerohrstruktur
der Fig. 4 völlig innerhalb der Gehäusewandung 19 des Generators und ist als einstückige Hohlraumstruktur mit einem sich
nach innen bzw. unten auf die Ständerwicklung 2 erstreckenden und von dieser die abzugebende Wärmemenge Q übernehmenden Verdampfungsteil
18a ausgebildet. Der restliche, entweder aus einzelnen Rohrelementen, wie in Fig. 5 gezeigt, bestehende oder
eine umfassende Zylinderhalbschalenstruktur aufweisende Wärmerohrteil 18b ist innerhalb der Gehäusewandung angeordnet und
gibt, wie die kleinen Wärmeübertragungspfeile zeigen, die freigesetzte Wärmemenge nach allen Seiten ab. Zur Kühlung des Gehäuses
können an diesem radial verlaufende oder, wie in Fig. 4 gezeigt, axial verlaufende Rippen 20 angeordnet sein, wobei
sich die Rippenanordnung jeweils über die Außenwandung des gesamten Drehstromgenerator-Gehäuses erstrecken kann.
Es ist auch möglich, mehrere Wärmerohre zu einem Wärmerohrsystem aneinander zu reihen. Fig. 2 zeigt eine Hintereinanderschaltung'
909837/0355
1297k/ot/wi
1B. ,an. ,97S -,5-
von zwei Wärmerohren 21 und 21b. Das Wärmerohr 21b des in Fig.6
gezeigten Wärmerohrsystems ist ganz aus dem Gehäusebereich 22 des Drehstromgenerators herausgenommen und auf dieses aufgesetzt;
auch hier wieder etwa in Form axialer Rohrelemente entsprechend der Darstellung der Fig. 5 oder als äußere, sich ringförmig
um das Gehäuse erstreckende Zylinderschale. In diesem Fall befindet sich zur Überleitung des im Verdampfungsteil 21a
verdampften Wärmeträgers ein Zwischenteilbereich 21c innerhalb der Gehäusewandung 22 und eine Kondensationszone 21d. Die von
der Ständerwicklung 2 aufgenommene Wärmemenge Q wird vom Kondens.ationsteil
21 d des ersten Wärmerohres auf die Verdampfungszone
21e des zweiten Wärmerohres und von dort über den entsprechenden Kondensationsteil 21f auf an diesem angeordnete axial oder
radial verlaufende Rippenstrukturen 23 übertragen. Die Luftströmung kann bei axial verlaufenden Rippen entsprechend dem
Pfeil 17 an der Gehäuseaußenseite vorbeistreichen.
Schließlich kann, wie in Fig. 7 gezeigt, auf ein breitflächig
auf der Gehäuseaußenseite aufliegendes Kondensationsteil völlig verzichtet werden, wodurch sich eine Wärmerohrstruktur 24 ergibt,
bei der der vom zylinderschalenförmigen Verdampfungsteil
24 ausgehende und die Gehäusewandung 22' durchsetzende Rphrteil 24c in Form des Kondensationsteils 24b noch weiter nach außen
gezogen ist und eine Vielzahl von Kühlrippen 25 von beliebiger Formgebung trägt. Es versteht sich,, daß solche, Kühlkörper bildenden
Teilelemente des Wärmerohrs 24 an beliebigen Stellen mit Hilfe der Rohrdurchführung 24c durch die Gehäusewandung des
Drehstromgenerators geführt werden können; es ist auch möglich, die Rohrdurchführung 24c als radialer Ringkanal auszubilden,
desgleichen dann den Kondensationsteil 24b. Der Ringkanal 24a kann ebenfalls wie die aufgesetzten Rohre 24b als ein in sich
abgeschlossenes Wärmerohrsystem ausgebildet sein; dieser muß jedoch
in innigem Kontakt mit den aufgesetzten Rohren stehen, damit eine gute Wärmeleitung gewährleistet ist.
Die in Fig. 8 gezeigte Variante unterscheidet sich zu dem Äusführungsbeispiel
der Fig. 7 dann lediglich noch durch das Merkmalj,
daß der durch die Gehäusewandung 22c geführte Zwischenrohrteil 24c! noch ffiQife^^^jrJASisejrt ist und, nach eventuell
ORIGINAL INSPECTED
1297k/ot/wi - 16 -
erforderlichen Abbiegungen 26a, 26b in ein Kühlkörperaggregat
27 einmündet, welches an einer beliebigen Kühlstelle angeordnet sein kann. Insofern bildet das Kühlkörperaggregat 27 den
Kondensationsteil des in Fig. 8 gezeigten Wärmerohrs 24'; das Kühlkörperaggregat 27 kann von beliebiger Form und beliebigen
Abmessungen sein und verfügt vorzugsweise über äußere Rippenstrukturen 28 zur Kühlung. Eine solche Möglichkeit der Abfuhr
der Wärme von der Wärmequelle zu einer beliebigen Kühlstelle mit Hilfe des Wärmeübertragungsmediums bietet sich besonders
für die Kühlung einer geschlossenen Lichtmaschine an, also eines Generatoraggregats, welches wegen Verschmutzungsgefahr im wesentlichen
abgekapselt ist. Das Kühlkörperaggregat kann dann erforderlichenfalls dort angeordnet werden, wo ausreichende Kühlluftmengen
bei einem Kraftfahrzeug vorhanden ist, also im Fahrtwind, außerhalb des Motorraums oder an einer sonstigen
geeigneten Stelle. Besonders vorteilhaft ist, daß auch bei einer solchen, vom eigentlichen Ort der Wärmeaufnahme durch
den Verdampfungsteil 24a1 erheblich entfernten Kühlstelle eine
Pumpe nicht erforderlich ist, da das Grundprinzip des Wärmerohrs ein abgeschlossenes System darstellt und eine innere Dampfströmung
zum Kondensationsteil als Kühlfläche und eine Rückströmung des Kondensats mittels Kapillarstruktur ermöglicht.
Die Figuren 9 bis 10 beschäftigen sich mit Wärmerohrstrukturen
für die Kühlung der Dioden. So zeigt die Darstellung der Fig. eine erste Möglichkeit der Einbettung der Diode(n) 9 in den
Verdampfungsteil 30a der Wärmerohrstruktur 30, Wobei jede Diode
an zwei zueinander unterschiedlichen Flächen im Raum umfaßt ist. Es ergibt sich ein intensiver Wärmeübergang auf den Verdampfungsteil,
von welchem der verdampfte Wärmeträger über eine Verbindungsrohrstruktur 30c zum Kondensationsteil 30b gelangt,
dem im Luftstrom m liegende Kühlrippen 31 zugeordnet sind. Ein Teil des Verbindungsrohrs 30c erstreckt sich von der
909837/0355
1297k/ot/wi - 17 -
18. Jan. 1978 9R1D99?
radialen Ringstruktur 30a des Verdampfungsteils zunächst in zum Drehstromgenerator axialer Richtung nach außen und erfährt
bei 32 eine Abbiegung, so daß der eigentliche Kondensationsteil 30b im wirksamen Kühlluftgtrom liegt. Die perspektivische
Darstellung der radialen Ringstruktur des Verdampfungsteils 30a des Wärmerohrs 30 der Fig. 9 ist in Fig. 10 nochmals
dargestellt; man erkennt, daß eine Vielzahl von Aufnahmeöffnungen 32 im Radialring des Verdampfungsteils angeordnet sind,
in welche die Dioden eingesetzt werden können. Die Kapillarstruktur
des Verbindungsrohrstücks 30c transportiert das Kondensat des Wärmeträgers vom Kühlkörperaggregat 33 zurück zum
Radialring 30a.
Ist zwischen der Diode 9 und dem Wärmerohr 34 eine elektrische Isolierung erforderlich, dann kann die Diode auch in ihrem
zugeordneten Halteblech 10 eingebettet sein und gibt dann Wärme in dieses Halteblech, aber auch und insbesondere über eine
elektrische Isolierschicht 35 an den wiederum an dieser anliegenden Verdampfungsteil 34a des Wärmerohrs 34 ab. Dieser Verdampfungsteil
übernimmt auch entsprechende überschüssige Wärmemengen vom Halteblech 10. Die sonstige Ausbildung ist wie bei
den Ausführungsbeispielen der Figuren 9 und 10.
Die im folgenden noch zu erläuternden Figuren 12 bis 14 zeigen
Wärmerohrstrukturen, die in einheitlicher Ausbildung der gemeinsamen Kühlung von Statorwicklung und Dioden dienen. Das.
Wärmerohr 36 der Fig. 12 umfaßt einen äußeren kondensationsteil
36b, an den unmittelbar angrenzend der Verdampfungsteil
36a für die Kühlung der Ständerwicklung 2 angeordnet istj die Radialringstruktur des Verdampfungsteils 36a' für die Kühlung
mindestens
der Diode 9 mündet über/ein Verbindungsrohr 36c in den Kondensationsteil
36b, der nach außen über zusätzliche, beispielsweise einstückig aufgesetzte Kühlrippen 37 verfügt» Der Kon-
909837/0 3 55
1297k/ot/wi - 18 -
18. Jan. 1978
densationsteil 36b kann in Ausnehmungen, etwa Nuten oder zylinderschalenförmige
Ausnehmungen der Gehäuseaußenwandung des Drehstromgenerators eingesetzt sein; er kann aber auch
als äußeres Teil auf die Gehäusewand aufgesetzt sein. Es ist auch möglich, die beiden Wärmerohrbereiche für die Kühlung der
Ständerwicklung 2 einerseits und der Diode 9 andererseits zu trennen, beispielsweise indem man den Kondensationsteil, wie
bei 38 angedeutet, durch eine Zwischenwand unterbricht.
Fig. 13 zeigt die Verwendung eines gemeinsamen Kühlkörperaggregats
39, welches mit entsprechenden Kühlrippen 40 versehen sein kann, als gemeinsames Kondensationsteil von zylinderschalenförmigem
Verdampfungsteil 41 für die Ständerwicklung 2 und Radialring
42 für die Kühlung der Diode(n) 9. Als Zwischentransportmittel
für den dampfförmigen Zustand des Wärmeträgers zum Kühlkörper 39 und das Kondensat des Wärmeträgers vom Kühlkörper
zu den Verdampfungsteilen dienen Rohrverbindungen 43a, 43b,
die auch über längere Strecken zu beliebigen Kühlbereichen geführt sein können.
Das Ausführungsbeispiel der Fig. 14 unterscheidet sich zu dem
Ausführungsbeispiel der Fig. 13 lediglich insofern, als beide Verdampfungsteile 41' und 42' ein gemeinsames Verbindungsrohr
44 verwenden, welches zum Kühlkörper 39' führt. Der Verbindungspunkt der beiden Verdampfungsteile 41' und 42· liegt dort, wo
deren radiale und axiale Verlängerungen aufeinandertreffen,
also etwa bei 45 in Fig. 14.
üblicherweise ist es bei Lichtmaschinen', beispielsweise den
dargestellten Drehstromgeneratoren,lediglich erforderlich, den
Stator und die Dioden zu kühlen, da der Rotor keine derartig hohe Wärmeabgabe aufweist, über die Rotorwelle 4 eine Kühlung
erfährt und sich ohnehin in einem von ihm selbst verursachten
909837^0355
\ ■
{ t
( r ι ·
1297k/ot/wi
18. Jan. 1978
18. Jan. 1978
Luftwirbelstrom befindet. Durch die rasch einsetzende und wirksame
Verdampfungskühlung,wie soeben ausführlich erläutert, kann
der Lüfter der Lichtmaschine ganz wegfallen, so daß sich die von der Lichtmaschine aufgenommene Leistung um ca. 30 % reduziert,
was, wie eingangs schon erwähnt, bei Drehzahlen von η = 6000 min eine eingesparte Leistung von etwa 1,4 PS bedeutet,
ganz abgesehen von den Vorteilen, die sich durch den erheblich besseren Wirkungsgrad der Lichtmaschine ergeben, der
sich infolge der guten Kühlung von Stator und Dioden einstellt. Dies bedeutet bei gleicher Baugröße eine höhere Leistungsausbeute
bzw. bei gleicher Leistung eine kleinere Baugröße.
Die Auslegung der Wärmerohrstrukturen auf die erforderliche Kühlung kann erreicht werden einmal durch entsprechende Wahl
des Siedepunktes des Arbeitsmediums(/Wärmeträgers) im Wärmerohr und entsprechende Wahl des Systemdrucks, gegebenenfalls
Unterdrucks im Wärmerohr, weiterhin durch den Wärmetransport von der Wärmequelle zu einer günstigen, einer wirksamen Kühlung
insbesondere unterworfenen Stelle sowie durch die freie Wahl/der Größe der
Wärmeaustauschflächen auf der Kondensationsseite des Wärmerohrs. Diese Wärmeaustauschflächen können bei Luftkühlung dann, wenn
bei hoher Lufttemperatur und kleiner Geschwindigkeit der Luft gearbeitet werden muß, vergleichsweise groß sein, was sich jedoch
nicht störend auswirkt, da bei getrennt zum Drehstromgenerator befindlichem Kühlkörper dieser an einem beliebigen,
geeigneten Platz angeordnet werden kann bzw. die Außenwandung des Drehstromgenerators mit Kühlrippen umgeben werden kann,
deren Anzahl eine ausreichende Abführung der im Inneren der Lichtmaschine erzeugten Wärmemengen sichern»
Sollen die Temperaturen im Ständer und in den Dioden beispielsweise
eine Temperatur von 100° C nicht übersteigen, so eignen sich als Arbeitsmedium Flüssigkeiten mit niedrigem Siedepunkt
1297k/ot/wi - 20 -
von beispielsweise 60 bis 80° C bei einem Systemdruck im Wärmerohr
von 1 at. Bei Unterdruck im Wärmerohr kann ein Arbeitsmedium mit einer entsprechend höheren Siedetempe/(bezogen auf
Atmosphärendruck) gewählt werden.
909837/0355
Leerseite
Claims (15)
10222
Dipl. Ing. Peter Otte TOSS Herrenberg (Kuppingen)
Patentanwalt EifelstraSe 7
Telefon (O 70 32) 319 99
1297k/ot/wi
18. Jan. 1978
18. Jan. 1978
Firma Robert Bosch GmbH, 7000 Stuttgart
Patentansprüche:
O Kühlvorrichtung für elektrische Maschinen, insbesondere
Drehstromgeneratoren für Kraftfahrzeuge, dadurch gekennzeichnet, daß unter Wegfall des mechanischen Lüfters angrenzend
mindestens an die Ständerwicklung (2) und die die abgegebenen Wechselströme gleichrichtenden Dioden (9)
Verdampfungs te übe reiche (11a, 14a, 15a, 18a, 21a, 24a, 24a', 30a, 34a, 36a, 36a1, 41, 42, 41', 42') geschlossener,
einen bei üblichen Betriebstemperaturen verdampfenden Wärmeträger enthaltender Hohlraumstrukturen (11, 14, 15, 18,
21, 21b, 24, 24', 30, 34, 36) angeordnet sind, die nach dem
Prinzip des Wärmerohrs zur Erzielung eines zyklischen Umlaufs des Wärmeträgers mit weiteren Hohlraumstrukturen verbunden
sind, die zur Bildung eines Kondensationsteilbereiches (11b, 14b, 15b, 18b, 21d, 21f, 24b, 27, 30b, 33, 36b, 39, 39■)
für den Wärmeträger in einem kühleren Umgebungsbereich angeordnet sind.
2. Kühlvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdampfungsteil (11a) zur Kühlung der Ständerwicklung
(2) eine Zylinderschalenform aufweist und angrenzend an die Wicklung angeordnet ist.
3. Kühlvorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß der radialringförmige Verdampfungsteil (14a, 30a, 34a, 36a", 42, 42") für die Diodenkühlung in einer gleichen
Radialebena angeordnet ist, wie die die erzeugten Wechsel-
ORIGINAL INSPECTED
18. Jan. 1978 - 2 -
ströme gleichrichtenden Dioden, und an diese Dioden angrenzt.
4. Kühlvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die Verdampfungsteile mittelbar oder
unmittelbar mit den Kondensationsteilen verbunden sind.
5. Kühlvorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis
4, dadurch gekennzeichnet, daß die radialringförmigen oder zylinderschalenförmigen Verdampfungsteile für die Kühlung
der Dioden bzw. der Ständerwicklung in rohrförmige oder zylinderschalenförmige, außerhalb des Gehäuses des Drehstromgenerators
liegende Kondensationsteile übergehen, an denen in einem Luftstrom (m) liegende Rippen (12) befestigt
sind.
6. Kühlvorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis
5, dadurch gekennzeichnet, daß die Zylinderschalenform des Verdampfungsteils (15a) der Ständerwicklungskühlung mindestens
an bestimmten peripheren Randbereichen in rohrförmige oder Zylinderschalenformen größerer Erstreckung bildende
Kondensationsteile (15b) übergehen, die in Ausnehmungen
der äußeren Gehäusewandung der Lichtmaschine angeordnet sind und über äußere Längs- oder Querrippen (16, 20) verfügen
(Fig. 3).
7. Kühlvorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis
6, dadurch gekennzeichnet, daß der Kondensationsteil (18b) innerhalb der Gehäusewandung (19) angeordnet ist, die außen
Längs- oder Querrippen (16, 20) trägt (Fig. 4).
8. Kühlvorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis
7, dadurch gekennzeichnet, daß der äußere Kondensationsteil (21b) auf der Außenwandung (22) des Drehstromgenerators
aufliegt und mit dem inneren Verdampfungsteil (21a) über
909B37/035B
1297k/ot/wi <£ö IUZZZ
18- Jan. 1978 - 3 -
ein Zwischenrohr (21c) verbunden ist (Fig. 6).
9. Kühlvorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmeabfuhr von den
Wärme abgebenden Teilen (Wärmequellen, Ständerwicklung, Diode ...) zu geeigneten kühleren Stellen (Wärmesenken) mittels
mehrerer hintereinander geschalteter, in sich abgeschlossener und in engem Berührungskontakt stehender Wärmerohre
(21, 21b) erfolgt.
10. Kühlvorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß sich der außenliegende
Kondensationsteil (24b) rohrförmig von der Gehäusewandung
(22') wegerstreckt und Kühlrippen (25) aufweist (Fig. 7).
11. Kühlvorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Zylinderschalenstruktur
des Verdampfungsteils (24a1) über eine Rohrverbindung (24c1) mit einem hierzu entfernt angeordneten Kühlkörper
(27) verbunden ist, der Kühlrippen (28) trägt und an geeigneter kühlerer Stelle angeordnet ist (Fig. 8).
12. Kühlvorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Verdampfungsteile
Aufnahmeöffnungen für Wärmequellen (Ständerwicklung, Dioden) aufweisen, derart, daß diese umschlossen sind.
13. Kühlvorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der von einer Radialringstruktur gebildete Verdampfungsteil
(30a) für die Diodenkühlung die Dioden (9) aufnehmende Aufnahmeöffnungen
(32) aufweist und über ein Verbindungsrohr (30c) mit einem außerhalb des Drehstromgeneratorgehäuses
oder entfernt zu diesem angeordneten Kühlkörper (30b, 33)
909837/0355
18. Jan. 1978 - 4 -
als Kondensationsteil in Verbindung steht (Fig. 9, Fig. 10).
14. Kühlvorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1
bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Radialringstruktur des Verdampfungsteils (34a) des Wärmerohrs (34) für die
Diodenkühlung vom die Dioden (9) lagernden Halteblech (10) und von den Dioden durch eine elektrische Isolierschicht
(35) getrennt ist (Fig. 11).
15. Kühlvorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1
bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß ein gemeinsamer Kondendensationsteil
(36b, 39, 39') für die der Ständerwicklung (2) bzw. den Dioden (9) zugeordneten Verdampfungsteile
(36a, 36a1; 41, 42, 41', 42') vorgesehen ist, mit dem die
Verdampfungsteile entweder direkt oder über getrennte oder
gemeinsame Rohrverbindungen (36c, 43a, 43b, 44) verbunden sind (Figuren 12, 13, 14).
909837/0355
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19782810222 DE2810222A1 (de) | 1978-03-09 | 1978-03-09 | Kuehlvorrichtung fuer elektrische maschinen |
US06/010,049 US4295067A (en) | 1978-03-09 | 1979-02-07 | Cooling apparatus for electrical machinery |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19782810222 DE2810222A1 (de) | 1978-03-09 | 1978-03-09 | Kuehlvorrichtung fuer elektrische maschinen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2810222A1 true DE2810222A1 (de) | 1979-09-13 |
Family
ID=6033984
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19782810222 Withdrawn DE2810222A1 (de) | 1978-03-09 | 1978-03-09 | Kuehlvorrichtung fuer elektrische maschinen |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4295067A (de) |
DE (1) | DE2810222A1 (de) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3042528A1 (de) * | 1980-11-11 | 1982-06-16 | Interelectric AG, 6072 Sachseln | Elektrische maschine hoher belastbarkeit |
US5955805A (en) * | 1996-12-16 | 1999-09-21 | Valeo Equipements Electriques Moteur | Motor vehicle alternator having a water cooled rear bearing |
US6943467B2 (en) | 2002-12-16 | 2005-09-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Electric machine with heat pipes |
DE102004046821A1 (de) * | 2004-09-27 | 2006-04-06 | Siemens Ag | Kühleinrichtung einer elektrischen Maschine |
DE102005002564A1 (de) * | 2005-01-19 | 2006-08-10 | Siemens Ag | Elektrische Antriebseinrichtung mit Heatpipekühlung |
US7102267B2 (en) | 2002-09-24 | 2006-09-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Electric machine with thermosiphon-type cooling system |
DE102007010357A1 (de) * | 2007-03-03 | 2008-09-04 | Jungheinrich Aktiengesellschaft | Antriebseinheit insbesondere für Flurförderzeug |
DE102011054727A1 (de) * | 2011-10-21 | 2013-04-25 | Hochschule Offenburg | Elektromotorischer Aktor, insbesondere für einen mobilen Roboter |
DE102017127627B3 (de) | 2017-11-22 | 2018-11-22 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Kühlanordnung für einen elektrischen Antrieb |
Families Citing this family (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4464592A (en) * | 1982-07-14 | 1984-08-07 | Emery Major | Prime mover |
US4807354A (en) * | 1985-09-10 | 1989-02-28 | General Electric Company | Method of rearranging components of a dynamoelectric machine |
US4754179A (en) * | 1985-09-10 | 1988-06-28 | General Electric Company | Dynamoelectric machine |
US4661734A (en) * | 1985-09-10 | 1987-04-28 | General Electric Company | Dynamoelectric machine |
WO1988006366A1 (en) * | 1987-02-10 | 1988-08-25 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Rotary machine |
JPH01202140A (ja) * | 1988-02-03 | 1989-08-15 | Mitsubishi Electric Corp | 車輌用交流発電機およびその製造方法 |
DE4038663C2 (de) * | 1989-12-04 | 1996-02-29 | Mitsubishi Electric Corp | Wechselstrom-Lichtmaschine für Fahrzeuge |
JPH0454845A (ja) * | 1990-06-20 | 1992-02-21 | Mitsubishi Electric Corp | 小型電動機 |
JPH0767253B2 (ja) * | 1992-04-06 | 1995-07-19 | 動力炉・核燃料開発事業団 | タービン発電機 |
JPH05308752A (ja) * | 1992-04-28 | 1993-11-19 | Shin Meiwa Ind Co Ltd | モータの放熱構造 |
US5283488A (en) * | 1993-02-22 | 1994-02-01 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Rotor cooling structure |
US5770903A (en) * | 1995-06-20 | 1998-06-23 | Sundstrand Corporation | Reflux-cooled electro-mechanical device |
DE19808602C1 (de) * | 1998-02-28 | 1999-09-02 | Grundfos As | Vorrichtung zum äußeren Kühlen des elektrischen Antriebsmotors eines Kreiselpumpenaggregates |
JP3913903B2 (ja) * | 1998-07-21 | 2007-05-09 | 三菱電機株式会社 | 車両用交流発電機 |
DE19846220C2 (de) * | 1998-10-07 | 2001-11-29 | Mannesmann Sachs Ag | Kühleinrichtung für eine elektrische Maschine eines Fahrzeugs |
US6837322B2 (en) | 2000-09-29 | 2005-01-04 | General Electric Company | Ventilation system for electric-drive vehicle |
FR2817405B1 (fr) * | 2000-11-24 | 2004-09-10 | Leroy Somer Moteurs | Stator de machine tournante |
US7069979B2 (en) * | 2001-05-02 | 2006-07-04 | Lockheed Martin Corporation | Phase change heat sink for use in electrical solenoids and motors |
US7124806B1 (en) | 2001-12-10 | 2006-10-24 | Ncr Corp. | Heat sink for enhanced heat dissipation |
DE10317967A1 (de) * | 2002-06-06 | 2004-10-28 | Siemens Ag | Elektrische Maschine mit Statorkühleinrichtung |
FR2855673A1 (fr) * | 2003-05-26 | 2004-12-03 | Valeo Equip Electr Moteur | Machine electrique tournante, telle qu'un alternateur ou demarreur, notamment pour vehicule automobile |
US7431071B2 (en) * | 2003-10-15 | 2008-10-07 | Thermal Corp. | Fluid circuit heat transfer device for plural heat sources |
JP2006352946A (ja) * | 2005-06-13 | 2006-12-28 | Denso Corp | 車両用回転電機 |
US8134345B2 (en) * | 2005-11-29 | 2012-03-13 | General Electric Company | Cryogenic exciter |
FR2894732B1 (fr) * | 2005-12-08 | 2009-05-08 | Valeo Equip Electr Moteur | Dispositif de refroidissement a caloduc, notamment pour machine electrique tournante |
FR2894730B1 (fr) * | 2005-12-08 | 2009-05-08 | Valeo Equip Electr Moteur | Dispositif de refroidissement a caloduc d'un regulateur de tension d'une machine electrique tournante, tel qu'un alternateur ou un alterno-demarreur |
JP4910572B2 (ja) * | 2006-08-30 | 2012-04-04 | 株式会社デンソー | 車両用回転電機 |
US7965002B2 (en) * | 2008-10-07 | 2011-06-21 | Caterpillar Inc. | Helical conduit enabled for casting inside a housing |
US8067865B2 (en) * | 2008-10-28 | 2011-11-29 | Caterpillar Inc. | Electric motor/generator low hydraulic resistance cooling mechanism |
EP2182612A1 (de) * | 2008-10-28 | 2010-05-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Anordnung zur Kühlung einer elektrischen Maschine |
EP2398132B1 (de) * | 2010-06-18 | 2019-02-20 | Grundfos Management A/S | Pumpenaggregat |
GB2484341A (en) * | 2010-10-08 | 2012-04-11 | Oxford Yasa Motors Ltd | Wheel hub electric motor - Evaporative Cooling |
DK2445087T3 (da) * | 2010-10-13 | 2013-01-21 | Siemens Ag | En generator, især til en vindmølle |
US8901790B2 (en) | 2012-01-03 | 2014-12-02 | General Electric Company | Cooling of stator core flange |
JP2016161140A (ja) * | 2015-02-26 | 2016-09-05 | ツインバード工業株式会社 | スターリング冷凍機 |
JP6795937B2 (ja) * | 2016-09-23 | 2020-12-02 | 株式会社マキタ | 電動工具 |
DE102018132145A1 (de) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Volocopter Gmbh | Luftgekühlter Elektromotor mit gekapseltem Gehäuse |
DE102019204456A1 (de) * | 2019-03-29 | 2020-10-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Lagerschild für eine elektrische rotierende Maschine, Verwendung dazu und elektrische rotierende Maschine |
DE102019120835A1 (de) * | 2019-08-01 | 2021-02-04 | Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft | Stator für eine elektrische Maschine mit einer Hochleistungskühlung, elektrische Maschine, Kraftfahrzeug |
CN117394602A (zh) * | 2022-07-05 | 2024-01-12 | 通用汽车环球科技运作有限责任公司 | 用于轴向磁通电动马达的定子芯的热连接系统 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1700840A (en) * | 1928-05-07 | 1929-02-05 | Frazer W Gay | Heat-transfer means for closed rotating electrical machinery |
US3715610A (en) * | 1972-03-07 | 1973-02-06 | Gen Electric | Dynamoelectric machine cooled by a rotating heat pipe |
US3801843A (en) * | 1972-06-16 | 1974-04-02 | Gen Electric | Rotating electrical machine having rotor and stator cooled by means of heat pipes |
US3863127A (en) * | 1973-10-15 | 1975-01-28 | Gen Motors Corp | Dual battery charging generator |
US4162419A (en) * | 1977-12-02 | 1979-07-24 | Ford Motor Company | Alternator having improved rectifier cooling |
-
1978
- 1978-03-09 DE DE19782810222 patent/DE2810222A1/de not_active Withdrawn
-
1979
- 1979-02-07 US US06/010,049 patent/US4295067A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3042528A1 (de) * | 1980-11-11 | 1982-06-16 | Interelectric AG, 6072 Sachseln | Elektrische maschine hoher belastbarkeit |
US5955805A (en) * | 1996-12-16 | 1999-09-21 | Valeo Equipements Electriques Moteur | Motor vehicle alternator having a water cooled rear bearing |
US7102267B2 (en) | 2002-09-24 | 2006-09-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Electric machine with thermosiphon-type cooling system |
US6943467B2 (en) | 2002-12-16 | 2005-09-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Electric machine with heat pipes |
DE102004046821A1 (de) * | 2004-09-27 | 2006-04-06 | Siemens Ag | Kühleinrichtung einer elektrischen Maschine |
US7777373B2 (en) | 2004-09-27 | 2010-08-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Cooling device of an electrical machine |
DE102005002564A1 (de) * | 2005-01-19 | 2006-08-10 | Siemens Ag | Elektrische Antriebseinrichtung mit Heatpipekühlung |
DE102007010357A1 (de) * | 2007-03-03 | 2008-09-04 | Jungheinrich Aktiengesellschaft | Antriebseinheit insbesondere für Flurförderzeug |
DE102011054727A1 (de) * | 2011-10-21 | 2013-04-25 | Hochschule Offenburg | Elektromotorischer Aktor, insbesondere für einen mobilen Roboter |
DE102017127627B3 (de) | 2017-11-22 | 2018-11-22 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Kühlanordnung für einen elektrischen Antrieb |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4295067A (en) | 1981-10-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2810222A1 (de) | Kuehlvorrichtung fuer elektrische maschinen | |
EP1432102B1 (de) | Elektrische Maschine mit Heatpipes | |
DE3751294T2 (de) | Auf einem Fahrzeug montierter Wechselstromgenerator. | |
EP1547228B1 (de) | Elektrische maschine mit einer kühleinrichtung | |
DE60110009T2 (de) | Wechselstromgenerator für Fahrzeuge | |
DE69703071T2 (de) | Elektrische rotierende Maschine mit wärmeleitfähigem Bauelement | |
EP3433921A1 (de) | Elektrische maschine mit einer kühleinrichtung | |
DE102011100980A1 (de) | Elektromotor | |
DE102005059244A1 (de) | Sich drehende elektrische Maschine | |
DE112008002995T5 (de) | Motorkühlstruktur | |
DE202008015895U1 (de) | Elektrische Maschine | |
DE102017213960A1 (de) | Rotor einer elektrischen Antriebsmaschine sowie Kühlvorrichtung | |
WO2015003699A2 (de) | Elektrische maschine | |
DE102020105790A1 (de) | Kühlkonzept zur Schleuderkühlung von elektrischen Maschinen über ein Phasenwechselmaterial (PCM) | |
EP2805403A2 (de) | Kühleinrichtung für einen rotor einer elektrischen maschine | |
DE102015217917B4 (de) | Steuervorrichtung mit integrierter rotierender elektrischer Maschine | |
DE102019124345A1 (de) | Kühlung eines elektrischen Leiters für eine elektrische Maschine | |
DE102015219669A1 (de) | Elektrische Maschine mit einer Kühleinrichtung | |
DE10110128B4 (de) | Elektrische Maschine | |
EP4278428A1 (de) | Dynamoelektrische maschine mit kühlung des schleifringsystems | |
WO2017207212A1 (de) | Dynamoelektrische maschine mit einem thermosiphon | |
DE102017127627B3 (de) | Kühlanordnung für einen elektrischen Antrieb | |
EP2505404B1 (de) | Elektrische Antriebseinheit | |
DE102006044491A1 (de) | Elektrische Maschine | |
DE102021121752A1 (de) | Aktivteil mit schwerkraftgetriebener Kühleinrichtung, elektrische Maschine sowie Kraftfahrzeug |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |