DE2723371A1

DE2723371A1 - Drehzahlbegrenzungseinrichtung

Info

Publication number: DE2723371A1
Application number: DE19772723371
Authority: DE
Inventors: Peter Dipl Ing Schuelzke
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 1977-05-24
Filing date: 1977-05-24
Publication date: 1978-11-30
Also published as: US4311124A; JPS53146035A; GB1601913A

Description

Die Drehzahlbegrenzungseinrichtung umfaßt mindestens eine Zeitverzögerungsstufe, der eine logische Trijyerstufe nachgeschaltet ist, die sowohl vom Ausgang der mindestens einen Zeiuverzögerungsstufe als auch unmittelbar von dom Aus löseimpuls der Zeitverzögerungsstufe beaufschlagt ist. jiei Koinzidenz der der Triggerstufe zuqeführten Cingangssignalc triggert diese eine weitere nachgeschaltete Zeiustufe, Ui3 dann ihrerseits mit ihrem Ausgangssignal die Zuführung weiteren Kraftstoffs zur Brennkraftmaschine im allgemeinen unterbindet und im speziellen hierzu eine Gchubabschneidesclialtung, die bei der Kraftstoffeinspritzanlage ohnehin vorhanden ist, mit einem entsprechenden Steuersignal beaufschlagt. Wesentlich ist, daii die Drehzahlbegrenzungseinrichtung einer vorhandenen Kraftstoffeinspritzanlage extern zugeordnet werden kann und die Periodendauer einer Auslöseimpulsfolge so auswertet, daß die ihr zugeführte Drehzahl information mit hoher Genauigkeit diskriminiert wird, wobei eine last- und lufttemperaturunabhüngige Begrenzungsdrehzahl erreicht wird.

Stand der Technik

Es ist bekannt, die Drehzahl einer Brennkraftmaschine dadurch zu begrenzen, daß beispielsweise die Zündung mit einem Fliehkraftschalter kurzgeschlossen oder unterbrochen wird, der üblicherweise Bestandteil des Verteilerfingers ist. Aufgrund der notwendigerweise vorhandenen mechanischen Toleranzen und aufgrund des Umstandes, daß vor Auslösung eine mechanische Bewegung erforderlich ist, kann bei einem solchen Verfahren die Begrenzung lediglich innerhalb eines vorgegebenen Drehiiahlbereichs, jedoch nicht präzise bei einer genau definierten Grenzdrehzahl vorgenommen werden. Im übrigen verhindert die Unterbrechung der Zündung lediglich die Entzündung des entflammbaren Gemischs in den Brennräumen der Brennkraftmaschine, jedoch nicht dessen

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Entstehung, so daß sich bei einer solchen Drehzahlbegrenzung beträchtliche Mengen an unverbranntem, jedoch zündfähigem Gemisch im Auspuffsystem ansammeln können, die auch ausgestoßen werden. Setzt dann die Zündung wieder ein, kann es zu Explosionen auch im Auspuffkanal kommen. Dies ist besonders nachteilig bei ürennkraftmaschinen, die aus Gründen der Umweltverschmutzung einen Nachbrenner oder einen Katalysator aufweisen, da das unverbrannte, in den Katalysator gelangende Kraftstoff-Luftgemisch eine unzulässig hohe Erwärmung desselben und gegebenenfalls dessen Zerstörung bewirkt.

Es sind auch elektronische Drehzahlbegrenzungseinrichtungen bekannt, die insbesondere Kraftstoffeinspritzanlagen zugeordnet werden können; nachteilig ist bei diesen elektronischen Systemen, daß üblicherweise größere Kingriffe in die Kraftstoffeinspritzanlage selbst vorgenommen werden müssen und ein nachträglicher Einbau praktisch unmöglich ist.

Besondere Schwierigkeiten für eine elektronische Drehzahlbegrenzungseinrichtung ergeben sich dann, wenn uiese einer Kraftstoff einspritzanlage zugeordnet ist, die die Dauer von Kndstufen zuzuführenden Kraftstoffeinspritzimpulsen mittels einer Steuermultivibratorstufe bestimmt, die zur eingesaugten Luftmenge und Drehzahl der Ürennkraftmaschine proportionale Vorimpulse erzeugt. Dabei ist die die Dauer der Kraftstoffeinspritzimpulse maßgeblich bestimmende Standzeit der Multivibratorstufe u. a. bestimmt durch die Induktivität eines im Rückkopplungszweig einer raonostabilen Kippstufe angeordneten und vom Druck im Ansaugrohr gesteuerten Übertragers. Bei einer solchen, von der Anmelderin als D-Jetronic bezeichneten Kraftstoffeinspritzanlage stellt die Drehzahl lediglich eine Hilfssteuergröße dar, wobei die Drehzahlaufbereitung vorgenommen wird von zwei oder mehr im Zündverteiler angebrachten Auslöse-

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kontakten, die eine Auslöseimpulsfolge liefern, deren Triggerinformationen verhältnismäßig weit tolerierte, zeitliche Abstände aufweisen.

Vorteile der Erfindung

Die erfindungsgemäße Einrichtung mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruchs hat demgegenüber den Vorteil, daß trotz einer gegebenenfalls ungenauen Drehzahlaufbereitung die Diskriminierung der Drehzahlinformation sehr genau erfolgen kann, da die Auswertung stets auf eine ganze Periode der von den Auslösekontakten erzeugten Auslöseimpulsfolge bezogen ist. Mit anderen Worten bedeutet dies, daß zur von der Drehzahlbegrenzungseinrichtung auszuwertenden Drehzahlinformation gleichsinnige Spannungsänderungen, beispielsweise also nur die negative Flanke, der Auslöseimpulsfolge verwendet wird.

Vorteilhaft ist weiterhin, daß die Drehzahlbegrenzung durch Abschneiden der Kraftstoffzufuhr vorgenommen wird, indem in entsprechender Weise auf eine bei der Kraftstoffeinspritzanlage ohnehin vorhandene Schubabschneideschaltung eingewirkt wird.

Die erfindungsgemäße Drehzahlbegrenzungseinrichtunq arbeitet mit hoher Genauigkeit und spricht infolge digitaler Funktion sehr schnell an; schließlich ist noch vorteilhaft, daß die Einrichtung extern mit geringem Aufwand einer vorhandenen Kraftstoff einspritzanlage zugeordnet werden kann, da die ohnehin vorhandene Auslöseimpulsfolge und die Schubabschneidefunktion der Kraftstoffeinspritzanlage ausgenützt werden. Es ist daher auch nur ein Eingang- und ein Ausgangsanschluß erforderlich.

Zeichnung

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dar-

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gestellt und wird in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen Fig. 1 ein Blockschaltbild der erfindungsgemäßen Drehzahlbeqrenzungseinrichtung, Fig. 2 die Schaltung in detaillierter Darstellung und Fig. 3 in Form von Impulsdiagrammen Spannungsverläufe an verschiedenen Punkten der Schaltung einmal für den Bereich n< η sowie für den Be-

max

reich η > η

max

Beschreibung der Erfindungsbeispiele

Dem Schaltungspunkt P1 der Schaltung in Fig. 1 und Fig. 2 wird als Drehzahlinformation der Brennkraftmaschine eine drehzahlproportionale Impulsfolge zugeführt, die bei einem bevorzugten Ausführungsbeispiel und bei Zuordnung der vorliegenden Drehzahlbegrenzungseinrichtung zu einer Kraftstoffeinspritzanlage vom Typ D-Jetronic eine Auslöseimpulsfolge ist, die als Rechteckwellanspannung unmittelbar abgeleitet werden kann von den Auslösekontakten im Zündverteiler der Brennkraftmaschine. Diese Auslöseimpulsfolge, die auch in Fig. 3a gezeigt ist, liegt am Eingangstoiler der Auslösekippstufe einer solchen Kraftstoffeinspritzanlage an.

Jeweils mit der negativen Flanke des Auslöseimpulssignals, die beim Schließen des nichtdargestellten Auslösekontaktes im Zündverteiler entsteht, wird ein erstes Zeitglied 1 nach Fig. 1 in den quasi-stabilen Zustand getriggert. Nach Ablauf der Standzeit des Zeitgliedes 1, welches als monostabile Kippstufe ausgebildet sein kann, wird mit der Rückflanke des hierdurch entstehenden Signals ein nachgeschaltetes Zeitglied 2 in seinen quasi-stabilen Zustand gebracht. Die Summe der Standzeiten der Zeitglieder 1 und 2 entspricht beim bevorzugten Ausführungsbeispiel der Dauer zweier Kurbelwellenumdrehungen bei der zu

begrenzenden Höchstdrehzahl η . Im Drehzahlbereich η > η ^ max max

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befindet sich das Zeitglied 2 noch in seinem quasi-stabilen Zustand, während am ijingangstriggeranschluß P! ein neuer iContaktschluß unter Bildung Giner negativen Flanke eine erneute Triggerung des Zeitgliedes 1 bewirkt. Gleicnzeitig erfolgt Tiber die parallele Verbindungsleitung 3 auch stets die Triggerung einer dem zweiten Zeitglied nachgeschalteton logischen Triggerstufe 4, die für den Fall, daß sich zum Zeitpunkt des Eingangs des aus der Auslöseimpulsfolge abgeleiteten Triggorimpulses über die Leitung 3 die Zeitstufe 2 noch in ihrem quasistabilen Zustand befindet, durchschaltet bzw. einer nachgeschalteten Zeitstufe 5 ein Ansteuersignal zuführt. Die Zeitstufe 5 erzeugt dann an ihrem Ausgang 0 ein dem Schaltungspunkt P2 zugeleitetes Ausgangsschaltsignal, welches an sich so ausgelegt werden kann, daß durch Zuleitung dieses Signals an einen geeigneten Schaitungspunkt innerhalb der elektronischen Kraftstoffeinspritzanlage die Erzeugung von Kraftstoffeinspritziupulsen für die Dauer des Ausgangssignal:; der Zeitstufe ) unterbunden wird. liei dem bevorzugten Λ lwendungsucispic L dor Drehzahlbegrenzungseinrichtung ist die ZeiL:;tufe :> so ausgebildet, daß durch ihr den Schaltungspunkt P 2 ζ jqeloitete:; Ausgangssignal dieser Schaltungspunkt P2 auf MuIlpotential bzw. Masse geschaltet wird. Da der Schaltungspunkt Pz :-iit dem Leerlauf kontakt der Kraftstoffeinspritzanlaje verbanden int, dessen Ausgangssignal von dieser ständig abgetastet und ausgewertet wird, v/ird der Kraf tstof feinspritzanlage auf diese Weise Schiebebetrieb simuliert, so daß mit Hilfe der im Steuergerät der Kraftstoffeinspritzanlaje vorhandenen baugruppe Schubabschneiden der Einspritzimpuls und damit die Kraftstoffzufuhr unterbunden wird.

Bei Drehzahlen η< η sind die Zeitglieder 1 und λ bereits

max

wieder in ihren stabilen Zustand zurückgekippt, wenn am L'ingangschaltungspunkt P1 ein neuer Kontaktschluß eine negative

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Triggerflanke erzeugt. Die logische Triggerstufe 4 läßt wegen des sich im stabilen Zustand befindlichen Zeitglieds 2 diesen Triggerimpuls nicht zur Zeitstufe 5. Das bedeutet, daß bei

Drehzahlen η < η die Zeitstufe 3 nicht getriggert wird und max

sich daher ständig in ihrem stabilen Zustand befindet. Cs erfolgt dann auch kein Linnriff auf den mit dem Leerlaufkontakt der Kraftstoffeinspritzanlage verbundenen Schaltungspunkt P2.

Erst bei Überschreiten der Höchstdrehzahl wird die Zeitstufe mit jeder negativen Flanke am Schaltungspunkt P1 getriggert, wobei die Standzeit dieser Zeitstufe ϋ so ausgelegt ist, daß sie ca. 75 % der Zeitdauer umfaßt, die bei Höchstdrehzahl, für zwei Kurbelwellenumdrehungen erforderlich ist. üs ist daher sichergestellt, daß bei jeder Triggerung der Zeitstufe b die die Kraftstoffzufuhr erzeugenden Impulse unterbunden werden, und zwar auch dann, wenn, v/ie bei der zugeordneten Kraftstoffeinspritzanlage D-Jetronic pro Kurbelwellenumdrehung einmal eingespritzt wird, denn bei einer Standzeit von 7ü % der Zeit zweier Kurbelwellenumdrehungen können die Impulse beider Cinspritzgruppen unterbunden werden. Bei andauernder Überschreitung der Höchstdrehzahl erfolgt somit aufgrund der aufeinanderfolgenden Triggerungen der erfindungsgemäßen Drehzahleinricntung die Sperrung sämtlicher eine Kraftstoffzufuhr zur Brennkraftmaschine bewirkender Kraftstoffeinspritzimpulse.

Die Schaltung der Fig. 2 zeigt ein detailliertes Ausf iihrungsbeispiel, welches ergänzend noch eine Spannungsregelschaltung 7 umfaßt, bestehend aus einem Längstransistor TI mit einer Konstantspannungs-Teiierschaltung im üasiskreis des Transistors T1, bestehend aus einer Zenerdiode D1, einer weiteren Diode D2 und einem Widerstand R1 zwischen Basis und Kollektor des Regeltransistors T1.

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Das Zeitglied 1 ist in bekannter Weise als sogenanntes Sparmonoflop, bestehend aus lediglich einein Transistor TZ, realisiert. Mit jeder negativen, dem Kingangsscha]tungspunkt P1 zugeführten Flanke wird die Sparmonoschaltung in iiire quasistabile Lage gekippt, da über den Kondensator C1 der Anode der Diode D3 im üasiskreis des Transistors Ύ2 ein soweit negatives Potential zugeführt wird, daß diese sperrt und daher die Zuführung weiteren positiven Potentials über die Widerstände R2, R3 verhindert wird. Am Kollektor des Transistors T^ liegt im quasistabilen Zustand des Sparmonoflops dann Rtwa die Regelspannung entsprechend fU . Der Kondensator C1 wird mit der Zeitkonstante X= (R2+R3)-C1 umgeladen, bis die Diode D3 wieder leitet und auch der Transistor Ί2 wieder leitend geschaltet wird, so daß an seinem Kollektor nur noch die Sättigungsspannung auftritt.

Der auf diese Weise entstehende negative Impuls gelangt über das aus Kondensator C2 und den Widerständen 1<6 und R7 gebildete Differenziergliod als negativer Differenzierimpuls auf das nachgeschaltete, das Zeitglied 2 bildende Monoflop und triggert dieses über uie Diode D4 . Der negative 'L'riqgerimpuls sperrt die Diode 1)5, die Teil einer Basisspannungstei.lerschaitung aus den Widerständen RU und R11 eines Transistors T3 ist, der mit einem zugeordneten Transistor T4 den Monoflop des Zeitgliedes 2 bildet. Bei gesperrter Diode D5 sperrt auch der Transistor T3, da er keinen Basisstrom mehr erhält, so daß der Transistor T4 nunmehr über die Widerstände R1/ und R1J leitend wird und über den Rückkoppelkondensator C3 das Potential an der Anode der Diode D5 weiter in Richtung negative .Spannungswerte verstärkt. Der Kondensator C3 wird jedoch mit der Zeitkonstante +RIO) · C3 umgeladen, bis die Diode üb und damit

Transistor T3 wieder leitend gesteuert werden können, ßei leitendem Transistor T3 sperrt jedoch Transistor T4 und die Schal-

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tung kippt wegen der Rückkopplung über den Kondensator C3 wieder in ihren stabilen Zustand zurück, bei welchem der Transistor T3 leitet und der Transistor T4 sperrt. Der Kondensator C4 , der die Basen der beiden Transistoren T3 und T4 verbindet, dient in bekannter Weise als Verzögerungsglied zur Störunterdrückung; die Dioden D6 und D7 im Kollektorkreis des Transistors T4 dienen zur Temperaturkompensation der Drift der

Flußspannungen der Diode D5 und der Basisemitterstrecke des Transistors T3.

Wie weiter vorn schon erwähnt, stellt die Summe der Standzeiten der Zeitglieder 1 und 2 die Referenzzeit für die am Schaltungspunkt P1 auftretende Periodenzeit bei der Begrenzungsdrehzahl η dar. Da die Begrenzungsdrehzahl in einem großen max

Temperatur- und Spannungsbereich sehr konstant sein soll, müssen die Standzeiten möglichst kleine Drift haben. Das Zeitglied 1 ist so ausgelegt, daß seine Standzeit nur zu etwa 15 % zur gesamten Referenzzeit beiträgt, die restlichen 85 % der Referenzzeit werden von der Standzeit des Zeitgliedes 2 gebildet. Es ist daher sinnvoll, hauptsächlich das Zeitglied 2 als aus zwei Transistoren gebildetes monostabiles Kippglied sehr gut zu kompensieren und das Zeitglied 1 ohne größeren Schaltungsaufwand durch die Wahl der Dimensionierung und der Ansteuerbedingungen vom Schaltungspunkt P1 zu optimieren.

Dem Zeitglied 2 ist die logische Triggerstufe 4 nachgeschaltet, die aus einem Differenzierglied gebildet ist, bestehend aus einem Kondensator C5, der über die Leitung 3 mit dem Schaltungspunkt P1 verbunden ist, sowie den Widerständen R15uid R16 in der gezeigten Schaltung, wobei der Widerstand R15 über die Diode D8 mit dem Kollektor des Transistors T4 und damit mit dem Ausgang des Zeitgliedes 2 verbunden ist. über die Diode Dd wird das Ruhepotential an der Kathode der Diode D9 während der

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Standzeit des Zeitgliedes 2 auf nur einige Volt über Massepotential der negative Spannung oder Massepotential führenden Leitung 10 gelegt, so daß ein durch einen negativen Spannungssprung am Schaltungspunkt P1 an der Kathode der Diode D9 auftretender negativer differenzierter Nadelimpuls weit unter Nullspannungspotential geht und daher über die Diode D9 die nachgeschaltete Zeitstufe 5 getriggert werden kann. Diese Triggerung erfolgt daher immer dann, wenn sich das Zeitglied 2 noch in seinem quasistabilen Zustand befindet, also für

n>n . Falls n<n ist, also keine Drehzahlbegrenzung ermax max

folgen soll, befindet sich das Zeitglied 2 beim Auftreten des negativen Sprungs am Schaltungspunkt P1 bereits wieder im stabilen Zustand, so daß das Ruhepotential an der Kathode der Diode D9 etwa auf der geregelten positiven Spannung +U liegt. Die auftretende negative Differenziernadel läßt dann das Potential am Verbindungspunkt der Schaltungselemente D9, C5, R15 und R16 nur auf einige Volt üoer Nullpotential absinken, so daß die Diode D9 gesperrt bleibt und die Triggerung der Zeitstufe 5 nicht erfolgt.

Senken bei η > η eingehende Triggerimpulse das Potential an max

der Kathode der Diode D9 unter 0 Volt ab, dann wird die Diode D10 und damit der zur Zeitstufe 5 gehörende Transistor T5 gesperrt, da die Diode D10 Teil des Basisspannungsteilers R17, R18, R19 des Transistors T5 ist. Im übrigen ist die Zeitstufe 5 ebenfalls als monostabile Kippschaltung im wesentlichen entsprechend dem Zeitglied 2 aufgebaut, so daß Aufbau wie Wirkungsweise nicht im einzelnen erläutert zu werden brauchen. Es wird dann der Transistor T6 leitend; die Zeitstufe 5 befindet sich in ihrem quasistabilen Zustand und der leitende Transistor T6 legt mit seinem Kollektoranschluß das Potential am Schaltungspunkt P2 auf Sättigungsspannung, ü.h. praktisch auf Nullpotential. Das entspricht bei dem bevorzugten Anwendungs-

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beispiel der Ansteueruncf der elektronischen iCraf tstof feinspritzanlage durch einen geschlossenen Leerlaufkontaktschalter· Da die der elektronischen Kraftstoffeinspritzanlage zugeordnete Baugruppe Schubabschnoiden so ausgelegt ist, daß bei geschlossenem Leerlaufkontakt (entsprechend Nullpotential am Schaltungspunkt P2) und bei Drehzahlen, die größer als 2000 min sind, die Einspritzimpulse unterdrückt, wird während der Standzeit der Zeitstufe 5 die Kraftstoffzufuhr völlig unterbunden.

Im stabilen Zustand der Zeitstufe 5 ist der Transistor T6 gesperrt, und es erfolgt keine Beeinflussung des Steuergeräts der Kraftstoffeinspritzanlage über den jchaltungspunkt P2.

Die Spannungsregelschaltung 7 ist in bekannter Weise verpolsicher ausgeführt und dient der Störsicherheit bei Spannungsschwankungen sowie der Realisierung kleiner Spannungsdriften der Referenzzeit.

Wie angegeben wird bei der vorliegenden Schaltung fortlaufend jeweils eine volle Periodendauer der am Schaltungspunkt P1 anliegenden Auslöseimpulsfolge nach Fig. 3a mit einer Referenzzeit verglichen. Ist die Periodenzeit der zugeführten Auslöseimpulsfolge kürzer als die Referenzzeit, dann wird für die Dauer der nächsten Periode die Kraftstoffzufuhr unterbunden. Der Kurvenverlauf der Fig. 3b zeigt die Spannung am Kollektor T2 des Sparmonoflops; man sieht, daß die Standzeit des Zeitglieds 1 verhältnismäßig kurz ist, verglichen mit der sich aus dem Verlauf der Spannung am Kollektor T3 nach Fig. 3c ergebenden Standzeit des Zeitgliedes 2.

Das positive Kollektorpotential des Transistors T4 entsprechend Fig. 3d verhindert, daß für den Bereich η ^n die an

max

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der Kathode der Diode D9 entsprechend Fig. 3e aus der negativen Flanke der Auslöseimpulsfolge gebildeten, differenzierten Nadelimpulse N das Niveau des Nullspannungspotentials unterschreiten. Befindet sich jedoch das Zeitglied 2 noch in seinem quasistabilen Zustand bei Auftreten der negativen Rückflanke der Auslöseimpulsfolge, wie für den Bereich n> η zum

max

Zeitpunkt t.. der Fall, dann kann das nunmehr fehlende positive Kollektorpotential des Transistors T4 des Zeitgliedes 2 die Bildung eines ausreichend weit unter Nullpotential reichenden Nadelimpulse5 N¹ als Triggerimpuls für die Zeitstufe 3 nicht mehr verhindern, so daß entsprechend Fig. 3g der Kollektor des Transistors T6 für die erhebliche Zeitdauer T„ negatives Potential führt und die Erzeugung von Kraftstoffeinspritzimpulsen, wie erläutert, verhindert. Die Standzeit T der Zeitstufe 5 dauert bis kurz vor Eintreffen der nächsten negativen Impulsflanke der Auslöseimpulsfolge nach Fig. 3a bei Grenzdrehzahl an, so daß sichergestellt ist, daß keine Kraftstoffeinspritzimpulse erzeugt werden können.

Im Prinzip ist es denkbar, nur einen Teil der Periodenzeit der Auslöseimpulsfolge (Schließzeit oder Öffnungszeit der Auslösekontakte im Zündverteiler) mit einer Referenzzeit zu vergleichen und daraus die Information zu gewinnen, ob die gegenwärtige Drehzahl η größer oder kleiner als die Grenzdrehzahl η ist. Dieser Weg empfiehlt sich aber nur, wenn der Teil der Periodenzeit sehr genau definiert ist, da eine Ungenauigkeit der Schließ/Öffnungszeit der Auslösekontakte eine Ungenauigkeit der Begrenzungsdrehzahl zur Folge haben würde. Vorteilhaft ist bei Auswertung eines definierten Teils der Periodenzeit vor allem, daß zur Bildung der Referenzzeit dann nur eine Zeitstufe für den Bereich der Zeitglieder 1 und 2 benötigt werden würde. Die Erholung der Referenzzeitstufe, die bei dem besprochenen Ausführungsbeispiel durch das Vorhandensein von zwei Zeitglie-

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dem 1, 2 gesichert ist, könnte im Fall der nur teilweisen Auswertung der Periodenzeit bei η > η in der restlichen Periodenzeit nach Ablauf der Referenzzeit erfolgen. In diesem Fall entfällt dann eines der Zeitglieder, und die logische Triggerstufe ist anders auszuführen.

Bei dem bevorzugten Ausführungsbeispiel einer Anwendung der Drehzahlbegrenzungseinrichtung auf eine Kraftstoffeinspritzanlage des Typs D-Jetronic erfolgt aber die Periodenzeitauswertung wegen der gegebenenfalls nicht eng genug tolerierten Schließ/Öffnungswinkel der Auslösekontakte im Zündverteiler, um die Begrenzungsdrehzahl genau zu realisieren. Die Referenzzeit ist dann genau die Periodenzeit bei Grenzdrehzahl und wird von zwei Monoflops erzeugt, damit auch bei überschrittener Grenzdrehzahl die Referenz mit jeder Periode neu gestartet werden kann.

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Leerseite

Claims

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1./Drehzahlbegrenzungseinrichtung für eine Brennkraftmaschinen das erforderliche Kraftstoff-Luftgemisch zuführende Gemischaufbereitungsanlage, insbesondere Kraftstoffeinspritzanlage, bei der die Standzeit einer zur angesaugten Luftmenge und Drehzahl proportionale Vorimpulse erzeugenden Stufe (Steuermultivibratorstufe) bestimmt ist durch die Induktivität eines im Rückkopplungszweig einer monostabilen Kippstufe angeordneten, druckgesteuerten Übertragers, mit mindestens einer Zeitverzögerungsschaltung, deren Verzögerungsdauer auf die Drehzahl der Brennkraftmaschine bezogen ist, dadurch gekennzeichnet, daß parallel zur mindestens einen Zeitverzögerungsschaltung (1, 2) die drehzahlproportionale Triggerimpulsfolge unmittelbar einer Triggerstufe (4) zugeführt ist, deren zweiter Eingang mit dem Ausgang der Verzögerungsschaltung (1, 2) verbunden ist, und daß die Triggerstufe (4) bei Eingangssignalkoinzidenz eine zweite, nachgeschaltete Zeitstufe (5) ansteuert, deren Ausgangssignal jeweils für die abgetastete Periodendauer der drehzahlproportionalen Triggerimpulsfolge die gesamte Kraftstoff zuführung zur Brennkraftmaschine unterbindet.

2. Drehzahlbegrenzungseinrichtung nach Anspruch 1 für eine Kraftstoffeinspritzanlage, deren Zündverteiler zur Erzeugung einer drehzahlprogortionalen Auslöseimpulsfolge zusätzliche Auslösekontakte aufweist, und die eine boi Schiebebetrieb die Erzeugung von Kraftstoffeinspritzimpulsen sperrende, ein Leerlaufkontaktsignal auswertende Schubabschneideschaltung aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß die Eingänge der mindestens einen Zeitverzögerungsschaltung(1, 2) und der Triggerstufe (4) zur Auswertung der gesamten Periodenzeit der Auslöseimpulsfolge so ausgebildet sind, daß diese

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Stufen jeweils nur auf gleichsinnige Gpannungssprünge (negative Flanke) der Auslösoimpulsfolge ansprechen und daß die Zcitverzöcerungsschaltunq (1, 2) zwei hintereinander geschaltete , aus monostabil or. Kippstufen bestehende l^eitglieder umfaßt, wobei das zweite Zeitglied (2) in seinen quasistabilen Zustand triggerbar ist bei Rückkippen des ersten Zeitqliedes (1) in seinen stabiLon Zustand.

3. Einrichtung nach Anspruch 1 oder I₁ dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitverzögorungsstufen (1, 2, j) Lingangsspanr.ungsteiler (R2, Rj, R4; Ru, R¹J, R1 1 ; R17 , R18, 1Π')) aufweisen mit jeweils einer Diode {03, Oj, D1O) in Reihenschaltung derart, daß bei Zufahren eines Triggerimpulses zur Sperrung der Diode das zugeordnete aktive Halbleiterschaltelement (T2, TJ, T:>) in seinen Sperrzustand schaltbar ist.

4. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die mit ihrem Ausgang die Zeitstufe ι j) steuernde logische Triggerschaltung ein Differenzierglied (C5, R16, R15) aufweist, welches über eine Verbindungsdiode (D3) vom Ausgang des zweiten Zeitaliedos (2) ein solches Vorspannungspotential· zugeführt erhält, daß je nach Schaltzustand des Zeitgliedes (2) der aus einer Flanke der Auslöseimpulsfolge gebildete Differenzierinpuls die der Zeitstufe (5) zugeordnete Eingangsspannungsteilerschaltung (R17, R18, RVJ, D10) sperrt und die Zeitstufe in ihren quasistabi Ie:; Zustand triggert oder wirkungslos bleibt.

5. Einrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das erste ZeiLglied (1) ein aus einem Transistor (T2) bestehendes Sparmonoflop ist, dessen Eingangsspannungsteilcrschaltung (RI, R3, D3 , R4) über einen Kondensator (C1) angesteuert ist.

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6. Einrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das vom Kollektor des Transistors (T2) des ernten '.-ie itgliedes (1) über einen Kondensator (C2) ango.j heuerte .'..'ei to Zeitglied (2) als monostabile Kippschaltung mit zwei Transistoren (T3, T4) aufgebaut ist, wobei die Standzeit des zweiten Zeitgliedes (2) ein Mehrfacher, der standzeit des ersten Zeitglieucs (1) beträgt.

7. Einrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die quasistabile Standzeit der über die logische Triggerstufe (4) vorn zweiten Zeitglied (2) und direkt von der Auslöseimpulsfolgo angesteuerten Zeitstufe(5) mindestens 75 % der Periodendauer der Auslöseimpulsfolge beträgt derart, daß sämtliche in diese Perioden- dauer f allendenKraf tstof feinspritzimpulso <i'irch ?nst-.eueruno der an ^ < c.h ■ r;karml on Gchub;'¹ -r>chnoidoF;r*>a1 t-ung untorbunrlon sind.

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