DE2518012A1 - Verfahren zur tieftemperaturluftzerlegung - Google Patents
Verfahren zur tieftemperaturluftzerlegungInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft die Kryogentechnik, insbesondere
Verfahren zur Tieftemperaturluftzerlegung.
Die erwähnten Verfahren finden in der Chemischen Industrie, Hüttenindustrie, im Maschinenbau und in anderen Industriezweigen,
die grosse Stickstoff-, Sauerstoff- und Argonmengen für die Synthese von Ammoniak, Intensivierung der technologischen Prozesse
(z.B. Sauerstoff beim Schmelzen von Stahl und Nichteisenmetallen) oder als Schutzatmosphären (Argon beim Bearbeiten,
Schweissen und Schneiden von Metallen) verbrauchen, weitgehende Verwendung.
Allgemein bekannt ist ein Verfahren zur Tieftemperaturluftzerlegung
unter Gewinnung von Sauerstoff, Stickstoff und "Rohargon".
Die vorentstaubte Luft wird zunächst bis zu einem Druck
innerhalb 6 bis 200 kp/cm komprimiert,dann getrocknet,von
Kohlendioxid, Azethylen und anderen Beimengungen gereinigt und
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■» 2 —
abgekühlt,wobei ein Teil der Luft kondensierd wird.Die abgekühlte
und teilweise kondensierte Luft wird der Vorrektifizierung
unterzogen, wodurch Stickstoff, der weniger als 2 Vol.% Sauerstoff
und Argon enthält, und um Sauerstoff angereicherte Flüssig luft, die 32 bis 40 Vol. % O2, 1,3 bis 1,6 Vol. % Ar und
58,4 bis 66,7 Vol. % Stickstoff enthält, gewonnen werden· Die als Ergebnis der Vorrektifizierung gewonnene Flussigluft
und Stickstoff werden unterkühlt und der Sekundärrektifizierung
unterworfen, wonach Stickstoff, der 1 bis 1,8 Vol. % Sauerstoff und Argon, Sauerstoff mit 95 "bis 99 >5 Vol.>-2 Konaen-
eine
. tration und[Argonfraktion, die 6 bis 11 Vol. % Ar, 0,3 bis 1,5 Vol. % N2, Rest - Sauerstoff enthält, gewonnen werden, wobei das Konzentrationsverhältnis zwischen Argon und Stickstoff weniger als 35 beträgt· Die gewonnene Argonfraktion wird nochmals der Rektifizierung unterzogen, durch die "Rohargon" erzeugt wird, das 1 bis 5 Vol. % O2 und 3 bis 15 Vol. % N2 enthält. Stickstoff mit einer Beimengung von 1 bis 1,8% Sauerstoff und Argon wird üblicherweise in die Atmosphäre abgelassen, Sauerstoff mit 95 bis 99»5 VoI.^ Konzentration wird als Endprodukt verwendet, z.B. als Intensivierungsmittel in hüttentechnischen und chemischen Vorgängen und bei Schweissen und Schneiden von Metallen usw. "Rohargon" findet bei der Gewinnung von Reinargon Verwendung· Zu diesem Zweck wird es von Sauerstoff und Stickstoff gereinigt. Die Reinigung von Sauerstoff erfolgt nach dem Verfahren der katalytischen Hydrierung, bei dem Sauerstoff bei einer Temperatur von 100 bis 450° unter Wasserbildung in Gegenwart eines Katalysators mit Wasserstoff gebunden wird«, Die V/asserbildungsreaktion wird mit einem Überschuss an V/acserstoff, der Ar-
. tration und[Argonfraktion, die 6 bis 11 Vol. % Ar, 0,3 bis 1,5 Vol. % N2, Rest - Sauerstoff enthält, gewonnen werden, wobei das Konzentrationsverhältnis zwischen Argon und Stickstoff weniger als 35 beträgt· Die gewonnene Argonfraktion wird nochmals der Rektifizierung unterzogen, durch die "Rohargon" erzeugt wird, das 1 bis 5 Vol. % O2 und 3 bis 15 Vol. % N2 enthält. Stickstoff mit einer Beimengung von 1 bis 1,8% Sauerstoff und Argon wird üblicherweise in die Atmosphäre abgelassen, Sauerstoff mit 95 bis 99»5 VoI.^ Konzentration wird als Endprodukt verwendet, z.B. als Intensivierungsmittel in hüttentechnischen und chemischen Vorgängen und bei Schweissen und Schneiden von Metallen usw. "Rohargon" findet bei der Gewinnung von Reinargon Verwendung· Zu diesem Zweck wird es von Sauerstoff und Stickstoff gereinigt. Die Reinigung von Sauerstoff erfolgt nach dem Verfahren der katalytischen Hydrierung, bei dem Sauerstoff bei einer Temperatur von 100 bis 450° unter Wasserbildung in Gegenwart eines Katalysators mit Wasserstoff gebunden wird«, Die V/asserbildungsreaktion wird mit einem Überschuss an V/acserstoff, der Ar-
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gon verunreinigt, durchgeührt. Durch die Reinigung von Sauerstofl
wird ein stark "befeuchtetes Argon-Stickstoff-Y/asserstoff-Gemisch
gewonnen, das komprimiert, getrocknet und rektifiziert wird. Als Ergebnis der Rektifizierung werden Stickstoff und Wasserstoff
entfernt und Reinargon gewonnen, das als Schutzatmosphäre z.B. "beim Argon-Lichtbogen-Schv/eiseen und -Schneiden von Metall Verwendung
findet.
Das bekannte Verfahren gewährleistet die Gewinnung von Stickstoff mit einer niedrigen Konzentration, und zwar mit ei-,
nera Gehalt an Argon- und Sauerstoffbeimengungen von 1 bis 1,8%, wodurch der Extraktionsfaktor von Argon herabgesetzt -wird« Dieser
Stickstoff darf nicht industrielle Verwendung finden, er darf nicht z.B. als Inertgas beim Spülen von Elektromotoren
während deren Trocknung eingesetzt werden. E1IUssigstickstoff
mit dem gleichen Gehalt an Beimengungen findet ebenfalls im Maschinenbau keine weitgehende Verwendung, weil bei seiner Benutzung
zur Verwirklichung der Schiebesitze von Bauteilen die Sauerstoffkonzentration in Flüssigstickstoff wächst (zunimmt),
was feuergefährlich ist.
Der nach dem zuvor beschriebenen Verfahren gewonnene Sauerstoff mit 95 bis 99,5 Vol. % Konzentration enthält praktisch
nur Argon als Beimengung, wodurch der Extraktionsfaktor von
Argon ebenfalls stark beeinträchtigt wird. Ausserdem wird der Wirkungsgrad des Einsatzes von Sauerstoff als Intensivierungsmittel, z.3o in Hüttenvorgängen beim Schmelzen von Stahl und
Nichteisenmetallen und chemischen Vorgängen bei der Synthese von Ammoniak.geringer. Durch den Einsatz von Sauerstoff im Za-
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schinenbau z.B. unter dessen Verwendung "beim Argon-Lichtbogen,
Schweissen und -Schneiden von Metallen wird die Naht- und Schnittgüte beeinträchtigt. Wegen Vorhandensein von Stickstoff
in der Argonfraktion fällt ihre Temperatur ab, wodurch die Bedingungen deren Kondensation und Eektifizierung schlechter werden.
Das nach dem zuvor beschriebenen Verfahren zu gewinnende "Rohargon" enthält daher eine beträchtliche Menge von Beimengungen:
1 bis 5 Vol. % Sauerstoff, insbesondere 3 *>is 15 Vol. %
Stickstoff. Während der Reinigung des "Rohargons" von diesen 'Beimengungen gehen etwa 20% Argon verloren.
Das Vorhandensein von Sauerstoff- und Stickstoffbeimengungen
im "Rohargon" macht seine Reinigung mehrstufig, was den Vorgang stark kompliziert und eine Erhöhung der Selbstkosten
von Argon herbeiführt.
Das neue fortschrittliche Adsorptionsverfahren zur Argonreinigung von Sauerstoff kann erst nach einer weiteren Rektifizierung,
durch die Stickstoff entfernt wird, verwendet werden. Die bisherige Technologie der 'Rohargon"— Reinigung bietet keine
Möglichkeit, den Sauerstoffgehalt in Reinargon unter 0,001 Vol.yS
zu bringen und führt zu seiner Verunreinigung durch Wasserstoff wegen der Auflösung des letzteren in Flüssigargon, was seinen
Einsatz als Schutzatmosphären in vielen Industriezweigen z.B.
bei Lageung und Bearbeitung von Alkalimetallen, bei Bearbeitung von Titan und anderen seltenen Metallen sowie bei Schweissen
stark beanspruchter Bauteile in Flugzeug-, Schiffs- und Raketenbau unterbindet. '
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Die Argonfraktion wird nach dem bekannten Verfahren in "
ο einer Niederdruck-Rektifikationssäule (1,3 bis 1,7 kp/cm)
h gewonnen. Die Entnahme dieser Fraktion zur Gewinnung von "Ro-
argon", das 1 Ms 5 Vol.% Sauerstoff und 3 Ms 15 Vol. % Stickstoff
enthält, ist jedoch mit grossen technologischen Schwierigkeiten verknüpft, die durch die Notwendigkeit hervorgerufen
sind, eine bestimmte Konzentration des zu gewinnenden Sauerstoffs und Stickstoffs, einen genauen Stand von Flüssigsauerstoff
im Verflüssiger aufrechtzuerhalten sowie die genaue Zuführungsstelle von um Sauerstoff angereicherter Flüssigluft an
der Niederdrucksäule und die Entnahmestelle der Argonfraktion
von dieser Säule zu bestimmen. Die Argonfraktion wird an einer strikt definierten Stelle der Niederdrucksäule entnommen· Diese
Stelle wird zunächst rechnerisch ermittelt und spater in Betrieb für jede Niederdrucksäule versuchsmässig präzisiert.
Versuche, die Argonfraktion ohne Stickstoff bei der Tieftemperaturluft
zerlegung zu gewinnen, brachten die Entstehung eines Verfahrens gemäß der US-PS 2 417 279 mit sich.
Dieses Verfahren besteht darin, dass die vorentstaubte
Luft bis zu einem Druck von 180 bis 200 kp/cm komprimiert,von
Kohlendioxid gereinigt, getrocknet, abgekühlt wird, wobei ein Teil der Luft kondensiert wird. Die abgekühlte und teilweise
kondensierte Luft wird der Vorrektifizierung unterzogen, wodurch Flüssigstickstoif, der weniger als 2 Vol.% Sauerstoff und Argon
enthält, und um Sauerstoff angereicherte Flüssigluft, die etwa 36 Vol. % O2, 1,6 Vol. % Ar und 62,4 Vol. % N2 enthält, gewonnen
werden. Die als Ergebnis der Vorrektifizierung gewonnene
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um Sauerstoff angereicherte Flüssigluft und Stickstoff werden
der Sekundärrektifizierung unterworfen, durch, die gasförmiger Stickstoff, dessen Gehalt an Sauerstoff und Argonbeimengungen
nicht über 1,5 Vol. % ist, gasförmiges Sauerstoff-Argon-Gemisch
und flüssiges Säuerst off-Argon-Gemisch, das etwa 4,5
Argon und weniger als 0,01 Vol. % Np enthält, gewonnen werden
(das Konzentrationsverhältnis zwischen Argon und Stickstoff beträgt mehr als 500).
Das gewonnene flüssige Sauerstoff-Argon-Gemisch wird nochmals
der Rektifizierung unterzogen, durch die Argongas, das 0,1
bis 0,3 Vol. % Sauerstoff und Stickstoff als Beimengungen enthält, und Sauerstoff mit 99,7 bis 99,9 Vol. % Konzentration,
der als Endprodukt z.B. beim Argon-Lichtbogen-Schweissen Verwendung
findet, gewonnen werden.
Durch die Gewinnung von Sauerstoff mit hoher Konzentration werden Verluste an Argon vermindert und somit sein Luftextraktionsfaktor
erhöht. Das nach diesem Verfahren gewonnene Argon enthält jedoch eine beträchtliche Kenge von Beimengungen und
kann daher nicht als Schutzatmosphäre z.B. bei Argon-Lichtbogen-
-Schweissen und -Schneiden von Metallen, in Glühlanipenindustrie
bei Bearbeitung von Titan und anderen seltenen und Alkalimetallen usw. zum Einsatz gelangen.
Zur Rektifizierung des flüssigen Sauerstoff-Argon-Gemisches setzt dieses Verfahren die Ableitung des genannten Gemisches von
der Niederdruckrektifikationskolonne, wo es gewonnen wurde, nach einer anderen, mit der Niederdrucksäule nicht verbundenen Kolonne
voraus· Die Ableitung des flüssigen Sauerstoff -Argon-Gemi-
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sches von der Niederdruckrektifikationskolonne nach einer anderen
Kolonne und die Rektifizierung des genannten Gemisches, das nicht über 4,5 Vol. % Ar enthält, stehen mit grossen Kälteverlusten
in Verbindung, zu deren Ausgleich ein zusätzlicher Kältekreislauf verwendet wird, was einen erhöhten Energieaufwand und
eine Preiserhöhung von Argon herbeiführt. Aus den obenangeführten Gründen hat dieses Verfahren keine industrielle Verwendung
gefunden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein solches Verfahren zur Tieftemperatürluftzerlegung zu entwickeln, bei dem
während der Verarbeitung des Sauerstoff-Argon-Gemisches, das
weniger als 0,1 Vol. % Stickstoff als Beimengung enthält, der zusätzliche Kältekreislauf ausgeschlossen ist, was den Energieaufwand
und den Preis von Argon unter Erhöhung seines IL'xtraktionsfaktors
herabzusetzen vermag.
Erxindungsgemäss wird diese Aufgabe dadurch gelöst, dass
bei dem Verfahren zur Tieftemperaturluftzerlegung, das darin besteht, dass Luft vorentstaubt, dann bis zu einem Druck von
180 bis 200 kp/cm komprimiert, die komprimierte Luft von Kohlendioxid
und Azethylen gereinigt, bis zum Taupunkt von 60 bis 70°C getrocknet und bis zu einer unter der Satt igungstemperatur
liegenden Temperatur abgekühlt wird, wobei ein Teil der Luft kondensiert wird, die abgekühlte und teilweise kondensierte Luft
der Vorrektifizierung unterzogen wird, wodurch Flüssigstickstoff und um Sauerstoff angereicherte Flüssigluft gewonnen, Flüssigstickstoff
und um Sauerstoff angereicherte Flüssigluft dann unterkühlt und der Sekundärrektifizierung unterzogen werden, durch
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die gasförmiger Stickstoff, gasförmiges Säuerstoff-Argon-Gemisch
und flüssiges Sauerstoff-Argon-Gemisch, das etwa 4,5 Vol. % Argon enthält, gewonnen werden, bei der Sekundärrektifizierung
für die Gewinnung von gasförmigem Stickstoff, der weniger als 0,3 Vol.% Sauerstoff- und Argonbeimengungen enthält, Flüssigstickstoff
verwendet wird, der als Ergebnis der Vorrektifizierung
gewonnen wurde, und gasförmiges Sauerstoff-Argon-Gemisch,
das durch die Sekundärrektifisierung gewonnen wurde, wird einer
weiteren Rektifizierung unterworfen, durch die ein Argon-
-Sauerstoff-Gemisch gewonnen wird, das Argon mit 3 "bis 0,1
Vol.% Sauerstoff und weniger als 0,1 VoI, % Stickstoff als Beimengung
und Sauerstoff mit 99»7 "bis 99>9 Vol.% Konzentration
enthält ·
Die Gewinnung von gasförmigem Stickstoff, der weniger als 0,3 Vol. % Sauerstoff- und Stickstoffbeimengungen enthält, verhindert
wesentliche Argonverluste mit Stickstoff und trägt zur Erhöhung des Luftextraktionsfaktors von Argon bei. Stickstoff,
der weniger als 0,3 Vol. % Beimengungen enthält, kann beim Spülen der Elektromotoren während ihrer Trocknung mit gutem Erfolg
verwendet werden. Flüssigstickstoff mit einem so geringen Gehalt
an Beimengungen kann beim festen Verankern
von Bauteilen weitgehende Verwendung finden, ?;eil die
Sauerstoffkonzentration bei der Verdampfung von Stickstoff langsam zunehmen wird, ohne die Zündgrenze zu erreichen»
Die Gewinnung von Produktionssauerstoff durch die weitere Eektifizierung des Sauerstoff-Argon-Gemischss von angegebener
Zusammensetzung mit 99»7 "bis 99j9 Vol. % Konzentration setzt
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ebenfalls Verluste an Argon stark herab d.h.. sie erhöht seinen
Extraktionsfaktor· Die Verwendung von Sauerstoff mit so hoher Konzentration wird die Arbeitsproduktivität und -gute beim Argon-Lichtbogen
-Schweissen und -Schneiden von Metallen sowie den Wirkungsgrad seiner Verwendung als Intensivierungsmittel z.B. in
Hüttenvorgängen beim Schmelzen von Stahl und Nichteisenmetallen und in chemischen Vorgängen bei der Synthese von Ammoniak wesentlich
erhöhen. Bei der Tieftemperaturluftzerlegung nach dem
erfindungsgemäßen-Verfahren beträgt der Luftextraktionsfaktor ;
von Argon 0,85 bfs'0,95.
Bei der Gewinnung des Sauerstoffs der genannte^ Zusammensetzung
im gasförmigen Zustand kann der Luftdruck nach dem Verdichter beträchtlich herabgesetzt werden.
Die Trennung des gasförmigen Sauerstoff-Argon-Gemisches,
das 7 bis 10 Vol. % Argon und weniger als 0,01 Vol. % N2 enthält
(das Konzentrationsverhaltnis zwischen Argon und Stickstoff beträgt über 1000), in einer Eektifikationskolonne, die mit der
Niederdruckrektifikationskolonne der Hauptanlage in Verbindung steht, erfordert nicht die Anwendung eines zusätzlichen Kälte !Kreislaufes
zur Abdeckung der Kälteverluste, wodurch der Vorgang wesentlich vereinfacht und der Energieaufwand herabgesetzt wer-"
den.
Der kleine Relativgehalt an Stickstoff in dem zu verarbeitenden gasförmigen Sauerstoff-Argon-Gemisch erhöht seine Temperatur
und verbessert somit die Bedingungen der Kondensation von Sauerstoff und der;Rektifizierung des Gemisches. Die Enthame des
gasförmigen Sauerstoff-Argon-Gemisches, das 7 bis 10 Vol. % Ar-
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gon und weniger als 0,01 Vol. % Stickstoff enthält, ist nicht
mit irgendwelchen technologischen Schwierigkeiten verknüpft. Es
besteht z.B. keine Notwendigkeit, eine genau bestimmte Stickstoffkonzentration,
einen strikt definierten Stand von Flüssigsauerstoff im Verflüssiger aufrechtzuerhalten? die genaue Zuführungsstelle von um Sauerstoff angereicherter Flüssigluft an
der Niederdruckrektifikationskolonne und die Entnahmestelle der
Argorifraktion zu bestimmen, die unmittelbar oberhalb des Rohrzwischenraumes
des Verflüssigers liegen kann. Die Gewinnung des Argon-Sauerstoff-Gemisches, das 3 bis 0,1 lol.% Sauerstoff und
weniger als 0,1 Vol.% Stickstoff enthält, durch eine weitere
Rektifizierung wird gestatten, die Technologie der Weiterreinigung
dieses Gemisches mit dem Ziel, Reinargon zu gewinnen,
wesentlich zu vereinfachen. Das Argon-Sauerstoff-Gemisch der
genannten Zusammensetzung kann der Adsorptionsreinigung von
Sauerstoff und teilweise von Stickstoff unterzogen werdens indem
es sofort nach der Ableitung von der Rektifikationskolonne durch eine gekühlte Schicht von synthetischen Zeolithen vom G?yp
HaA (4-A) durchgelassen wird, Die Ausnutzung des Ad SOi1P ti ons ν erfahrene
der Argonreini^ung von Sauerstoff schaltet den Einsatz des Verfahrens der katalytischen Hydrierung mit Hilfe von Wasserstoff
aus, macht den Reinigungsvorgang explosion sungeftuirdet,
führt nicht zur Anfeuchtung des Produkts und zu dessen Verunreinigung durch Wasserstoff? die Selbstkosten von Argon werden
geringer und die Qualität höher, weil die Möglichkeit sich bietet, trockenes Reinargon mit über 99»99 VoI. % Konzentration
zu gewinnen. Trockenes Reinargon mit genannter Konzentration
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kann als Gοhut ζatmosphäre z.B. beim Argon-Lichtbogen-Schweissen
und -Schneiden von Metallen, darunter auch beim Schweissen stark
beanspruchter Bauteile in Flugzeug-, Schiffs- und Raketenbau, in GlühlaKpenindustrie, bei Bearbeitung von Titan und anderen
seltenen und Alkalimetallen usw. mit gutem Erfolg eingesetzt
werden.
Weitere Ziele und Vorteile der Erfindung werden nachstehend anhand ihrer AusführungsbeispieIe und der zugehörigen Zeichnung,
die eine Anlage zur Durchführung des erfindungsgernässen Verfahrens
zur Tieftemperaturluftzerlegung in schematischer Darstellung
zeigt, näher erläutert.
Das erfindungsgemässe Verfahren zur Tieftemperaturluftzerlegung
besteht in Folgendem.
Vorentstaubte Luft wird bis zu einem Druck von 180 bis 200
kp/cm komprimiert, von Kohlendioxid, Azetylen und anderen Beimengungen
gereinigt, bis zum Taupunkt von 60 bis 700C getrocknet und bis auf eine unter der Sättigungstemperatur liegenden Temperatur
abgekühlt, wobei ein Teil der Luft kondensiert wird. Die abgekühlte und teilweise kondensierte Luft wird der Vorrektifizierung
unterzogen, durch die Flüssigstickstoff, der weniger als 0,5 Vol. % Sauerstoff und Argon enthält, und um Sauerstoff
angereicherte Flüssigluft, die 32 bis 36 Vol.% Sauerstoff,
1,5 bis 1,8 Vol. % Argon und 60,2 bis 66,5 Vol. % Stickstoff
enthält, gewonnen werden. Bei der Vorrektifizierung wird die Stickstoifkonzentration dadurch höher, dass entweder die Entnahme
von Stickstoff herabgesetzt, oder sein teilweiser Kückführungsprozess
durchgeführt wird. Als Ergebnis der Vorrektifi·-
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zierung gewonnene um Sauerstoff angereicherte Flüssigluft und
Stickstoff werden unterkühlt und der Sekundärrektifizierung unterworfen,
durch die gasförmiger Stickstoff, dessen Gehalt an Sauerstoff- und Argonbeimengungen nicht über 0,3 Vol.% ist, gasförmiges
Sauerstoff-Argon-Gernisch, das 7 "bis 10 Vol. % Argon
enthält, und damit gleichwiegendes flüssiges Sauerstoff-Argon-Gemisch,
das etwa 4,5 VoI0 % Argon und weniger als 0,01 Vol.
% H2 enthält, gewonnen werden.
Der gasförmige Stickstoff mit hoher Konzentration, der weniger als 0,3 Vol.% Sauerstoff- und Argonbeimengungen enthält,
wird durch die Verwendung von Flüssigstickstoff, der weniger als 0,3 Vol.% Sauerstoff und Argon enthält, und im Ergebnis der
Vorrektifizierung gewonnen wurde, bei der Sekundärrektifizierung
erzeugt.
Dieser Stickstoff findet weitgehende industrielle Verwendung er kann z.B. als Inertgas beim Sp.ölen üer Elektromotoren während
ihres Trocknens oder bei der festen Fixierung von Maschinenelementen zum Einsatz gelangen.
Durch die Herabsetzung der Beimengungen im gasförmigen Stickstoff wird der Luftextraktionsfaktor von Argon erhöht.
Das 7 bis 10 Vol. % Ar und 0,01 bis 0,0001 VoI0 % N2 enthaltende,
als Ergebnis der Sekundärrektifizierung gewonnene gasförmige Sauerstoff-Argon-Gemisch wird entnommen und einer
weiteren Rektifizierung unterzogen. Dabei wird eine solche Gasmenge rektifiziert, die 21,86 bis 21,9 Vol.% der zu verarbeitenden
Luft beträgt und die Gewinnung eines-Argon-Sauerstoff-Gemisches
gewährleistet, das Argon mit 3 "bis 0,1 Vol. %
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Sauerstoff- und weniger als 0,1 Vol.% Stickstoffbeimengungen
sowie Produktionssauerstoff mit hoher, 99,7 "bis 99,9 Vol.?S
die
gleicher Konzentration enthält. Naturgemäss werden'Argonverluste
mit diesem Sauerstoff stark herabgesetzt und der Extraktionsfaktor
von Argon erhöht.
Der Produktionssauerstoff genannter Konzentration findet in der Raketentechnik als Brennstoff-Oxydator und beim Argon-Licht- :
bogen -Schneiden und Schweissen von Metallen Verwendung.
Sauerstoff hoher Konzentration kann entweder in gasförmigem Zustand oder in flüssiger Form erhalten werden.
Das vorliegende Verfahren zur·Tieftemperaturluftzerlegung
kann mit folgender Anlage verwirklicht werden.
Luft passiert ein Filter 1, wird entstaubt und gelangt
in einen Verdichter 2, in dem sie bis zu einem Druck von 180
• p
bis 200 kp/cm komprimiert wird. Dann passiert Pressluft einen Wärmeaustauschapparat 31 wo sie bis auf eine Temperatur von 2
bis 4°C abgekühlt und ferner über einen Flüssigkeitsabscheider 4, von Wassertröpfchen frei werdend, einem Block 5 eier Lufttrocknung
und -reinigung von Kohlendioxid und Azethylen zugeführt wird. Dieser Block 5 enthält mindestens zwei Adsorber,
die mit synthetischem Zeolithen vom Typ CaA (5A) oder NaX (9A) gefüllt sind. Bei einer Temperatur von +5 bis 1O°C wird Luft
durch diese Zeolithen bis zu einem Taupunkt von 60 bis 700C
3 3
praktisch vollständig getrocknet und bis 1-2 car/jar von Kohlendioxid
und Azetylen gereinigt·
Nach dem Block* 5 &er Trocknung und der Reinigung wird Druckluft
in zwei etwa gleiche Ströme eingeteilt, von denen der eine
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einer Expansionsmaschine 6 zugeführt wird und sich bis zu einen
ρ
Druck von- 5 bis 6 kp/cm darin ausdehnt, und der zweite Strom gelangt in einen Wärmeaustauschapparat 7» "wo er bis auf eine unter der Sättigungstemperatur liegenden Temperatur abgekühlt und teilweise kondensiert v;ird. Danach vereinigen sich die beiden Luftstrb'me aus der Expansionsmaschine 6 und dem vVärmeaustauschapparat 7 und strömen in eine I.'itteldruckrektifikationG-
Druck von- 5 bis 6 kp/cm darin ausdehnt, und der zweite Strom gelangt in einen Wärmeaustauschapparat 7» "wo er bis auf eine unter der Sättigungstemperatur liegenden Temperatur abgekühlt und teilweise kondensiert v;ird. Danach vereinigen sich die beiden Luftstrb'me aus der Expansionsmaschine 6 und dem vVärmeaustauschapparat 7 und strömen in eine I.'itteldruckrektifikationG-
kolonne 8, ζ.Be von 6 kp/cm , zur Vorrektifizierung ein, durch die
Flüssigstickstoff, der weniger als 0,5 Vol» % Sauerstoff- und
Argonbeimengungen enthält, und um Sauerstoff angereicherte Flüssigluft, die 32 bis 36 Vol. .% Sauerstoff, 0,3 Ms 1,8 Vol.fi
Argon und 60,2 bis 66,7 Vol.J-S Stickstoff enthält, erhalten werden.
Flüssigstickstoff entsteht bei der Kondensation des gasförmigen Stickstoffes in den Rohren eines Verflüssigers 9 durch
Sieden des flüssigen Sauerstoff-Argon-Gemisches im Rohrzwischenraum.
Ein Teil des gasförmigen Stickstoffswird dem Verflüssiger
9 entnommen und als Wärmeträger einem Verflüssiger 10 zugeführt. Nach der Kondensation im Verflüssiger 10 vereinigt sich dieser
Stickstoff mit dem Hauptstrom von Flüssigstickstoff und wird gemeinsam
mit um Sauerstoff angereicherter Flüssigluft auf Kosten
des von der Rektifikationskolonne 12 abgeleiteten gasförmigen Stickstoffs in einem Wärmeaustauschapparat 11 unterkühlt und
zur Sekundärrektifiziening der Niederdruckkolonne 12, z.B. von
1,5 kp/cm , zugeführt. Im Ergebnis der Sekundärrektifizierung
in der Kolonne 12 werden gasförmiger Stickstoff, dessen Gehalt an Beimengungen nicht über 0,3 VpI. % Sauerstoff und Argon ist,
gasförmiges Sauerstoff-Argon-Gemisch, das 7 "bis 10 Vol. % Argon
5 0 9 8 4 5/0393
und weniger als 0,01 Vol.% Stickstoff enthält, und flüssiges
Säuerstoff-Argon-Gemisch, das etwa 4,5 Vol.% Argon und weniger als 0,01 Vol.% Stickstoff enthält, erhalten., Gasförmiger Stick-
Säuerstoff-Argon-Gemisch, das etwa 4,5 Vol.% Argon und weniger als 0,01 Vol.% Stickstoff enthält, erhalten., Gasförmiger Stick-
der
stoff!genannten Konzentration wird im Oberteil der Kolonne 12 ■ entnommen und über Wäriueaustauschapparate 11, 7 und 3 abgeleitet.
stoff!genannten Konzentration wird im Oberteil der Kolonne 12 ■ entnommen und über Wäriueaustauschapparate 11, 7 und 3 abgeleitet.
Die gasförmige Sauerstoff-Argonfraktion in einer Menge von
21,8 bis 21,0% von der zu verarbeitenden Luft wird in einer
ρ Niederdruckrektifikationskolonne 13>ζ·Β. von 1,3 bis 1,5 kp/cm ,
einer weiteren Rektifizierung unterworfen, d&rch die Sauerstoff
kondensiert wird und nach unten -in den Verflüssiger 10 herab:
i-Ov
fließt.
während das Argon-Sauerstoff-Gemisch, das nicht mehr als 3
bis 0,1 Vol. % Sauerstoff und weniger als 0,1 Vol.% Stickstoff
enthält, nach oben steigt. Die zur Gewährleistung des Vorganges der Rektifizierung in der Kolonne 13 oberhalb der Einführung des
zu zerlegenden Säuerstoff-Argon-Gemisches nötige Flüssigkeit
entsteht in den Rohren eines Verflüssigers 14 durch Sieden eines Teils von um Sauerstoff angereicherter Flüssigluft im Rohrzwischenraum des Verflüssigers 14. Die zur Gewährleistung dos Vorganges der Rektifizierung in der Kolonne 13 unterhalb der
Einführung des zu zerlegenden Sauerstoff-Argon-Gemisches nötige Dämpfe werden durch die Verdampfung von Argon und Sauerstoff im Rohr Zwischenraum des Verflüssigers 10 auf Kostender von dem Verflüssiger 9 abgeleiteten Stickstoffdämpfe erzeugt.
entsteht in den Rohren eines Verflüssigers 14 durch Sieden eines Teils von um Sauerstoff angereicherter Flüssigluft im Rohrzwischenraum des Verflüssigers 14. Die zur Gewährleistung dos Vorganges der Rektifizierung in der Kolonne 13 unterhalb der
Einführung des zu zerlegenden Sauerstoff-Argon-Gemisches nötige Dämpfe werden durch die Verdampfung von Argon und Sauerstoff im Rohr Zwischenraum des Verflüssigers 10 auf Kostender von dem Verflüssiger 9 abgeleiteten Stickstoffdämpfe erzeugt.
Von dem Rohr Zwischenraum des Verflüssigers 10 wird Produktionssauerstoff
mit 99,7 bis 99,99 Vol.% Konzentration in flüssigem oder gasförmigem Zustand entnommen.
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Das Argon-Sauerstoff-Gemisch, das 3 bis 0,1 YoI. % Sauerstoff
und nicht über 0,1 Vol. % Stickstoff als Beimengungen enthält,
kann ebenfalls in flüssigem oder gasförmigem Zustand von dem Verflüssiger 14 abgeleitet werden und wird unmittelbar dor
Reinigung z.B. im Adsorptionsverfahren zugeführt.
Im Filter 1 wird Luft vorentstaubt, in einem Verdichter
p bis zu einem Druck von 2 bis 180 kp/cm komprimiert und im
Wärmeaustauschapparat 3 bis auf eine Temperatur von 2 bis 40C
abgekühlt. Ferner wird die Luft über den Flüssigkeitsabscheider 4, v/o sie von Wassertröpfchen frei wird, dem Adsorptionsblock
5 zugeführt, wo die Luft bis einem Taupunkt von 600C bis 700C
getrocknet und von Kohlendioxid und Azet.ylen gereinigt wird, deren Gesamtgehalt nicht über 1 bis 2 cnr/nr von der zu verarbeitenden
Luft beträgt. Die getrocknete und von Kohlendioxid und Azetylen gereinigte Druckluft wird nach dem Block 5 in zwei
Ströme eingeteilt\ 55/£ werden der Expansionsmaschine 6, in der
Luft sich bis 6 kp/cm ausdehnt, und 45% dem Wärme aust aus chapparat
7 zugeführt, in dem ein Teil der Luft nach der Abkühlung bis auf eine unter der Sättigungstemperatur liegende Temperatur kondensiert
wird. Ferner werden die beiden Ströme vereinigt und der Kolonne 8 zugeführt, die unter einem Druck von 5 bis 6 kp/cm
arbeitet. Als Ergebnis des Vorganges der Rektifizierung in der Kolonne 8 und der Kondensation in den Verflüssigern 9 und 10
wird Flüssigstickstoff erhalten, der 0,3 Vol. % O2 und 0,2 Vol.$5
Ar enthält, während im Unterteil der Kolonne 8 um Sauerstoff angereicherte Flüssigluft, die 36 Vol. % 0?, 1,3 bis 1,8 Vol.?S
Ar, Rest - Stickstoff enthält, gesammelt wird.
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Weiterhin werden um Sauerstoff angereicherte Flüssigluft und Flüssigstickstoff im Wärmeaustauschapparat 11 auf*3 bis 7°
unterkühlt und zur Sekundärrektifikation der Niederdruckkolonne
12 zugeführt, die unter einem Druck von 1,3-bis 1>5 kp/cia arbeitet.
Ein Teil von um Sauerstoff angereicherter unterkühlten Flüssigluft gelangt als Kühlmittel zum Einsatz, das die Rektifizierung
und den Ausgleich der Kälteverluste in der Kolonne
13 gewährleistet, wozu etwa 50% von um Sauerstoff angereicherter
Flüssigluft nach dem Wärmeaustaschapparat 11 in den Rohrzwischenraum
des Verflüssigers 14 abgeleitet werden.
Diese Luft wird nach der Verdampfung im Verflüssiger 14 in die Kolonne 12 zur Rektifizierung geleitet.
Im Ergebnis der Sekundarrektifizierung werden im Oberteil
der Kolonne 12 gasförmiger Stickstoff, dessen Gehalt an Beimengungen
nicht über 0,3 Vol. % Sauerstoff und Argon ist, und in deren Unterteil gasförmiges Säuerstoff-Argon-Gemisch, das 7 Vol.
% Ar und 0,0001 VoI0 % Stickstoff enthält, sowie mit diesem Gemisch
gleichwiegendes flüssiges Sauerstoff-Argon-Gemisch, das etwa 4,5 Vol. % Ar und weniger als 0,0001 Vol.% Stickstoff enthält
und im Rohfzwischenraum des Verflüssigers 9 siedet, erhalten.
Der gasförmige Stickstoff wird über die Wärmeaustauschapparate 11, 7 und 3 abgeleitet, in denen er bis auf eine der
Drucklufttemperatur am Eingang des Wärmeaustauschapparates 3 nahen Temperatur vorgewärmt wird.
Das gasförmige Sauerstoff-Argon-Gemisch, das 7 Vol. % Ar
und 0,0001 Vol. % Stickstoff enthält, wird der unter einem Druck
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von 1,3 "bis 1,5 kp/cm arbeitenden Kolonne 13 zu einer weiteren
Rektifizierung zugeführt, durch die das Argon-Sauerstoff-Gemisch,
das 99,9 VoI0^ Argon, 0,1 Vol. % Sauerstoff und 0,001
Vol. % Stickstoff enthält, in den Bohren des Verflüssigers zum Oberteil der Kolonne 13 aufsteigt, im RohrZwischenraum wird
Produktionssauerstoff mit 99»7 VoI0 % Konzentration gesammelt,
der in flüssiger Form abgeleitet v&ra· Der Extraktionsfaktor
von Argon beträgt 0,85.
Beispiel 2
Beispiel 2
Bei der Tieftemperaturzerlegung von entstaubter, bis zu
einem Druck von 190 kp/cm komprimierter, getrockneter, von
Kohlendioxid und Azetylen . gereinigter und nach der im Beispiel 1 beschriebenen Methodik der Primär- und Sekundärrektifizierung
unterworfener Luft werden im Oberteil der Kolonne 12 gasförmiger Stickstoff, dessen Gehalt an Sauerstoff- und Argonbeimengungen
nicht über 0,3 Vol. % ist, und im Unterteil gasförmiges Sauerstoff-Argon-Gemisch,
das 8 Vol. % Ar und 0,001 Vol. % IT2 enthält
, und im Verflüssiger 9 - flüssiges Sauerstoff-Argon-Gemisch
gewonnen. Das gasförmige Sauerstoff-Argon-Gemisch wird einer
weiteren Rektifizierung in der Kolonne 13 unterzogen, wodurch ein Argon-Sauerstoff-Gemisch, das 99 VoI0 % Ar und 0,01 Vol.
% Np enthält, sowie Sauerstoff mit 99,85 Vol. % Konzentration,
der in flüssiger Form abgeleitet wird, erhalten werden.
Der Extraktionsfaktor von Argon beträgt 0,9·
Bei der Tieftemperaturzerlegung von im Filter 1 entstaubter, im Verdichter 2 bis zu einem Druck von etwa
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200 kp/cm komprimierter, getrockneter, von Kohlendioxid und
Azetylen gereinigter und nach der im Beispiel 1 beschriebenen Methodik der Primär- und Sekundärrektifizierung unterworfener
Luft, werden im Oberteil der Kolonne 12 gasförmiger Stickstoff,, dessen Gehalt an Sauerstoff- und Argonbeimengungen nicht über
0,3 "Vol. % ist, und im Unterteil gasförmiges Sauerstoff-Argon-
-Geinisch, das 10 Vol. % Ar, 0,01 Vol. % N2 enthält, und im Vorflüssiger
9 - flüssiges Sauerstoff-Argon-Gemisch, das etwa 4,5
Vol.% Ar und weniger als 0,01 Vol. % N2 enthält, gewonnen. Das
gasförmige Sauerstoff-Argon-Gemisch von genannter Zusammensetzung wird etwas oberhalb des Rohrzwischenraumes des Verflüssigers
9 entnommen und zu einer weiteren Rektifizierung der Kolonne
13 zugeführt. Durch diese Rektifizierung werden im Oberteil
der Kolonne 13 ein Argon-Sauerstoff-Gemisch, das 97 Vol. Ar, etwa 3 Vol. % Op und weniger als 0,1 Vol. % N2 enthält,
und im Unterteil- Sauerstoff mit 99»99 Vol. % Konzentration gewonnen,
Der Sauerstoff wird in flüssigem und das Argon-Sauerstoff-Gemisch entweder in gasförmigem oder in flüssigem Zustand
abgeleitet.
Der Extraktionsfaktor von Argon erreicht 0,95·
Das erfindungsgemäße Verfahren kann mit Anlagen,die in einem
Niederdruck-Kreislauf (6 bis 9 kp/cm ) betrieben werden, mit gutem Erfolg verwirklicht werden. Zur Zeit ist der Extraktionsfaktor von Argon an diesen Anlagen nicht über 0,25 bis 0,35·
Unter Verwendung des vorliegenden Verfahrens kann er um ein Doppeltes bis Dreifaches erhöht werden. Dabei ist die gleichzeitige
Gewinnung von Argon, Krypton, Xenon grundsätzlich möglich.
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Claims (1)
- 2 b Ί 8 Γ] Ί 2- 20 -PATENTANSPRUCH Verfahren zur Tieftemperaturluftzerlegung, das darin besteht , dass Luft vorentstaubt, dann bis zu einem Druck vonbis 200 kp/cHi komprimiert, die komprimierte Luft von Kohlendioxid und Azetylen gereinigt, bis zu einem Taupunkt von 60 bis 700C getrocknet und bis auf eine unter der Sättigungstemperatur liegenden Temperatur abgekühlt wird, wobei ein Teil der Luft kondensiert wird, die abgekühlte und teilweise kondensierte Luft der Vorrektifizierung unterzogen wird, wodurch Flüssigstickstoff und um Sauerstoff angereicherte Flüssigluft gewonnen werden, Flüssigstickstoff und um Sauerstoff angereicherte Flüssigluft dann unterkühlt und der Sekundärrektifizierung unterzogen werden, durch die gasförmiger Stickstoff, gasförmiges Sauerstoff-Argon-Gemisch und flüssiges Sauerstoff-Argon-Gemisch,das etwa 4,5 Vol. % Argon enthält, erzeugt werden, dadurch gekennzeichnet , dass bei der Sekundärrektifizierung für die Gewinnung von gasförmigem Stickstoff, der weniger als 0,3 Vol. % Sauerstoff- und Argonbeimengungen enthält, Flüssigstickstoff zum Einsatz gelangt, der als Ergebnis der . Vorrektifizierung gewonnen wurde, und gasförmiges Sauerstoff- -Argon-Gemisch, das durch die Sekundärrektifizierung erzeugt wurde, einer weiteren Rektifizierung unterworfen wird, durch die ein Argon-Sauerstoff-Gemisch gewonnen wird, das Argon mit 3 bis 0,1 Vol. % Sauerstoff und weniger als 0,1 Vol. % Stickstoff als Beimengung und Sauerstoff mit 99,7 bis 99,99 Vol. % Konzentration enthält.509845/0393
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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IT (1) | IT1037653B (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3146335A1 (de) * | 1980-11-26 | 1982-06-09 | Union Carbide Corp., 10017 New York, N.Y. | Verfahren zum erzeugen von hochdrucksauerstoffgas |
EP0852964A1 (de) * | 1997-01-10 | 1998-07-15 | Linde Aktiengesellschaft | Katalytische Entfernung von Acetylen bei der Luftzerlegung |
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US4822395A (en) * | 1988-06-02 | 1989-04-18 | Union Carbide Corporation | Air separation process and apparatus for high argon recovery and moderate pressure nitrogen recovery |
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1975
- 1975-04-21 GB GB1632375A patent/GB1471496A/en not_active Expired
- 1975-04-23 DE DE19752518012 patent/DE2518012A1/de active Pending
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- 1975-04-24 IT IT2276275A patent/IT1037653B/it active
- 1975-04-24 DD DD18568175A patent/DD120081A1/xx unknown
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- 1975-04-26 JP JP5125675A patent/JPS51130695A/ja active Pending
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DE3146335A1 (de) * | 1980-11-26 | 1982-06-09 | Union Carbide Corp., 10017 New York, N.Y. | Verfahren zum erzeugen von hochdrucksauerstoffgas |
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Also Published As
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GB1471496A (en) | 1977-04-27 |
FR2269044B1 (de) | 1979-03-30 |
FR2269044A1 (de) | 1975-11-21 |
DD120081A1 (de) | 1976-05-20 |
IT1037653B (it) | 1979-11-20 |
JPS51130695A (en) | 1976-11-13 |
CS180852B1 (en) | 1978-02-28 |
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