DE2511784B2 - Zentralheizanlage in Einrohrausführung - Google Patents
Zentralheizanlage in EinrohrausführungInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Zentralheizanlage -,«
in Einrohrausführung mit mindestens einer Radiatorschieife mit einem in einer von einem thermostatisch
gesteuerten ersten Radiator kommenden gesonderten Rucklaufleitung liegenden zusätzlichen Thermostaten,
der in einem Verteilerkörper, der außer mit der v, genannten Rücklaufleitung mit einer Zuleitung für
Heizwasser und einer Verbindungsleitung zu einer allgemeinen Rücklaufleitung verbunden ist und von dem
ein zum ersten Radiator führender Zuleitungsteil und eine Ableitung zu weiteren, thermostatisch oder wi
manuell steuerbaren Radiatoren der jeweiligen Radiatorschieife ausgehen, einen doppeltwirkenden Ventilkörper
bei einem Temperaturanstieg des vom ersten Radiator kommenden Rücklaufwassers im Sinne einer
Vergrößerung der Zufuhr von Heizwasser aus der h'.
Zuleitung und einer Verminderung der Zufuhr von RUcklaufwasscr aus der Verbindungsleitung steuert.
Ausgehend von einer solchen Zeiriallid/.anlage liegt
der Erfindung die Aufgabe zugrunde, diese Anlage so auszugestalten, daß sie eine besonders einfache und
bisher nicht übliche Art der Wärmemengenmessung mit für die Abrechnungspraxis ausreichender Genauigkeit
gestattet
Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die zu den weiteren Radiatoren führende
Ableitung einen Temperaturfühler enthält, der f :ne von
der Wassertemperatur in dieser Ableitung abhängige elektrische Spannung erzeugt und einem Impulsgenerator
zuführt, der daraus eine Impulsfolge mit der ihm zugeführten Spannung und damit der Wassertemperatur
in der Ableitung wenigstens angenäher: proportionaler Frequenz gewinnt und einem Zähler zuführt.
Die Grundlage der erfindungsgemäßen Lösung der gestellten Aufgabe ist die auf den speziellen Bau der
Zentralheizanlagen der eingangs erwähnten Art gestützte Möglichkeit zur Anwendung einer vereinfachten
Formel für die Bestimmung der in jeder einzelnen Radiatorschleife verbrauchten Wärmemenge. In Anwendung
dieser Bestimmungsmethode wird die interessierende Wärmemenge anhand nur einer einzigen
Temperatur ermittelt, die an einer ganz bestimmten Stelle der Zentralheizanlage abgenommen wird.
Mit dieser Arbeitsweise unterscheidet sich die erfindungsgemäß ausgebildete Zentralheizanlage schon
in ihrer Bestimmungsgrundlage für die Wärmemengenmessung von der insoweit bisher üblichen Technik, wie
sie beispielsweise aus der DE-OS 22 26 950 ersichtlich ist und bei der zunächst die Eintrittstemperatur und die
Austrittstemperatur des Heizmittels gemessen, sodann die Differenz dieser beiden Temperaturwerte bestimmt
und mit den Momentanwerten für die durchströmende Heizmittelmenge multipliziert und schließlich das so
erhaltene Produkt zeitlich aufintegriert wird.
Die erfindungsgemäße Ausbildung einer Zentralheizanlage der eingangs erwähnten Art führt zu einer
überraschend einfachen und dennoch für die Praxis ausreichend genauen Ermittlung del v.>n den zu einer
bestimmten Radiatorschleife der Anlage gehörenden Radiatoren abgegebenen Wärmemenge. Da die zu ein
und derselben Radiatorschieife gehörenden Radiatoren stets einem Abnehmer, beispielsweise in Wohngebäuden
einem Wohnungsmieter, zuzuordnen sind, kann die erfindungsgemäß ermittelte Wärmemenge unmittelbar
als Abrechnungsgrundlagc für die Verteilung der Heizungskosten auf die einzelnen Abnehmer, beispielsweise
die verschiedenen Wohnungsinhaber eines Miethauses, dienen. Der bei der erfindungsgemäßen
Wärmemengenbestimmung das Endglied der Meßkette bildende Zähler liefert dabei unmittelbar ein dem
jeweiligen Wärmeverbrauch entsprechendes Zählergebnis, das der Verbrauchsabrechniing zugrundegelegt
werden kann.
In Weiterbildung der Erfindung kann als Temperaturfühler
ein Thermistor vorgesehen sein, wie er als solcher beispielsweise aus der AT PS 2 03 761 bekannt ist; dabei
muß dann zwischen diesem Thermistor und dem Impulsgenerator ein Vorverstärker eingefügt werden,
da nur so eine für die Steuerung der auf den Temperaturfühler folgenden Baustufen ausreichende
elektrische Spannung zu erhalten ist. Mit dieser Kombination von Thermistor und Vorverstärker lassen
sich dann die Vorteile der Thermistoren, die in ihrer kontinuierlichen und keine bewegten Teile verlangenden
Arbeitsweise liegen, für die Zwecke der erfindungsgemäßen Wärmemengenbestimmung nutzbar machen.
Für die Bauweise des Impulsgenerators ist seine
Ausbildung in Form eines Sägezahngenerators bevorzugt, da sich damit eine Erhöhung der erzielbaren
Meßgenauigkeit und eine Verbesserung der Impulsform am anschließenden Verstärkerausgang erhalten läßt.
Außerdem erweist es sich für die Erzielung einer gesteigerten Meßgenauigkeit als günstig, in weiterer
Ausgestaltung der Erfindung zwischen den Impulsgenerator und den Zähler einen Endverstärker einzufügen,
der als ein Impulsverstärker mit einem ausgangsseitigen Impulsformer für die Abgabe eines Ausgangssignals in
Form einer Impulsfolge aus Rechteckimpulsen ausgebildet isL
In der Zeichnung ist die Erfindung beispielsweise dargestellt; es zeigt
Fig. I eine stark schematisch gehaltene Prinzipdarstellung
einer mehrere Radiatorschleifen aufweisenden Zentralheizanlage in Einrohrausführung in einem
Vertikalschnitt durch ein diese Anlage enthaltendes Gebäude;
F i g. 2 eine einzelne Radiatorschleife der Zentralheizanlage von F i g. 1 in größerem Maßstab und rrit mehr
Einzelheiten;
F i g. 3 einen dem ersten Radiator der Radiatorschleife
von F i g. 2 zugeordneten Verteilerkörper in einem in wesentlich vergrößertem Maßstab gehaltenen Längsschnitt
und
F i g. 4 ein Prinzipschaltbild für den elektrischen Aufbau einer in Verbindung mit der in Fig. I bis 3
veranschaulichten Zentralheizanlage zu betreibenden Anordnung zur Messung des Wärmeverbrauchs in den
Radiatoren einer der Radiatorschleifen dieser Zentralheizanlage.
Da eine ausreichende Genauigkeit in der Bestimmung des Wärmeverbrauchs mit Hilfe der erfindungsgemäß
ausgebildeten Anordnung an eine Ausbildung der Zentralheizanlage in der einleitend erwähnten Weise
gebunden ist, wird nachstehend zum besseren Verständnis der Erfindung zunächst Aufbau und Wirkungsweise
der zugehörigen Zentralheizanlage erläutert:
Von einem in Fig. 1 dargestellten, im Kellergeschoß eines Mietwohnhauses angeordneten Heizkessels to
geht eine Vorlaufleitung 11 aus, an die entsprechend der
Anzahl von Mietwohnungen 15 je Stockwerk zwei Leitungsschleifen, insgesamt somit vier Leitungsschleifen
angeschlossen sind. |ede Leitung-schleife besteht aus einer Zuleitung 12 zu einer Anzahl in der Schleife
aufeinanderfolgend gespeister Radiatoren, von denen in Fig. I je Schleife drei schematisch angedeutet sind,
obgleich jede Schleife in der Regel wesentlich mehr Radiatoren aufweist. Von dem in jeder Schleife zuletzt
durchströmten Radiator führt eine Rückleitung 13 zu einer für alle Schleifen gemeinsamen Rücklaufleitung
14, die zum Heizkessel 10 zurückführt. Da alle vier in Fig. 1 dargestellten Schleifen grundsätzlich gleich
ausgebildet sind, wird nachstehend lediglich eine Schleife anhand der Fig. 2 erläutert, in der vier an die
Schleife im Einrohrsystem angeschlossene Radiatoren 16, 17, 18 und 19 gezeigt sind, während weitere
Radiatoren in nicht besonders dargestellte* Weise an den in Fig.2 gestrichelt dargestellten Leitungsteil 20
der Schleife in gleicher Weise angeschlossen sind.
Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist davon ausgegangen, daß lediglich der an die Zuleitung 12 als
erster angeschlossene Radiator 16 in nachstehend näher beschriebener Weise '.hennostatisch gesteuert wird,
wogegen alle übrigen Radiatoren der Schleife durch handbetätigbare Ventile steuerbar sind, von denen an
clcn Radiatoren 17, 18 und 19 ic ein Ventil 21 bzw. 22,21
sichtbar ist. Es handelt sich bei diesen Ventilen um sogenannte Shuntventile, durch deren Betätigung ein
mehr oder weniger großer Anteil des ankommenden Heizwassers am zugeordneten Radiator vorbeigeleitet
werden kann, so daß der Radiator lediglich von einem Teil des zur Verfugung stehenden Heizwassers durchströmt
wird. Im übrigen besteht jede der zu den Radiatoren 17, 18 und 19 führenden, in Fig.2
dargestellten einzelnen Leitungen aus zwei zueinander
in konzentrischen Teilen, so daß in nicht besonders dargestellter Weise der Zulauf beispielsweise durch das
zentrale Rohr und der Rücklauf durch den dieses Rohr umgebenden Ringkanal erfolgt.
Demgegenüber ist der erste Radiator 16 mit je einem
ii Zuleitungsteil 28 und einem Rücklaufteil 29 versehen,
wobei im Zuleitungsteil 28 ein übliches, von einem Thermostaten 24 her beispielsweise in Abhängigkeit
von der Raumtemperatur des über den Radiator 16 beheizten Raumes steuerbares Regelventil vorgesehen
ist Dabei ist der Radiator 16 genwj Fig. 2 an die
Zuleitung 12 über einen Verteilerkörper Zi angeschlossen,
der in nachstehend anhand der Fig.3 noch näher beschriebener Weise zugleich in die zum nächsten
Radiator 17 führende Ableitung 27 eingesetzt ist, so daß
r> der vom Radiator 16 ausgehende Rücklaufteil 29 zum Verteilerkörper 25 führt.
Der bis hierher beschriebene Anschluß des Radiators 16 an die Schleife über den Verteilerkörper 25 hat zur
Folge, daß mit zunehmendem Drosseln des ihermosta-
JO tisch gesteuerten Regelventils ein entsprechend ansteigender
Teil des durch die Zuleitung 12 zugeführten Heizwassers vom Verteilerkörper 25 aus unmittelbar
zur Ableitung 27 weitergeführt wird und somit den Radiatorie nicht durchströmt. Außerdem weist der in
Γ) Fig. 2 dargestellte Verteilerkörper 25 noch einen
fünften Anschluß auf, an den eine von der Rücklaufleitung 14 ausgehende Verbindungsleitung 26 angeschlossen
ist, und ist gemäß Fig. 3 auch noch mit einem weiteren Thermostaten 33 versehen, womit dem ersten
Radiator 16 der in Fig. 2 dargestellten Schleife zwei Thermostaten 24 und 33 zugeordnet sind. Wenn die
weiteren dargestellten Radiatoren 17,18 und 19 auch als lediglich von Hand steuerbare Radiatoren dargestellt
sind, so könnten doch auch noch weitere, beispielsweise
η an den Leitungsteil 20 angeschlossene Radiatoren in
konventioneller Weise, d. h. über jeweils nur einen dem dargestellten Thermostaten 24 entsprechenden Thermostaten,
thermostatisch steuerbar sein.
Der in Fig. 3 näher dargestellte Verteilerkörper 25
,(] weist ein im wesentlichen rohrförmiges Gehäuse 30 auf,
welches zum Anschluß der vorgenannten fünf Leitungen jeweils einen zugeordneten Stutzen 12', 26', 27', 28'
und 29' aufweist. Während der Stutzen 29' von der
einen, gemäß Fig. 3 linken Stirnseite des Gehäuses 30
-,-> ausgeht, befinden sich die beiden Stutzen 27' u>id 28' in
dem Stutzen 29' zugekehrten Endbereich des Gehäuses 30 an diametral gegenüberliegenden, jedoch axial etwa
um die halbe Durrhmesserlänge ihrer öffnungen versetzten Stellen, wobei der Stutzen 27' dem Stutzen
so 29' näher ah der Stutzen 28' liegt. In das linke F.nde des
Gehäuses 30 ist ein Gewindering 31 eingeschraubt, der an seinem inneren Ende einen Einsatzkörper 32 trägt.
Der Einsatzkörper 32 weist um eine axiale Bohrung herum konzentrisch arjteordnete Löcher 42 auf, durch
,-, welche das vom Radiator 16 durch den Stutzen 29'
ablaufende Wasser zum Stutzen 27' gelangen kann. In das äußere Ende der axialen Bohrung des Einsatzkörners
32 ist der Thermostat 33 so eineesetzt. daß 11 auf
die Temperatur des durch den Stutzen 29' einströmenden
Ablaufwassers vom Radiator 16 anspricht. Von dem zwischen der axialen Bohrung und den Löchern 42
befindlichen Ringbereich des Einsatzkörpers 32 gehl nach innen ein Ablenkkörper 32' aus, der einerseits vor
den thermostatseitigen Rand der öffnung des Stutzens 28' und andererseits etwa in die Mitte der öffnung des
Stutzens 27' ragt und etwa die Form eines mit seiner Achse axial zum Gehäuse 30 verlaufenden Doppelkegels
aufweist. Durch die innere Kegelfläche dieses Ablenkkörpers 32' wird also das durch den Stutzen 12'
einströmende Heizwasser einserseits nach dem Zuleitungsteil 28 hin und andererseits nach der Ableitung 27
hin verzweigt, während durch den äußeren Kegelteil das durch den Stutzen 29' einströmende Rücklaufwasser des
Radiators 16 ebenfalls nach der Ableitung 27 hin abgelenkt wird.
Wie aus Fig. 3 weiterhin hervorgeht, arbeitet der Thermostat is über eine in der genannten Bohrung des
Einsatzkörpers 32 befindliche Druckfeder 45 auf einen axial nach rechts anschließenden Stößel 34, der zugleich
Bestandteil eines im Innenraum 41 des Gehäuses 30 längsverschiebbar geführten Ventilkörpers 35 ist.
Entlang seinem Außenumfang bildet der Ventilkörper 35 einen die Zulauföffnung des Stutzens 12' steuernden
Schieber 38, während er an seiner dem Stößel 34 abgelegenen Stirnseite außerdem einen Abschlußkörper
36 bildet, der mit einem axialen Ventilsitz 37 zusammenwirkt. Die axiale öffnung 39 des Ventilsitzes
37 steht in der dargestellten Weise mit der öffnung des Stutzens 26' in Verbindung, so daß der Ventilkörper 35
sowohl den Zustrom von Heizwasser durch die Zuleitung 12 als auch den Verbindungsquerschnitt zur
Verbindungsleitung 26 und damit zur Rücklaufleitung 14 steuert.
Von der dem Stößel 34 gegenüberliegenden Stirnseite des Ventilkörpers 35 geht axial ein weiterer Stößel 44
aus, der gemäß F i g. 3 an der rechten Stirnseite des Gehäuses 30 durch eine abgedichtete öffnung aus dem
Gehäuse herausführt und es in nachstehend noch beschriebener Weise ermöglicht, die einer bestimmten
gefühlten Temperatur des Thermostaten 33 entsprechende Stellung des Ventilkörpers 35 durch eine
entsprechende axiale Vorbelastung des Stößels 44 zu ändern. Damit der Ventilkörper 35 mit seinem anderen
Stößel 34 stets an der Druckfeder 45 anliegt, ist der Stößel 44 noch von einer Rückführfeder 43 umgeben,
die an der rechten Stirnwand des Gehäuses 30 abgestützt ist und den Ventilkörper 35 mit einer
gegenüber der Kraft der Druckfeder 45 wesentlich geringeren Knft nach dieser Drckfeder hin vorspannt.
Weiterhin ist der Ventilkörper 35 entlang einem konzentrischen Kreis mit einer Anzahl von Löchern 40
versehen, die die beiderseits des Ventilkörpers 35 befindlichen Teile des Innenraums 41 miteinander
verbinden.
Wird der Zulauf zum Radiator 16 über das vom Thermostaten 24 her gesteuerte Regelventil gedrosselt
und sinkt dementsprechend die Temperatur des durch den Stutzen 29' in den Verteilerkörper 25 einströmenden
Rücklaufwassers, dann zieht sich der Thermostat 33 entsprechend zusammen und der Ventilkörper 35 wird
über die Rückführfeder 43 aus einer gegenüber der Darstellung gemäß Fig.3 weiter rechts befindlichen
Ausgangsstellung entsprechend weit nach links nachgeschoben. Dadurch wird der Zulauf von Heizwasser
durch den Stutzen 12' gedrosselt und zugleich der Abschlußkörper 36 vom Ventilsitz 37 abgehoben und
eine dem öffnungsquerschnitt entsprechende Verbindung
des Innenraumes 41 mit der Rücklaufleitung 14 der Heizanlage hergestellt. Im Innenraum 41 erfolgt deshalb
eine mit kalter werdendem Rücklaufwasser des Radiators 16 zunehmende Vermischung des Heizwassers
aus der Vorlaufleitung Il mit RUcklaufwasser aus der Rücklaufleitung 14. Infolgedessen wird daraufhin
sowohl dem Radiator 16 als über die Ableitung 27 auch allen weiteren Radiatoren 17, 18 und 19 kühleres
Heizwasser als zuvor zugeführt. Es ist somit offenbar,
daß die aufgrund der thermostatischen Regelung des Thermostaten 24 verminderte Wärmeabgabe des
Radiators 16 über den Thermostaten 33 dazu ausgenutzt wird, nunmehr über das entsprechend abgekühlte
Heizwasser in der Ableitung 27 auch die Wärmeabgabe aller weiteren nicht thermostatisch gesteuerten Radiatoren
derselben Schleife gleichartig zu verringern.
Der Stößel 44 kann dazu ausgenutzt werden, den Thermostaten 33 in einem gewissen Umfange willkürlich
unterschiedlich vorzubelasten, um dadurch eine Parallelverschiebung von dessen Steuercharakteristik
zu erreichen. So kann die Vorbelastung beispielsweise von einem Zeitglied her während der Nachtstunden
derart vergrößert werden, daß mit der entsprechenden elastischen Zusammendrückung des Thermostaten 33
auch der Ventilkörper 35 gerade so weit im Sinne einer Abkühlung des der Schleife zugeführten Heizwassers
verschoben wird, wie es zur Erreichung einer verminderten Nachtheizung gewünscht ist. Die Druckfeder 45
bildet bei dieser veränderlichen Belastung des Thermostaten 33 lediglich ein Sicherheitsglied, durch welches
eine Überlastung des empfindlichen Thermostaten 33 vermieden wird. Normalerweise wird die Druckfeder 45
also durch die unterschiedlichen Belastungen des Stößels 44 nicht zusammengedrückt.
Die Wirkungsweise des Ventilkörpers 35 wurde vorstehend so beschrieben, daß dem der zugeordneten
Radiatorschleife zugeführten Heizwasser mit zunehmender Verschiebung des Ventilkörpers 35 (gemäß
Fig. 3) nach links zunehmend kälteres Rücklaufwasser
aus der Rücklaufleitung 14 zugemischt wird. Dazu ist noch zu beachten, daß mit zunehmender Drosselung der
Eintrittsöffnung des Stutzens 12' auch der im Innenraum 41 des Verteilerkörpers 25 herrschende Wasserdruck
abnimmt und damit die ganze Durchströmung der Schleife entsprechnd vermindert wird.
Die oben beschriebene Zentralheizanlage gehört zwar ihrer grundsätzlichen Bauweise nach zu den
Zentralheizanlagen in Einrohrausführung. bietet aber
gegenüber den normalen Zentralheizanlagen dieser Art den Vorteil einer indirekten Steuerung der Wärmeabgabe
an den nicht thermostatisch gesteuerten Radiatoren, wie sie sich bisher nur bei Zentralheizanlagen in
Zweirohrausführung erreichen läßt.
Der wesentliche Unterschied gegenüber einer Zentralheizanlage in Einrohrausführung bisheriger Bauart
liegt in der Anordnung zweier verschiedener Thermostaten, von denen der eine, der Thermostat 24, nur dem
ersten Radiator 16 der jeweiligen Schleife individuell zugeordnet ist, während der zweite, der Thermostat 33,
auf die Temperatur des Rücklaufwassers aus diesem ersten Radiator 16 in der Rücklaufleitung 29 anspricht
und die Temperatur des den weiteren Radiatoren 17,18 und 19 dieser Radiatorschleife über die Ableitung 27
zugeführten Speisewassers bestimmt und somit einen gemeinsamen Thermostatregler für alle diese Radiatoren
bildet.
Ober den zweiten Thermostaten 33 wird somit die
Wassereinlauftemperatur für die gesamte Radiatorschleife dem Wärmebedürfnis angepaßt, das über den
dem ersten Radiator 16 zugeordneten Thermostaten 24, der ein üblicher Raumthermostat ist, ermittelt wird. Dies
beruht darauf, daß das dem ersten Radiator 16 /ugeführte Heizwasser bei Verminderungseiner Durchfli'Tmenge
über den Thermostaten 24 dank längerer Verweilzeit im ersten Radiator 16 eine stärkere
Abkühlung erfährt und dementsprechend die Temperanir
des Rücklaufwassers in der Rü'tklaufleitung 29 niedriger liegt. Diese niedrigere Temperatur des
Rücklaufwassers in der Rücklaufleitung 29 vom ersten Radiator 16 wird nun durch den weiteren Thermostaten
33 festgestellt und läßt diesen den Ventilkörper 35 in F i g. 3 nach links bewegen, wodurch der Durchflußquerschnitt
für das Rücklaufwasser aus der allgemeinen Rückflußleitiing 14 größer und der Durchflußquerschnitt
für das Heizwasser aus der alleemeinen Vorlaufleitung 11 geringer wird, es wird also für die
betreffende Radiatorschleife mehr Rücklaufwasser über die Verbindungsleitung 26 aus der allgemeinen Rücklaufleitung
und weniger Heizwasser über die Zuleitung 12 aus der allgemeinen Vorlaufleitung 11 entnommen.
Dementsprechend hat dann auch das über die Ableitung 27 den weiteren Radiatoren 17, 18 und 19 zugeführtc
Mischwasser eine niedrigere Temperatur, und die Wärmezufuhr zu diesen Radiatoren 17, 18 und 19 bzw.
deren Wärmeabgabe an die zugehörigen Räume werden damit indirekt ebenfalls durch das vom
Thermostaten 24 für den ersten Radiator 16 ermittelte Wärmebedürfnis gesteuert.
Soll nun die von einer Gruppe von Radiatoren abgegebene Wärmemenge bestimmt werden, so geschieht
dies bei in Einrohrausführung zusammengcschalteten Radiatoren bisher üblicherweise so, daß der
Temperaturabfall gemessen wird, den das Heizwasser beim Durchlaufen der betreffenden Radiatorschleife
erfährt, was gleichbedeutend ist mit einer Messung der Differenz zwischen der Heizwassertemperatur in der
Eingangsleitung — also der Zuleitung 12 — zu der bitreffenden Schleife einerseits und der Rücklaufwassertemperatur
in der Ausgangsleitung — also der zugehörigen Rücklaufleitung — aus der betreffenden
Radiatorschleife andererseits. Der so bestimmte Temperaturabfall wird dann mit der die betreffende
Radiatorschleife durchströmenden Wassermenge multipliziert, womit sich ein Maß für die verbrauchte
Wärmeenergie erhalten läßt.
Diese Berechnungsweise beruht auf der Annahme, daß die verbrauchte Wärmemenge in der Hauptsache
die Menge des die betreffende Radiatorschleife durchströmenden Wassers zur bestimmenden Veränderlichen
hat, daß aber auch der Temperaturabfall nicht vernachlässigt werden darf. Die bisherige Berechnungsmethode enthält daher für die Bestimmung der
zugeführten Wärmeleistung drei und für die Bestimmung der zugeführten Wärmemenge vier Veränderliche,
die zusammen die interessierende Wärmemenge IVnach folgender Formel bestimmen
W =
= J'(Ά -T2)QdI
Bei einer Zentralheizanlage der oben beschriebenen Art ist jedoch eine erheblich einfachere Messung der
verbrauchten Wärmemenge möglich. Bei einer solchen Anlage braucht nämlich die Temperatur des Heizwassers
in der Vorlaufleitung 11 nicht berücksichtigt zu werden, da ja die beteiligten Radiatoren nicht mit
diesem Wasser, sondern mit Mischwasser aus der Ableitung 27 gespeist werden. Die Bestimmungsgröße
für die Temperatur des Mischwassers in der Ableitung 27 ist aber das Mischungsverhältnis im Verteilerkörper
25. Zw.ir ist zunächst auch denkbar, daß auch die Temperatur des Rücklaufwassers in der Rücklaufleitung
14 eine bestimmende Veränderliche bilden könnte; in der Praxis hat sich jedoch gezeigt, daß diese
Wassertemperatur innerhalb einer Toleranz von nur wenigen Prozenten eine konstante Größe darstellt. Dies
findet seine Erklärung darin, daß die Wärmeabgabe dlirrh flip srpsiimtp RaHiatnrsrhlpifp pinp -jpntralp
Regelung durch den Thermostaten 33 im Vcrteilerkörper 25 erfährt und daß die Menge des durchströmenden
Wassers bei einer Umstellung der Radiatorventile eine nur unmerkliche Änderung erfährt. In der Tat müssen ja
die von Hand betätigbaren Regelventile für die Radiatoren 17, 18 und 19 nie verstellt werden, da die
Wärmeabgabe auch durch diese Radiatoren 17, 18 und 19 eine selbsttätige Regelung mittels des Thermostaten
33 im Verteilerkörper 25 erfährt. Wird dennoch eines dieser Regelventile 21, 22 oder 23 verstellt, so wirkt sich
dies nur auf die Wassermenge aus, die den betreffenden Radiator 17, 18 bzw. 19 durchströmt; da diese jedoch zu
einem Einrohrsystem gehören, passiert dann die hauptsächliche Wassermenge die zu dem betreffenden
Radiator gehörende Bypaßleitung. In der Praxis zeigt es sich, daß selbst bei einem völligen Schließen aller
Ventile 21, 22 und 23 die in der gesamten Radiatorschleife zirkulierende Wassermenge nur in der Größenordnung
einiger weniger Prozent absinkt. Eine solche Änderung liegt aber innerhalb der bei den üblichen
Wärmemessern unvermeidlichen Fehlergrenze.
Bei einer Zentralheizanlage der oben behandeltt/i
Art werden somit in der oben angegebenen Formel für die Wärmemenge W die Wasserrücklauftemperatur T2
und auch die durchströmende Wassermenge Q je Zeiteinheit für jede einzeln Radiatorschleife mit in der
Praxis genügender Genauigkeit zu konstanten Größen. In der Praxis kann man T2 als eine für das gesamte
Gebäude und Q als für die jeweilige Radiatorschleife konstante Größe behandeln, und es verbleiben als
einzige Veränderliche in der oben genannten Formel die Größen T, und t, so daß sich diese Formel für jede
einzelne Radiatorschleife vereinfacht zu:
W = Γ T1 df
in der t für die Zeit, Ti für die Wassereinlauftemperatur,
r; für die Wasserrücklauftemperatur und Q für die
durchströmende Wassermenge pro Zeiteinheit stehen.
Dies bedeutet, daß man die in einer bestimmten Radiatorschleife verbrauchte Wärmemenge dadurch
bo bestimmen kann, daß man die Temperatur in der
Ableitung 27 durch einen Temperaturfühler, der vorzugsweise unmittelbar hinter dem Verteilerkörper
25 liegt, erfaßt und diese Veränderliche über die Zeit integriert. Auf diese Weise erhält man dann ein Maß für
h5 die gesamte Wärmeabgabe in der betreffenden
Radiatorschleife, das zwar durch die angegebene Meßweise und deren Einfachheit bedingt nicht völlig
genau ist, aber innerhalb von Fehlergrenzen verbleibt,
die enger sind, als sich bei einer Meßanordnung für Wärmemengen ohnehin nicht vermeiden lassen.
Ein Beispiel für eine Anordnung zur Realisierung dieses Prinzips der Wärmemengenbestimmung für eine
einzelne Radiatorschleife ist in F i g. 4 dargestellt.
In die Ableitung 27 der betreffenden Radiatorschleife ist ein Tempera^irfühler in Form eines Thermistors 46
eingesetzt, der dk; Temperatur des in der Ableitung 27
strömenden Wassers erfaßt, die als die Temperatur Ti in der oben angegebenen Formel betrachtet werden kann.
Über Leitungen 47 und 48 ist der Thermistor 46 elektrisch mit einem Vorverstärker 49 verbunden, an
dessen Ausgang 50 ein Impulsgenerator 51 angeschlossen ist, der an seinem Ausgang eine Impulsfolge abgibt,
deren Frequenz von der ihm eingangsseitig zugeführten Spannung abhängt, insbesondere der Größe dieser
Spannung proportional ist. Derartige Impulsgeneratoren sind bekannt und der dargestellte Impulsgenerator
51 ist nur ein sehr einfaches Beispiel dafür.
Im einzelnen hat dieser Impulsgenerator 51 folgenden
Aufbau:
Über einen Basisschutzwiderstand 52 wird die vom Vorverstärker 49 abgegebene Spannung der Basis eines
Transistors 53 zugeführt, der außerdem an seiner Basis und an seinem Emitter über einen Basisvorwiderstand
54 bzw. über einen Emitterwiderstand 55 an eine auf positivem Potential liegende Speiseleitung angeschlossen
ist. Der Kollektor des Transistors 53 liegt über einen Kondensator 56 an Erde und ist außerdem mit der einen
Eingangselektrode einer Doppelbasisdiode 57 verbunden, deren andere Eingangselektrode an den Verbindungspunkt
eines Spannungsteilers aus zwei Widerständen 58 und 66 angeschlossen ist, der zwischen der auf
positivem Potential liegenden Speiseleitung und Erde liegt. Die Ausgangselektrode der Doppelbasisdiode 57
ist über einen Widerstand 59 geerdet und außerdem mit einem Impulsverstärker 60 verbunden, der einen
Endverstärker für die gesamte Schaltung darstellt und eine Impulsformerstdfe enthalten kann, die den
Ausgangsimpulsen des Impulsverstärkers 60 die form von Rechteckimpulsen 64 verleiht.
Die in Fig.4 dargestellte Schaltung arbeitet in folgender Weise:
Über den Transistor 53 wird der Kondensator 56 aufgeladen, bis seine Spannung den Wert erreicht, bei
dem die Doppelbasisdiode 57 /ündet. Die Aufladcgeschwindigkeit
für die Aufladung des Kondensators 56 hängt dabei von der dem Transistor 53 an seiner Basis
zugeführten Spannung ab, und diese wiederum stellt ein Maß für die vom , hermisior 46 ermittelte Temperatur
Γ, des Wassers in der Ableitung 27 dar. Wenn die '■»oppelbasisdiode 57 zündet, kommt es zur Entladung
des Kondensators 56, bis dessen Spannung auf den Wert der Löschspannung für die Dopplbasisdiode 57 abgesunken
ist, ein Wert, der in der Praxis sehr nahe bei Null liegt.
Auf einer den Ausgang des Impulsgenerators 51 bildenden Leitung 61 erscheint daher ein sägezahnförmiger
Impuls, wie er in F i g. 4 durch einen Kurvenzug
62 angedeutet ist. Dieser Impuls wird dem Impulsverstärker 60 als Endverstärker zugeführt, und wenn dieser
eine Impulsformerstufe für die Erzeugung von Rechteckimpulsen enthält, erscheint auf einer an den Ausgang
des Impulsverstärkers 60 angeschlossenen Leitung 63 eine Folge von Rechteckimpulsen 64, wie sie ebenfalls in
Fig. 4 angedeutet ist, und diese Rechteckimpulse 64 werden einem Zähler 65 zugeführt, der über die Leitung
63 an en Ausgang des Impulsverstärkers 60 angeschlossen ist.
Für die Erläuterung der Funktionsweise der dargestellten Schaltung sei beispielsweise angenommen, daß
die Wassertemperatur in der Ableitung 27 ansteigt, weil im Verteilerkörper 25 weniger Rücklaufwasser aus der
Riicklaufleitung 14 und der Verbindungsleitung 26 zugemischt wird, während über die Vorlaufleitung 11
und die Zuleitung 12 mehr Heizwasser eingeleitet wird; entsprechend vergrößert sich dann auch der Wärmeverbrauch
in der gesamten Radiatorschleife.
Gleichzeitig nimmt das vom Thermistor 46 abgegebene elektrische Ausgangssignal für den Vorverstärker 49
zu, und der Kondensator 56 im Impulsgenerator 5! wird schneller aufgeladen. Sobald die Spannung am Kondensator
56 den in Form der Zündspannung für die Doppelbasisdiode 57 vorgegebenen Grenzwert erreicht
hat, kommt es zu einer momentanen Entladung des Kondensators 56 unter Erzeugung eines Impulses auf
der Leitung 61, und die Impulsfrequenz ist direkt proportional zur über den Thermistor 46 abgefühlten
Wassertemperatur in der Ableitung 27. Da die erzeugten Impulse im Zähler 65 gezählt wercjn, stellt
dessen Zählerstand ebenfalls ein der verbrauchten Wärmemenge proportionales Maß dar.
Abschließend sei nochmals darauf hingewiesen, daß die dargestellte Meßanordnung nur in Verbindung mit
einer zuvor beschriebenen Zentralheizanlage in Einrohrausführung hinreichend genau arbeitet und nicht
etwa bei derartigen Anlagen bisher üblicher Ausführung verwendet werden kann.
Hier/u 3 I)IaIt Zeiclimincen
Claims (4)
1. Zentralheizanlage in Einrohrausführung mit mindestens einer Radiatorschieife mit einem in einer
von einem thermostatisch gesteuerten ersten Radiator kommenden gesonderten Rücklaufleitung liegenden
zusätzlichen Thermostaten, der in einem Verteilerkörper, der außer mit der genannten
Rücklaufleitung mit einer Zuleitung für Heizwasser ι ο und einer Verbindungsleitung zu einer allgemeinen
Rücklaufleitung verbunden ist und von dem ein zum ersten Radiator führender Zuleitungsteil und eine
Ableitung zu weiteren, thermostatisch oder manuell steuerbaren Radiatoren der jeweiligen Radiatorschleife
ausgehen, einen doppeltwirkenden Ventilkörper bei einem Temperaturanstieg des vom ersten
Radiator kommenden Rücklaufwassers im Sinne einer Vergrößerung der Zufuhr von Heizwasser aus
der Zuleitung und einer Verminderung der Zufuhr von Rückiäufwässer aus der Verbindungsleitung
steuert, dadurch gekennzeichnet, daß die zu den weiteren Radiatoren (17, 18, 19) führende
Ableitung (27) einen Temperaturfühler (46) enthält, der eine von der Wassertemperatur in dieser 2ί
Ableitung (27) abhängige elektrische Spannung erzeugt und einem Impulsgenerator (51) zuführt, der
daraus eine Impulsfolge (64) mit der ihm zugeführten Spannung und damit der Wassertemperatur in der
Ableitung (27) wenigstens angenähert proportiona- «1 ler Frequenz t^winnt und einem Zähler (65) zuführt.
2. Anlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Temperaturfühler ein Thermistor (46)
vorgesehen und zwischen öiesejr und dem Impulsgenerator
(51) ein Vorverstärker (49) eingefügt ist. π
3. Anlage nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Impulsgenerator (51) als
Sägezahngenerator ausgebildet ist.
4. Anlage nach einem der Ansprüche I bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den Impuls- m
generator (51) und den Zähler (65) ein Endverstärker eingefügt ist, der als ein Impulsverstärker (60) mit
einem ausgangsseitigen Impulsformer für die Abgabe eines Ausgangssignals in Form einer Impulsfolge
aus Rechteckimpulsen (64) ausgebildet ist. 4-,
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7403606A SE384578B (sv) | 1974-03-18 | 1974-03-18 | Anordning for metning av forbrukad vermemengd vid enrorsradiatoranleggningar |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2511784A1 DE2511784A1 (de) | 1975-09-25 |
DE2511784B2 true DE2511784B2 (de) | 1980-04-17 |
DE2511784C3 DE2511784C3 (de) | 1980-12-11 |
Family
ID=20320553
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2511784A Expired DE2511784C3 (de) | 1974-03-18 | 1975-03-18 | Zentralheizanlage in Einrohrausführung |
Country Status (4)
Country | Link |
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DE (1) | DE2511784C3 (de) |
FR (1) | FR2265081B1 (de) |
GB (1) | GB1493173A (de) |
SE (1) | SE384578B (de) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4230221A1 (de) * | 1992-09-10 | 1994-03-17 | Sprave Kg Ingenieurgesellschaf | Heizkostenverteiler für Einrohrsysteme |
CN105650729B (zh) * | 2016-01-25 | 2018-09-28 | 苏州威尼蒂斯节能科技有限公司 | 一种集中供暖系统的单元用户侧供暖控制及热量计量方法 |
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1975
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- 1975-03-18 DE DE2511784A patent/DE2511784C3/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
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GB1493173A (en) | 1977-11-23 |
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DE2511784A1 (de) | 1975-09-25 |
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