DE24968C - Kuppelung von Lokomotive und Tender mittelst Gegenlenkern, deren Endpunkte auf kinematischem Wege bestimmt werden - Google Patents
Kuppelung von Lokomotive und Tender mittelst Gegenlenkern, deren Endpunkte auf kinematischem Wege bestimmt werdenInfo
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- B61—RAILWAYS
- B61G—COUPLINGS; DRAUGHT AND BUFFING APPLIANCES
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Description
KAISERLICHES
PATENTAMT
KLASSE 20: Eisenbahnbetrieb.
Der Kuppelung nur mittelst Stangen (Patent No. 24966), welche auch »Punktbahnen-Kuppelung
erster Art« genannt werden könnte, sowie der Kuppelung mittelst Stangen unter Zuhülfenahme
von Profilstrecken (Patent No. 24967), welche auch »combinirte Punkt- und Hüllbahnen-Kuppelung
erster Art« genannt werden könnte, haftet der Nachtheil an, dafs vermöge ihrer Einrichtung
der Widerstand des Zuges am hinteren Ende der Lokomotive (im jeweiligen Pol) angreift,
wodurch in der Curvenstellung beider Fahrzeuge eine Componente erzeugt wird, welche
die Lokomotive so zu drehen sucht, dafs das schon ohnehin stark gefährdete äufsere Vorderrad
noch mehr an die Aüfsenschiene geprefst wird.
Eine ideale Kuppelung soll aber diesen Uebelständ
nicht vermehren, sondern ihn abschwächen, und mufs demnach derartig eingerichtet sein,
dafs sie die Zugkraft von einem beliebig weit nach ■ vorn gelegenen Punkte der Lokomotivlängsachse
(z. B. dem Schwerpunkte oder noch besser einem vor diesem gelegenen Punkte) nach
einem zweckmäfsig auszuwählenden Punkte der Tenderlängsachse überträgt und dabei nur
Drehungen der beiden Fahrzeuge um den theoretischen Schnittpunkt (oder Punkte in unmittelbarer
Nachbarschaft des letzteren) zuläfst.
Die Fig. 1 und 4 stellen zwei solche Kuppelungen schematisch in stark carikirter Weise
dar. Es bedeutet in denselben L L die Lokomotivachse, TT die Tenderlängsachse, O F die
Zugstange und F den theoretischen Schnittpunkt, in welchem bezw. die Tender- oder Lokomotivlängsachse
verschiebbar angeordnet ist. In beiden Fällen ist diese Verschiebbarkeit, welche
selbst in den stärksten Curven noch nicht das Mafs von 10 mm erreicht, durch eine ideelle
Prismenführung angedeutet.
Nachdem das in F gedachte Prismenpaar nicht im Stande ist, die Zugkraft zu übertragen,
ist dieses nur möglich durch die Zugstange OP.
Wird die in derselben herrschende Spannung W in ihrem Angriffspunkte zerlegt nach der Lokomotivlängsachse
und einer Normalen zu dieser, so entsteht in ersterer die Zugkraft z, in letzterer die Seitenkraft V, die mit dem. Abstande
m ihres Angriffspunktes O vom Schwerpunkte
ein Moment bildet, welches die Lokomotive so zu drehen sucht, dafs das äufsere Vorderrad von der Aüfsenschiene abgezogen
wird. . ..
Auch das Schlingern der Lokomotive kann nicht erfolgen, ohne dafs der Tender in Mitleidenschaft
gezogen wird, da die Prismenführung im Punkt F diese normal zu der Längsachse
erfolgenden Bewegungen wirksam übertragen kann.
Wie wohl ohne weiteres einleuchtend ist, sind diese Kuppelungen praktisch nicht ausführbar,
da dieselben jedoch, kinematisch definirt, nichts anderes sind, als rotirende Kurbelschleifen, so
ist es vermöge des. bei den Punktbahnen-Kuppelungen erster Art und bei den combinirten
Punkt- und Hüllbahnen-Kuppelungen erster Art eingeschlagenen Verfahrens auch hier möglich,
aus ihnen praktisch brauchbare Constructionen,' welche denselben Zweck erfüllen, abzuleiten,
indem nämlich die Getriebe zunächst durch ihre Polbahnen und diese für den geringen
Ausschlagwinkel mit genügender Genauigkeit durch ihre Krümmungskreise für die conaxiale
Lage ersetzt werden können.
In Fig. ι und 4 sind die in Berücksichtigung zu ziehenden Theile der Polbahnen sowie ihre
Krümmungskreise gezeichnet. Aus der weiteren theoretischen Betrachtung ergiebt sich, dafs es
vollständig gleichgültig ist, von welchem der beiden Getriebe ausgegangen wird; denn die
Krümmungskreise der Polbahnen des Getriebes Fig. i, aufgefafst als Polbahnen, sind für die
conaxiale Lage beider Systeme momentan die secundären Polbahnen der als primäre Polbahnen
aufzufassenden Krümmungskreise der Polbahnen des Getriebes Fig. 4, und umgekehrt.
Die auf einander rollenden Krümmungskreise nähern die stattfinden sollende reine Kreisbewegung
um den Punkt F innerhalb der vorhandenen Grenzen in sehr hohem Mafse an und
könnten, körperlich ausgebildet und mit Zähnen versehen, als Kuppelungen dienen, welcher Construction
jedoch der Mangel einer äufserst schwierigen praktischen Ausführbarkeit anhaften würde.
Indem aber, je nach den Verhältnissen des angewendeten Getriebes, die beiden Kreise derartig
liegen, dafs jeder Punkt des Tenders bei der Bewegung entweder eine Ellipse oder eine
Cardioide beschreibt, ist es möglich, zu den von irgend welchen zweckmäfsig ausgewählten
Punkten des Tenders beschriebenen Bahnen (Punktbahnen) für die conaxiale Lage der
Systeme die Krümmungsradien zu bestimmen und diese letzteren als Gegenlenker (der Tender
ist als Hauptlenker anzusehen) körperlich auszubilden. Die beiden Kuppelungen, Fig. 2 und 5,
zeigen die praktischen Anwendungen dieses Verfahrens, wobei es ganz und gar in das Belieben
des Constructeurs gestellt ist, zwei oder mehr Gegenlenker anzuwenden. Es empfiehlt sich
jedoch auch hier, mindestens drei Punkte des Tenders mittelst der Gegenlenker mit drei
Punkten der Lokomotive zu verbinden, um die Abnutzungen in den Gelenken gering zu halten
und den Nothkuppelungsapparat entbehren zu können.
Fig. 2 zeigt speciell den meist bei Güterzuglokomotiven
vorkommenden Fall, wo die Gegenlenker innerhalb der beiden Krümmungskreise (Polbahnen) liegen, während in Fig. 5, bei Personenzuglokomotiven
vorkommend, die Gegenlenker aufserhalb derselben liegen. In beiden Fällen beschreiben bei der Bewegung des Tenders
gegen die Lokomotive (oder, was damit gleichbedeutend ist, bei der-Rollung des kleineren,
mit dem Tender fest verbunden gedachten Kreises in dem gröfseren, welcher der Lokomotive
angehört) die Punkte A A1 A2 des
ersteren gegen die letzteren Ellipsen, deren Krümmungsmittelpunkte für die conaxiale Lage
bezw. die Punkte M M1 und M2 sind. Sämmtliche
Punkte werden als Bolzen ausgebildet und die ersteren, nämlich AA1 und^42, mit dem
Tender, hingegen die letzteren, M M1 und M2,
mit der Lokomotive verbunden. Zwischen je zwei zusammengehörigen Punkten werden die
Gegenlenker A M A1 M1 A2 M2 angebracht.
Der Widerspruch, in dem auch diese Verbindungsmechanismen mit einem bekannten Satz
der Bewegungslehre stehen, wird wieder (siehe Punktbahnen-Kuppelungen erster Art) durch die
Benutzung der Mängel der menschlichen Arbeit, indem die Abstände der Kreise, welche z. B.
die Punkte A A1 A2 vermöge des Vorhandenseins
der Gegenlenker beschreiben, von den eigentlich von ihnen zu durchlaufenden Ellipsenbogen
derart gering sind, dafs innerhalb der erforderlichen Grenzen, unter Berücksichtigung
der sogenannten »Luft«, keinerlei Spannungen durch diese Abweichungen entstehen können.
Je nach der Lage der mit der Lokomotive
gepaarten Bolzen MM1 M2 etc. müssen, entsprechend
der Relativbewegung dieser gegen den Tender, in dem dem letzteren angehörigen
Verbindungsgliede (Platte in Fig. 2, Bügel in Fig. 5) Aussparungen angebracht werden, wie
es in Fig. 2 für den Bolzen M und in Fig. 5 für alle drei Bolzen geschehen ist. Selbstverständlich
ist die Form der den Zug übertragenden Theile sowie der Gegenlenker, als auch die Anzahl der letzteren für zwei, zugehörige
Punkte vollständig in den jeweiligen Verhältnissen begründet, wie es auch ganz und gar in
das Belieben des Constructeurs gestellt ist, die Beweglichkeit der Kuppelungen in verticaler
Richtung durch verminderte Hook'sche Gelenke, wie in den Fig. 2 bis 10, oder durch Combination
dieser mit Cylinderpaaren, wie in Fig. 5, herzustellen.
Endlich ist es bei diesen Kuppelungen auch möglich, dieselbe zwangsläufige Bewegung, statt
durch Gegenlenker allein, durch Combinationen solcher mit irgend welchen zweckmäfsigen Profilen
hervorzubringen, denn es umhüllt irgend ein beliebiges, beispielsweise mit dem Tender
verbundenes Profil bei der Rollung der beiden Kreise eine mit der Lokomotive zu verbindende
Hüllbahn. Ist demnach Lage und Begrenzung eines der beiden Profile gegeben, so lassen sich
diese Bestimmungsstücke für das andere mit Hülfe der Theorie der Verzahnungen finden.
Das den Zug übertragende Glied des Tenders mufs aber durch Gegenlenker mit der Lokomotive
verbunden werden, weil auch die Zugstange O JP, Fig. ι und 4, durch geeignete Constructionen
ersetzt werden mufs. Die Profile sind nichts anderes als Ersetzungen der ideellen
Prismenpaare.
Die Fig. 7 bis 10 zeigen die beiden charakteristischen
Fälle dieser Kuppelungsart, wobei noch zu bemerken ist, dafs Lage, Anzahl und
Begrenzung der Profile ganz und gar nach Zweck mäfsigkeitsgründen
gewählt werdenkönnen. Ebenso mufs es dem Befinden des Constructeurs überlassen bleiben, ob das Zugglied, wie in
Fig. 7, durch zwei oder, wie in Fig. 9, durch nur einen Bolzen mit dem Tender zn verbinden
ist.
Die Construction der zu einander gehörigen Kuppelungspunkte A und M, A1 und M1 etc.,
Fig. 2, 5, 7 und 9, geschieht auf folgende Weise: Zunächst wird auf der Lokomotive der Punkt O
und auf dem Tender der Punkt P angenommen, Fig. ι und 4. Alsdann werden aus den Gleichungen
der Polbahnen der Getriebe, Fig. 1 und 4, die Krümmungskreise berechnet, welche
Operation von Sachverständigen ausführbar ist. Für die conaxiale, d. h. für diejenige Lage der
beiden Fahrzeuge, in welcher die Längsachsen derselben in einer und derselben Verticalebene
liegen, sind die beiden Krümmungskreise ein Paar Cardankreise, d. h. ihre Durchmesser verhalten
sich wie 1 : 2, was sich aus der Berechnung ohne Weiteres ergiebt.
Geht man von dem Getriebe Fig. 4 aus, so rollt bei der Bewegung der kleine, mit dem
Tender fest verbunden gedachte Cardankreis in dem grofsen, welcher der Lokomotive angehört.
Dabei beschreibt jeder, mit dem kleinen .Cardankreise fest verbundene Punkt, beispielsweise
P, eine Ellipse. Für die Peripheriepunkte des kleinen Cardankreises schrumpfen die Ellipsen
zu geraden Linien zusammen.
Ist die Gröfse der Cardankreise riqhtig bestimmt , so mufs für die conaxiale Lage der
Systeme O der Krümmungsmittelpunkt der von P beschriebenen Ellipse sein.
Wird die Bewegung umgekehrt, d. h. wird der Tender und mit demselben selbstverständlich
der kleine Cardankreis festgehalten, so vertauschen die Polbahnen ihre Rollen, d. h. der
grofse Cardankreis umrollt jetzt den kleinen und die Lokomotive nimmt an der Bewegung
theil.
Es beschreibt jeder mit der Lokomotive fest verbundene Punkt, beispielsweise O, eine allgemeine
Cardioide.
Ist die Gröfse der Cardankreise richtig bestimmt, so beschreibt der Punkt O eine Cardioide,
deren Krümmungsmittelpunkt für die conaxiale Lage der Systeme in P liegen mufs.
Die entwickelte Reciprocität, welche zwischen den Punkten P und O besteht, mufs nun für
je zwei beliebige andere zu einander gehörige Punkte, beispielsweise A und M, Fig. 11, bestehen.
Um zwei zu einander gehörige Punkte A und M, Fig. 11, zu bestimmen, wollen wir willkürlich
die Lokomotive festhalten, was dadurch angedeutet sein mag, dafs der grofse Cardankreis
durch eine stärkere Linie dargestellt ist.
Für die Ellipsenbewegung fällt nun der Wendekreis der directen Bewegung mit dem kleinen
Cardankreise zusammen. Hierauf folgt, dafs für die umgekehrte Bewegung der Wendekreis der
directen Bewegung ein Kreis ist, welcher die beiden Cardankreise in ihren Berührungspunkten F
berührt und aufserhalb des grofsen Cardankreises liegt.
Für die dargestellte Bewegung ist der letztere also der Wendekreis der inversen Bewegung
(punktirt gezeichnet). Ueber die Theorie der Wendekreise etc. s. Aronhold, Verhandlungen
des Vereins für Gewerbefleifs, 1872; Mannheimer,
giomatrie descriptive etc.
Die Construction zweier zu einander gehörigen Punkte wird mit Hülfe der Wendekreise ausgeführt.
Man wählt beispielsweise für die angenommene Bewegung auf dem Tender an passender
Stelle den Kuppelungspunkt A und zieht von diesem durch den Punkt F einen Radius vector
(Normalstrahl); derselbe schneidet den Wendekreis der directen Bewegung im Punkt W. Es
besteht nun zwischen dem Krümmungsradius ρ = AM der von Ä beschriebenen Ellipse und
den durch die Punkte F und W bestimmten Abschnitten des Radius vector AF folgende
Beziehung:
ρ :AF= AF: AW,
oder p.AW = AF\
oder p.AW = AF\
Demnach ist M durch jede Construction", welche die mittlere geometrische Proportionale
zwischen zwei Grofsen liefert, zu finden, beispielsweise durch folgende:
Errichte im Punkte ein Loth auf AF, mache
AWa = AW, ferner AFa = AF und AF''a = AF, verbinde Wa mit Fa und ziehe Fa
M parallel zu Wa F*a. Der Punkt M ist der gesuchte Krümmungsmittelpunkt.
Für den Punkt P, Fig. 4, gilt dieselbe Construction.
Der Krümmungsmittelpunkt der von P beschriebenen Ellipse mufs der Punkt O sein.
Da dieser aber bereits bekannt ist, so findet man vermittelst der Punkte F O und P durch
die Umkehrung der soeben angegebenen Construction mit leichter Mühe den Durchmesser./7^
.des Wendekreises der directen Bewegung und damit den kleinen Cardankreis.
Die Auffindung zweier zu einander gehörigen Punkte ist selbstverständlich auch möglich, wenn
von der umgekehrten Bewegung ausgegangen wird. Für diesen Fall liegt, wie schon angegeben,
der Wendekreis der directen Bewegung aufserhalb des grofsen Cardankreises.
Man wählt beispielsweise auf der Lokomotive den Punkt M. Der Krümmungsradius der von M
beschriebenen Ellipse ρ = AM steht nun mit den durch die Punkte Wi und F bestimmten
Abschnitten auf dem Radius vector MF in folgender
Beziehung:
p: MF- MF: MWi,
oder p. MJVi-MF2.
oder p. MJVi-MF2.
Es liefert also auch hier wiederum jede Construction, durch welche die mittlere geometrische
Proportionale zwischen zwei Gröfsen bestimmt wird, den Punkt A, beispielsweise durch die vorhin
angegebene.
Für den Punkt O, Fig. 4, gilt dieselbe Construction.
Der Krümmungsmittelpunkt der von O beschriebenen Cardioide mufs der Punkt P sein.
Da dieser aber bereits bekannt ist, so findet man durch die Umkehrung der soeben angegebenen
Construction mit leichter Mühe den Durchmesser des Wendekreises der inversen Bewegung und damit die Gröfse des Durchmessers des kleinen Cardankreises.
Wenn man von dem Getriebe Fig. 1 ausgeht, so bleibt, mit Ausnahme, dafs die Wörter
»Ellipse« und »Cardioide«, sowie »direct« und »invers« vertauscht werden müssen, die ganze
Construction wie vorhin bestehen.
Die Construction der zu einander gehörigen Profilstücke (der körperlich ausgebildeten Hüllbahnen)
kann zwar mit Hülfe der in der Theorie der Verzahnungen vorkommenden Methoden vorgenommen werden; allein vermittelst einer
geringen Erweiterung der vorhin beschriebenen Construction ist dieses Ziel mit leichter Mühe
zu erreichen.
Die Punkte A2 und A3 in Fig. 11 beschreiben
Ellipsen, deren bezügliche Krümmungsmittelpunkte die Punkte M3 und M3 sind. Läfst
man nun an der Bewegung der Punkte A2 und A3 die Kreisbögen a2 α2 und a3 a3 theilnehmen,
deren Mittelpunkte in A2 und A3
liegen, so umhüllen diese Kreisbögen in allen ihren Lagen Aequidistanten b2 b2 und b3 b3 zu
den ursprünglichen Ellipsen. Die Krümmungsmittelpunkte der letzteren fallen selbstverständlich
in M2 und M3.
Für die geringe Amplitude von im Maximum 6° genügt es, die Hüllbahnen b2 b2 und b3 b3 etc.
nach Kreisbögen herzustellen, deren Mittelpunkte die Punkte M2 und M3 etc. sind.
Werden die erzeugenden Profile mit genügend kleinem Radius angenommen, so lassen sich
dieselben körperlich als Rollen R und R1, Fig. 12
und 13, ausführen, welche vollständig die Functionen
der festen Profile α α in Fig. 7 und 9 übernehmen
können.
Mit dieser Anordnung ist aber auch der Vortheil verbunden, dafs die Reibung zwischen den
Profilen in rollende umgewandelt wird, und dafs die Abnutzung zwischen den Rollen R und R1
und den Profilen b b und bx bx sich über die
ganze Fläche der Rollen R und R1 vertheilt.
Selbstverständlich können auch die der Lokomotive angehörigen Profile als Rollen ausgebildet
werden.
Claims (4)
1. Die Verbindung von Lokomotive und Tender vermittelst zweier Gegenlenker A1 M1 und
A2 M2, Fig. 2 und 5, deren Längen und
Lagen auf die in der Beschreibung angegebene Weise derart bestimmt sind, dafs zwischen beiden Fahrzeugen annähernd die
Bewegung einer der beiden Kurbelgetriebe, Fig, ι oder Fig. 4, stattfindet.
2. Die Verbindung von Lokomotive und Tender vermittelst dreier oder mehrerer Gegenlenker
A M A1 M1 A2 M2 etc., Fig. 2 und 5,
welche im übrigen nach der Angabe des Anspruchs 1. angeordnet sind, wobei der
mehrfach geschlossenen kinematischen Kette die nöthige Beweglichkeit durch Benutzung
der Mängel der Ausführung oder durch minimale Heranziehung der Elasticität der
Theile gesichert ist.
3. Die Verbindung von Lokomotive und Tender auf die in Anspruch 1. oder 2. defmirte
Weise unter Zuhülfenahme von zu einander gehörigen Profilstücken α α und b b, Fig. 7
und g, deren Abhängigkeit von einander durch die Krümmungskreise eines der Kurbelgetriebe,
Fig. ι und 4, bedingt wird.
4. Bei den in dem Anspruch 3. definirten Verbindungen die Ausbildung der Profilstücke
entweder α α oder b b zu Rollen RR1,
Fig. 12 und 13, welche mit ihren zugehörigen
Profilstücken durch die im Anspruch 3. an-
■ gegebene Abhängigkeit im Zusammenhang stehen.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen.
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE24968C true DE24968C (de) |
Family
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DENDAT24968D Active DE24968C (de) | Kuppelung von Lokomotive und Tender mittelst Gegenlenkern, deren Endpunkte auf kinematischem Wege bestimmt werden |
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---|---|
DE (1) | DE24968C (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3390374A (en) * | 1965-09-01 | 1968-06-25 | Amp Inc | Coaxial connector with cable locking means |
US3520990A (en) * | 1968-04-16 | 1970-07-21 | Coq Nv | Insulators and methods for manufacturing such insulators |
FR2366162A2 (fr) * | 1976-10-01 | 1978-04-28 | Venissieux Atel | Vehicule articule |
-
0
- DE DENDAT24968D patent/DE24968C/de active Active
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US3390374A (en) * | 1965-09-01 | 1968-06-25 | Amp Inc | Coaxial connector with cable locking means |
US3520990A (en) * | 1968-04-16 | 1970-07-21 | Coq Nv | Insulators and methods for manufacturing such insulators |
FR2366162A2 (fr) * | 1976-10-01 | 1978-04-28 | Venissieux Atel | Vehicule articule |
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