DE2429280A1

DE2429280A1 - Verfahren und pyrotechnischer satz zur erzeugung von heissgasen

Info

Publication number: DE2429280A1
Application number: DE19742429280
Authority: DE
Inventors: Jean Alexandre Ramond
Original assignee: Societe Nationale des Poudres et Explosifs
Current assignee: Societe Nationale des Poudres et Explosifs
Priority date: 1973-06-19
Filing date: 1974-06-19
Publication date: 1975-01-16
Also published as: GB1474546A; IE39305L; LU70341A1; BE816565A; IE39305B1; DK324074A; DE2429280B2; FR2234246A1; IT1014249B; DE2429280C3; NL7408118A; FR2234246B1

Description

Patentanwälte
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550-22.8O2P 19. 6. 1974

SQCIETE NATIONALE DES PQUDRES ET EXPLOSIFS, Paris (Frankreich)

Verfahren und pyrotechnischer Satz zur Erzeugung von Heißgasen

Die Erfindung betrifft einerseits ein Verfahren zur Erzeugung von Heißgasen, insbesondere für Triebwerke, durch Verbrennen von Propergolen unterschiedlicher Zusammensetzung und andererseits pyrotechnische Sätze zur Durchführung dieses Verfahrens.

Pyrotechnische Sätze mit mehreren unterschiedlichen Propergolen sind bereits bekannt, insbesondere Innenbrenner-Sätze mit mittigem Kanal, wo die Verwendung von Sätzen mit Dual- oder Multi-Zusammensetzung die Änderung der Brennfläche und die Einwirkung einerseits auf die Ausbildung von Resten am Brennschluß und andererseits auf

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den Gasdurchsatz und so einen variablen Schub erlaubt. Bei Treibsätzen mit relativ geringer Brenndauer ist es für sich bekannt, in unterschiedlichen Dicken Treibstoffelemente geringer Dicke wie Röhren, Bänder oder Scheiben zu verwenden, um einen varialben Schub zu erzielen, insbesondere einen Verlauf des Drucks über der Zeit, der eine Folge von Druckstufen abnehmenden Werts darstellt. Jede Propergolzusammensetzung besitzt ihre eigene Brenncharakteristik, die durch ein Netz von Kurven gegeben ist, die die auf der Ordinate aufgetragene Brenngeschwindigkeit als Funktion des auf der Abszisse aufgetragenen Drucks angibt, und dies für Temperaturen bei ungefähr + 52 °C, +20 °C, -31 °C oder -40 °C. Die Klemmzahl, d. h. das Verhältnis zwischen der Brennfläche und der Fläche am Hals der Düse, ist durch ein divergierendes Bündel von Klemmgeraden dargestellt, die durch den Ursprung dieser Kurven der Brenncharakteristiken verlaufen, und der Arbeitsbereich jeder Zusammensetzung ist zwischen zwei Geraden extremer Klemmung enthalten, die der minimalen und maximalen Klemmzeit entsprechen. Dieser Arbeitsbereich begrenzt die Bedingungen der Verwendung von Propergolzusammensetzungen, und aus diesem Grund kann eine einzige Zusammensetzung nicht bei sehr verschiedenen Klemmungen arbeiten, um Schübe großer Druckänderung zu erreichen. Die Zusammensetzungen, die in einem großen Bereich der Klemmzahl verbrennen, haben gleichzeitig eine Brenngeschwindigkeit und eine potentielle Energie, die kleiner als die Geschwindigkeit und die potentielle Energie der Zusammensetzungen ist, die in einem engeren Bereich der Klemmzahl brennen, derartige Zusammensetzungen mit großem Klemmzahlbereich erlauben daher keine größere Anfangsenergie. Es ist also ersichtlich, daß die Verwendung einer einzigen Propergolzusammensetzung sehr oft die Möglichkeiten der Variation des Drucks in den Triebwerken

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auf ein Verhältnis von etwa 1,5 beschränkt, wenn die Anfangsenergie groß sein muß, weil eine Erhöhung des Druckverhältnisses eine Verringerung dieser Energie mit sich bringt.

Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß Treibsätze hoher Anfangsenergie geschaffen werden können, die eine Folge von Druckstufen aufweisen, deren Verhältnis P. max./P. min größer als 1,5 ist und die ohne Störung der Verbrennung im Umgebungstemperaturbereich von - 40 C bis + 52 C arbeiten können, indem ein Verfahren zur Erzeugung von Heißgasen verwendet wird, das gleichfalls Gegenstand der Erfindung ist.

Erfindungsgemäß vollzieht sich die Erzeugung der Heißgase folgendermaßen :

In einer ersten Phase P1 durch gleichzeitige Verbrennung der Gesamtzahl η der Propergolzusammensetzungen,

in Zwischenphasen Pi (mit i gemäß 1 ■< i<n) durch gleichzeitiges Verbrennen von [(n + I)-i] Propergolzusammensetzungen,

in der letzten Phase Pn durch Verbrennen der einzigen Propergolzusammehsetzung, die die größte Brenndauer aufweist, wobei die Propergolzusammensetzung mit der größten Brenndauer die energieärmste der verwendeten Zusammensetzungen ist, eine stabile Brenncharakteristik bei tiefen Umgebungstemperaturen und einen weiten Arbeitsbereich aufweist, der durch die Geraden extremer Klemmung begrenzt ist; während die Zusammensetzung mit der kleinsten Brenndauer die energiereichste ist, eine stabile Brenncharakteristik bei

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hohen Umgebungstemperaturen und einen Arbeitsbereich innerhalb des weiten Arbeitsbereichs der Zusammensetzung mit der größten Brenndauer aufweist, wobei die Verbrennung entsprechend einer Druckkurve erfolgt, die aufeinander folgende Stufen abnehmenden Drucks zeigt, deren maximales und minimales Druckverhältnis, das der ersten bzw. der letzten Phase der Gaserzeugung entspricht, größer als 1,4 ist.

Dieses Verfahren gestattet, die energiereichste Zusammensetzung bei der Grenzklemmung ihres Arbeitsbereichs arbeiten zu lassen, ohne einen Überdruck hervorzurufen, der ungünstig hinsichtlich der Sicherheit und der Gleichmäßigkeit der Verbrennung bzw. des Abschusses ist, da die anderen Zusammensetzungen unter denselben Klemmbedingungen diesen Überdruck verzögern, da ihre Brenngeschwindicjkeiten kleiner als die F3renngeschwindigkeit der eneriiereichsten Zusammensetzung sind. Gemäß diesem Verfahren entspricht jede Phase der Gaserzeugung einer Änderung der Anzahl der Propergolzusammensetzungen in Verbrennung, aber jede dieser Zusammensetzungen kann in Form von Brennelementen verwendet werden, die entweder unterschiedliche Brenndicken oder Brennelemente unterschiedlicher Dicke haben, was entweder mehrere aufeinanderfolgende Druckstufen oder eine zunehmende Degression der Druckstufe zu erzielen gestattet.

Die Erfindung wird dadurch weitergebildet, daß die verwendeten Zusammensetzungen doppelbasische homogene Propergole sind, wobei die Zusammensetzung mit der größten Brenndauer eine Brenngeschwindigkeit von mehr als 3 mm/s bei -31 C und die Zusammensetzung mit der kürzesten Brenndauer eine Brenngeschwindigkeit von mehr als 15 mm/s bei +52 C hat.

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Es ist ferner zweckmäßig, daß die verwendeten Zusammensetzungen in Elemente geringer Dicke gebracht werden, die nicht aneinanderliegen und konstante Dicke für ein und dieselbe Zusammen-' Setzung, jedoch verschiedene Dicken für jede der Zusammensetzungen haben.

Es empfiehlt sich auch, daß zwei verschiedene Zusammensetzungen verwendet werden, und daß die Druckkurve zwei aufeinanderfolgende abnehmende Druckstufen hat, deren Druck verhältnis größer als 1,4 ist.

Es ist außerdem vorteilhaft, daß drei verschiedene Zusammensetzungen verwendet werden, und daß die Druckkurve drei aufeinanderfolgende abnehmende Druckstufen aufweist, deren maximales und minimales Druckverhältnis, das der ersten bzw. letzten Phase der Gaserzeugung entspricht, größer als 1,8 ist.

Schließlich ist es zweckmäßig, daß die Zusammensetzung mit der größten Brenndauer eine Brenncharakteristik mit Plateaueffekt und die Zusammensetzung mit der geringsten Brenndauer eine kontinuierlich ansteigende Brenncharakteristik hat.

Die Erfindung wird anhand der Zeichnung näher erläutert, in der Ausführungsbeispiele dargestellt sind. Es zeigen:

Fig. 1 in ein und derselben Darstellung die Brenncharakteristik von drei Zusammensetzungen (A, B und C) von doppelbasischem homogenem Propergol, und

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ORIGINAL INSPECTED

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Fig. 2 die Brenncharakteristik bei Durchführung der Gaserzeugung gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel der Erfindung unter Verwendung der beiden Zusammensetzungen A und B von Fig. 1.

Die verwendeten Propergolzusammensetzungen sind homogene doppelbasische Treibstoffe, die außer Nitrozellulose und Nitroglyzerin verschiedene gemeinsame Zusätze haben, z. B. einen Stabilisator, Brennbeschleuniger, einen Weichmacher, Temperaturkoeffizientverringerer sowie ein Bleisalz, das den Brenncharakteristiken ein Plateau verleiht, wobei dieser Plateaueffekt um so stärker ist, je energieärmer die Zusammensetzung ist. Die Zusammensetzung A hat außerdem Kupferchromit und die Zusammensetzung B außerdem Kupferoktoat. Die Arbeitsbereiche, die durch die Geraden der Extremklemmung begrenzt sind, sowie die potentielle Energie für djede dieser drei Zusammensetzungen sind folgende:

Klemmzahl zwischen ca. 256 und 416 bei einer potentiellen Energie von 1000 cal/g für die Zusammensetzung A,

Klemmzahl zwischen ca. 200 und 500 bei einer potentiellen Energie von 900 cal/g für die Zusammensetzung B,

Klemmzahl zwischen ca. 180 und 617 bei einer potentiellen Energie von 845 cal/g für die Zusammensetzung C.

Fig. 1 gibt die Brenncharakteristiken dieser drei speziellen Zusammensetzungen an, wobei die Brenngeschwindigkeiten auf der Ordinatenachse in mm/s und die Drücke auf der Abszissenachse in bar

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ORJGiNAL !NSPECTlD

aufgetragen sind. Die drei Kurven Geschwindigkeit/Druck a, a¹ und a" entsprechen der Zusammensetzung A für die Umgebungstemperaturwerte von + 52 C, + 20 C bzw. - 31 C, während die anderen Kurven b, b¹, b" und c, c¹, c" den Zusammensetzungen B bzw. C für dieselben Umgebungstemperaturwerte entsprechen.

Zur besseren Erläuterung der Erfindung sowie der damit erhaltenen Vorteile ist im folgenden zunächst ein Vergleichsbeispiel eines bereits früher entwickelten Gasgeneratorsatzes gegeben.

Die Schaffung eines Mono-Treibsatzes mit zwei Brennstufen, deren Druckverhältnis etwa 1,8 beträgt, ist schwierig und gestattet keinen Treibsatz hoher Anfangsenergie. Die Zusammensetzung B zeigt einen "Mesa-Effekt", der einem Maximum der Brenngeschwindigkeit bei 190 bar und einem Minimum der Brenngeschwindigkeit bei 310 bar entspricht, was keinen ausreichenden Gasdurchsatz gestattet, um diese hohe Anfangsenergie zu erreichen. Andererseits besitzt die Zusammensetzung A eine Brenncharakteristik von - 40 C bis +52 C , die durch Klemmgeraden begrenzt ist, die den empfohlenen extremen Klemmungen bei Anwendung entsprechen. Außerhalb dieser Geraden ist ersichtlich, daß zu beiden Seiten der Klemmgeraden nahezu Tangenten an die Kurven von Geschwindigkeit/Druck vorliegen, was mit

*v _o

sich bringt, daß entweder der Temperaturkoeffizient bei + 52 C sehr hoch wird oder die Verbrennung sich in Instabilitäten äußert, so daß die Sicherheit und die Gleichmäßigkeit des Abschusses und damit des Antriebs nicht mehr gewährleistet sind, sobald die Umgebungstemperatur - 30 C beträgt. Die Verschiebung der Arbeitsextremklemmungen unter Aufrechterhaltung desselben Verhältnisses der Extremklemmungen entsprechend zwei Druckstufen ist unmöglich, da die Ab-

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Schwächung des beobachteten Phänomens bei einer der extremen Tem peraturen sich in einer Verstärkung des beobachteten Phänomens bei der anderen Temperatur äußert.

Die folgenden Ergebnisse wurden mit einem Satz erhalten, der ausgehend von einem doppelbasischen Homogenpropergol der Zusammensetzung A mit einer Masse von 6 kg gefertigt wurde, deren Bänder mit 5,4 mm Brenndicke 65 % der Gesamtbandfläche entsprechen und deren Bänder mit 2,1 mm Brenndicke ungefähr 40 % der Gesamtfläche der Bänder entsprechen.

T° des Theore-Ab- tische

schus- Anfangs-

Erzielte Betriebswerte Drücke der Drücke der

ersten Stu- zweiten

ses klemm unq , _λ _ , ^

■ fe (bar) Stufe (bar)

345

355

400

430

270

160 170 120

Entspan	Bemer
nung s ver	kungen
hältnis
A S/A T
2,15	sehr hohe
	Drücke,
	Gefahr von
	Verlagern
	bei + 52 ⁰C

342	360	150
342	400	155
342	260	40
342	280	85

2,10

keine reproduzier baren Versuche bei - 40 ⁰C

Der Aufbau eines Satzes und die Durchführung der Erzeugung von Heißgasen gemäß der Erfindung gestatten, diese Betriebs-Schwierigkeiten bzw. -Hindernisse zu überwinden.

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Die beiden folgenden Beispiele beziehen sich auf einen Treibsatz hoher Anfangsenergie, der gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel der Erfindung aufgebaut ist und der eine schnelle Verbrennung mit einer Dauer von weniger als 0,25 S und sehr hohen Schubimpulsen gestattet, wobei die Druckkurven aus zwei Stufen bestehen, deren Druckverhältnis ca. 1,8 für das erste Beispiel und ca. 2,1 für das zweite Beispiel beträgt. Die folgenden Ergebnisse wurden mit einem Treibsatz aus Elementen geringer Dicke einer Gesamtmasse von 6 kg erhalten, deren Bänder mit einer Brenndicke von 5,4 mm aus einem doppelbasischen homogenen Propergol der Zusammensetzung B entsprechend den Kurven von Geschwindigkeit/Druck b, b' und b" von Fig 1 gefertigt wurden und deren Bänder mit einer Brenndicke von 2,1 mm aus einem doppelbasischen homogenen Propergol der Zusammensetzung A entsprechend den Kurven von Geschwindigkeit/Druck a, a¹ und a" von Fig. 1 gefertigt wurde. Das Verhältnis der Flächen dieser Bänder wurde bei 40 % für die Bänder mit einer Brenndicke von 2,1 mm der Zusammensetzung A und bei 60 % für die Bänder mit einer Brenndicke von 5,4 mm der Zusammensetzung B gehalten.

	U ι ο_^ <; to	ι 0	CD I C	Ergebnisse	Drücke zweiten fe (bar	Pl max	P 2 mäx	AS/AT
Nr.	φ to to φ to T) 3 si 0 O H to	to -^ Φ ^w	Anfangs klemm u	der tufe	160	1,75	3,35
Beispiel	+ 20	Masse c pergols	382	Drücke ersten S (bar	175	1,83	3,35
1	+ 52	6,1	382	280	145	1,79	3,35
	- 40	6,1	382	320	140	2,07	3,25
	+ 20	6,1	382	260	160	2,13	3,25
2	+ 52	6,25	382	290	115	2,04	3,25
	- 40	6,25	382	340
	6,25	235

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QFSGiNAL INSPECTED

Erfindungsgemäß wird die erste Phase der Gaserzeugung durch gleichzeitige Verbrennung von zwei Zusammensetzungen sehr unterschiedlicher oder benachbarter Geschwindigkeit, jedoch komplementärer Arbeitsklemmung erhalten, wobei die Propergolbänder mit der größten Dicke bei einem Druck der Bänder mit der kleinsten Dicke während des ersten Betriebsbereichs und anschließend allein bei einer angepaßten Klemmung brennen, die ihnen während des zweiten Brennbereichs eigen ist.

Die erste Stufe ist durch die Verbrennung der beiden Propergole gesichert, die gleichzeitig brennen und eine Gesamtwirkung gewährleisten, die derjenigen entspricht, die von der Verbrennung einer idealen Zusammensetzung herrührt, die die gewünschten Charakteristiken hat und eine Brenngeschwindigkeit von ca. 30 mm/s und einen maximalen Druck von nicht mehr als 350 bar bei einer Anfangsklemmung von 382 zu erzielen gestattet.

Das Ende der ersten Stufe entspricht der vollständigen Verbrennung der feinen Bänder, die aus einer Zusammensetzung bestehen, während die zweite Stufe diejenige ist, die durch die Verbrennung der dicksten Bänder erhalten wird, die aus der Zusammensetzung besteht, die in diesem Zeitpunkt unter einer genauen Klemmung zwischen den Grenzklemmgeraden brennt.

Die durchgeführten zahlreichen Versuche haben die konstante Reproduzierbar keit des Betriebs Verhaltens für die Grenzumgebungstemperaturen von - 40 C und +52 C gezeigt, und die Brenncharakteristik der idealen Zusammensetzung, die die erste Druckstufe während der ersten Phase der Gaserzeugung zu erzielen gestattet, ist

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in Fig, 2 abgebildet. Die Brenngeschwindigkeiten sind auf der Ordinatenachse und in mm/s und die Drücke auf der Abszissenachse in bar aufgetragen. Die drei Kurven Geschwindigkeit/Druck: d, d' und d" entsprechen der idealen Zusammensetzung für Umgebungstemperaturwerte von +52 C, +20 C bzw. - 40 C und es ist ersichtlich, daß die energiereichste Zusammensetzung A bei der Grenzklemmung ihres Arbeitsbereichs ohne Einführung eines für die Sicherheit und die Gleichmäßigkeit des Abschusses schädlichen Überdrucks arbeiten kann, da die Zusammensetzung B diesen Überdruck unter denselben Klemmbedingungen verzögert, ihre Brenngeschwindigkeit kleiner als die Brenngeschwindigkeit der Zusammensetzung A ist.

Ein drittes Ausführungsbeispiel der Erfindung ist im folgenden beschrieben, wobei ein Satz mit einer Gesamtmasse von 4 kg verwendet wirdj die nach einem zweiten Ausführungsbeispiel der Erfindung aus drei Zusammensetzungen A, B und C hergestellt ist.

Die Zusammensetzung C, deren Brenndauer die längste ist, hat eine Brenncharakteristik mit ausgeprägtem Plateaueffekt bei verringerter Brenngeschwindigkeit.

Die Zusammensetzung B mit mittlerer Brenndauer hat eine Brenncharakteristik mit einem besonderen Plateaueffekt, der Mesa-Effekt genannt ist, für den das Maximum der Brenngeschwindigkeit bei niedrigem Druck bei etwa 190 bar und das Minimum der Brenngeschwindigkeit bei hohem Druck bei etwa 310 bar liegt, wobei die Brenngeschwindigkeit dazwischen ist.

Die Zusammensetzung A, deren Brenndauer am kürzesten ist, hat

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ORIGINAL INSPECTED

eine im wesentlichen kontinuierlich ansteigende Brenncharakteristik und eine hohe Brenngeschwindigkeit. Die Propergolbänder der Zusammensetzung A haben eine Brenndicke von 1,5 mm und entsprechen ca. 25 % der Anfangsbrennfläche, und die Charakteristiken der Propergolbänder der Zusammensetzungen B und C haben eine Brenndicke von 2,5 bzw. 5 mm, was ca. 30 % bzw. 45 % der Anfangsbrennfläche entspricht. Während der Abschüsse bei der Umgebungstemperatur von +20 C mit einer Anfangsklemmung von 400 und mit einem Entspannungsverhältnis AS/AT von 3,40 betrugen die mittleren Drücke der drei aufeinanderfolgenden Druckstufen 302 bar für die erste Stufe, 186 bar für die zweite Stufe und 82 bar für die dritte Stufe, die dem Brennschluß der Propergolbänder der Zusammensetzung C entsprach.

Die erfindunqsqemäß vorgesehene gleiclizeitige Verwendung einerseits der Zusammensetzung mit dem weitesten Arbeitsbereich und der geringsten potentiellen Energie zur Schaffung des Propergols, das die größte Brenndicke hat, und andererseits der Zusammensetzung, die einen engen Betriebsbereich innerhalb des weitesten Betriebsbereichs, jedoch die größte potentielle Energie und die größte Brenngeschwindigkeit hat, um das Propergol zu schaffen, das die geringste Brenndicke hat, diese gemeinsame Verwendung also gestattet die Schaffung von Sätzen hoher Anfangsenergie, die eine Druckkurve zeigen, die abnehmende aufeinanderfolgende Stufen hat, deren maximales Druckverhältnis größer als 1,4 ist. Die erzielten sekundären Ergebnisse sind gleichfalls sehr betriebsgünstig und gestatten, den Maximaldruck in der Brennkammer zu begrenzen, einen stabilen und relativ hohen Druck während der letzten Phase der Gaserzeugung aufrecht zu erhalten und die Anfangsarbeit sklemmung zu erhöhen. Für

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die oben angeführten Beispiele wurden folgende Ergebnisse ermittelt:

Begrenzung des erosiven Brennphänomens bei + 52 C und damit Verringerung des erzielten Maximaldrucks auf 340 bar gegenüber 430 bar,

Erzielung eines stabilen Betriebs bei -40 C und für 115 bar gegenüber einem instabilen Betrieb mit mittleren Drücken gleich 40 bar und 85 bar,

Erhöhung der Anfangsarbeitsklemmung von 342 auf 382 und damit Verbesserung des Triebwerkwirkungsgrades, wobei das Entspannungsverhältnis AS/AT auch von etwa 2,1 auf mindestens 3,25 erhöht wurde, und

Abschwächung des Druckabfalls zwischen den verschiedenen Brennbetriebsbereichen.

Die pyrotechnischen Sätze, die das erfindungsgemäße Verfahren zum Erzeugen von Heißgasen anwenden, können als Triebwerke, insbesondere für Raketen eingesetzt werden.

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Claims

Patentansprüche

{ y. Verfahren zur Erzeugung von Heißgasen, insbesondere für Triebwerke, durch Verbrennung von mindestens zwei Propergolen unterschiedlicher Zusammensetzung, die unterschiedliche Brennzeiten haben, wobei die erste Phase der Gaserzeugung durch gleichzeitige Verbrennung der Gesamtzahl der Propergolzusammensetzungen und die letzte Phase der Gaserzeugung durch Verbrennung der einzigen Propergolzusammensetzung erhalten wird, die die größte Brenndauer aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß die Propergole gleichzeitig auf ihren gesamten Oberflächen gezündet werden5 daß die Propergolzusammensetzung mit der größten Brenndauer die energieärmste der verwendeten Zusammensetzungen ist, eine stabile Brenncharakteristik bei tiefen Umgebungstemperaturen und einen weiten Arbeitsbereich aufweist, der durch die Geraden extremer Klemmung begrenzt ist, während die Zusammensetzung mit der kleinsten Brenndauer die energiereichste ist, eine stabile Brenncharakteristik bei hohen Umgebungstemperaturen und einen Arbeitsbereich innerhalb des weiten Arbeitsbereichs der Zusammensetzung mit der größten Brenndauer aufweist; und daß die Verbrennung entsprechend einer Druckkurve erfolgt, die aufeinanderfolgende Stufen abnehmenden Drucks zeigt, deren maximales und minimales Druckverhältnis, das der ersten bzw. der letzten Phase der Gaserzeugung entspricht, größer als 1,4 ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die verwendeten Zusammensetzungen doppelbasische homogene Propergole sind, wobei die Zusammensetzung mit der größten Brenndauer eine

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Brenngeschwindigkeit von mehr als 3 mm/s bei -31 C und die Zu-

sammensetzung mit der kürzesten Brenndauer eine Brenngeschwindigkeit von mehr als 15 mm/s bei + 52 C hat.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die verwendeten Zusammensetzungen in Elemente geringer Dicke gebracht werden, die nicht aneinander liegen und konstante Dicke für ein und dieselbe Zusammensetzung, jedoch verschiedene Dicken für jede der Zusammensetzungen haben.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zwei verschiedene Zusammensetzungen verwendet werden, und daß die Druckkurve zwei aufeinanderfolgende abnehmende Druckstufen hat, deren Druckverhältnis größer als 1,4 ist.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß drei verschiedene Zus ammensetzungen verwendet werden, und daß die Druckkurve drei aufeinanderfolgende abnehmende Druckstufen aufweist, deren maximales und minimales Druckverhältnis, das der ersten bzw. letzten Phase der Gaserzeugung entspricht, größer als 1,8 ist.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Zusammensetzung mit der größten Brenndauer eine Brenncharakteristik mit Plateaueffekt hat.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Zusammensetzung mit der geringsten Brenn-

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ORIGINAL INSPECTED

dauer eine kontinuierlich ansteigende Brenncharakteristik hat.
8. Pyrotechnischer Satz zur Heißgaserzeugung, insbesondere für Triebwerke, mittels Verbrennung mindestens zweier Propergole unterschiedlicher Zusammensetzungen, die verschiedene Brennzeiten haben, dadurch gekennzeichnet, daß die Propergole gleichzeitig auf ihren gesamten Oberflächen gezündet werden, daß das Propergol mit der größten Brenndicke das energieärmste der verwendeten Propergole ist und eine stabile Brenncharakteristik bei niedriger Umgebungstemperatur sowie einen weiten Arbeitsbereich hat, der durch die Geraden der Extrem klemmung begrenzt ist, und daß das Propergol mit der kürzesten Brenndauer das energiereichste ist, eine stabile Brenncharakteristik bei hoher Umgebungstemperatur und einen Arbeitsbereich innerhalb des weiten Arbeitsbereichs des Propergols mit der größten Brenndicke hat.
9. Pyrotechnischer Satz nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Propergole unterschiedlicher Zusammensetzung doppelbasische homogene Propergole sind, wobei das Propergol mit der größten Brenndicke eine Brenngeschwindigkeit von mehr als 3 mm/s bei -31 C und das Propergol mit der kleinsten Brenndicke eine Brenngeschwindigkeit von mehr als 15 mm/s bei +52 C hat.
10. Pyrotechnischer Satz nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Propergole unterschiedlicher Zusammensetzung in Form von Elementen geringer Dicke, jedoch nicht aneinanderliegend vorgesehen sind, die konstante Dicken für ein und dasselbe Propergol, jedoch unterschiedliche Dicken für jedes der Propergole haben.

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11. Pyrotechnischer Satz nach einem der Ansprüche 8 bis 10, gekennzeichnet durch mindestens zwei verschiedene Propergole unterschiedlicher Zusammensetzung, wobei das Propergol mit der
größten Brenndicke eine Brenncharakteristik mit Plateaueffekt und
das Propergol mit der geringste! Brenn dicke eine kontinuierlich ansteigende Brenncharakteristik hat.

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