DE2427596A1 - Verbesserungen in luftzerlegungsverfahren - Google Patents
Verbesserungen in luftzerlegungsverfahrenInfo
- Publication number
- DE2427596A1 DE2427596A1 DE19742427596 DE2427596A DE2427596A1 DE 2427596 A1 DE2427596 A1 DE 2427596A1 DE 19742427596 DE19742427596 DE 19742427596 DE 2427596 A DE2427596 A DE 2427596A DE 2427596 A1 DE2427596 A1 DE 2427596A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- pressure zone
- ata
- low
- feed
- return
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04612—Heat exchange integration with process streams, e.g. from the air gas consuming unit
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
- F25J3/04018—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of main feed air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
- F25J3/04036—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
- F25J3/0406—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams of nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
- F25J3/04115—Arrangements of compressors and /or their drivers characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
- F25J3/04127—Gas turbine as the prime mechanical driver
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
- F25J3/04145—Mechanically coupling of different compressors of the air fractionation process to the same driver(s)
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
- F25J3/0423—Subcooling of liquid process streams
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04278—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using external refrigeration units, e.g. closed mechanical or regenerative refrigeration units
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
- F25J3/04296—Claude expansion, i.e. expanded into the main or high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/04351—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
- F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04563—Integration with a nitrogen consuming unit, e.g. for purging, inerting, cooling or heating
- F25J3/04575—Integration with a nitrogen consuming unit, e.g. for purging, inerting, cooling or heating for a gas expansion plant, e.g. dilution of the combustion gas in a gas turbine
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04593—The air gas consuming unit is also fed by an air stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/20—Processes or apparatus using separation by rectification in an elevated pressure multiple column system wherein the lowest pressure column is at a pressure well above the minimum pressure needed to overcome pressure drop to reject the products to atmosphere
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
- F25J2200/52—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column in the high pressure column of a double pressure main column system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/24—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using regenerators, cold accumulators or reversible heat exchangers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval
- F25J2240/46—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval the fluid being oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/42—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft die Trennung der Luft bei tiefen Temperaturen
und besonders das zweifache Frakt1on1erungsverfahren, wobei die Fraktionierzonen
unter erhoehtem Druck arbeiten.
In dem hierunter dargestellten Verfahren arbeitet die Hochdruckzone unter einem
Druck, der hoeher als 7 ata aber niedriger als 25 ata ist und die Niederdruck=
zone unter einem Druck, der hoeher als 1.5 ata aber niedriger als 9 ata 1st.
Außerdem wird der stickstoffrei ehe Dampf vom oberen Ende der Hochdruckzone
kondensiert und als Ruecklauf fuer die Hochdruckzone und Niederdruckzone ver»
wendet. Gleichfalls wird die sauerstoffreiche Fluessigkeit vom unteren Ende
der Hochdruckzone als Feed fuer die Niederdruckzone verwendet. Es 1st mindestens
ein Kondensator vorgesehen, in dem ein Teil der sauerstoffreichen Fluess1gke1t
vom unteren Ende der Niederdruckzone verdampft und die dadurch erzeugte Kaelte wird zur Kondensation des stickstoffreichen Dampfes vom oberen Ende der Hoch3
iruckzone verwendet. /ftftöö2/03S0
Das Ziel der Erfindung ist einen relativ hohen Grad der Lufttrennung zu erreichen,
obwohl die Fraktionierung unter erhoehtem Druck durchgefuehrt wird. Die Erfindung
kann auch benutzt werden um einen erheblichen Teil der Energie die fuer die Trennung
der Luft erforderlich 1st»zurueckzugewinnen. Das geschieht Indem Stickstoffprodukt
mit niedrigem Sauerstoffgehalt von der Niederdruckzone extrahiert wird, durch Ver=
brennung von Brennstoff erhitzt wird und 1n einer Gasturbine arbeitsleistend expan=
diert, wie es in meiner Offen!egungsschrift Nr.2244216 beschrieben 1st.
Die Lufttrennung bei erhoehtem Druck 1st In der Industrie bekannt und als Beispiele
koennen die britischen Patente 976,352 und 1,180,904 erwaehnt werden. Jedoch.beitn
frueheren Stand der Technik war der Grad der Trennung btgrenzt wenn die Niederdruck=
zone unter verhaeltnismaessig erhoehtem Druck gearbeitet hat, well In diesem Falle
keine genuegende Menge des Ruecklaufs in dieser Zone verfuegbar war.
Wenn der Feed und der Ruecklauf von der Hochdruckzone 1n die Niederdruckzone
gedrosselt werden, werden diese beiden Fluessigkeiten teilweise verdampft und
diese teilweise Verdampfung wird unter erhoehtem Druck groesser und hindert das Verlaufen des Fraktionierungsverfahrens 1η der Niederdruckzone.
Die teilweise Verdampfung von Feed und Ruecklauf kann durch Unterkuehlung dieser
Fluessigkeiten vermindert werden. Unterkuehlung von Feed und/oder Ruecklauf wurde
auch frueher verwendet, aber frueher wurde dazu meistens das Stickstoffprodukt
verwendet, welches in gewissen Faellen, um die noetige Kaelte zu erzeugen, in einer
Kaelteturbine entspannt wurde. Das vermindert aber, oder schliesst die Moeglichkeit
das Stickstoffprodukt fuer die Erzeugung von mechanischer Energie zu benutzen, voll=
staendig aus. Die Erfindung ermoeglicht es das Gesamte des Stickstoffproduktes in
einem komprimierten Zustande zu erhalten und dabei mit einem verhaeltnismaessig
geringen Sauerstoffgehalt, was fuer einen wirtschaftlichen Gebrauch des Stickstoff=
Produktes fuer die Erzeugung von mechanischer Energie ausschlaggebend ist.
409882/035Q
Um die teilweise Verdampfung von Feed und Ruecklauf, die waehrend der
Drosselung dieser Fluessigkeiten von der Hochdruckzone in die Niederdruck=
zone stattfindet zu vermeiden, muessen sie so unterkuehlt werden, dass ihre
Enthalpien nicht groesser werden als diejenigen die ihren fluessigen Phasen
in gesaettigtem Zustande unter dem Druck der Niederdruckzone entsprechen. Das erfordert eine betraechtliche Menge von Kaelte bei Temperaturen die
tiefer sein koennen als die Temperatur des von der Niederdruckzone extra= hierten Stickstofforoduktes.
Erfindungsaemaess wird dieser Kaeltegrad erreicht indem man die Verdampfunqs=
waerme mindestens eines Teiles des Sauerstoffproduktes benutzt und, falls
erwuenscht, wird dieser Teil des SauerstoffProduktes auch ueber seine Säet=
tigungstemperatur hinaus erwaermt. Dieses wird in folaender Weise ausge=
fuehrt:
Mindestens ein Teil des Sauerstoffproduktes wird in fluessiger Phase von der
Niederdruckzone entnommen und bis auf einen solchen Druck gedrosselt, dass ·
seine Temperatur tiefer faellt als die des unterkuphltpn Fepdes und Rueck=
laufes. Dieser, mindestens ein Te^l de« Sauprstnffproduktes, wird anschlie=
ssend in einen Waermeaustausch mit dem Feed und Ruecklauf von dpr Hochdruck=
7one nebracht, wird voHstaendig verdampft und, falls erwuenscht, auch ueber
seine Saettigungstemperatur hinaus erwaermt. Die Kaelte die von diesem,
mindestens einen Tpü des Sauerstofforoduktes an den Feed und Ruecklauf ab=
gegeben wird, ist von diesen Fluessigkeiten in der Niederdruckzone entnommen
und ermoeglicht die Gewinnung von diesem, mindestens einen Teil des Sauer=
Stoffproduktes in fluessiger Phase.
409882/0350
Durch die erfindungsgemaesse Verwendung der Verdampfungswaertne mindestens
eines Teiles des SauerstoffProduktes fuer Unterkuehlung von Feed und Rueck=
lauf, ist es moeglich betraechtliche Mengen von Kaelte zu behandeln, obwohl
verhaeltnismaessig kleine Massen von Kuehlmittel (d.h. von Sauerstoffprodukt)
im Waermeaustausche Anteil nehmen. So werden, zum Beispiel, 1n der Luft=
Zerlegungsanlage die in der beiliegenden Zeichnung dargestellt ist, 8.67 KKaI
von Kaelte an 0.6068 SM3 von Feed und 0.4712 SM3 von Ruecklauf uebertragen,
wobei nur 0.1389 SM von Sauerstoffprodukt benutzt werden. Diese 0.1389 SM
von Sauerstoffprodukt werden Infolge der Drosselung nicht unter 5 ata sondern
unter 1 ata erhalten und ihre Enthalpie in Dampfphase wird dadurch mit nur
0.30 KKaI fuer jeden 1 SM3 der zerlegten Luft vermindert.
Um das Ruecklaufverhaeltnis 1n der Niederdruckzone noch mehr zu erhoehen,
wird ein Teil des StickstoffProduktes von der Niederdruckzone entnommen und
auf einen Druck ein wenig ueber jenen der Hochdruckzone verdichtet und 1n den Kondensator, der fuer Kondensation des stickstoffreichen Dampfes von der
Hochdruckzone dient,eingefuehrt. Dort wird er kondensiert und dann als
zusaetzlicher Ruecklauf fuer die Niederdruckzone verwendet. Dieser verdichtete
Teil des StickstoffProduktes kann auch, bevor er in den Kondensator gelangt,
vorgekuehlt werden.
Um den verdichteten Zustand des StickstoffProduktes fuer die eventuelle
Erzeugung von mechanischer Energie aufrechtzuhalten, kann die fuer die Luftzer= legung noetige Kaelte durch einen besonderen Hochdruckumlauf erzeugt werden.
Ein kleiner Teil der Einsatzluft wird bis auf 100 - 200 ata verdichtet, bis zur
Umgebungstemperatur gekuehlt, noch weiter durch ein Kuehlmittel, wie z.B.Ammoniak,
bis zu einer viel tieferen Temperatur als 2730K gekuehlt, und bis auf einen, ein
wenig hoeheren Druck als jener in der Hochdruckzone, in einer Kaelteturbine
409882/0350
expandiert. Die expandierte Kuehlumlauf!uft wird dann als zusaetzlicher
Feed in die Hochdruckzone eingefuehrt.
Auch frueher wurde das stickstoffrei ehe Gas von der Fraktioniersaeule zur
Erzeugung von mechanischer Energie verwendet (z.B. die deutsche Offenlegungsschrift
OS 2164795). Jedoch, dem vorigen Stand der Technik gemaess war der
Grad der Trennung» wenn die Luft unter erhoehtem Druck fraktioniert wurde,
ziemlich begrenzt und darum musste dieses stickstoffrei ehe Gas einen erheb=
liehen Sauerstoffgehalt haben wenn die Produkte der Fraktionierung verhaelt=
nismaessig rein sein sollten. Das verminderte aber den Sauerstoffgewinn
betraechtlich und bedingte groessere Verdichter und Gasturbinen und eine
groessere Menge von Brennstoff zum Treiben der Gasturbine.
Im Gegensatz zum frueheren Stand der Technik ermoeglicht die vorliegende
Erfindung die Benutzung des StickstoffProduktes mit niedrigem Sauerstoff=
gehalt fuerdie Produktion von mechanischer Energie, sogar wenn die Luft
unter verhaeltnismaessig erhoehtem Druck getrennt wird und dies ermoeglicht
nicht nur den Gebrauch kleinerer Verdichter und Gasturbinen, sondern auch
niedrigeren Brennstoffgebrauch.
In dieser Hinsicht ueberwindet die vorliegende Erfindung das technische Vor=
urteil, dass es am guenstigsten 1st das ganze Sauerstoffprodukt im verdien=
teten Zustande zu erhalten, da seine Verdichtung grosse Kosten fuer den Sauer» stoffverdichter und die Verdichtungsarbelt bedingen wuerde. Das 1st in der
Offenlegungsschrift Mr. 2164795 als ein Vorteil erwaehnt. Doch wird dabei
, der tjroesste Teil des stickstoffreichen Gases mit einem Sauerstoffgehalt von
j 8^ von der Miederdruckzone entnommen um das Ruecklaufverhaeltnis in dieser
j- Zone zu verbessern. Wenn ?.B. dieser Teil des stickstoffreichen Gases 60%
' 409882/0350
von der Einsatzluft ausmacht und wenn angenommen wird dass die Luft etwa
20.6% Sauerstoff enthaelt, gehen dadurch etwa 23.3% des verfuegbaren Sauer= stoffes verloren und die ganze Einsatzluftmenge, die Verdichter und die
ganze Luftzerlegungsanlage wird um 23.3% groesser. Dagegen wird gemaess der
vorliegenden Erfindung, um den Effekt der Drosselung des fluessigen Sauer=
stoffProduktes zu kompensieren, nur das Sauerstoffprodukt (oder ein Teil von
ihm) erneut verdichtet werden muessen, und zwar nur bis auf den Druck der
Niederdruckzone-.
An Hand der beiliegenden Zeichnung wird die Erfindung beispielsweise
beschrieben.
Die Einsatzluft wird nach Ihrer Befreiung von Staub, Feuchtigkeit und Kohlen=
stoffdioxyd bis auf 15.5 ata verdichtet und bis zur Umgebungstemperatur ab=
gekuehlt; (die hierfuer erforderlichen Apparaturen und Maschinen sind nicht
dargestellt); sie gelangt dann in den drei Paaren der Umschaltwaermeaus=
tauscher 3, 4 und 5 in Waermeaustausch mit den getrennten Stickstoff- und
Sauerstoffprodukten, wird bis 117.90K abgekuehlt und betritt die Hochdruck»
zone 1 der Fraktioniersaeule, die unter 15 ata arbeitet. Die sauerstoff=
reiche Fluessigkeit vom Boden der Fraktioniersaeule (unteres Ende der Hoch»
druckzone), die als Feed fuer die Niederdruckzone 2 dient, wird zuerst zum ersten Unterkuehler 7 und dann zum zweiten Ünterkuehler 8 geleitet. Nachdem
dieser sauerstoffreiche fluessige Feed den zweiten Unterkuehler 8 verlaesst,
1st seine Temperatur etwa 95.50K und er wird dann durch das Drosselventil 10
In die Niederdruckzone 2, die unter 5 ata arbeitet« eingeführt. Da der
sautrstoffrei ehe fluessige Feed eine sehr tiefe Temperatur erreicht hit, wird
stint teil weis· Verdampfung, wenn er von 15 ata gedrosselt wird» praktisch
ganz veroiltden. Der Rueckutnlauf vom Kondensatorrtum der Hochdruckzone* 1
409882/0350
betritt zuerst den ersten Unterkuehier 7. Dort wird er unterkuehit und
dann in den zweiten Unterkuehier 8 geleitet, wo er noch weiter unterkuehlt
wird und eine Temperatur von etwa 950K erreicht. Der Rueckiauf wird dann
in das obere Ende der Niederdruckzone 2 durch das Ventil 11 gedrosselt. Da der Ruecklauf eine sehr tiefe Temperatur erreicht hat, wird seine teil=
weise Verdampfung bei der Drosselung von 15 ata auf 5 ata praktisch ver= mieden.
Ein Teil des SauerstoffProduktes wird In fluessiger Phase vom Kondensator=
raum der Niederdruckzone 2 entnommen und durch das Ventil 9 von 5 ata bis
auf etwa 1 ata gedrosselt. Dieser Teil des Sauerstoffproduktes wird dadurch
bis auf 900K gekuehlt und teilweise verdampft. Er wird dann zum zweiten
Unterkueh1er 8 gefuehrt, wo er den Ruecklauf und den sauerstoffreichen Feed,
die von der Hochdruckzone 1 kommen, unterkuehlt und dadurch vollstaendig
verdampft und bis auf 107.3°K erwaermt wird. Dieser Teil des Sauerstoff=
Produktes verlaesst nun den zweiten Unterkuehler 8 unter ungefaehr 1.0 ata
und wird dann in den Waermeaustauscher 4 geleitet, wo er einen Teil der EIn=
satzluft kuehIt und dann den Waermeaustauscher 4 bei Umgebungstemperatur
verlaesst. Der Rest des Sauerstoffproduktes wird 1n Dampfphase vom unteren
Teil der Niederdruckzone 2 unter etwa 5 ata entnommen. Er wird dann in den
Waermeaustauscher 5 geleitet wo er einen Teil der Einsatzluft kuehlt und dann
den Waermeaustauscher 5 bei Umgebungstemperatur und unter Druck von etwa
4.9 ata verlaesst.
Das Stickstoffprodukt verlaesst die Niederdruckzone unter 5 ata und bei
94.60K und wird 1n zwei Stroeme aufgeteilt:
409882/0350
15 ata verdichtet, im Kuehler 14 gekuehlt und in den Kondensatorraum der
Hochdruckzone 1 geleitet. Im Kondensatorraum der Hochdruckzone wird der
erste Strom des StickstoffProduktes kondensiert und dann als zusaetzlicher
Ruecklauf fuer die Niederdruckzone 2 verwendet.
Der zweite Strom wird in den Unterkuehler 7 geleitet, wo er den Ruecklauf
und den Feed von der Hochdruckzone unterkuehlt und dann in den Kuehler 14
gelangt. Von dem Kuehler 14 wird der zweite Strom des StickstoffProduktes
zum Kuehler 15 geleitet, wo er die Hochdruckluft weiter bis 2170K kuehlt und
dann in den Waermeaustauscher 3 gelangt. Im Waermeaustauscher 3 kuehlt
dieser zweite Strom des StickstoffProduktes den groesseren Teil der Einsatz=
luft und verlaesst den Waermeaustauscher 3 bei Umgebungstemperatur und unter
Druck von etwa 4.9 ata.
Ein kleiner Teil der Einsatzluft wird nach seiner Befreiung von Staub,
Feuchtigkeit und Kohl enstoffdioxyd bis auf 15.0 ata verdichtet und bis zur
Umgebungstemperatur gekuehlt (die hierfuer erforderlichen Apparaturen sind
nicht dargestellt). Diese bis zu 150 ata verdichtete Luft wird dann weiter
im Kuehler 6 bis 2320K, im Kuehler 15 bis 2170K gekuehlt und anschliessend
in der Kaelteturbine 13 bis auf 15 ata entspannt. Sie wird dann als zusaetz=
Iieher Feed in die Hochdruckzone eingeleitet.
Obwohl in dem in der Zeichnung beschriebenen Beispiel ein besonderer Luft=
umlauf fuer die Erzeugung der fehlenden Kaelte verwendet wird, koennen dazu
auch andere Methoden gebraucht werden. So kann, zum Beispiel, durch Ent= spannung eines Teiles des SauerstoffProduktes, Kaelte in einer Kaelteturbine
erzeugt werden. Falls erwuenscht, kann man auch auf die beiden Kuehler 14
und 15 verzichten und dann wird der zweite Strom des StickstoffProduktes
409882/03 50
vom Unterkuehler 7 direkt in die Waermeaustauscher 3 geleitet. Der im
Verdichter 12 verdichtete erste Strom des StickstoffProduktes wird in diesem
Fall direkt in den Kondensatorraum der Hochdruckzone eingeleitet.
409882/0350
Claims (4)
- - ίο -Anspruecheλ J In einem Verfahren fuer die Trennung der Luft unter erhoehtem Druck und durch doppelte Fraktionierung, in dem die Hochdruckzone unter Druck der hoeher als 7 ata aber niedriger als 25 ata 1st und die Niederdruckzone unter Druck der hoeher als 1.5 ata aber niedriger als 9 ata 1st arbeiten und in dem die sauerstoffreiche Fluessigkeit vom Boden der Hochdruckzone als Feed fuer die Niederdruckzone verwendet wird und der stickstoffreiche Dampf vom oberen Teil der Hochdruckzone kondensiert und als Ruecklauf fuer die Nieder= druck- und Hochdruckzonen verwendet wird und in dem diese sauerstoff- und stickstoffreichen Fluessigkeiten unterkuehlt werden bevor sie als Feed und Ruecklauf fuer die Niederdruckzone verwendet werden, eine Verbesserung dadurch gekennzeichnet, dass fuer diese Unterkuehlung mindestens ein Teil des Sauer= stoff Produktes verwendet wird, der in fluessige,r Phase von der Niederdruck= zone entnommen wird, gedrosselt wird um seine Temperatur auf eine tiefere als die des unterkuehlten Feedes und Ruecklaufes zu bringen und anschliessend in einen Waermeaustausch mit dem Feed und Ruecklauf fuer die Niederdruck= zone gebrächt wird so dass die teilweise Verdampfung dieser Fluessigkeiten, wenn sie in die Niederdruckzone gedrosselt werden, im Wesentlichen gaenzlich vermieden wird.
- 2. Verbesserung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein Teil der Einsatzluft bis auf 100 - 200 ata verdichtet wird, gekuehlt, in einer Kaelteturbine entspannt und in die Hochdruckzone eingefuehrt wird.409882/0350
- 3. Verbesserung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein Teil des StickstoffProduktes vom oberen Ende der Niederdruckzone entnommen wird, bis auf einen Druck etwas hoeher als derjenige in der Hochdruckzone verdichtet wird, kondensiert wird und als zusaetzlicher Ruecklauf fuer die Nieder= druckzone verwendet wird.
- 4. Verbesserung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein Teil der fuer die Trennung der Luft erforderlichen Kaelte durch die Entspannung eines Teiles des SauerstoffProduktes in einer Kaelteturbine erzeugt wird.409882/0350AZLeerseite
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IL42521A IL42521A0 (en) | 1973-06-17 | 1973-06-17 | Improvements in air separation processes |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2427596A1 true DE2427596A1 (de) | 1975-01-09 |
Family
ID=11047173
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19742427596 Pending DE2427596A1 (de) | 1973-06-17 | 1974-06-07 | Verbesserungen in luftzerlegungsverfahren |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5036371A (de) |
DE (1) | DE2427596A1 (de) |
FR (1) | FR2233578B3 (de) |
GB (1) | GB1460993A (de) |
IL (1) | IL42521A0 (de) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5280147A (en) * | 1975-12-26 | 1977-07-05 | Fuji Toyuki Kk | Noncontact detection method for position and dimension |
JPS561305A (en) * | 1979-06-19 | 1981-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for measuring dimensions for die-steel end |
-
1973
- 1973-06-17 IL IL42521A patent/IL42521A0/xx unknown
-
1974
- 1974-06-03 GB GB2451474A patent/GB1460993A/en not_active Expired
- 1974-06-07 DE DE19742427596 patent/DE2427596A1/de active Pending
- 1974-06-14 FR FR7420735A patent/FR2233578B3/fr not_active Expired
- 1974-06-15 JP JP49067650A patent/JPS5036371A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1460993A (en) | 1977-01-06 |
FR2233578B3 (de) | 1976-07-23 |
JPS5036371A (de) | 1975-04-05 |
IL42521A0 (en) | 1973-08-29 |
FR2233578A1 (de) | 1975-01-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3706733C2 (de) | ||
DE1551612B1 (de) | Verfluessigungsverfahren fuer Gasgemische mittels fraktionierter Kondensation | |
DE2438443A1 (de) | Verfahren zum verfluessigen von erdgas | |
DE2022954A1 (de) | Verfahren zur Zerlegung von stickstoffhaltigem Erdgas | |
DE1501697A1 (de) | Verfluessigungsverfahren | |
EP1284404A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
DE19803437A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
CH626980A5 (de) | ||
DE1263037B (de) | Verfahren zur Zerlegung von Luft in einer Rektifikationssaeule und damit gekoppelterZerlegung eines Wasserstoff enthaltenden Gasgemisches | |
DE19735154A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Druckstickstoff | |
DE3834793A1 (de) | Verfahren zur gewinnung von rohargon | |
DE1159971B (de) | Verfahren zur Gewinnung von gasfoermigem und unter Druck stehendem Sauerstoff durch Zerlegung von Luft | |
DE2427596A1 (de) | Verbesserungen in luftzerlegungsverfahren | |
EP3027988A2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von druckstickstoff | |
DE19720453A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
DE4441920C1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung | |
EP4133227A2 (de) | Verfahren zur tieftemperaturzerlegung von luft, luftzerlegungsanlage und verbund aus wenigstens zwei luftzerlegungsanlagen | |
DE10045128A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung hoch reinen Stickstoffs durch Tieftemperatur-Luftzerlegung | |
DE10045121A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Produkts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
EP2543830B1 (de) | Arbeitsverfahren eines Sorptionskraftzyklus für ein Zweistoffgemisch aus Ammoniak und Wasser | |
EP4127583B1 (de) | Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft | |
EP3870917B1 (de) | Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft | |
DE2154965A1 (de) | Verfahren zur zerlegung von gasgemischen | |
DE10058332A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Sauerstoff und Stickstoff | |
WO2021204418A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines gasförmigem und eines flüssigen stickstoffprodukts durch tieftemperaturzerlegung von luft und luftzerlegungsanlage |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OHJ | Non-payment of the annual fee |