DE2411203B2 - Symmetrisches, aus vier gruppen bestehendes linsensystem - Google Patents
Symmetrisches, aus vier gruppen bestehendes linsensystemInfo
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- DE2411203B2 DE2411203B2 DE19742411203 DE2411203A DE2411203B2 DE 2411203 B2 DE2411203 B2 DE 2411203B2 DE 19742411203 DE19742411203 DE 19742411203 DE 2411203 A DE2411203 A DE 2411203A DE 2411203 B2 DE2411203 B2 DE 2411203B2
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Description
nc\ — | ,68344 |
nc2 = | ,60851 |
/7cl = | ,51431 |
Πι« = | ,48424 |
ΠΑ = | ,48424 |
Ort = | ,51431 |
nd = | ,60851 |
Πι« = | ,68344 |
4. Symmetrisches, aus vier Linsengliedern bestehendes
Linsensystem mit, in Richtung des Lichteinfalls, einem ersten, als Meniskuslinse ausgebildeten
Linsenglied, mit einem zweiten, als Meniskussammellinse ausgebildeten Linsenglied, mit einer Blende,
mit einem dritten, als Meniskussammellinse ausgebildeten Linsenglied und mit einem vierten, als
Meniskuslinse ausgebildeten Linsenglied, wobei die konkaven Oberflächen jedes Linsengliedes der
Blende zugewandt sind, die Krümmungsradien der Oberflächen der ersten und vierten Linsenglieder,
die näher bei der Blende sind, kleiner sind als die Krümmungsradien der Oberflächen der zweiten und
dritten Liniienglieder, die weiter von der Blende entfernt sind und wobei die Absolutwerte der
Brennweiten der ersten und vierten Linsenglieder größer sind als die Brennweiten der zweiten und
dritten Linsenglieder, dadurch gekennzeichnet, daß es folgende Kons'ruktionsdaten hat:
Gesamtbrennweite /" = | 25,434 | 100 | d\ | = 13.541 | U6257O | Vl | = 58.6 | Kpi = 0,35087 |
R\ = | 133359 | |||||||
-224369 | ώ | = 1.648 | 1,45443 | V2 | = 52.8 | Km = 0,34991 | ||
/?2 = | 1,43951 | |||||||
16,735 | di | = 1.001 | 1.43951 | |||||
Rj = | 1.45443 | |||||||
25,775 | d* | = 2.355 | 133359 | VS | = 67,2 | Kn2 = 0,35525 | ||
Ra = | 1J6257O | |||||||
12,010 | ώ | = 4.828 | V* | = 94.9 | Kp2 = 0,35328 | |||
Rs = | ||||||||
48.005 | = 4,945 | |||||||
Rt = | ||||||||
-48,954 | ώ | = 5,534 | V-, | = 94.9 | Kpi = 035328 | |||
Rj = | ||||||||
-11.728 | ώ | = 1.707 | Vb | = 67J | Km = 0.35525 | |||
Rs = | ||||||||
-25,993 | ώ | = 1,001 | ||||||
R« = | ||||||||
-17,830 | d\o | = 1.707 | V7 | = 5Z8 | Km = 0.34991 | |||
AlO = | ||||||||
227,977 | du | = !3,423 | V» | = 58.6 | Kp* = 035087 | |||
Ru = | ||||||||
-25,484 | Vp | -Vn= 55.4 | ||||||
ÄI2 = | Kn= -XM394 | ι* = | na = 1.60954 | |||||
Kp- | 1J61521 | Ufa = | Ort = 131830 | |||||
Hrt = | 132365 | OfH = | na = 1.44424 | |||||
as = | 1,44786 | Bf = | /im = 1,43249 | |||||
Od = | 1.43497 | Bgi = | nc5 = 1,43249 | |||||
Be* = | 1.43497 | ng* = | η* = 1,44424 | |||||
Ort = | 1,44786 | flf-7 = | na = 131830 | |||||
Beb = | 132365 | neb = | fM = 1.60954 | |||||
UW = | 1J61521 | |||||||
ns = | ||||||||
CNe Erfindung bezieht sich auf ein:
vier ünsengiiedern bestehendes
Richtung des LJchtenrfafls, einem erstes, als Menidcaslinse ausgebildeten linsengfied, rah eoern zweite«, ak
Memsknsammelhnse ausgebildeten Linsengiied, mit
einer Blende, mit ekiem dritten, als MemskessammeOin-
65 se ausgebildeten Lmsengfied and mit einem vierten, als
konkaven Oberflächen jedes LinsengfieHM der
;
svnmmiimgsr
■adien der Oberflächen
der ersten und vierten Linsenglieder, die näher bei der
Blende sind, kleiner sind als die Krümmungsradien der Oberflächen der zweiten und dritten Linsenglieder, die
weiter von der Blende entfernt sind, und wobei die Absolutwerte der Brennweiten der ersten und vierten
Linsenglieder größer sind als die Brennweiten der zweiten und dritten Linsenglieder.
Ein solches, als Reproduktionsobjekt bei der Kopieerzeugung benutztes Linsensystem ist aus der DT-OS
20 44 897 bekannt. Bei diesem bekannten symmetrisehen
achromatischen Objektiv ist das sekundäre Spektrum bis auf die Größenordnung von 25/10 000 der
Brennweite korrigiert und auch die sphärische Aberration, Koma, Astigmatismus, Bildfeldwölbung und Verzeichnung
sind bei diesem Objektiv behoben. Das bekannte Objektiv weist zwei symmetrisch zur Blende
angeordnete Linsengruppen mit jeweils drei Linsengliedern auf. Die der Blende jeweils benachbarten
Linsenglieder der beiden Linsengruppen sind von dem jeweils oenachbarten Linsenglied der zugehörigen
Linsengruppe durch einen Luftraum getrennt und bestehen jeweils nur aus einer einzigen konvex-konkaven
Linse.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein gut korrigiertes symmetrisches Objektiv zu schaffen, das als
Reproduktionsobjektiv oder als Photoobjektiv eingesetzt werden kann und bei dem das sekundäre Spektrum
bis auf einen Wert kleiner als 25/10 000 der Brennweite korrigiert ist.
Diese Aufgabe wird durch Ausbildung des Objektivs der eingangs genannten Art mit den Konstraktionsdaten
gemäß einer der in den Kennzeichen der Ansprüche 1 bis 4 aufgeführten Datentabellen gelöst.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile hegen insbesondere darin, daß bei dem neuen symmetrischen
Objektiv das zweite und dritte Linsenglied jeweils aus einer Kombination einer Sammellinse und einer
Zerstreuungslinse bestehen, so daß die axiale chromatische Aberration des Objektivs bei Vergrößerungen im
Abbildungsmaßstab 1/1 auf einen Wert in der Größenordnung von 4/10 000 der Gesamtbrennweite
korngiert ist.
Im folgenden soll erläutert werden, wie die chromatische Aberration für Licht mit den Wellenlängen e(grun:
546.1 mu), g (blau: 435,8 mu) und c (orange: 6563 mu)
beseitigt werden kann. Bezeichnet man die Brechzahlen der das Objektiv bildenden Materialien tür die
Wellenlängen e. g and c mit n* 1% bzw-J%J°
repräsentiert der nnten in Gleichung (1) angegebene Wert K gewisse optische Eig d Mlien
ans denen das Objektiv besteht:
K =
Haben alle das Objektiv bildenden Materialien gleiche K-Werte, jedoch unterschiedliche Dispersion,»
kann offensichtlich die chromatische Aberration Dei
dem Objektiv for licht vollkommen beseitigt wf™endas die Wellenlängen e. #und caufweist In der Praxis
and jedoch die Materialien, die im allgemeinen zur Herstellung von Linsen verwendet werden, dadurcn
charakterisiert daß der K- Wert abnimmt wenn aie
Dispersion zunimmt (oder wenn die Abbesche Zahl
abnimmt, die der Kehrwert der Dispersion ist).
Kombinationen von Materialien, die gleiche K-Werte,
jedoch unterschiedliche Dispersion haben, sind selten und Kombinationen von Materialien, die stark unterschiedliche
Dispersion haben, sind äußerst selten.
Deshalb ist der Freiheitsgrad bei der Objektiventwicklung in bezug auf den Brechungsindex der das Objektiv
bildenden Materialien beschränkt, so daß in Abhängigkeit von dem Aufbau des Objektivs eine Korrektur der
Abbildungs- oder Linsenfehler außer der chromatischen
[o Aberration sehr schwer zu erreichen ist.
Gemäß der vorliegenden Erfindung kann die chromatische Aberration bei einem Objektiv des oben
beschriebenen Typs praktisch vollständig beseitigt werden, indem das zweite und dritte Linsenglied jeweils
aus einer Kombination einer Sammellinse und einer Zerstreuungslinse gebildet werden, wobei die Materialien,
aus denen diese Zerstreuungs- und Sammellinsen bestehen, bestimmte Bedingungen erfüllen.
Die Erfindung schafft also ein symmetrisches Linsensystem mit vier Linsengliedern, das in Richtung
des Lichteinfalls ein erstes Linsenglied, ein zweites Linsenglied, eine Blende, ein drittes Linsenglied und ein
viertes Linsenglied aufweist. Jedes Linsenglied besteht aus einer Kombination einer Sammel- und einer
Zerstreuungslinse, wobei die konkave Oberfläche jeder Linse der Blende zugewandt ist. Die Oberflächen der
ersten und vierten Linsenglieder, die der Blende zugewandt sind, haben kleinere Krümmungsradien als
die Oberflächen der zweiten und dritten Linsenglieder, die von der Blende abgewandt sind. Die ersten und
vierten Linsenglieder haben größere Brennweiten als die zweiten und dritten Linsenglieder. Die Zweiten und
dritten Linsenglieder erfüllen bestimmte Bedingungen in bezug auf die Materialien, aus denen sie bestehen.
Die Erfindung wird im folgenden an Hand der schematischen Zeichnungen näher erläutert. Es zeigt
F i g. 1 eine Schnittansicht eines Linsensystems mit vier Komponenten gemäß der Erfindung und
F i g. 2 bis 5 den Verlauf der sphärischen Aberration und des Astigmatismus in üblicher Darstellung.
Wie in F i g. 1 dargestellt ist weist ein symmetrisches, aus vier Liiisengliedern bestehendes Objektiv gemäß
der vorliegenden Erfindung in Richtung des Lichteinfalls ein erstes, durch eine Meniskus-Sammellinse
gebildetes Linsenglied L1, ein zweites, durch eine
Meniskus-Sammellinse gebildetes Linsenglied L 2, eine Blende S. ein drittes, durch eine Meniskus-Sammellinse
gebildetes Linsenglied L3 und ein viertes, durch eine Meniskus-Sammellinse gebildetes Linsenglied LA auf,
so wobei jedes Linsenglied aus einer Kombination einer
Sammellinse mit einer Zerstreuungslinse besteht Bei einem Objektiv dieses Typs sollten die Brechungsindizes der Materialien, die das erste und das vierte
Linsenglied L1 und L A bilden, größer sein als die der
SS Materialien, die das zweite und das dritte Linsenglied
L 2 und L 3 baden; weiterhin sollten die Brechungsindizes der Materiahen, aus denen die Zerstreuungslinsen
bestehea kleiner sein als die der Materialien, aus denen die Sammellinsen bestehen. Kein im Handel erhältliches Glasmaterial liefert jedoch gleiche Werte fur K für die Sammel- und Zerstreuungsönsen, die das erste und
vierte Linsenglied LI und L A bilden, bei einem
Objektiv mit einem Aufbau Her die otea zusammengestellten Bedingungen erfüllt Bezeichnet man die Werte von K für die Sammellinse des ersten und des vierten
Linsenglieds L1 und L A als Kp, bzw. Kp^ und die Werte
von K für die Zerstreuungslinsen der gleichen Elemente
mit K- bzw Κ*, so kann die Beziehung zwischen diesen
Werten allgemein durch die unten angegebene Gleichung (2) ausgedrückt werden:
- k„, >
(2)
Daraus ergibt sich folgendes: 1st Kp die Summe der
Ii-Werte bei den Glasmaterialien, die die Sammellinsen
(Her zweiten und dritten Linsenglieder L 2 und L 3 bilden, ist vp die Summe der Abbeschen Zahlen dieser
Ciasmaterialien, ist weiterhin Kn die Summe der IC-Werte der Glasmaterialien, die die Zerstreuungslinsen
der zweiten und dritten Linsenglieder Ll und L3
bilden, und ist Vn die Summe der Abbeschen Zahlen
dieser Glasmaterialien, so kann die gewünschte Beziehung zwischen diesen Werten wie folgt ausgedrückt
werden:
- Kn < 0
- v. > 10
(3)
Damit wird eine Kombination von Glasmaterialien ausgewählt, die die in Gleichung (3) zusammengestellten
beiden Bedingungen gleichzeitig erfüllen wird. Werden
Objektiv I
Gesamtbrennweite f = 100, Lichtstärke 1 :5,6
Vergrößerung M= 1/1 (vollständige Symmetrie) die durch Gleichung (3) ausgedrückten Bedingungen nu
durch eins der zweiten und dritten Linsenglieder L 2 un L 3 erfüllt, so würde sich ein Linsensystem mit eine
geringeren chromatischen Aberration ergeben, als e: bei herkömmlichen Objektiven der Fall ist, andererseit
haue jedoch dieses System eine stärkere chromatisch Aberration als ein Linsensystem, bei dem die Bedingun
gen von Gleichung (3) durch beide Linsenglieder erfüll sind.
Unter Berücksichtigung der Bedingungen nac Gleichung (3) daß vn-v„>\0 sein soll, hat sie
herausgestellt, daß für vp-v„<\0 die Brechkräfte de
Sammel- und Zerstreuungslinsen zu groß sind, um ei hinreichend lichtstarkes Objektiv zu erhalten.
Zur Bezeichnung der Konstruktionsparameter dei erfindungsgemäßen Objektive werden folgende Be
zeichnungen verwendet:
R = Krümmungsradius,
2od = Dicke einer Linse in der Mitte bzw. Abstanc zwischen den Linsen,
2od = Dicke einer Linse in der Mitte bzw. Abstanc zwischen den Linsen,
ν = Abbesche Zahl des verwendeten Glases, η = Brechungsindex der jeweiligen Linsenelemente
der bei den bezeichneten Wellenlängen bestimm wurde.
Äi = 23,285
Ä2 = -217,425
Ri = 17,394
Ra = 26,816
Ri = 12,901
Re = 46,384
Ri = -46,384
Rs = -12,901
Rio= -17394
Ru = -217,425
Ru = -217,425
Ri 2= -21285
Kp - Kn = -.00392
Kp - Kn = -.00392
Brechungsindizes für Objektiv I
υπ = 1,69091
Oö = 1,61595
na = 131871
iw = 1,48749
Urt = 1,48749
πλ = 131871
Orf = 1,61595
im = 1.69091
Oö = 1,61595
na = 131871
iw = 1,48749
Urt = 1,48749
πλ = 131871
Orf = 1,61595
im = 1.69091
d\ = 7,972 ώ = 1,812
ώ = 1,051 ώ = 2,682 ds = 5,001 ά, = 6,378
ώ - 5,001 ck = 2,682
d» = 1,051 ώο = 1,812
du = 7,972 im = 49,5
V2 = 44,3
V2 = 44,3
Vi = 64.2
w = 81,5
w = 81,5
Vi = 81,5
vi =443
ve =493
ve =493
Vp — Vn
Kp\ = 0,34551 K„\ = 0,34429
Kra = 0,35599 Kpi = 0,35403
KPi = 0.35403
Km = 035599
Kn* = 034429 Kp* = 034551
34,6
nF\ = 1,70506 n#r2 = 1.63012
IM = 132667 U1* = 1.49342
n& = 1.49342 Ui* = 1.52667
n,7 = 1.63012
η?» = 1.70506 JJd = 1,68344
n<2 = 1,60851 na = 131431 /M = 1.48424
/Jri = 1,48424 n«. = 131431
Pd = 1,60851 na = 1.68344
11
Objektiv II
Gesamtbrennweite f— 100, Lichtstärke 1 :5,6
Vergrößerung M = 1/1 (vollständige Symmetrie)
Vergrößerung M = 1/1 (vollständige Symmetrie)
12
Ri = | 25,425 | d\ = | 13,597 | vi = 58,6 | /Cpi - 0,35087 |
Ri = | -224,347 | cfe = | 1,700 | V2 = 52,8 | /Cm = 0,34991 |
Ri = | 17,139 | di = | 0,986 | ||
R4 = | 25,514 | a* - | 2,515 | Vi = 67,2 | Kn2 = 0.35525 |
R5 = | 11,693 | ds = | 4,691 | V4 = 94,9 | /Cp2 = 0.35328 |
R6 = | 47,929 | dt = | 4,936 | ||
Ri = | -47,929 | ώ = | 4,691 | V5 = 94,9 | Kpi = 0,35328 |
R8 = | -11,693 | ds = | 2,515 | Vb = 67,2 | Km = 0,35525 |
R9 = | -25,514 | Λ = | 0,986 | ||
Rio = | -17,139 | dio = | 1,700 | ν? = 52,8 | /Cn4 = 0,34991 |
Rn = | 224347 | du = | 13,597 | vs = 58,6 | Kp* = 0,35087 |
Ri 2 = | -25,425 | Vp — Vn = 55,4 | |||
K _ | Kn = -.00394 | ||||
Brechungsindizes für Objektiv Il
/J1I = 1,61521 /fei = 1,62570
/jrt = !,52365 /te2 = 1,53359
na = 1,44786 n<;3 = 1,45443
nc* = 1,43497 /?** = 1,43951
/jrf = 1,43497 /fes = 1,43951
/7c6 = 1,44786 ffeb = 1.45443
m-7 = 1,52365 n»? = 1.53359
πλ =1,61521 ngs = 1.62570
/ic-i = 1.60954
m-2 = 1,51830 /7ri = 1,44424
/7rf = 1,43249 /irf = 1,43249
/7rt = 1,44424 /Jr7 = 1,51830
π« = 1.60954
Objektiv III
Gesamtbrennweite / = 100, Lichtstärke 1 :5,6
Vergrößerung M= 1/2
1R1 | 23,105 | ώ = 7,719 | vi = 493 | Kp* = 034551 |
/b | = -219,798 | cfe = 1,827 | V2 = 443 | Km = 034429 |
Rj | 17383 | to = ί,ϋόί | ||
R4 | 27.478 | d» = 2,652 | vi = 64^ | Κια = Ο35599 |
Rs | 13,043 | <h =4,496 | V4 = 813 | Kp2 = 035403 |
Ro | 46385 | dt =6,447 | ||
Ri | = -47.601 | d? =4,614 | vs = 813 | Kp3 = 035403 |
Rs | = -13.043 | cfe = 2,711 | Vb = 643 | Κ« = 035599 |
Ro | = -26,728 | d> = 1.061 | ||
13
Rio= -17383
Au = 219,798
Äi2 = -23,258
Kp-JC= -.00392
t/io = 1,827
du = 7,797 V7 = 443
14
Km = 034429 Kp4 = 034551
Vp — Vn = 34,6
no = 1,69091 ng\ = 1,70506
na = 1,61595 /»#2 = 1,63012
/JcJ = 1,51871 ngi = 1,52667
ne4 = 1,48749 η,* = 1,49342
J7<s = 1,48749 η& = 1,49342
π*. = 1,5187! «it. = 1,52667
na = 1,61595 ^r = 1,63012
na = 1,69091 ngs = 1,70506
w*' = i, 68344 /ω = 1,60851
π,-λ = 1^1431
/7<*. = 1,48424 na = 1,48424
/Tee = U1431 nci = 1,60851
nee = 1,68344
Gesamtbrennweite /"=100, Lichtstärke 1 :5,6
Vergrößerung M = 1/2
R] | 25,434 | d\ | = 13,541 | vi = 58,6 | Kp] = 035087 |
Ri | = -224,569 | ώ | = 1,6-48 | vi = 52,8 | Kn\ = 034991 |
Rj | 16,735 | ώ | = 1,0131 | ||
A4 | 25,775 | ώ | = 2355 | vi = 67,2 | Km = 0,35525 |
Ri | 12,010 | ds | = 4,828 | V4 = 94,9 | Kpi = 0,35328 |
Rb | 43,005 | ώ | = 4,945 | ||
Ri | = -48,954 | ώ | = 5,534 | ι>5 = 94,9 | Kp3 = 0,35328 |
Rs | = -11,728 | ch | = 1,707 | Vb = 67,2 | Km = 0,35525 |
/fe | = -25,993 | ώ | = 1,001 | ||
R]o | = -17,830 | c/io | = 1,707 | vi = 52,8 | Kn\ = 034991 |
Ru | = 227377 | du | = 13,423 | vs = 58,6 | Kp* = 0,35087 |
Rn | = -25,484 | Vp — Vn = 55.4 | |||
Kp ■ | -Kn= -.00394 | ||||
Brechungsindizes für Objektiv IV
Πι·1 = | ,61521 |
tlc2 — | ,52365 |
na = | ,44786 |
nc* = | ,43497 |
ΠΛ = | ,43497 |
ΠΛ = | ,44786 |
/3c7 = | ,52365 |
Πι-Κ = | .61521 |
ng\ =
1,62570
ngi =
1,53359
ngi = 1,45443
/7,h = 1,43951
/7,r5 = 1,43951
/?,* = 1,45443
W = 1,53359
to = 1.62570
ΓΛ.-Ι = | ,60954 |
/7,Ä = | ,51830 |
na = | ,44424 |
Πι* = | ,43249 |
ΓΛί = | ,43249 |
n.± — | ,44424 |
rhi = | ,51830 |
/r.« = | .60954 |
Die sphärische Aberration und der Astigmatismus der Objektive I und II sind in den Fig.2(A), 2(B),3(A) bzw.
3(B) dargestellt; die sphärische Aberration, der Astigmatismus und die Verzeichnung der Objektive ΠΙ und
IV sind in den Fig.4(A) bis 4(C) bzw. 5(A) bis 5(Q dargestellt Es läßt sich erkennen, daß die verschiedenen
Abbildungs- und linsenfehler sehr gut korrigiert
«erden und daß insbesondere die chromatische
Aberration soweit beseitigt wurde, daß sie vernachlässigbar ist; d. h, die Breite der axialen chromatischen
Aberration ist auf einen Wert in der Größenordnung von 4/10 000 der Gesamtbrennweite reduziert worden.
Claims (3)
1. Symmetrisches, aus vier Linsengliedern bestellendes
linsensystem mit, in Richtung des lichtein-FaUs,
einem ersten, als Meniskuslinse ausgebildeten Unsenglied, mit einem zweiten, abs Meniskussammelünse
ausgebildeten Linsenglied, mit einer Blende, mit einem dritten, als Meniskussammellinse ausgebildeten
Unsenglied und mit einem vierten, als Meniskuslinse ausgebildeten Linsenglied, wobei die
konkaven Oberflächen jedes Linsengliedes der Blende zugewandt sind, die Krümmungsradien der
Oberflächen der 'ersten und vierten Ltesenglieder,
die näher bei der Blende sind, kleiner sind als die Krümmungsradien der Oberflächen der zweiten und
dritten Linsenglieder, die weiter von der Blende entfernt sind und wobei die Absolutwerte der
Brennweiten der ersten und vierten linsenglieder größer sind als die Brennweiten der zweiten und
dritten Linsenglieder, dadurch gekennzeichnet, daß es folgende Konstruktionsdaten
hat:
2. Symmetrisches, aus vier Linseng'iiedern bestehendes
Linsensystem mit, in Richtung des Lichteinfalls, einem ersten, als Meniskuslinie ausgebildeten
Linsenglied, mit einem zweiten, als Meniskussammellinse ausgebildeten Linsenglied, mit einer Blende,
mit einem dritten, als Meniskussammellinse ausgebildeten Linsenglied und mit einem vierten, als
Meniskuslinse ausgebildeten Linsenglied, wobei die konkaven Oberflächen jedes Linsenglieds der
Blende zugewandt sind, die Krümmungsradien der
Gesamtbrennweite /= 100
Oberflächen der ersten und vierten Linsenglieder, die näher bei der Blende sind, kleiner sind als die
Krümmungsradien der Oberflächen der zweiten und dritten Linsenglieder, die weiter von der Blende
entfernt sind und wobei die Absolutwerte der Brennweiten der ersten und vier Linsenglieder
größer sind als die Brennweiten der zweiten und dritten Linsenglieder, dadurch gekennzeichnet, daß
es folgende Konstruktionsdaten hat:
3. Symmetrisches, aus vier Linsengliedern bestehendes
Linsensystem mit, in Richtung des Lichteinfalls, einem ersten, als Meniskuslinse ausgebildeten
Linsenglied, mit einem zweiten, als Meniskussammellinse ausgebildeten Linsenglied, mit einer Blende,
mit einem dritten, als Meniskussammellinse ausgebildeten Linsenglied und mit einem vierten, als
Meniskuslinse ausgebildeten Linsenglied, wobei die. konkaven Oberflächen jedes Linsengliedes der
Blende zugewandt sind, die Krümmungsradien der
Oberflächen der ersten und vierten Linsenglieder, die näher bei der Blende sind, kleiner sind als die
Krümmungsradien der Oberflächen der zweiten und dritten Linsenglieder, die weiter von der Blende
entfernt sind und wobei die Absolutwerte der Brennweiten der ersten und vierten Linsenglieder
größer sind als die Brennweiten der zweiten und dritten Linsenglieder, dadurch gekennzeichnet, daß
es folgende Konstruktionsdaten hat:
Fortsetzung
nc\ = 1,69091
r)c2 = 1,61595
nri = 1,51871
n<* = 1,48749
/7ri = 1,48749
neb
= 1,51871
nc?
= 1,61595
η* = 1,69091
ngi 1,70506
1,63012
1,52667
1,49342
1,49342
1,52667
1,63012
1,70506
1,63012
1,52667
1,49342
1,49342
1,52667
1,63012
1,70506
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2710973 | 1973-03-09 | ||
JP2710973A JPS5548281B2 (de) | 1973-03-09 | 1973-03-09 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2411203A1 DE2411203A1 (de) | 1974-09-12 |
DE2411203B2 true DE2411203B2 (de) | 1976-07-29 |
DE2411203C3 DE2411203C3 (de) | 1977-03-10 |
Family
ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1461453A (en) | 1977-01-13 |
JPS5548281B2 (de) | 1980-12-05 |
FR2220799B1 (de) | 1976-12-10 |
FR2220799A1 (de) | 1974-10-04 |
US3941457A (en) | 1976-03-02 |
JPS49117030A (de) | 1974-11-08 |
DE2411203A1 (de) | 1974-09-12 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |