DE2365749C3 - Verfahren zum Behandeln von Abwasser - Google Patents
Verfahren zum Behandeln von AbwasserInfo
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Description
Q+
Rj\RiJ
ein Verhältnis von V/ durch V; zwischen 0,25 und 0,70 einstellt, wobei die einzelnen Ausdrücke der
Gleichung folgende Bedeutung haben:
Vf = radiale Strömungsgeschwindigkeit der Flüssigkeit
an der äußeren bogenförmigen Überlaufkante mit größerem Krümmungsradius,
Vi = radiale Strömungsgeschwindigkeit der Flüssigkeit
an der inneren bogenförmigen Begrenzung mit kleinem Krümmungsradius.
Q = zeitliches Überlaufvolumen an Flüssigkeit aus
der Klärzone,
R = zeitliches Rückflußvoliimen an Belebtschlamm
aus der Klär/one in die erste Begasungszone.
R\ = kleiner Krümmungsradius der inneren bogen
förmtgen Begrenzung und
Ri =■ größerer Krümmungsradius der äußeren,
bogenförmigen I Ibcrlaufkanic.
2 Verführen nach Anspruch I. dadurch gekennzeichnet.
AM man bei einem Abwasser mit weniger als JDO mg/l HSH, Hel.isiiing eine Klar/one mit einer
Bogenlänge zwischen 180 Grad und 300 Grad verwendet.
3. Verfahren nach Anspruch I, dadurch gekennzeichnet,
daß man bei einem Abwasser mit mehr als 300 mg/1 BSBvBelastnng eine Klärzone mil einer
Bodenlange zwischen 90 Grad und 240 Grad verwende!
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß eine bogenförmige Klärzone verwendet wird, deren Fläche in einem Verhältnis zum
Gesamtvolumen der Begasungszonen steht, welches zwischen 0,33 und 0,82 mVm1 beträgt.
5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß eine bogenförmige Klärzone verwendet
wird, deren Fläche in einem Verhältnis zum Gesamtvolumen der Begasungszonen steht welches
zwischen 0,16 und 0,36 Tn1Im1 beträgt.
γ: Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Behandeln
von Abwasser mit einem wenigstens 50 Vol.-% Sauerstoff enthaltenden Gas in Gegenwart von
Belebtschlamm zur biologischen Oxydation in wenigstens zwei Stufen, bei dem die aus Abwasser und
Belebtschlamm bestehende Flüssigkeit und das Gas in einer bedeckten ersten Begasungszone vermischt
weiden und eines der beiden Medien gleichzeitig zirkuliert wird, bei dem das an Sauerstoff verarmte Gas
und die teilweise oxydierte Flüssigkeit aus der ersten Begasungszone in eine bedeckte, zweite Begasungszone
getrennt voneinander überführt und dort kontinuierlich miteinander gemischt werden und ünes der Medien
zirkuliert wird, bei dem die aus der letzten Begasungszone abgezogene Flüssigkeit in einer Klärzone in
geklärtes Wasser und Belebtschlamm getrennt wird und bei dem wenigstens ein Teil des Belebtschlammes in die
erste Begasungszone zurückgeführt wird.
Bis vor kurzem wurde atmosphärische Luft als die einzige Quelle für Sauerstoff in Anlagen mit aktiviertem
» Schlamm verwendet. In letzter Zeit hat eine andere
Verfahrensvariante an Bedeutung gewonnen, bei der Sauerstoff hoher Reinheit als Oxydationsmittel in einer
Reihe von geschlossenen, rechtwinkligen Behältern, vorzugsweise in stufenweiser Ausbildung mit getrennter
Überführung des Gases und der Flüssigkeit von einem Behalte in den nächsten verwendet wird. Derartige
Verfahren sind in den US-Patentschriften 35 47 813,
35 47 814 und 35 47 815 beschrieben. Die mit Sauerstoff
hoher Reinheit betriebenen Begasungssysteme bringen
4r> wesentliche Vorteile mit sich gegenüber Anlagen unter
Verwendung von Luft, wie z. B. einen schnelleren biologischen Umsatz des zugeführten Abwassers und
infolgedessen geringere Abmessungen der Begasungsbehälter.
■ίο Das zum Verfahren gehörige Klären wird wesentlich
beeinflußt von der Ar! der verwendeten Begasung. Kläranlagen nach dem Belebtschlammverfahren haben
'wei Aufgaben: Sie müssen einen Überlauf mit einem
geringen Gehalt von suspendierten Feststoffen gewahr-
Y, leisten, und sie müssen ferner eine F.indickung der
abgesetzten Feststoffe gewährleisten unter Gewinnung eines Schlammes genügender Konzentration, um eine
wirksame biologische f.Micken in der Begasungszone
aufrechl/uerhalten Die Wirks.rnkeit der Klürverf.ihren
ho in f rfiillung dieser I nrdenmpen hangt in weiten)
Ijmfiirige ah mim Ίνι nh.vsjk.iliMJien \rt der ! eslsloffe
in der aus der Begasungszone abgezogenen Flüssigkeit, und auch in dieser Bes'.ichitng bringt das Begasen mit
Sauerstoff deutliche Vorteile mit sich gegenüber dem
b5 Begasen mit Luft. Bei dem letzteren Verfahren
entstehen kleine, gebrechliche, verhältnismäßig schlecht
ausgeflockte Teilchen mn I rMstoffcii, die sich in der
Kläranlage mehl |iiit ,ihsiM/o" Dumber hinaus hat der
abgesetzte Schlamm ein hohes spezifisches Volumen, das beispielsweise durch den Schlamm-Volumen-Index
(SVI) gemessen wird, so daß wegen der schlechten Absetzfähigkeit und der schlechien Eindickbarkeit ein
Klärbecken zum Behandeln von Schlamm, der durch Begasen mit Luft entstanden ist, verhältnismäßig groß
sein muß, um genügend wirksam zu sein. Im Gegensatz hierzu entsteht bei dem Begasen mit Sauerstoff ein
Schlamm mit einer besseren Absetzfähigkeit, d. h. einer höheren Absetzgeschwindigkeit (geringes SVI) und
einer besseren Entwässerungsfähigkeit.
Bei den Abmessungen von Klärbecken müssen die beiden Funktionen der Klärung und der Eindickung
gesondert beobachtet werden, und es müssen solche Abmessungen gewählt werden, welche beiden Erfordernissen
gerecht werden. Es ist ferner notwendig, daß das Klärbecken keine toten Winkel enthält, in welchen
keine Durchströmung stattfindet. Das wird erreicht durch eine geometrische Form ohne scharfe Ecken oder
ohne Gebiete, in weiche der Flüssigkeitsstrom nicht gelangt, und durch eine gleichmäßige Durchströmung
innerhalb des Klärbeckens. Diese letztere Eigenschaft
wird zwar im wesentlichen gewährleistet durch eine möglichst gleichförmige Verteilung der einslrömenden
Flüssigkeit über den ganzen Querschnitt des Klärbekkcns. es ist aber auch notwendig, die Strömung
innerhalb des Beckens so zu halten, daß eine genügende Verweilzeit für das Absetzen gesichert ist. Es ist ferner
erwünscht, die Strömung der Flüssigkeit in dem Klärbecken so zu halten, daß sie in einen verhältnismäßig
ruhigen, laminaren Zustand gelangt, und daß die Strömungsgeschwindigkeiten innerhalb des Großteils
des Flüssigkeitsvolumens gering sind.
LIm die gesamte Fläche des Klärbeckens wirksam auszunutzen, muß die Länge des Durchströmungsweges
auch bei starkem Zufluß wenigstens der Länge gleich sein, die für das Absetzen erforderlich ist. Wenn die
erforderliche Absetzstrecke kürzer ist als der Strömungsweg, dann findet eine Verteilung der Feststoffe
nur über einen Teil der Fläche des Klärbeckens statt. Unter diesen Umständen ist das Klärbecken zu groß
und auch die gesamte Anlage ist größer als erforderlich. Wenn die Strecke für das Absetzen größe.· ist als der
tatsächlich vorhandene Strömungsweg für die Flüssigkeit,
so kann eine größere Menge von Feststoffen mit der aus dem Klärbecken überlaufenden Flüssigkeit
mitgerissen werden.
Bei kleineren Kläranlagen nach dem Belebtschlammverfahren
wird aus Kosten- und Platzgründen angestrebt zumindest die Begasungszonen und das Klärbekken
in einer einzigen, möglichst rund ausgeführten Baueinheit zusammenzufassen. Dies hat den Vorteil, daß
insbesondere die Anlagekosten je Raumeinhei' des
umbauten Volumens am geringsten gehalten werden können und Forderleitungen und Förderarbeit für die
Flüssigkeiten durch direkten Übertritt von einrm Becken innerhalb des umbauten Volumens in das
nächste weitgehend vermieden w:rden können.
Man hat daher schon geschlossene, kreisförmige
Belebtschlammkläranlagen mit Luf(begasung gebaut
Cine solche Anlage ist beispielsweise in der US PS
34 15 379 beschrieben. Diese Anlage besitzt ein zentrales Klärbecken und periphere Begasurigszönen.
Andere Anlagen (US-PS 25 06 ίΙ27) verwenden eine periphere Klärzone, die sich über den gesamten Umfang
von 360° erstreckt, damit der Sirömungsweg der
Flüssigkeit zumindest der crfordcirlidien Absetzstrecke
entspricht. Bestimmend ruf die Aufteilung der Anlage in
ein Volumen für die Belüftungszonen und eine Fläche
für die Klärzone sind im allgemeinen die oben erläuterten Anforderungen an die Strömungsverhältnisse
in der Klärzone. Da diese in Iuftbegasten Belebtsehlammanlagen
derart sind, daß man eine periphere Klärzone im allgemeinen über den ganzen Umfang
versehen muß, ergeben sich verhältnismäßig große Anlagen, da im Zentrum der Anlage genügend Volumen
für die Begasungszonen verbleiben muß.
ίο Die Technik der Sauerstoffbegasung hat in bezug auf
das Absetzverhalten des Schlammes neue Perspektiven eröffnet.
Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, bei einem Verfahren der eingangs bezeichneten
Art den Absetz- bzw. Klärvorgang so zu gestalten, daß sich bei günstiger Einfügbarkeit der Klärzone in
eine kreisförmige Kompaktkläranlage eine optimale Klärwirkung auf engstem Raum ergiat.
Es wurde erfindungsgemäß gefunden, daß dies dann
>o der Fall ist wenn man die aus der zweiten Begasungszone
abgezogene Flüssigkeit zum Ab', inen des Belebtschlammes in radialer Richtung durcii c"ic bügcnfuftfiige
Klärzone mit einer Bogenlänge zwischen 90 und 33O1" von einer inneren bogenförmigen Begrenzung mit
kleinem Krümmungsradius in Richtung auf eine äußere
bogenf5rmige Überlaufkante mit größerem, zur inneren
bogenförmigen Begrenzung konzentrischen Krümmungsradius mit einer radialen Geschwindigkeit und in
einer Menge strömen läßt, daß sich nach der Gleichung
ν,
Q \ (Ri
* R) \ JR2
ein Verhältnis von Vi durch V, /v. ,sehen 0.25 und 0,70
einstellt, wobei die ein/einen Ausdrücke der Gleichung
folgende Bedeutung haben:
Vf = radiale Strömungsgeschwindigkeit aer Flüssigkeit
an der äußeren bogenförmigen Überlaufkante mit größerem Krümmungsradius.
Vi = radiale Strömungsgeschwindigkeit der Flüssigkeit
an der inneren bogenförmigen Begrenzung mit kleinem Krümmungsradius.
Q = zeitliches Überlaufvolumen an Flüssigkeit aus der
Q = zeitliches Überlaufvolumen an Flüssigkeit aus der
Klärzone.
4> R = zeitliches RückfluUvolumen an Belebtschlamm
4> R = zeitliches RückfluUvolumen an Belebtschlamm
aus der Klärzone in die erste Begasungszone,
Rt = kleiner Krümmungsradius der inneren bogenförmigen Begrenzung und
Rt = kleiner Krümmungsradius der inneren bogenförmigen Begrenzung und
/?2 = größerer Krümmungsradius der äußeren, bogen-)0
förmigen Überlaufkante.
Je nach BSBi-Belastung des Abwassers ergeben sich
unterschiedliche Bogenlängen-Winkelbereiche für die Klamme. Auch sollte die Fläche der Klär/one in einem
bestimmten Verhältnis zurr Gesamtvolumen der Begasungszonen stehen. Diesbezügliche Merkmale sind in
den Unteransprüchen beansprucht
Es hat sich uncrwarteterweise gezeigt, daß bei der
Begasung von Abwasser mit Sauerstoff in einer
mi geschlossenen k.eisförmigen Anlage mit einer ,im
Umfang abgeordneten Klär/one die Bogenlänge der
Klärzone bis auf 90° herabgesetzt werden kann, ohne daß die Länge des Absetzweges größer ist als die
Strömungslänge. Das bedeutet, daß die übrigen Umfangsbereiche einer Anlage für andere Zwecke zur
Verfugung stehen, i. B. zum Begasen, zum Ausfaulen des
aktivierten Schlammes und zum Chlorieren der aus der Klärzone abgezogenen Flüssigkeit. Um die gewünsi tue
Behandlung des Abwassers mit gasförmigem Sauerstoff
unter wirksamer Ausnutzung des im Vergleich zu Luft verhältnismäßig teuren Sauerstoffes zu erzielen; um den
Gehalt des abfließenden Wassers an BSBs herabzusetzen, und um einen aktivierten Schlamm mit den
obenerwähnten guten Absetzeigenschaftcn zu erhalten, ist es erfindüngsgemäß notwendig, von einem Verfahren
nach dem Oberbegriff des Anspruchs I auszugehen.
Bei einer entsprechenden Anlage kann eine der Begasungszonen in einem bogenförmigen Teil der
Anlage angeordnet sein, der deswegen verfügbar ist, weil der bogenförmige Teil der Klärzone kurzer
gehalten werden kann als bei l.uftanlagen.
Der hierbei gebrauchte Ausdruck »bogenförmige Zone« bedeutet eine umschlossene Zone einer geschlossenen,
kreisförmigen Anlage zur Behandlung von Abwasser, die außen begrenzt ist durch die kreisförmige
äußere Wandung des Behälters, innen begrenzt ist durch oinp kreisförmige, innere Zwischenwand und an den
Enden begrenzt ist durch radial verlaufende Teilwände,
wobei die kreisförmigen inneren und äußeren Wände Bogenlängen von weniger als 360° haben.
Die Bogenlänge der Klärzone einer solchen Anlage kann bis herab zu 90° betragen, wobei immer noch die
tatsächliche Slrömungslänge wenigstens so groß ist, wie die erforderliche Absetzstrecke.
Wenn sich bei einer Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens zusätzlich die letzte Begasungszone im
Zentrum der Anlage befindet, kann die oxydierte Flüssigkeit aus der letzten Begasungszone gleichmäßig
verteilt direkt in den inneren bogenförmigen Teil des Klärbeckens eingeführt werden. Das bedeutet, daß die
oxydierte Flüssigkeit radial nach außen von der inneren Wandung zu der äußeren Wandung strömt, wobei die
tatsächliche Strömungslänge daher der radiale Abstand zwischen den Wandungen ist. Deshalb wird die letzte
Begasungszone vorzugsweise innerhalb der inneren Umwandung angeordnet, da hierbei die erforderliche
radiale Strömungsrichtung in dem zur Klärung dienenden bogenförmigen Teil am leichtesten gesichert ist.
Das bedeutet, daß eine oder mehrere verengte öffnungen in der inneren Wandung vorgesehen sein
können, um die gewünschte Strömung der oxydierten
Flüssigkeit aus der letzten Begasgungszone in die bogenförmige Klärzone zu gewährleisten.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Behandlung von Abwasser bringt erhebliche Vorteile mit sich
gegenüber dem Arbeiten in kreisförmigen Anlagen, bei welchen gemäß dem Stande der Technik Luft
verwendet wird. Beispielsweise beansprucht bei einem täglichen Anfall von 3500 bis 4000 m3 Abwasser das
erfindungsgemäße Verfahren nur 47% der Fläche, die für eine entsprechende Anlage bei Verwendung von
Luft zum Begasen erforderlich ist. Die Anlage zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist
auch sehr viel kompakter als eine rechtwinklige Anlage, bei welcher ebenfalls Sauerstoff zum Belüften verwendet
wird, z. B. nach der US-PS 35 47 815.
Bei dem obenerwähnten Anfall von täglich 3500 bis 4000 m3 Abwasser müßte bei einer gleichen Durchführung
des Verfahrens die äußere Wandung einer rechtwinkligen Anlage eine Länge von etwa 85 m
haben, während die äußere Wandung einer erfindungsgemäßen Anlage nur eine Länge von 26,5 m haben
müßte, was nur 31 % bedeutet.
Bei dem beschriebenen Verfahren ist der Raumbedarf für die Begasung nicht nur erheblich geringer als bei der
Begasung mit Luft, dieser Raum ist auch in wenigstens zwei Zonen unterteilt. Das bedeutet, daß die mritig
angeordnete kreisförmige letzte Begasungszone einen geringen Umfang hat, und daß die oxydierte Flüssigkeit
nur innerhalb eines kleinen begrenzten Gebietes in die bogenförmige Kläfzonc eintritt. Das örtlich begrenzte
Verteilungsgebiet bringt hohe radiale Strömungsgeschwindigkeiten beim Einlaß an der inneren Wandung
mit sich, Wegen des tatsächlichen langen radialen Strömungsweges der Flüssigkeit und wegen der
höheren Absetzgeschwindigkeit des oxydierten Schlammes genügt die Vergrößerung der Fläche, über weiche
die Flüssigkeit strömt, um ein gutes Absitzen /u sichern.
Die Länge der Absetzstrecke liegt also innerhalb des tatsächlichen radialen Strömungsweges, da die Flüssig·
keil in dem Klärbecken sich gut radial ausbreiten kann.
Die Erfindung wird anhand der Zeichnungen im folgenden näher erläutert.
Es zeigt
F i g. 1 eine schematische Darstellung einer geschlossenen, kreisförmigen Anlage zur Behandlung von
Abwasser mit einer bogenförmigen Klürzonc mit einer Bogenlänge von 295°.
Fig. 2 graphisch das Verhalten einer mit Luft begasten kreisförmigen Anlage, in welcher Abwasser
mit einem Gehalt von 250 mg/1 BSB., in einer Begasungszone mit einem Gesamtgchalt an suspendierten
Feststoffen von 2200 mg/1 behandelt wird.
F i g. Λ graphisch das Verhalten einer kreisförmigen
Anlage bei der Begasung mit Sauerstoff, in welcher Abwasser mit einem Gehalt von 250 mg/1 BSBs und
5000 mg/1 an gesamten suspendierten Feststoffen behandelt wird.
Fig.4 graphisch das Verhalten der Klärung in einer
kreisförmigen, mit Luft begasten Anlage bei Verarbeitung von Abwasser mit 686 mg/1 BSBs in einer
Begasungszone mit einem Gesamtgehalt von 2200 mg/1 an gesamten suspendierten Feststoffen und
F ι g. 5 graphisch das Verhalten der Klärung in einer
mit Sauerstoff begasten kreisförmigen Anlage bei der Behandlung von Abwasser mit einem Gehalt von
686 mg/1 BSBs bei einem Gehalt von 6500 mg/1 an
gesamten suspendierten Feststoffen.
Γ I g. ι ^cigl äincmaiinnl in L^rauiatioi cmc Mciaiui-
mige Anlage zur Behandlung von Abwasser mit einer bogenförmigen Kläranlage 45, die sich über einen
Winkel von 295° erstreckt. Die Zone 25 kann als erste Begasungszone und die zentrale Zone 37 als zweite
Begasungszone dienen, aus der das oxydierte Abwassergemisch dann unmittelbar in die Klärzone 45
gelangen kann. Die Klärzone 45 ist durch zwei radiale Teilwände 54 und 56, eine innere bogenförmige
Begrenzungswand 21 und eine äußere bogenförmige Wand 20 begrenzt. Entlang der äußeren Wand 20
verläuft eine Überlaufkante 67 für das' geklärte Abwasser, welches von einer Überlaufrinne 68 aufgenommen
wird.
Das Verhältnis der Fläche der Klärzone zum Volumen der Begasungszonen beträgt etwa 0.65 mVm3
und das Verhältnis zwischen dem Radius Rt der inneren Wand 21 zum Radius R2 der äußeren Wand 20 ist etwa
038Z
F i g. 2 bis 5 vergleichen die Längen der tatsächlichen Flüssigkeitsströmung mit den Absetzstrecken bei
Kläranlagen, bei denen das Abwasser mit Luft begast ist, und bei Kläranlagen, bei denen das Abwasser mit
Sauerstoff begast ist Die Länge der Absetzstrecke wurde unter der Voraussetzung einer gleichmäßigen
Verteilung der begasten Flüssigkeit über einen senk-
rechten Querschnitt einer Fläche benachbart der inneren Wandung bestimmt, ferner einer gleichmäßigen
radialen Verteilung der Strömungsgeschwindigkeiten nach den Fi g. 2 bis 5. Die Kurve A zeigt die Länge der
Absetzstrecke, und die Kurve B zeigt die Länge des tatsächlichen Strömungsweges.
Fig.2 zeigt das Verhalten einer Kläranlage, die mit
Luft Segast ist, wobei Abwasser mit 250 mg/l BSB5 und 2200 fiig/l gesamte suspendierte Feststoffe behandelt
wurde. Fig.3 zeigt das Verhalten einer Kläranlage einer in zwei Stufen mit Sauerstoff begasJ.en Anlage bei
Behandlung von Abwasser mit dem gleichen Gehalt an BSB5. aber mit einem höheren Gehalt an gesamten
suspendierten Feststoffen in der Begasungszone von 5000 mg/l. Bc. Vergleich dieser Kurven sieht man, daß in
einer Anlage nach Fig.2. in welcher mit Luft begast wurde, die tatsächliche Länge des Strömungsweges der
Flüssigkeit nur dann die Länge der Absetzstrecke Rrrpirhi. wenn die Klärzone eine Bogenlänge von 360°
hat, und daß jede Abnahme der Bogenlänge der Klärzone es verhindert, daß abfließendes Wasser mit
einem geringen Gehalt an Feststoffen anfällt. Im deutlichen Gegensatz hierzu genügt bei dem erfindungsgemäßen
Verfahren eine Bogenlänge von nur 260° für die Klärzone, wobei die Länge der Gesamtströmung
größer ist als die Absetzstrecke, so daß eine wirksame Abtrennung der Feststoffe in der Klärzone
möglich ist.
Die Fig. 4 und 5 zeigen das Verhalten von Kläranlagen in kreisförmigen Anlagen, die entweder mit
Lrrl oder Sauerstoff begast waren. In der mit Luft begasten Zone wurde ein Abwasser mit 686 mg/l BSB5
und einem Gesamtgehalt an suspendierten Feststoffen von 2200 mg/l verwendet, während im Gegensatz dazu
in den mit Sauerstoff begasten Zonen ein Abwasser mit einem Gehalt von 6500 mg/l an gesamten suspendierten
Feststoffen verwendet wurde.
Wie bei der Fig.2 zeigt auch die Fig.4, daß
Abwasser mit einem höheren Gehalt an BSB5 in mit Luft begasten kreisförmigen Anlagen ebenfalls ein Klärgefäß
mit einer Bogenlänge von 360° erfordert, d. h„ daß
Tabeiie i
die Länge der Absctzsirceke nach Kurve A oberhalb
der talsächlichen Slföniungslänge nach Kurve B liegt,
und zwar bei jeder Bogenlänge der Klärzone. Die F i g. 5 zeigt, daß eine Bogenlänge der Klärzone von 80°
genügt, um eine wirksame Abtrennung der Feststoffe vom Wasser und einen sauberen Überlauf zu erzielen.
Es sei bemerkt, daß die kreisförmigen Anlagen, in welchen mit Luft begast wurde, nach den F i g. 2 und 4,
nicht so flexibel sind, daß weitere Behandlungszonen wie beispielsweise eine aerobe Ausfaulzorte und eine
Chlofierzone eingebaut werden können, wie das bei dem Verfahren gemäß der Erfindung möglich ist.
Innerhalb des weiten Bereiches von 90 bis 330° für die Bogenlänge der Klärzone ist es vorzuziehen, Klärbekken
mit Bogenlängen von 180 bis 300° zu verwenden, wenn Abwässer mit weniger als 300 mg/l BSB-;
verarbeitet werden sollen, und Klärbecken mit Bogenlängen von 90 bis 240°, wenn Abwasser mit mehr als
300 mg/l BSB5 verarbeitet werden sollen. Es ist ferner vorzuziehen, Klärbecken mit Bogenlängen von 180 bis
330° zu verwenden, wenn in der geschlossenen kreisförmigen Anlage gemäß der Erfindung eine
Kontaklstabilisation ausgeführt werden soll, d. h, wenn in einer verhältnismäßig kleinen Belüftungsstufe mit
einer kurzen Verweilzcil für die Flüssigkeit die überstehende Flüssigkeit entfernt wird, und die Feststoffe
teilweise für eine weitere Belüftung konzentriert werden.
Die erwähnten bevorzugten Bereiche zeigen die allgemeine Tendenz für optimale Bogenlängen der
klärzone, um das Verhältnis der Fläche der Begasungszone zu der Fläche der Klärzone zu vergrößern, wobei
eine größere Fläche der Begasgungszone erforderlich ist, um Abwässer mit höheren Konzentrationen an BSB5
zu bearbeiten.
Die Tabelle 1 zeigt geeignete Verfahrensbedingungen in geschlossenen, kreisförmigen Anlagen bei einer
Begasung durch Sauerstoff gemäß der Erfindung im Vergleich mit Anlagen bei einer Begasung mit Luft zur
Behandlung von typischem städtischem Abwasser.
System mit Sauerstoff System mit Luft
Sauerstoff-Gehalt der gemischten Flüssigkeit (mg/l) 4-8
Begasungszeit (Stunden) 1-3
Konzentration an suspendierten Feststoffen (MLSS) (mg/l) 4000-8000
Konzentration an flüchtigen, suspendierten Feststoffen (MLVSS) (mg/l) 3000-6000
kg BSB5/Tag
kg MLVSS
Schlammvolumenindex nach Mohlman (ml/g)
Konzentration des zurückgeführten Schlammes (mg/l) 0,5-1,55
Konzentration des zurückgeführten Schlammes (mg/l) 0,5-1,55
30-70
15000-50000
15000-50000
1-2
3-8
3-8
1000-3000
900-2600
900-2600
0,25-0,80
100-150
5000-15000
5000-15000
Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird das Verhältnis der Fläche der bogenförmigen
Klärzone zu dem Inhalt der gesamten Belüftungszone dem BSB5-Gehalt des Abwassers angepaßt- Für zu
behandelndes Abwasser mit BSBs-Konzentrationen von weniger als etwa 300 mg/l liegt das Verhältnis der
Fläche der bogenförmigen Klärzone zum Volumen der Belüftungszonen vorzugsweise zwischen etwa 0,33 und
0,82 m2, während das vergleichbare Verhältnis bei mit
Luft belüfteten kreisförmigen Anlagen im Bereich von etwa 0,07 bis 0,34 m2/m3 Hegt Für ein Abwasser mit
BSBs-Konzentration über 300 mg/l kann das Verhältnis
der bogenförmigen Klärzonenfläche zu dem Volumen der Belüftungszonen vorzugsweise zwischen etwa 0,16
und 036 mVm3 liegen. Die vergleichbaren Verhältnisse
für mit Luft belüftete kreisförmigt: Anlagen liegen in
dem Bereich von etwa 0 bis 0,14 m2/m3. Im allgemeinen
soll bei Abwässern mit geringen Verunreinigungen die
bogenförmige Klärzone vorzugsweise einen verhältnismäßig großen Anteil der gesamten Fläche der Anlage
ausmachen, während bei Abwässern mit einem hohen Gehalt an Verunreinigungen die bogenförmige Klärzo^
he vorzugsweise einen verhältnismäßig kleineren Anteil der Gesamtfläche der Anlage ausmacht.
Tabelle Il vergleicht die Flächen der Begasungszonen
und die Flächen für die Kläfzone, die bei ffiil Luft
begasten kreisförmigen Anlagen und mit Sauerstoff begasten kreisförmigen Anlagen mit bogenförmigen
Klärzonen benötigt werden, alles beruhend auf einen Durchsatz von etwa 3800 m' je Tag Abwasser.
Tabelle II | BSBs | Suspendierte | Belüf- | Klär- |
Art der | Feststoffe | tungs- | fläche | |
Belüftung | fläche | |||
(mg/1) | (Ml SS) (mg/1) | (m2) | (m2) | |
200 | 2200 | 273,5 | 159,8 | |
Luft | 250 | 2200 | 341,8 | 159,8 |
Luft | 686 | 2200 | 938,3 | 159,8 |
Luft | 200 | 5000 | 72,9 | 131,0 |
O2 | 250 | 5000 | 91,2 | 131,0 |
O2 | 250 | 5500 | 91,2 | 144,1 |
O3 | 686 | 6500 | 192,7 | 154,9 |
O2 | ||||
Die Tabelle zeigt, daß, unter typischen Betriebsbedingungen in Systemen mit einer Begasung mit Sauerstoff
ein erheblich geringeres Begasungsvolumen erforderlich ist, als bei Begasung mit Luft (die Flüssigkeitshöhe
war immer gleich und betrug 3,7 m). Beispielsweise beträgt bei einem Gehalt an BSBs von 200 mg/1 das
Belüftungsvolumen eines typischen Systems mit Sauerstoff etwa 25% des Volumens eines entsprechenden
Systems mit Luft. Der Grund für diesen Unterschied ist in der Tabelle I gezeigt. Bei der Begasung mit Luft kann
nur eine sehr geringe Konzentration von aktiven biologischen Feststoffen (MLVSS), typischerweise 900
bis 2600 mg/I, erhalten werden, und es müssen daher
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äCttl glOUC OCIIUIlCI VlMgCUGllCU ÄClll, UtII lailgC
Verweilzeiten zu erreichen, die notwendig sind für eine vernünftige Entfernung von BSB5. In Systemen mit
Sauerstoff mit höheren Gehalten an biologisch aktiven Feststoffen kann auch eine höhere biologische Assimilation
aufrechterhalten werden, und man kann daher mit wesentlich kleineren Begasungskammern arbeiten.
Die Fähigkeit zum Behandeln von Abwasser mit einem Begasungssystem kann beschrieben werden als
ein Betriebsbereich für das System, ausgedrückt in kg BSB5/Tag je m3 des Volumens der Begasungszone. Bei
Begasung mit Luft wird typischerweise gearbeitet mit Werten von 475 bis 950 kg BSBs/Tag m3, während bei
Begasung mit Sauerstoff gearbeitet werden kann bei Werten von 950 bis 4750 kg BSBs/Tag m3. Bei einer
gegebenen Beladung mit BSB5 ist das System, in welchem mit Sauerstoff begast wird, im Umfang kleiner
als ein entsprechendss System, in welchem mit Luft begast wird. Das Verhältnis der Radien der inneren
Wandung /?i zu der äußeren Wandung Ri liegt zwischen
0,25 und 0,70.
Wenn dieses Verhältnis R\l Ri über 0,70 liegt, wird der
Zwischenraum i\> eng, um bogenförmige Begasungszorien
mit gutem Mischen unterzubringen, d. h., die Zonen werden zu lang im Verhältnis zu ihrer Breite sein. Auch
1S die bogenförmige Klärzone würde so eng sein, daß ungünstige Strömungserscheinungen auftreten, wobei
der tatsächliche Strömungsweg der Flüssigkeit bis zur äußeren Wandung zu kurz würde.
Bei einer solchen Nähe zwischen Einlaß und Überlauf entstehen häufig Kurzschlußströmungen. Wenn das
Verhältnis R\IRi unter 0,25 liegt, so ist die zentrale Zone
sehr klein im Verhältnis zu der gesamten Flache der Anlage. Die innere Wandung der bogenförmigen
Klärzone ist im Umfang sehr kurz, und die oxydierte
l> Flüssigkeit wird nur örtlich verteilt, was zur Turbulenz
mit den schädlichen Folgen für die Trennung der Feststoffe von der Flüssigkeit führt.
Ein bevorzugtes Verhältnis des Wertes für R\/Ri liegt
zwischen 0,30 und 0,60.
Wie schon oben erörtert wurde, erfordert es das erfindungsgemäße Verfahren, daß das Verhältnis Vp/ Vi
zwischen 0,1 und 0,5 liegt, wobei Vb die radiale
Strömungsgeschwindigkeit der Flüssigkeit an dem äußeren größeren konzentrischen Durchmesser am
Überlauf bedeutet, und Vi die radiale Strömungsgeschwindigkeit
der Flüssigkeit an dem inneren kleineren Durchmesser des Einlasses bedeutet. Verhältnisse unter
0,1 erfordern zu hohe Werte für Vi, wodurch Feststoffe aus dem Schlammsumpf im Klärbecken aufgewühlt
jo werden, eine Turbulenz erzeugt wird und eine nicht
gleichmäßige Strömung bewirkt wird, welche das Trennen der Feststoffe von der Flüssigkeit hindert.
Verhältnisse über 0.5 ergeben nicht die genügende Herabsetzung der Strömungsgeschwindigkeit in dem
radialen Weg über die bogenförmige Klärzone, die notwendig ist, um die Feststoffe abzutrennen, bevor die
Flüssigkeit die äußere Wandung erreicht. Beispielsweise ist bei Rückführung des Schlammes in einem Volumenverhältnis
von 0,3. so daß das Verhältnis R/Q = 0,3 ist,
wobei R die Volumenmenge des aktivierten Schlammes bei der Rückführung ist, Q der aus der Klärzone
abfließenUen Flüssigkeit ist, das Verhältnis der Werte VV Vi füi uic Anordnung der F i g. i eiwa 0,294.
Es sei zu dem erfindungsgemäßen Verfahren bemerkt, daß die letzte Begasungszone die zentrale
kreisförmige Zone innerhalb der inneren Wandung ist. Diese Anordnung wird deshalb vorgenommen, damit
die oxydierte Flüssigkeit aus dieser Zone leicht und gleichmäßig in die angrenzende bogenförmige Klärzone
verteilt werden kann, während eine solche gleichmäßige Verteilung schwieriger ist, wenn die
zweite Begasungszone sich in dem zweiten bogenförmigen Abteil befindet. Im letzteren Falle sind eine Rinne
oder ein Trog erforderlich, um die Flüssigkeit zu der Klärzone zu fördern, wobei in diesen ein Absetzen
stattfinden kann. Diese Schwierigkeit tritt besonders dann auf, wenn die Strömungsgeschwindigkeiten der
Flüssigkeit in den Leitungen niedrig sind, wie in den Gebieten, welche weit entfernt sind von den Einführungsstellen
der Flüssigkeit. Ein Absetzen in den Leitungen für die Flüssigkeit kann eine schlechte
Verteilung in den Einlassen am inneren Durchmesser des Klärbeckens zur Folge haben.
Hierzu 4 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
1. Verfahren zum Behandeln von Abwasser mit einem wenigstens 50 VoI.-% Sauerstoff enthaltenden
Gas in Gegenwart von Belebtschlamm zur biologischen Oxydation in wenigstens zwei Stufen,
bei dem die aus Abwasser und Belebtschlamm bestehende Flüssigkeit und das Gas in einer
bedeckten ersten Begasungszone vermischt werden und eines der beiden Medien gleichzeitig zirkuliert
wird, bei dem das an Sauerstoff verarmte Gas und die teilweise oxydierte Flüssigkeit aus der ersten
Begasungszone in eine bedeckte, zweite Begasungszone getrennt voneinander überführt und dort
kontinuierlich miteinander gemischt werden und eines der Medien zirkuliert wird, bei dem die aus der
letzten Begasungszone abgezogene Flüssigkeit in einer Klärzone in geklärtes Wasser und Belebtschlamm
getrennt wird und bei dem wenigstens ein Teil des Belebtschlammes in die erste Begasungszone
zurückgeführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß man die aus der zweiten
Begasungs/one abgezogene Flüssigkeit zum Abtrennen des Belebtschlammes in radialer Richtung
durch eine bogenförmige Klärzone mit einer Bogenlänge zwischen 90° und 330° von einer
inneren bogenförmigen Begrenzung mit kleinem Krümmungsradius in Richtung auf eine äußere
bogenförmige Überlaufkante mit größerem, zur inneren bogenförmigen Begrenzung konzentrischen
Krümmuno.radius mit einer radialen Geschwindigkeit
und in einer Menge strf>"ien läßt, daß sich nach
der Gleichung
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