DE2161785C3 - Verfahren zum Behandeln von Abwasser - Google Patents
Verfahren zum Behandeln von AbwasserInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Behandeln von Abwasser mit biologischem Sauerstoffbedarf, bei
dem das Abwasser, ein belebter Schlamm und ein erstes, im Verhältnis zu Luft einen größeren Anteil an
4c Sauerstoff aufweisendes Gas in das Einlaßende einer
Belüftungszone eingeleitet werden, in der das in dieser Zone vorhandene Gas und der abwasserhaltige belebte
Schlamm gemischt und unter Aufrechterhaltung eines Gehaltes des Gemisches an gelöstem Sauerstoff von
mehr als 04 ppm eines der beiden Medien ständig gegenüber dem anderen umgewälzt wird, bei dem
ferner zwischen oder nach der Belüftung in der Belüftungszone geklärte Flüssigkeit von dem Gemisch
abgetrennt und abgeführt wird, ein größerer Teil des
verbleibenden, mit belebtem Schlamm angereicherten
Gemisches zur Belüftungszone zurückgeleitet wird, das nicht zurückgeleitete, mit belebtem Schlamm angereicherte Gemisch und das nicht verbrauchte sauerstoffhaltige Gas aus der Belüftungszone freigesetzt werden,
das nicht zurückgeleitete mit belebtem Schlamm angereicherte Gemisch in eine Abbauzone eingeleitet
wird, in der das mit belebtem Schlamm angereicherte Gemisch und ein zweites Gas, dessen Sauerstoffkonzentration mindestens gleich dem 0,7fachen der Sauerstoff-
konzentration des in die BelUftungszone eingeleiteten Gases ist, gemischt und eines der beiden Medien
während einer Flüssigkeit-Feststoff-Kontaktdauer von mindestens % Stunden ständig gegenüber dem anderen
umgewälzt wird, und bei dem der Schiammrückstand
der Abbauzone als Abschlamm beseitigt wird.
Bei einem bekannten Verfahren dieser Art (US-PS 56 609) werden die Belüftungszone und die Abbauzone getrennt mit Frischgas beschickt, das 30 bis 100%
Sauerstoff enthält und vorzugsweise aus 90% Sauerstoff und 10% Kohlendioxid bestehen solL
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zu schaffen, das, verglichen mit den
bekannten Verfahren, zu höherem Sauerstoffpartialdruck
und vermindertem Energiebedarf in der Abbauzone und in der Belüftungszone führt
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das in die Abbauzone eingeleitete zweite Gas
mindestens teilweise aus dem die Belüftungszone verlassenden, flicht verbrauchten sauerstoffhaltigen Gas
besteht sowie daß die Betriebsbedingungen derart eingestellt werden, daß aus der Abbauzone ein
verbrauchtes Gas mit einem Sauerstoffgehalt von mindestens 21 Vol.-% abgegeben wird.
Es zeigte sich, daß auf diese Weise Energieeinsparungen in der Größenordnung von 15 bis 30% möglich sind.
Der Sauerstoffpartialdruck in der Belüftungs- und der
Abbauzone ist wesentlich gesteigert.
Um angesichts der verhältnismäßig starken Entwicklung von Stickstoff und Kohlendioxid in der Abbauzone
dort den Sauerstoffpartialdruck hoch und den Energieverbrauch besonders klein zu halten, wird vorzugsweise
der auf das Volumen bezogene Sauerstoffgehalt des zweiten Gases auf mindestens das 0,8Ofache des
Sauerstoffgehaltes des ersten Gases eingestellt
Zweckmäßig enthält das in die Belüftungszone eingeleitete erste Gas mindestens 60 Vol.-% Saue rstoff,
wodurch der Gehalt an gelöstem Sauerstoff auf einem für die aeroben Mikroorganismen geeigneten Wert
gehalten wird.
Es erwies sich ferner als günstig, mindestens 85 Gew.-% (auf Trockenbasis) des belebten Schlammes des
mit Schlamm angereicherten Gemisches zur Belüftungszone zurückzuführen, weil dies eine ausreichend hohe
Bakterienkonzentration und damit eine rasche Adsorption und Assimilation des BSB sicherstellt, während
gleichzeitig Größe und Betriebskosten der Abbauzone relativ klein gehalten werden.
Eine besonders wirksame Beseitigung der im Schlamm befindlichen, abbaufähigen Stoffe wird sichergestellt,
wenn der Gehalt des aus der Abbauzone abgeführten Abschlamms an flüchtigen Schwebstoffen
auf weniger als dem OJfachen des Gehaltes des konzentrierten belebten Schlammes an flüchtigem
suspendierten Schlamm gehalten wird.
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung wird das nicht zurückgeleitete, mit Schlamm angereicherte
Gemisch in einen ersten von zwei parallelgeschalteten Abschnitten der Abbauzone eingebracht und werden
gleichzeitig damit nicht zurückgeleitetes, mit Schlamm angereichertes Gemisch, das zuvor in den zweiten
Abschnitt eingebracht worden war, und das zweite Gas innerhalb des zweiten Abschnittes miteinander gemischt,
wobei eines der beiden Medien ständig gegenüber dem anderen umgewälzt wird, worauf der
Abschlammrückstand des zweiten Abschnittes entleert und die Verfahrensschritte in der umgekehrten Reihenfolge
der Abschnitte wiederholt werden. Dies erlaubt eine flexible Anpassung an eine intermittierende
Ausscheidung von Überschußschlamm aus dem Klärbecken. Um dabei einen geeigneten Gehalt an gelöstem
Sauerstoff aufrechtzuerhalten und bei relativ kleinem Energiebedarf für große Kontaktflächen zu sorgen, wird
vorteilhaft ein weiterer Teil des zweiten Gases in den ersten Abschnitt eingeleitet, während dieser Abschnitt
mit dem nicht zurückgeleiteten, mit Schlamm angereicherten Gemisch beladen wird, werden dieser weitere
Teil des zweiten Gases und das mit Schlamm angereicherte Gemisch miteinander vermischt und wird
eines der beiden Medien in dem ersten Abschnitt ständig gegen das andere umgewälzt, während der erste
Abschnitt beladen wird.
Besonders günstige Betriebsverhältnisse lassen sich auch bei schwankendem BSB-Gehalt aufrechterhalten,
wenn Flüssigkeit und Gas im Gleichstrom durch eine Abbauzone mit mehreren aufeinanderfolgenden Stufen
ίο hindurchgeleitet und dort gemischt und ständig gegeneinander umgewälzt werden. Vorzugsweise wird
dabei ein Teil des Abschlammrückstandes der Abbauzone entwässert und zur ersten Stufe der Abbauzone
zurückgeleitet. Diese Maßnahme gestattet es, einen is höheren Anteil der biologisch abbaufähigen Stoffe zu
beseitigen und/oder die Größe der Abbaubehälter zu verringern.
Die Erfindung ist im folgenden anhand von Ausführungsbeispielen in Verbindung mit den Zeichnungen
näher erläutert Es zeigt
F i g. I eine schematische Darstellung einer zur Durchführung des Abwasserbehandlungsverfahrens geeigneten
Anlage, bei der ein Klärbecken unmittelbar zwischen der Belüftungszone und der Abbauzone
angeordnet ist,
F i g. 2 eine schematische Ansicht einer weiteren Ausführungsform, bei der das Klärbecken hinter einem
Anfangsabschnitt und vor einem Endabschnitt der Belüftungszone sitzt,
F i g. 3 eine schematische Ansicht einer weiteren Ausführungsform mit zwei parallelgeschalteten Abbauzonen,
Fig.4 eine schematische Ansicht einer weiteren
Ausführungsform mit einer Einrichtung zur Rückführung von belebtem Schlamm zur Belüftungszone
und/oder zur Abbauzone,
Fig.5 eine schematische Querschnittsansicht einer Einrichtung, bei der Sauerstoffgas und ein Flüssigkeits-Feststoff-Gemisch
der Reihe nach und im Gleichstrom durch drei Belüftungstanks, ein Klärbecken und zwei
Abbaubehälter in der in F i g. 1 skizzierten Weise hindurchgeleitet werden, und
F i g. 6 einen schematischen Querschnitt einer Anordnung, bei der ein sauerstoffhaltiges Gas durch mehrere
Sauerstoffanreicherungsvorrichtungen hindurchgeleitet wird, die innerhalb eines grouen ersten Abwasserbekkens
sitzen, das als Belüftungszone dient.
Bei der Anordnung nach F i g. 1 tritt BSB aufweisendes Wasser über eine Leitung 11 in die Belüftungszone
10 ein. Ein sauerstoffhaltiges Gas mit mindestens 50% Sauerstoff wird in die Belüftungszone 10 über eine
Leitung 12 eingeleitet. Belebter Schlamm gelangt über eine Leitung 13 in die Belüftungszone 10. In der Leitung
13 sitzt eine Pumpe 14.
Die genannten Ströme werden in der Belüftungszone 10 mit Hilfe eines mechanischen Mischers 15 innig
miteinander vermischt. Der Mischer kann motorisch angetriebene Flügelräder aufweisen, die nahe der
Flüssigkeitsoberfläche liegen oder unterhalb der Flüssigkeitsoberfläche
angeordnet sind. Das Sauerstoffgas kann über die Leitung 12 entweder oberhalb oder
unterhalb der Flüssigkeit eingeleitet werden. Einrichtungen dieser Art sind bekannt; sie sollen so ausgelegt
sein, daß eine große Kontaktfläche zwischen den Medien bei minimalem Energieaufwand erzielt wird.
Wenn das Sauerstoffgas in die Flüssigkeit eingeblasen wird, sollten die Blasen klein sein, so daß ihre
Gesamtoberfläche eroß und die Auftriebskraft klein ist.
Die Lösung des Sauerstoffes wird ferner dadurch begünstigt, daß die Gasverteilereinrichtungen so tief in
die Flüssigkeit eingetaucht werden, daß der hydrostatische Effekt deutlich in Erscheinung tritt.
Es sind Mittel vorgesehen, um innerhalb der Belüftungszone 10 das eine Medium ständig gegenüber
den anderen Medien umzuwälzen. Beispielsweise bringt die Pumpe 16, die über die Leitung 17 mit dem Gasraum
in Verbindung steht, das Belüftungsgas zum unteren Teil der Zone zurück, wo es mittels einar Einblaseinrichtung
16a in Form kleiner Gasblase-! wieder freigesetzt wird. Belüftungseinrichtungen werden im allgemeinen nach
der sogenannten Standardluftumsatzleistung ausgelegt, die die Fähigkeit der Einrichtung kennzeichnet,
Sauerstoff aus Luft in Leitungswasser mit dem Gehalt Null an gelöstem Sauerstoff bei einem Druck von einer
Atmosphäre und 20° C zu lösen. Brauchbar sind Einrichtungen mit einer Standardluftumsatzleistung von
mindestens 680 g O2/PS h. Die bei der Auslegung der Einrichtung berücksichtigte Energie ist dabei die
verbrauchte Gesamtenergie sowohl für das Umrühren des Gemisches als auch für das Inkontaktbringen von
Gas und Flüssigkeit.
Die Belüftungszone 10 kann mit einer einzigen Kammer ausgestattet sein; vorzugsweise ist sie jedoch
mit mehreren Stufen 10a, 10f> und 10c versehen, von
denen jede mit einem mechanischen Mischer (Rührwerk) 15 und einer Umwälzeinrichtung bzw. Pumpe 16
ausgestattet ist Der Einfachheit halber sind diese Geräte jedoch nicht für jede Stufe veranschaulicht. Das
nicht verbrauchte sauerstoffhaltige Gas aus jeder Belüftungsstufe wird vorzugsweise aus der betreffenden
Stufe abgezogen und der nächstfolgenden Stufe als Belüftungsgas zugeführt, wie dies durch eine gestrichelte Linie angedeutet ist. In ähnlicher Weise wird das mit
Sauerstoff angereicherte Schlamm-Wasser-Gemisch aus jeder Stufe abgezogen und vorzugsweise der
nächstfolgenden Stufe im Gleichstrom mit dem nicht verbrauchten sauerstoffhaltigen Gas zugeführt, um dort
mit diesem Gas gemischt zu werden, wobei eines der Medien gegenüber dem anderen umgewälzt wird. Der
Strom des von Stufe zu Stufe übertretenden, mit Sauerstoff angereicherten Flüssigkeitsschlammgemisches ist durch ausgezogene Pfeile angedeutet, die durch
die Trennwände der einzelnen Stufen hindurchgehen. Vorzugsweise werden das Gas und das Flüssigkeitsschlammgemisch im Gleichstrom durch mehrere Belüftungsstufen hindurchgeleitet, um Änderungen des
BSB-Gehaltes des zu behandelnden Wassers und des anschließenden, teilweise mit Sauerstoff angereicherten
Flüssigkeitsschlammgemisches berücksichtigen zu können. Das Einsatzgas, das das Gas mit höchstem
Sauerstoffgehalt darstellt, wird mit dem Einsatzwasser in der ersten Stufe in Kontakt gebracht. Infolgedessen
hat die erste oder Einsatzgasstufe den höchsten Sauerstoffpartialdruck und damit das höchste Sauerstoffübertrittspotential. Infolgedessen kann der hohe
Sauerstoffbedarf innerhalb dieser Stufe ohne übermäßigen Energieaufwand befriedigt werden.
Das Sauerstoffgas wird über die Leitung 12 der Belüftungszone 10 in einer Menge zugeführt, die
ausreicht, um den Gehalt des Flüssigkeitsschlammgemisches an gelöstem Sauerstoff über einem Wert von
ungefähr 0,5 ppm zu halten. Sauerstoff wird rasch verbraucht; bei Anwendung einer konventionellen
Belüftung mittels Luft fällt der Gehalt an gelöstem Sauerstoff in der Belüftungszone nahezu auf Null ab. Er
kann nicht auf Werte gehalten werden, die für aerobe
Mikroorganismen geeignet sind. Dem wird teilweise
dadurch begegnet, daß ein Belüftungsgas verwendet wird, das mindestens 60 Vol.-% und vorzugsweise
mindestens 90 Vol.-% Sauerstoff enthält. Außerdem
wird das Gas mit dem zurückgeführten belebten
Schlamm und mit BSB-haltigem Wasser in wirksamer Weise gemischt, um bei minimaler auf die Medien
ausgeübter Energie für eine große Kontaktfläche zu sorgen. Ein weiteres Verfahrensmerkmal, das dazu
beiträgt, den Gehalt an gelöstem Sauerstoff auf einem gewünschten Wert zu halten, ist die oben erwähnte
ständige Umwälzung eines der Medien gegenüber den anderen Medien. Der Gehalt an gelöstem Sauerstoff
sollte innerhalb der Belüftungs- und Abbauzonen
vorzugsweise einen Wert von ungefähr 10 ppm nicht
übersteigen, weil die zur Erzielung höherer Konzentrationen an gelöstem Sauerstoff aufgewendete Energie
auf die Bakterienflocken eine übermäßige Friktion ausüben würde. Dadurch würde die Flockengröße
verringert und würden die Absetzeigenschaften beeinträchtigt. Mit anderen Worten, die Flockenpartikeln
würden so klein, daß das abströmende Wasser trübe wird und nicht in Vorfluter abgegeben werden könnte.
Beim Belebungsverfahren besteht der zurückgeführte
Schlamm im wesentlichen aus flockigen Agglomeraten
von aeroben Organismen, die in der Lage sind, in Gegenwart einer ausreichenden Menge an gelöstem
Sauerstoff das organische Material des Einsatzwassers zunächst zu adsorbieren und dann zu assimilieren und
oxydieren. Dieser Adsorptions-Assimilationsprozeß läuft bei dem vorliegenden Verfahren in der Belüftungszone ab; er ist bei der Ausführungsform nach Fig. 1
stromaufwärts der Trennzone bzw. des Klärbeckens 18 im wesentlichen abgeschlossen. Die Flüssigkeits-Fest
stoff-Kontaktzeit in der Belüftungszone 10 liegt bei der
Adsorption und Assimilation von organischen Lebensmitteln zwischen 30 Minuten und 24 Stunden. Diese
Zeitdauer schwankt in Abhängigkeit von der Stärke (dem BSB-Gehalt) des Abwassers, der Art der
Schmutzstoffe, dem Feststoffgehalt während der Belüftung und der Temperatur. Eine maximale Verweildauer
von 24 Stunden reicht in der Regel aus, um den BSB aus dem abströmenden Wasser zu beseitigen, den Schlamm
zu beleben und, falls erforderlich, für ein ausreichendes
Maß an Selbstoxydation zu sorgen. Werden mehrere
Belüftungsstufen verwendet, bezieht sich die Verweildauer in der Belüftungszone auf die Gesamtdauer,
während deren die Feststoffe der Biomasse (die gesamten vorhandenen Bakterien) zusammen mit dem
BSB im Einsatzwasser in sämtlichen Belüftungsstufen gehalten werden. Bei der Ausführungsform nach Fi g. I1
bei der die Belüftungszone 10 als Ganzes stromaufwärts des Klärbeckens 18 liegt, errechnet sich die Kontaktdauer aus dem Gesamtflüssigkeitsvolumen der Stufen
10a, 106 und 10c dividiert durch die Votumendurchflußmenge des BSB-haltigen Einsatzwassers und des
zurückgeführten belebten Schlamms. Bei der Ausführungsform nach F i g. 2, bei der, wie im folgenden noch
näher erörtert, die Belüftungszone 10 teilweise strom
aufwärts und teilweise stromabwärts des Klärbeckens
18 liegt, errechnet sich die Kontaktdauer für eine vorgegebene Menge an BSB plus Biomasse aus der
Summe der Kontaktdauern stromaufwärts und stromabwärts des dazwischenliegenden Klärbeckens. Die
stromauf gegebene Kontaktdauer ergibt sich, indem man das stromaufwärtige Flüssigkeitsvolumen der
Stufen 10a und 10b durch die Volumendurchflußmenge
des BSB-haltigen Einsatzwassers und des Rücklauf-
Schlamms dividiert. Die stromabwärtige Kontaktdauer ergibt sich aus einer Division des stromabliegenden
Flüssigkeitsvolumens der Stufe 10cdurch die Schlammaustrittsmenge
aus dem Klärbecken, die zur Stufe 10c gelangt.
Falls es erwünscht ist, die Sauerstoffbehandlung der Biomasse über die Zeitdauer hinaus auszudehnen, die
erforderlich ist, um den BSB des Abwassers zu assimilieren und zu oxydieren, kann der Anteil der
Organismen des Schlamms, die durch biologische Oxydation selbst zerstört und aufgezehrt werden, recht
hohe Werte annehmen. Dieses Selbstoxydalionsphänomen (endogene Respiration) ist in der US-PS 35 47 814
im einzelnen erörtert. In dem Umfang, in dem in der Belüftungszone eine Selbstoxydation erfolgt, wird die
Belastung der Abbauzone verringert. Es sollte jedoch vermieden werden, die Selbstoxydation innerhalb der
Belüftungszone in extremem Maße vorzunehmen, weil dadurch die Aktivität der Biomasse herabgesetzt wird,
die in Form des Rücklaufschlamms zurückgeführt wird. Außerdem wird die Absetzfähigkeit der Biomasse
beeinträchtigt. Ferner ist es kostspielig, die behandelte Biomasse für längere Zeit belüftet zu halten, weil die
Gesamtmenge der behandelten Biomasse bezogen auf den Überschußschlammstrom groß ist und die Belüftungsbecken
prohibitiv groß werden.
Geht es nur darum, den BSB des zuströmenden BSB-haltigen Wassers zu assimilieren und zu oxydieren,
reicht eine verhältnismäßig kurze Kontaktdauer aus. Bei städtischem Abwasser wurde in Experimenten eine
praktisch vollständige Assimilation des BSB nach zwei Belüftungsstufen mit einem Einsatzgas mit 99,5%
Sauerstoff und bei Bewegung des Flüssigkeits-Feststoffstromes
im Gleichstrom innerhalb einer Kontaktdauer von 37,5 Minuten je Stufe oder insgesamt 75 Minuten
erzielt. Das aus der zweiten Stufe abströmende Wasser hatte einen niedrigen BSB (z. B. 20 bis 35 ppm); der
Schlamm war stabil und gut abgesetzt. Bei anderen Versuchen, bei denen in gewissem Umfang eine
Selbstoxydation eintrat, betrug die Gesamtkontaktdauer ungefähr 2,5 Stunden für drei Stufen (50 Minuten pro
Stufe) bei Gieichstrombewegung, wobei im Anschluß an die dritte Stufe eine Klärung erfolgte. Bei einer weiteren
Versuchsreihe, bei der Selbstoxydation eintrat und bei der vier Stufen im Gleichstrom durchlaufen wurden und
eine Klärung nach der vierten Stufe erfolgte, betrug die Gesamtkontaktdauer 2,7 Stunden oder 40,5 Minuten je
Stufe. BSB-Bestimmungen, die für die überstehende Flüssigkeit aus jeder Stufe vorgenommen wurden,
ließen erkennen, daß die Behandlung nach Zwei Stufen (insgesamt 81 Minuten Belüftung) im wesentlichen
abgeschlossen war und daß die Unterschiede des BSB-Gehaltes zwischen der ersten und der zweiten
Stufe fast ganz auf die praktisch vollständige Durchmischung zurückzuführen waren, die in den einzelnen
Stufen erfolgte. Daraus ergibt sich, daß bei Unterteilung der ersten Stufe (40,5 Minuten) in zwei aufeinanderfolgende
Stufen von je 20,25 Minuten die Reinigung des Wassers durch Adsorption und Assimilation des BSB
nach der ersten der Teilstufen (20,25minütige Belüftung) weitgehend abgeschlossen gewesen wäre. Es folgt
ferner, daß die Gesamtbelüftungskontaktdauer für eine sechsstufige Anlage, die die gleichen Eigenschaften
besitzt, 1,5 Stunden (15 Minuten je Stufe) betragen kann.
Eine Gesamtkontaktdauer von mindestens 30 Minuten ist bei mittlerem städtischem Abwasser für eine
Sauerstoffadsorption und BSB-Assimilation erforderlich,
um den BSB der gereinigten Flüssigkeit auf einen annehmbaren Wert herabzudrücken. Eine Gesamtkontaktdauer
von weniger als 180 Minuten führt im allgemeinen zu einer wesentlichen Herabsetzung der
Schlammproduktion, falls für eine Selbstoxydation gesorgt werden soll; sie vermeidet Absetzprobleme und
gestattet noch immer eine wesentliche Verringerung der Belüftungskammerkapazität im Vergleich mit
herkömmlichen Verfahren. Die derzeit in Betrieb befindlichen Belebungsanlagen für städtische Abwasser,
ίο bei denen zur Belüftung Luft verwendet wird, dürften
mit einer Gesamtbelüftungskontaktdauer von 180 bis 360 Minuten arbeiten.
Die vorstehend genannten Kontaktdauern eignen sich für relativ schwache städtische Abwässer mit einem
BSB bis zu ungefähr 300 ppm. Bei stärkeren Abwässern, wie sie beispielsweise bei peirechemischen Fabriken
anfallen, sind längere Kontaktdauern in der Größenordnung von 5 bis 12 Stunden erforderlich, um ein
gereinigtes Abwasser mit vergleichbarer Reinheit zu erhalten.
Die Konzentration an suspendierten Feststoffen in der Belüftungszone wird vorzugsweise hoch gehalten.
Der Gehalt an flüchtigen suspendierten Feststoffen des Gemisches aus belebtem Schlamm und BSB-haltigem
Wasser beträgt zweckmäßig mindestens 3000 ppm und vorzugsweise 5000 bis 9000 ppm. Ein Grund dafür ist,
daß die Feststoffkonzentration in der Belüftungszone die Geschwindigkeit der biochemischen Reaktionen
beeinflußt, die bei der Durchführung des Verfahrens ablaufen. Bei der Behandlung von städtischem Schmutzwasser
umfassen die suspendierten Feststoffe:
1. biologisch oxydierbare organische Stoffe
2. nichtbiologische oxydierbare organische Stoffe und
3. nichtoxydierbare anorganische Stoffe.
Die anorganischen Stoffe, wie Sand und Grit, sowie die nichtbiologischen oxydierfähigen Stoffe, wie Polyäthylenteilchen
oder Papier, sind unerwünschte, aber unvermeidbare Bestandteile des BSB-haltigen Wassers,
z. B. Schmutzwassers, das in die Belüftungszone eintritt.
Verhältnismäßig große Teilchen, z. B. Holzspäne, werden im allgemeinen durch eine Vorbehandlung
beseitigt.
Der größte Teil der insgesamt vorliegenden Feststoffe des Flüssigkeitsschlammgemisches, z. B. 70% der
Feststoffe, besteht aus Bakterienflocken (Biomasse) in dem belebten Schlamm, der vom Klärbecken zur
Belüftungszone zurückgeführt wird. Je höher die Konzentration der Bakterien ist, desto rascher erfolgt
die Adsorption und Assimilation des BSB, vorausge-
so setzt, die anderen Erfordernisse, beispielsweise die
Zufuhr von gelöstem Sauerstoff, sind ebenfalls erfüllt.
Bei der Anordnung nach F i g. 1 wird das mit Sauerstoff angereicherte Flüssigkeitsschlammgemisch
aus der Belüftungszone 10 abgegeben und über die Leitung 19 in das Klärbecken 18 eingeleitet, um für eine
Trennung in überstehende Flüssigkeit und belebten Schlamm zu sorgen. Die überstehende Flüssigkeit wird
über eine Leitung 20 abgezogen, während der belebte Schlamm vom unteren Ende über eine Leitung 21
abgeführt wird. Mindestens 85 Gew.-% nnd vorzugsweise
mindestens 95 Gew.-% des als Strom durch die
Leitung 21 abgetrennten belebten Schlamms werden über die Leitung 13 zur Belüftungszone 10 als Quelle für
aktive Bakterien zurückgeführt Sind mehrere Belüftungsstufen vorhanden, wird der belebte Schlamm zur
ersten Stufe 10a zurückgeleitet, in die auch das Sauerstoffgas und das BSB-haltige Einsatzwasser
eingeführt werden. Der belebte Schlamm hat Vorzugs-
weise einen Gesamtgehalt an suspendierten Feststoffen (MLSS) von 12 000 bis 50000 ppm; er wird zur
Belüftungszone vorzugsweise in einer Durchflußmenge zurückgeleitet, die zur Durchflußmenge des BSB-haltigen
Einsatzwassers in einem solchen Verhältnis steht, s daß das Volumenverhältnis von Rücklaufschlamm zu
BSB-haltigem Einsatzwasser zwischen 0,1 :1 und 0,5 :1
liegt.
Der nicht zurückgeleitete belebte Überschußschlamm, der nicht erforderlich ist, um in der Zone 10 ι ο
den gewünschten Feststoffgehalt aufrechtzuerhalten, wird aus dem Prozeß abgeleitet und einer Abbauzone 23
zugeführt. Der Überschußschlamm stellt gegenüber dem Rücklaufschlammstrom einen kleinen Strom dar.
Es kann der Fall eintreten, daß die Geschwindigkeit, mit ι s der Zellen für den Prozeß verlorengehen, die Geschwindigkeit
der resultierenden Zellenproduktion nicht ständig übertrifft. Wenn es dazu kommt, gehen die für
den Prozeß wesentlichen Mikroorganismen verloren und hört die Reinigung auf. Nur ein Bruchteil des dem
System zugeführten BSB wird für die Synthese neuer Zellen benutzt; ein Teil der bereits in dem System
vorhandenen Zellen wird durch Selbstoxydation zerstört. Die überschüssigen Zellen machen häufig einen
Anteil aus, der in der Größenordnung von 1% der zur 2s
Belüftungszone zurückgeführten Zellen liegt. Bei mit hoher Geschwindigkeit ablaufenden Belebungsprozessen,
die sich durch niedrige Feststoffwerte bei der Belüftung und rasche Zellsynthese auszeichnen, können
die Überschußzellen einen Anteil in der Größenordnung von 10% der zurückgeführten Zellen ausmachen.
Wenn der Zellenausschuß über 15% liegt (und weniger als 85 Gew.-% des belebten Schlamms zur Belüftungszone zurückgeführt werden), werden die Größe und die
Betriebskosten der Abbaueinrichtung unnötig groß.
Wie oben ausgeführt, stellt der Prozentsatz des Schlamms, der an die Abbauzone abgeht, innerhalb
einer vorgegebenen Betriebsdauer einen mittleren Wert dar. Beim normalen Betrieb einer Belebungsanlage kann
die vorgesehene Schlammausscheidung variabel und/oder intermittierend erfolgen; die Durchflußmenge,
mit der der Schlamm zur Belüftungszone 10 zurückge führt wird, kann variiert werden, z. B. entsprechend
Änderungen der Zufuhrmenge des in die Anlage eingeleiteten Wassers. Wenn die Schlammdurchflußmengen
variiert werden, ändert sich entsprechend die Menge des im Klärbecken 18 zurückgehaltenen
abgetrennten Schlamms.
Nicht verbrauchtes sauerstoffhaltiges Gas wird ferner von der Belüftungszone 10 aus in die Leitung 22
abgegeben, und zwar insbesondere von der letzten Stufe 10c, wenn mehrere Belüftungsstufen vorgesehen sind.
Zusätzliches Sauerstoffgas kann in die Anlage über die Leitung 22a oder unmittelbar in die Abbauzone
eingeleitet werden. Das nicht verbrauchte sauerstoffhaltige
Gas in der Leitung 22 und frisches Sauerstoffgas aus der Leitung 22a bilden zusammen ein zweites Gas, das
eine Sauerstoffkonzentration von mindestens dem OJOfachen der Sauerstoffkonzentration des ersten
Gases haben soll, das der Belüftungszone über die Leitung 12 zugeführt wird. Obwohl der Sauerstoff, der
aus dem Gas in der Belüftungszone verbraucht wird, dem Sauerstoffverbrauch in der Abbauzone gleich sein
kann, ist die Änderung der Sauerstoffreinheit im Gas im Bereich der Belüftungszone wesentlich geringer als die
Änderung im Bereich der Abbauzone. Dies ist auf die verhältnismäßig starke Entwicklung von Stickstoff und
Kohlendioxyd aus dem kleinen Flüssigkeitsvolumen in der Abbauzone zurückzuführen. Entsprechend einer
bevorzugten Ausführungsform sollte die Sauerstoffreinheit des der Abbauzone zugeführten Gases mindestens
80% der Sauerstoffreinheit des der Belüftungszone zugeführten Einsatzgases betragen. Innerhalb der
Abbauzone erfolgt ein plötzlicher Abfall der Sauerstoffreinheit. Wenn für den Abbau kein Gas mit verhältnismäßig
hoher Sauerstoffreinheit zur Verfügung steht, ergeben sich ein prohibitiv niedriger Sauerstoffpartialdruck
und ein prohibitiv hoher Energieverbrauch.
Der nicht zurückgeführte belebte Schlamm in der Leitung 21 und das zweite Gas in der Leitung 22 werden
beide der Abbauzone 23 zugeführt, um dort während einer Flüssigkeits-Feststoff-Kontaktdauer von mindestens
96 Stunden gemischt zu werden. Während dieses ausgedehnten Zeitraumes wird der größte Teil der
überschüssigen Biomasse durch endogene Respiration (intrazelluläre Veratmung) zerstört; der Schlammrückstand
wird im wesentlichen inert gemacht. Innerhalb dieser Zeitspanne wird eines der Medien ständig
gegenüber den anderen Medien umgewälzt. Das Mischen erfolgt mit Hilfe einer Einrichtung 24, die die
gleiche wie der Mischer 15 der Belüftungszone sein kann; es kann aber auch ein anderes Rührwerk
vorgesehen sein, wie es vorzugsweise zur Bewegung des dichteren belebten Überschußschlamms verwendet
wird. Das veranschaulichte Umwälzsystem mit Abzugs-Rückführleitung 25, Pumpe 26 und Gaseinblaseinrichtung
26a entspricht dem Umwälzsystem der Belüftungszone, doch stellt dies kein Zwangsmerkmal dar.
Beispielsweise können in der Belüftungszone 10 rotierende Oberflächenflügelräder benutzt werden, um
gleichzeitig für das Mischen und die Umwälzung zu sorgen, indem verhältnismäßig massive Flüssigkeitsmengen
in das Gas geworfen werden.
Mehrere Abbaustufen 23a und 236 werden vorzugsweise aus den gleichen Gründen benutzt wie die
mehreren Belüftungsstufen 10a, 106 und 10c. Jede Abbaustufe ist mit Misch- und Umwälzeinrichtungen
ausgestattet. Das nicht verbrauchte sauerstoffhaltige Gas und der weiter mit Sauerstoff angereicherte
Schlamm laufen vorzugsweise im Gleichstrom durch die Abbaustufen hindurch. Abschlamm wird aus der letzten
Stufe 236 der Abbauzone über eine Leitung 27 ausgeschieden. Das verbrauchte Gas, das mindestens
21% Sauerstoff enthält, wird über eine Leitung 28 aus dieser Stufe abgelassen.
Die Ausführungsform nach F i g. 2 unterscheidet sich von derjenigen gemäß F i g. 1 dadurch, daß die
Belüftungszone 10 einen Anfangsabschnitt und einen Endabschnitt aufweist, die durch das Klärbecken
voneinander getrennt sind. Die Abschnitte werden in dem sogenannten Kontaktstabilisationsverfahren betrieben.
Im Anfangsabschnitt erfolgt die Sauerstoffanreicherung nur in einem zur Adsorption der organischen
Stoffe in den aktiven bakterienhaltigen Flocken ausreichendem Umfang. Das gereinigte Wasser wird
dann abgetrennt; in dem Endabschnitt der Belüftungs-2one wird nur der konzentrierte Schlamm der Vorstufe
behandelt Die Flüssigkeits-Feststoff-Kontaktdauer des Anfangsabschnittes der Belüftu'ngszone ist vorzugsweise
kleiner als das ungefähr 0,5iache der Kontaktdauer in
dem Endabschnitt der Belüftungszone.
Der Anfangsabschnitt der Belüftungszone nach F i g. 2 weist eine erste Stufe 10a und eine zweite Stufe
106 auf. Es ist ein rotierender Oberflächenbelüfter 30 vorgesehen, der sowohl dem Mischen als auch der
Umwälzung dient. Das Flüssigkeitsschlammgemisch
verläßt diesen Abschnitt der Belüftungszone über die Leitung 19; es gelangt zum Klärbecken 18 und wird dort
in gereinigte Flüssigkeit und Vorschlamm mit adsorbiertem BSB getrennt. Letzterer wird über die Leitung 21 in
die dritte Stufe 10c der Belüftungszone eingeleitet, die den Endabschnitt der Belüftungszone bildet. Der
Vorschlamm wird dort mit nicht verbrauchtem sauerstoffhaltigem Gas gemischt, das über die Leitung 22
einströmt. Die organischen Stoffe werden in der dritten Stufe 10c unter Bildung von belebtem Schlamm
assimiliert und teilweise oxydiert. Mindestens 85 Gew.-% des belebten Schlamms werden zur ersten
Belüftungsstufe 10a zurückgeleitet. Der restliche Teil des belebten Schlamms wird in die Abbauzone 23
eingeleitet, um dort mittels des zweiten Gases weiter oxydiert zu werden, das mindestens zum Teil aus dem
nicht verbrauchten sauerstoffhaltigen Gas der Stufe 10c besteht. In jeder Stufe der Abbauzone 23 sind
rotierende Oberflächenbelüfter 31 vorgesehen, um die Medien zu mischen und umzuwälzen.
Der Zustrom des nicht zurückgeleiteten belebten Schlamms zur Abbauzone 23 kann entweder kontinuierlich
oder intermittierend erfolgen. Nach der gängigen Praxis wird Überschußschlamm häufig intermittierend
aus dem Klärbecken ausgeschieden; das vorliegende beschriebene Verfahren kann diesem Vorgehen leicht
angepaßt werden. Beispielsweise kann bei der Anordnung nach F i g. 1 die Abbauzone 23 entsprechend
einem einfachen Füllen-Entnahme-Programm betrieben werden. Eine Menge an Überschußschlamm kann
zunächst aus der Endstufe 236 der Abbauzone entnommen werden, wobei das Volumen des entnommenen
Abschlamms gleich einer täglichen Menge an belebtem Überschußschlamm ist, der aus dem Klärbekken
18 ausgeschieden werden soll. Nachdem die Abschlammentnahme abgeschlossen ist, wird die frische
Menge an belebtem Überschußschlamm vom Klärbekken aus in die erste Abbaustufe eingeleitet. Bei dieser
Betriebsweise wird der Schlamm auch intermittierend von Stufe zu Stufe innerhalb der Abbauzone weitergegeben.
F i g. 3 zeigt eine weitere Ausführungsform, die ähnlich der Anordnung nach Fig. 1, jedoch mit zwei
Abbauzonen 23a und 236 versehen ist, die, was den Überschußschlamm und das zweite Gas anbelangt,
parallel geschaltet sind. In jeder Zone ist nur eine Stufe veranschaulicht, doch können auch mehrere Stufen
vorhanden sein. Die erste Abbauzone nimmt eine Ladung an belebtem Überschußschlamm über die
Leitung 21 und die Zweigleitung 32a für eine längere Zeitdauer, z. B. drei Tage, auf. Diese Ladung kann durch
kontinuierlichen oder intermittierenden Zustrom vom Klärbecken 18 aus angesammelt werden. Die gefüllte
erste Abbauzone 23a wird mit dem zweiten Gas belüftet, das aus dem von der letzten Belüftungsstufe 10c
über die Leitung 22 abgegebenen Gas und gegebenenfalls frischem Sauerstoff besteht, der über die Leitung
22a zugeführt wird. Die Belüftungs- oder Sauerstoffanreicherungsdauer
in der ersten Abbauzone 23a kann ungefähr gleich der Belebtschlammfülldauer für die
Abbauzonen sein, worauf der abgebaute Schlamm über die Leitung 27a als Abschlammrückstand ausgeschieden
wird. Nachdem die erste Abbauzone 23a gefüllt ist, wird
während der in dieser ersten Zone erfolgenden Sauerstoffanreicherung die zweite Abbauzone 236 mit
belebtem Überschußschlamm aus dem Klärbecken 18 über die Leitung 21 und die Zweigleitung 32f>
gefüllt. Um anaerobe Bedingungen während des lang andauernden
Füllvorganges zu vermeiden, muß das zweite Gas beiden Abbauzonen 23a und 23b ständig und gleichzeitig
zugeführt werden. Dieses über die Leitung 22 zuströmende Gas kann auf Zweigleitungen 33a und 336
aufgeteilt werden, um es in die erste und die zweite Abbauzone 23a und 23b über zweckentsprechende nicht
veranschaulichte Ventile in Mengen einzuleiten, die der Menge des belebten Überschußschlamms in jeder dieser
beiden Zonen entspricht. Während der Fülldauer tritt in
ι υ gewissem Umfang ein Abbau ein, da die Schlammladung
unter gleichzeitiger Mischung mit Sauerstoff gas allmählich aufgebaut wird. Infolgedessen ist die mittlere
Verweildauer des Schlamms in der Abbauzone wesentlich größer als die der Fülldauer folgende Sauerstoffanreicherungsdauer.
Bezüglich der Ausführungsform nach F i g. 3 ist also zusammenfassend festzustellen, daß zwei Abbauzonen
vorgesehen sind und das zweite Gas gleichzeitig der ersten Zone und der zweiten Zone zugeführt wird. Der
nicht zurückgeleitete belebte Schlamm wird in die erste Zone eingegeben, um diese zu füllen, während das
zweite Gas gleichzeitig ständig mit dem zuvor eingebrachten belebten Schlamm in der zweiten Zone
gemischt wird, wobei während des Abbaus in der zweiten Zone ein Medium gegenüber den anderen in
dieser Zone befindlichen Medien umgewälzt wird. Abschlamm und ein drittes Gas, das mindestens 21%
Sauerstoff enthält, verlassen nach dem Abbauvorgang diese zweite Zone. Der nicht zurückgeleitete belebte
Schlamm wird dann in die geleerte zweite Zone eingeblacht, um diese zu füllen. Gleichzeitig wird das
zweite Gas ständig mit dem zuvor eingebrachten belebten Schlamm in der ersten Abbauzone gemischt,
während ein Medium gegen die anderen in der ersten Zone befindlichen Medien umgewälzt wird, um auf diese
Weise für den Abbauvorgang in der ersten Zone zu sorgen. Abschlamm und das dritte Gas, das mindestens
21% Sauerstoff enthält, werden nach Abschluß des Abbaus aus der ersten Zone ausgeschieden. Die geleerte
erste Zone und die beladene zweite Zone werden daraufhin wieder mit belebtem Schlamm beladen bzw.
auf den Abbauvorgang umgeschaltet.
Der aus der Abbauzone abgeführte Abschlammrückstand hat einen stark verminderten Feststoffgehalt; die
in ihm befindlichen Feststoffe sind verhältnismäßig stabil. Eine vollständige Oxydation aller flüchtigen
suspendierten Feststoffe (VSS), die im Schlamm vorhanden sind, ist jedoch nicht möglich, weil ein
erheblicher Anteil nicht auf biologischem Wege abbaufähig ist. Im übrigen ist eine vollständige
Oxydation aller biologisch abbaufähiger Stoffe nicht praktisch durchführbar. Die biologisch abbaufähigen
Stoffe im Schlamm bestehen in erster Linie aus Zellmaterial, das in der Belüftungszone aufgebaut
wurde. Wenn die Zellen oxydiert werden und ihre Anzahl abnimmt, sinkt die Gesamtgeschwindigkeit der
Oxydation. Je nach der Schlammzusammensetzung wird bei den oben beschriebenen Ausführungsformen in der
Praxis angestrebt, zwischen ungefähr 30 und 70% der in die Abbauzone eingebrachten flüchtigen suspendierten
Feststoffe zu beseitigen. Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist der Gehalt des Belebtschlammrückstandes
an flüchtigen suspendierten Feststoffen kleiner als ungefähr das 0,7fache des belebten
Schlamms. Normalerweise führt eine solche Senkung des Feststoffgehaltes zur Beseitigung der ausfaulbaren
Stoffe im Schlamm, insbesondere, wenn die Verweildauer während der Belüftung bei 96 Stunden oder mehr
F i g. 4 zeigt eine Anordnung zur Durchführung eines
abgewandelten Verfahrens, bei dem die aerobe Schlammabbauzone so betrieben wird, daß ein höherer
Anteil der biologisch abbaufähigen Stoffe beseitigt und/oder die Größe der Abbautanks vermindert wird.
Mindestens ein Teil des Abschlammrückstandes in der
Leitung 27 wird zu der ersten Abbaustufe 23a zurückgeleitet und innerhalb der Abbaustufen erneut
\ erarbeitet Der Abschlammrückstand wird zunächst über eine Zweigleitung 36 ei .er Entwässerungseinrichtung
37, beispielsweise einem Filter oder einer Zentrifuge, zugeführt Das abgeschiedene Wasser wird
über eine Leitung 38 abgeleitet. Der weiter konzentrierte Abschlamm wird dann zu der ersten Abbaustufe 23a
zurückgeleitet Dadurch wird der Feststoffgehalt des Schlamms in der Abbauzone 23 erhöht und für eine
längere Verweildauer in der Abbauzone gesorgt, ohne daß die Größe der Abbautanks entsprechend zunimmt.
Falls der gesamte Abschlammrückstand zur Abbauzone zurückgeführt wird, stellt die Anordnung bezüglich
inerten Stoffen, beispielsweise Sand, ein geschlossenes System dar, so daß sich solche inerten Stoffe
anzusammen suchen. Die Anlage kann selbstverständlich periodisch abgeschaltet werden, um derartige inerte
Stoffe zu beseitigen. Statt dessen kann ein Teil des Abschlammrückstandes über die Leitung 27 zwecks
externer Beseitigung in einer Menge abgezogen werden, die ausreicht, um die Ansammlung der inerten
Stoffe zu beherrschen und auf einem vertretbaren Wert zu stabilisieren. Gemäß einer weiteren Abwandlung
kann ein Teil der entwässerten Feststoffe über die Leitung 39 abgeführt werden.
F i g. 5 zeigt eine Einrichtung, die sich zur praktischen Durchführung des in F i g. 1 skizzierten Verfahrens mit
in Serie geschalteten Stufen und Gleichstromdurchleitung von Gas und Flüssigkeitsschlammgemisch eignet.
Die Einrichtung läßt sich auch für die Systeme gemäß den F i g. 2 bis 4 einsetzen, wenn gewisse Abwandlungen
getroffen werden, die sich aus der vorstehenden Beschreibung ergeben.
Die Belüftungszone 10 hat die Form eines Behälters mit lotrechten Trennwänden 45a-Z>
und 45b-c, die derart in Abstand voneinander angeordnet sind, daß drei die
Belüftungsstufen bildende Kammern bzw. Stufen 10a, 106 und 10centstehen. Die Trennwände reichen bis zum
Boden des Behälters 10 und sind mit diesem dicht verbunden. Der mit Sauerstoff angereicherte Flüssigkeits-Feststoffstrom
tritt durch eine verengte öffnung 46 in der Trennwand 45a-b zwischen der ersten und der
zweiten Kammer vorzugsweise nahe oder unter dem Boden derselben sowie durch eine verengte öffnung 47
hindurch, die vorzugsweise im oberen Teil der Trennwand 456-c zwischen der zweiten und dritten
Kammer vorgesehen ist. Das nicht verbrauchte sauerstoffhaltige Gas strömt über verengte öffnungen
48 nahe der Oberseite der Trennwände von Kammer zu Kammer. Der Gasraum über jeder Kammer ist durch
einen gemeinsamen Deckel 49 abgeschlossen, mit dem die oberen Enden der Trennwände dicht verbunden
sind. Infolgedessen wird eine Rückmischung von Sauerstoffgas von einer nachfolgenden Kammer zu
einer vorausgehenden Kammer vermieden, solange eine kleine Druckdifferenz aufrechterhalten wird.
Die Mischeinrichtung 15 jeder Kammer weist Flügel auf, die in das Flüssigkeitsschlammgemisch eintauchen
und über eine drehbare Welle 50 mit einem Antrieb, beispielsweise einem Motor 51, verbunden sind. Die
Umwälzeinrichtung umfaßt die mit dem Deckel 4S verbundene Saugleitung 17, die Pumpe 16, die
Rückleitung 52, die mit der Einlaßseite der vom Motoi 51 angetriebenen Hohlwelle 50 in Verbindung steht unc
die Einblaseinrichtung 16a, die am unteren Ende dei Welle 50 unterhalb der Flügel des Mischers 15 sitzt Die
kleinen Sauerstoffgasblasen, die mittels der Pumpe It aus der Einblaseinrichtung 16a herausgedrückt werden
werden innerhalb jeder Kammer verteilt Sie kommer
ίο mit dem Flüssigkeitsschlammgemisch in innigen Kontakt
und steigen durch das Gemisch hindurch zui Oberfläche hoch, wo der nicht verbrauchte Teil de«
Gases zusammen mit den auf die Oxydationsreaktior zurückzuführenden Gasen in den Gasraum gelangt
Das Flüssigkeitsschlammgemisch, das aus der dritter und letzten Belüftungskammer 10c über die die
Strömung beschränkende Leitung 19 austritt, wird ir das Klärbecken 18 eingeleitet und dort in überstehende
Flüssigkeit und belebten Schlamm getrennt. Geeignete Klärbeckenkonstruktionen sind bekannt. Das Klärbekken
kann beispielsweise an seinem unteren Ende mit einem rotierenden Kratzer 53 versehen sein, um eine
Kegelbildung zu verhindern. Der belebte Schlamm wird über die vom Boden des Klärbeckens wegführende
Leitung 21 abgezogen. Mindestens 85% des Schlamms werden mittels dti in der Leitung 13 angeordneten
Pumpe 54 zu der ersten Sauerstoffanreicherungskammer 10a zurückgepumpt, um dort mit dem BSB-haltigen
Abwasser und dem sauerstoffhaltigen Einsatzgas gemischt zu werden. Das gereinigte Wasser wird vom
Klärbecken 18 über die Leitung 20 abgeführt.
Der nicht zurückgeleitete belebte Schlamm wird durch eine Zweigleitung 55 hindurch mittels einer
Pumpe 56 der Abbauzone 23 zugeleitet, die als Behälter mit einer unteren lotrechten Trennwand 57a— b und
einer davon in Abstand angeordneten oberen lotrechten Trennwand 58a—b ausgebildet ist, die den Behälter in
zwei Kammern 23a und 236 unterteilen. Der Schlammstrom zu der und durch die Abbauzone 23 hindurch kann
kontinuierlich sein, so daß bei Verwendung mehrerer Stufen ein Rückmischen der Flüssigkeit durch die
verengten Öffnungen hindurch zweckmäßigerweise unterbunden wird. Wie oben angegeben, ist die
Flüssigkeitsfeststoffkontaktdauer in der Abbauzone 23 lang im Vergleich mit der entsprechenden Verweildauer
in der Belüftungszone 10; beispielsweise kann ein Verhältnis von 100 bis 200 Stunden gegenüber ein bis
zwei Stunden gegeben sein. Außerdem ist die volumenmäßige Durchflußmenge der in die Abbauzone
eingebrachten Flüssigkeit sehr gering im Vergleich mit der Durchflußmenge, mit der Flüssigkeit in die
Belüftungszone eingeleitet wird. Beispielsweise beträgi erstere oft weniger als 5% der letztgenannten
Infolgedessen müssen die verengten öffnungen zwisehen
den Stufen einer mehrstufigen Abbauzone sehr klein sein, um an den Öffnungen für eine Druckdifferenz
zu sorgen, die ausreicht, um ein Rückmischen zu verhindern. Kleine öffnungen können jedoch leicht
verstopfen. Es sollte infolgedessen für eine Reinigung
dieser öffnungen ohne Unterbrechung des Betriebs gesorgt werden.
Bei dem in Fig.5 veranschaulichten Aufbau dei
Abbauzone 23 wird ein mögliches Verstopfen dei öffnungen für einen Übergang des teilweise abgebauter
h.s Schlamms von einer Stufe zur nächsten vermieden. Dei
Schlammpegel in der zweiten Stufe 23£> ist niedriger als
der Pegel in der ersten Stufe 23a. Die untere lotrechte Trennwand 57a— b wirkt als Wehr, über das der
Schlamm bei seinem Durchlauf von der Stufe 23a zur Stufe 236 herunterfallen muß. Für eine Stufenunterteilung des Gases sorgt die obere lotrechte Trennwand
58a—6, die von dem über dem Behälter liegenden gasdichten Deckel 59 nach unten bis in den Schlamm
hineinreicht Eine verengte öffnung 60 in der oberen lotrechten Trennwand 58a—6 läßt nicht verbrauchtes
sauerstoffhaltiges Gas von der ersten Kammer 23a zu der zweiten Kammer 236 gelangen, ohne daß es zu
Rückmischen kommt.
Anstelle gesonderter Flüssigkeitsfeststoffmischeinrichtungen und Umwälzeinrichtungen, wie sie innerhalb
des Belüftungsbehälters vorhanden sind, sind rotierende Oberflächenflügelräder 31 für jede Kammer des
Abbaubehälters 23 vorgesehen. Jedes Flügelrad ist über eine Welle mit einem Antrieb, beispielsweise einem
Elektromotor 26, verbunden. Die rotierenden Flügelräder halten die Feststoffe in Suspension; sie werfen
außerdem massive Flüssigkeitsfeststoffmengen gegen das Sauerstoffgas in dem Raum unterhalb des Deckels
59. Auf diese Weise wird das Flüssigkeitsfeststoffgemisch ständig gegenüber dem Gas umgewälzt, während
bei dem zuvor beschriebenen Belüftungsbehälter das Gas ständig gegenüber dem Flüssigkeitsfeststoffgemisch umgewälzt wird. Es versteht sich, daß beide Arten
von Misch- und Umwälzeinrichtungen in Fig.5 zu Erläuterungszwecken dargestellt sind und daß jede der
beiden Einrichtur.gsarten sowohl für den Belüftungsbehälter als auch für den Abbaubehälter vorgesehen sein
kann.
F i g. 6 zeigt eine Belüftungszone. Es handelt sich ' dabei nicht, wie grundsätzlich ohne weiteres möglich,
um einen künstlichen Behälter, sondern um ein natürliches Flüssigkeitsbecken, beispielsweise eine Lagune oder einen toten Fluß- oder Seearm. BSB-haltiges
Einsatzwasser gelangt über die Leitung 11 zusammen mit dem über die Leitung 13 ankommenden belebten
Schlamm in das Becken 10. Eine Sauerstoffgasquelle, beispielsweise in Form eines Behälters 65, ist in der
Nähe vorhanden. Der Sauerstoff wird im Behälter in flüssigem oder gasförmigem Zustand gespeichert. In der
Lagune 10 ist mindestens für eine Belüftungskammer 10a gesorgt, die entweder schwimmend angeordnet
oder am Boden abgestützt ist. In der Figur sind drei durch Schwimmringe 66 gehaltene Kammern 10a, 106
und 10c veranschaulicht. Jede Kammer ist mit Wänden 67 versehen, deren untere Enden bis unter den Spiegel
des Flüssigkeitsschlammgemisches 68 reichen und auf deren oberen Enden gasdichte Deckel 49 abgestützt
sind. Jede Kammer ist mit Misch- und Umwälzeinrichtungen ausgestattet. Es kann sich dabei zum Beispiel um
rotierende Oberflächenflügel 31 handeln, die von Elektromotoren 26 angetrieben werden. Eine Leitung
69, in der ein Regelventil 70 sitzt, führt von dem Sauerstoffbehälter 65 zur ersten Belüftungskammer 10a.
Ein Gas, das mindestens 60% Sauerstoff enthält, wird über die Leitung 69 zugeführt und mit dem Abwasser
unter Bildung eines mit Sauerstoff angereicherten Flüssigkeitsfeststoffgemisches vermischt. Bei dieser
Ausführungsform wird belebter Schlamm innerhalb der Lagune durch die natürliche Strömung und durch die
Flügelräder 31 umgewälzt. Ein Teil des Schlamms kommt mit dem Flügelrad der ersten Kammer 10a in
Kontakt. Zusätzliche Flüssigkeitsfeststoffmischeinrichtungen, beispielsweise nicht veranschaulichte, unter
Wasser angeordnete Turbinen, können, falls erwünscht oder erforderlich, vorgesehen sein, um zu verhindern,
daß sich die Feststoffe unter der Wirkung der
kann es und wird es in der Praxis für gewöhnlich zu
einem Mischen zwischen dem zugeleiteten Wasser und
dem Wasserschlammgemisch kommen, bevor der
ίο der ersten Kammer 10a zum Gasraum der zweiten
Kammer 106 und läßt nicht verbrauchtes sauerstoffhaltiges Gas von ersterem zu letzterem gelangen. Bei der
veranschaulichten Ausführungsform kann der Durchlaß 71 die Form einer schwimmend angeordneten Rohrlei
tung haben. Das nicht verbrauchte sauerstoffhaltige
Gas, das in die zweite Kammer 106 eintritt und eine geringere Sauerstoffreinheit als das der ersten Kammer
10a zugeführte Gas hat, wird in einer den Verhältnissen in der ersten Kammer 10a entsprechenden Weise mit
Abwasser vermischt Es wird ein zweites mit Sauerstoff angereichertes Flüssigkeitsfeststoffgemisch gebildet,
das sich seinerseits mit dem Abwasser mischt Bei der Ausführungsform nach F i g. 6 kommt es zu einem freien
Mischen zwischen dem Abwasser und dem mit
Sauerstoff angereicherten Flüssigkeitsfeststoffgemisch
jeder Sauerstoffanreicherungsstufe. Mit anderen Worten, zwischen den Stufen erfolgt keine vorbestimmte
aufgezwungene Abwasserströmung. Das sauerstoffhaltige Gas gelangt jedoch der Reihe nach von der ersten
zur zweiten und von der zweiten zur dritten Sauerstoffanreicherungskammer 10c, wobei die Sauerstoffreinheit fortschreitend abnimmt Das heißt, das
nicht verbrauchte sauerstoffhaltige Gas, das von dem zweiten mit Sauerstoff angereicherten Flüssigkeitsfest-
Stoffgemisch in der Kammer 106 freigegeben wird,
strömt über einen verengten Durchlaß 72 zur dritten Kammer 10c, um dort mit dem Abwasser gemisch! zu
werden. Das noch immer unverbrauchte sauerstoffhaltige Gas wird von dem Gasraum der dritten Kammer
über die Leitung 22 abgeführt und der Abbauzone, beispielsweise dem Behälter 23 nach F i g. 5, zugeleitet.
Das Schlammflüssigkeitsgemisch strömt bei 19 über und gelangt zu einem Klärbecken beispielsweise der in
Fig.5 veranschaulichten Art. Der belebte Rücklauf
schlamm wird aus dem nicht veranschaulichten Klärbek-
ken über die Leitung 13 zur Lagune 10 zurückgeführt
Der Gesamtsauerstoffverbrauch einer Anlage der vorliegend beschriebenen Art ist erheblich größer als
bei einer Anlage, bei der mindestens 60% Sauerstoff
enthaltendes Gas nur der Belüftungszone zugeführt
wird und bei der der Schlamm anaerob ausgefault wird. Es zeigte sich, daß der Sauerstoffbedarf für die
Oxydation des Überschußschlamms in der Abbauzone ebenso groß sein kann wie der Sauerstoffbedarf für die
BSB-Beseitigung in der Belüftungszone. Der relative Sauerstoffbedarf in der Abbauzone und in der
BelUftungszone kann von Anlage zu Anlage und von Tag zu Tag erheblich schwanken, und zwar in
Abhängigkeit von zahlreichen Faktoren, zu denen die
Stärke des BSB-haltigen Einsatzwassers, die Anzahl der
neu aufgebauten Zellen und die Anzahl der Zellen gehören, die in der Belüftungszone oxydiert werden.
Es könnte angenommen werden, daß bei Nichtausnutzung des Abgases aus der Belüftungszone und
getrennter Zuführung von reinem Sauerstoff zur Abbauzone ein mindestens ebenso gutes Betriebsverhalten erzielt wird wie bei Wiederverwendung des
Gases aus der Belüftungszone in der Abbauzone. Wenn
beispielsweise in jeder der beiden Zonen bei unabhängig zugeführten Sauerstoffströmen eine Sauerstoffausnutzung von 60% erzielt wird, beträgt auch die
Gesamtsauerstoff ausnutzung 60%. Man würde außerdem annehmen, daß eine Einleitung von reinem
Sauerstoff in die Abbauzone zu einem höheren Sauerstoffpartialdruck in der Abbauzone führt, als
erhalten wird, wenn CO2 und Stickstoff, die in der
Belüftungszone entwickelt werden, mit in die Abbauzone eingebracht werden.
Die vorstehende Annahme wird bestärkt, wenn man
die COrGleichgewichtseffekte berücksichtigt. Das große Volumen an Flüssigkeitsschlammgemisch, das
durch die Belüftungszone hindurchströmt, hat ein sehr großes Aufnahmevermögen für gelöstes CO2. Infolgedessen bleibt der größere Teil des CO2, das bei der
Oxydation des BSB entsteht, in Lösung und bewirkt keine Verschmutzung des Belüftungsgases. Auf der
anderen Seite ist das Volumen an belebtem Schlamm, das durch die Abbauzone hindurchströmt, ein sehr
kleiner Bruchteil des Volumens des Flüssigkeitsschlammgemisches; seine Fähigkeit, CO2 zu lösen, ist
dementsprechend gering. Infolgedessen geht der größere Teil des CO2, das bei der Schlammoxydation in der
Abbauzone erzeugt wird, aus der Flüssigkeit in das Gas über. Die Probleme werden offenbar noch schwieriger,
wenn zusätzlich CO2 und N2 aus der Belüftungszone in
die Abbauzone eingeleitet werden.
Im Gegensatz dazu wurde jedoch gefunden, daß ein höherer Sauerstoffpartiaidruck und ein verminderter
Energiebedarf sowohl in der Abbauzone als auch in der Belüftungszone erzielt werden, wenn die Sauerstoffzufuhr in der vorliegend erläuterten Weise integriert wird.
Die Energieeinsparung ist beträchtlich; sie liegt in der Größenordnung von 15 bis 30%.
Aus den in der Tabelle 1 zusammengestellten Daten lassen sich die Vorteile eines integrierten Sauerstoffsystems erkennen. Die Tabellenwerte sind für eine Anlage
der in den F i g. 1 und 5 veranschaulichten Art berechnet, die drei Gasstufen in der Belüftungszone und
zwei Gasstufen in der Abbauzone aufweist In allen
Fällen handelt es sich bei dem Einsatzgas um 99,5% Sauerstoff; es ist davon ausgegangen, daß der Gehalt an
gelöstem Sauerstoff innerhalb der Belüftungszone 6 ppm sowie innerhalb der Abbauzone 3 ppm beträgt. Der
Einfachheit halber ist ferner angenommen, daß strom
aufwärts des Klärbeckens keine starke Selbstoxydation
des Flüssigkeitsschlammgemisches erfolgt und daß der
Sauerstoffsystem nach den Fig. 1 bis 5 sowie für getrennte Sauerstoffzufuhr zur Belüftungszone und zur
Abbauzone zusammengestellt Vergleichswerte sind für vier verschiedene Prozentsätze der in der Anlage
erzielten Ausnutzung des insgesamt zugeführten Sauer-
Stoffs angegeben, und zwar für 60%, 70%, 80% und
92%. Die Daten bestehen aus den Werten der Sauerstoffkonzentration und den Werten des relativen
Energiebedarfs für die Belüftung in jeder Stufe der Belüftungszone und der Abbauzone. Die relativen
Belüftungsenergiewerte stellen den Energiebedarf bezogen auf einen Einheitswert dar, der dem Gesamtbelüftungsenergiebedarf in allen drei Stufen der Belüftungszone zugeordnet ist, wenn der Betrieb so erfolgt, daß
92% des zugeführten Sauerstoffs ausgenutzt werden.
Die Energie, die erforderlich ist, um die Feststoffe innerhalb der Flüssigkeit in Suspension zu halten, sind in
diesen Verhältnissen nicht eingeschlossen. Die Tabelle gibt ferner die relative Gesamtbelüftungsenergie an, die
für jede Zone erforderlich ist, sowie die relative
Gesamtbelüftungsenergie für beide Zonen zusammen,
und zwar für jede Parametergruppe.
Einfluß der integrierten Sauerstoffzufuhr für die Nachbehandlung und den Schlammabbau auf die für die Gasumwälzung benötigte Energie
Stufe | Ch-Absorption für | 70% | gesonderte | 92% | 02-Absorption für | 70% | integrierte | 92% | |
02-Zuführung | 02-Zuführung | ||||||||
60% | 80% | 60% | 80% | ||||||
% O2 im umgewälzten | 84,4 | 80,0 | 90,2 | 88,5 | |||||
Gasstrom: | 78,7 | 67,0 | 88,6 | 86,2 | |||||
Belüftung | 1 | 86,2 | 76,1 | 82,5 | 47,0 | 91,0 | 88,2 | 89,4 | 85,7 |
2 | 82,3 | 65,1 | 74,3 | 54,8 | 89,6 | 69,4 | 87,5 | 54,1 | |
3 | 81,1 | 30,9 | 67,8 | 9,0 | 89,2 | 44,7 | 87,1 | 15,0 | |
Abbau | 1 | 69,8 | 60,3 | 75,0 | 63,0 | ||||
2 | 40,8 | 20,8 | 55,4 | 32,2 | |||||
Erforderliche relative | 0,32 | 0,34 | 0,30 | 0,30 | |||||
Energie für Gasumwälzung: | 0,28 | 0,34 | 0,24 | 0,25 | |||||
Belüftung | 1 | 0,31 | 0,17 | 0,33 | 0,32 | 0,29 | 0,14 | 0,30 | 0,15 |
2 | 0,27 | 0,77 | 0,30 | 1,00 | 0,24 | 0,68 | 0,25 | 0,70 | |
3 | 0,16 | 0,48 | 0,19 | 0,58 | 0,14 | 0,45 | 0,14 | 0,60 | |
insges. | 0,73 | 1,17 | 0,82 | 14,0 | 0,67 | 0,74 | 0.69 | 3,50 | |
Abbau | 1 | 0,44 | 1,65 | 0,52 | 14,59 | 0,41 | 1,19 | 0,50 | 4,09 |
2 | 0,83 | 2,41 | 2,02 | 15,59 | 0,58 | 1,86 | 1,11 | 4,79 | |
insges. | 1,27 | 2,55 | 0,99 | 1,60 | |||||
Belüftung + Abbau | 2,00 | 3,37 | 1,66 | 2,29 | |||||
Ein Vergleich der (VReinheiten des Belüftungsgases
in der Belüftungszone zeigt einen ausgeprägten Anstieg der Sauerstoffkonzentration, wenn das Gassystem
integriert ist Beispielsweise beträgt bei 80%iger Ausnutzung die Konzentration in der dritten Stufe
67,8%, wenn der Sauerstoff getrennt zugeführt wird, und 87,1% bei einer integrierten Sauerstoffzufuhr.
Außerdem werden mit dem integrierten System höhere O2-Partialdrücke in der ersten und der zweiten Stufe der
Belüftungszone erhalten. Der Unterschied hinsichtlich der Sauerstoifkonzentrationen wird bei höherer Sauerstoffausnutzung
noch ausgeprägter. Bei einer Ausnutzung von 92% ist die (^-Konzentration in der dritten
Stufe bei Verwendung eines integrierten Gassystems nahezu verdoppelt.
Betrachtet man die Sauerstoffkonzentrationen in der Abbauzone, so zeigt sich, daß bei getrennter Zufuhr von
99,5%igem Sauerstoff zur Abbauzone die O2- Konzentration
in der ersten Stufe weit unter der Einsatzgaskonzentration liegt. Bei einer Ausnutzung von 80% beträgt
beispielsweise die Konzentration in der ersten Stufe nur 603%. Ein weiterer Abfall auf 20,8% erfolgt in der
zweiten Stufe. Im Vergleich dazu nehmen die O2-Konzentrationen
in der Belüftungszone nicht annähernd stark ab. Dies läßt den oben diskutierten CCh-Gleichgewichtseffekt
erkennen und ist darauf zurückzuführen, daß das kleine Flüssigkeitsvolumen in der Abbauzone
nicht in der Lage ist, das CO2 in dem Umfang
zurückzuhalten, wie es erzeugt wird.
Besteht, wie erläutert, das in die Abbauzone eingeleitete Gas mindestens teilweise aus dem die
Belüftungszone verlassenden Gas, wirkt sich zwar der CO2-Gleichgewichtseffekt ebenfalls aus, jedoch in
wesentlich geringerem Maße. Wegen des großen Aufnahmevermögens der Flüssigkeit für CO2 und wegen
des wesentlich größeren Sauerstoffvolumens, das durch die Belüftungszone hindurchströmt, bleiben die O2-Konzentrationen
in der Beiüftungszone im wesentlichen konstant und auf hohen Werten. Das der Abbauzone
zugeführte Gas ist das gleiche wie in der dritten Stufe der Belüftungszone; seine Sauerstoffkonzentration ist
verhältnismäßig hoch. Auch hier fällt die Sauerstoffkonzentration in den Stufen der Abbauzone steil ab, jedoch
nicht auf den niedrigen Wert, der bei gesonderter 02-Zufuhr beobachtet wurde. Beispielsweise beträgt bei
80%iger Ausnutzung die Konzentration in der zweiten Stufe der Abbauzone bei dem integrierten System
32,2% gegenüber einem Wert von 20,8% für getrennte Sauerstoffzufuhr, was eine Verbesserung um über 50%
bedeutet
Die folgende Schlußfolgerung gilt für den Fall einer
80%igen Ausnutzung; sie ist qualitativ für alle anderen in der Tabelle 1 berücksichtigten Fälle typisch: Durch
Integration der Gaszufuhr erreicht das resultierende, zur Abbauzone übergehende Gas mit 87,1% O2 in der
Abbauzone höhere 02-Gaskonzentrationen als bei einer
gesonderten Zufuhr des Gases mit 99,5% O2. Mit
anderen Worten, die Integration führt zu höheren Sauerstoffpartialdrücken in der Abbauzone trotz einer
niedrigen Sauerstoffkonzentration des dieser Zone zugeführten Gases.
Der vorstehend erläuterte Vorteil hinsichtlich des Partialdruckes wird innerhalb des gesamten Bereichs
der O2-Ausnutzung von 60% bis 92% erzielt. Die Daten
lassen jedoch auch erkennen, daß es nicht ratsam ist, zu versuchen, hohe Ausnutzungen in der Größenordnung
von 92% in der anderen Abbauzone oder bei einem integrierten System zu erzielen, das die aerobe
Abbauzone einschließt Bei einer Ausnutzung von 80% fällt die O2-Konzentration in der zweiten Stufe der
Abbauzone auf 20,8% oder näherungsweise auf den Sauerstoffgehalt von Luft wenn mit gesonderter
Sauerstoffzufuhr gearbeitet wird, sowie auf 32£%, wenn
mit einer integrierten Sauerstoffzufuhr gearbeitet wird. Bei einer »2u/oigen Ausnutzung sinkt die O2-Konzentration
an dieser Stelle bei beiden Systemen unter den Wert von Luft ab, so daß es vorteilhafter wäre, für die
Belüftung der zweiten Stufe der Abbauzone Luft zu verwenden. Würde in der zweiten Stufe jedoch Luft
anstelle des mit Sauerstoff angereicherten Gases benutzt würde die Erzielung einer hohen Sauerstoffausnutzung
in der Abbauzone ganz von der ersten Stufe abhängen. Die O2-Konzentration in der ersten Stufe
fällt |etzt wesentlich unter den in Tabelle 1 angegebenen
Wert ab. Vorzugsweise sollte eine O2-Ausnutzung von
mehr als 80% bis 85% nicht versucht werden, wenn das abgestufte Gassystem eine Überschußschlammabbauzone
aufweist
Was die relative Energiewerte der Tabelle 1 anbelangt, so wurde ein Wert von 1,0 dem Energiebedarf
einer dreistufigen Belüftungszone zugeordnet, bei der eine 92%ige O2-Ausnutzung erzielt wird. Wird die
Belüftungszone auf diese Weise betrieben, wird eine ausgezeichnete Wirtschaftlichkeit erzielt. Dies ergibt
sich aus dem praktischen Betrieb des mit Gleichstrom arbeitenden Stufenbelüftungssystems nach den F i g. 1
und 5 bei Verwendung von städtischem Abwasser als BSB-haltigem Ausgangsstoff. Vergleicht man den
Energieverbrauch in der Abbauzone für den entsprechenden Fall, das heißt gesonderte O2-Zufuhr und
92% ige O2-Ausnutzung, so zeigt sich, daß der relative
Energieverbrauch in der Abbauzone den 14,6fachen Wert des Energieverbrauchs in der Belüftungszone hat.
Dies läßt drastisch den ungünstigen Einfluß des sehr niedrigen O2-Partialdrucks (9% O2) in der zweiten Stufe
erkennen. Im Vergleich dazu erfordert das integrierte Sauerstoffsystem bei einem Betrieb mit 92%iger
Ausnutzung nur die 0,7fache relative Energie in der Belüftungszone und nur die 4,1 fache relative Energie in
der Abbauzone.
Aus der Tabelle 2 ergibt sich die Energieeinsparung, die mit der integrierten O2-Zufuhr für alle in der Tabelle
1 angegebenen Sauerstoffausnut^ungen erzielt wird.
0/0O2
Absorption
Absorption
Relative
Energie bei
gesonderter
02-Zufuhr
Energie bei
gesonderter
02-Zufuhr
Relative
Energie bei
integrierter
02-Zufuhr
Energie bei
integrierter
02-Zufuhr
% Energieeinsparung
60%
70%
80%
92%
2,0
2,4
3,4
15,6
1,7
1,9
2,3
4,8
1,9
2,3
4,8
17%
23%
32%
69%
23%
32%
69%
Auch durch diese Werte wird die überraschende Wirtschaftlichkeit des integrierten Systems unterstrichen.
Bei gesonderter Zufuhr von 99,5% O2 zu der Belüftungszone und der Abbauzone beträgt der relative
Ges.?mtenergiewert 15,6. Wird dagegen 99,5%iger Sauerstoff nur der Belüftungszone zugeführt, wird die
relative Gesamtenergie um 69% auf 4,8 verringert, obwohl die Reinheit des der Abbauzone zugeführten
Gases nur 85,7% O2 beträgt.
Das der Abbauzone zugeführte Gas enthält vorzugsweise
mindestens 80% Sauerstoff. Mindestens 70% des Sauerstoffs des ersten Gases werden vorzugsweise in
der Belüftungszone und der Abbauzone verbraucht.
Aus Tabelle 1 ist zu erkennen, daß das aus der Abbauzone abgeführte dritte Gas mindestens 21%
Sauerstoff enthalten muß. Andernfalls wird der Energiebedarf übermäßig hoch, der für eine ständige
Umwälzung des einen Mediums gegenüber dem anderen in dieser Zone erforderlich ist, um den ι ο
notwendigen Stoffaustausch von Sauerstoff aus dem Belüftungsgas zu erzielen.
Wie oben ausgeführt, sollte das der Belüftungszone zugeleitete Einsatzgas (das erste Gas) mindestens 60
Vol.-% und vorzugsweise mindestens 90 Vol.-% Sauerstoff enthalten. Die Tabelle Ί geht von einer
Sauerstoffreinheit des Einsatzgases von 99,5% aus. Wird die Reinheit des zugeführten Sauerstoffs wesentlich
verringert, beginnt der Einfluß des Stoffaustauschs des den Sauerstoff verdünnenden Stickstoffs, der
zusammen mit dem Einsatzgas eintritt (unter der Annahme, daß es sich bei diesem Gas um ein
O2-N2-Gemisch handelt), den Einfluß von Stickstoff und Kohlendioxyd zu überdecken, die von dem Flüssigkeitsschlammgemisch
während der Belüftung abgegeben werden. Eine Verminderung der Sauerstoffreinheit des
Einsatzgases verringert infolgedessen die relativen Vorteile der integrierten Sauerstoffzufuhr gegenüber
einer Anordnung, bei der der Belüftungszone und der Abbauzone getrennt Sauerstoff zugeführt wird. Da
ferner eine verringerte Sauerstoffreinheit des Einsatzgases zu einer Absenkung des Sauerstoffpartialdrucks
innerhalb des Systems führt, ergibt sich aus dem den Daten in Tabelle 1 zu entnehmenden Trend, daß die
untere Grenze von 21% für den Sauerstoffgehall des Abgases bei niedrigen Sauerstoffabsorptionswerten
erreicht wird, wenn die Sauerstoffreinheit des der Belüftungszone zugeführten Einsatzgases vermindert
wird. Beispielsweise folgt aus Tabelle 1, daß bei der unteren Grenze von 21% Sauerstoff für das Abgas der
Abbauzone der 02-Absorptionswert ungefähr 85% basierend auf einem Einsatzgas für die Belüftungszone
mit 99,5% Sauerstoff nicht überschreiten kann. Enthält das Einsatzgas jedoch 80% Sauerstoff, kann der
02-Absorptionswert bei der unteren Grenze von 21% Sauerstoff für das Abgas nur ungefähr 75% betragen.
Die Abbauzone ist gegenüber der Einsatzgasreinheit wesentlich empfindlicher als die Belüftungszone, weil
die Entwicklung von in den Gasraum gelangenden Verunreinigungen ausgeprägter ist. Infolgedessen muß
das der Belüftungszone zugeführte Gas mindestens 60% Sauerstoff enthalten, um einen brauchbaren 02-Absorptionswert
ohne übermäßigen Energieverbrauch zu erzielen.
Iült/u 4 Bliilt Zeichnungen
Claims (9)
1. Verfahren zum Behandeln von Abwasser mit biologischem Sauerstoffbedarf, bei dem das Abwasser, ein belebter Schlamm und ein erstes, im
Verhältnis zu Luft einen größeren Anteil an Sauerstoff aufweisendes Gas in das Einlaßende einer
Belüftungszone eingeleitet werden, in der das in dieser Zone vorhandene Gas und der abwasserhaltige belebte Schlamm gemischt und unter Aufrechterhaltung eines Gehaltes des Gemisches an gelöstem Sauerstoff von mehr als 0,5 ppm eines der
beiden Medien ständig gegenüber dem anderen umgewälzt wird, bei dem ferner zwischen oder nach
der Belüftung in der Belüftungszone geklärte Flüssigkeit von dem Gemisch abgetrennt und
abgeführt wird, ein größerer Teil des verbleibenden, mit belebtem Schlamm angereicherten Gemisches
zur Belüftungszone zurückgeleitet wird, das nicht zurückgeleitete, mit belebtem Schlamm angereicherte Gemisch und das nicht verbrauchte sauerstoffhaltige Gas aus der Belüftungszone freigesetzt
werden, das nicht zurückgeleitete, mit belebtem Schlamm angereicherte Gemisch in eine Abbauzone
eingeleitet wird, in der das mit belebtem Schlamm angereicherte Gemisch und ein zweites Gas, dessen
Sauerstoffkonzentration mindestens gleich dem 0,7 fachen der Sauerstoffkonzentration des in die
Belüftungszone eingeleiteten ersten Gases ist, gemischt und eines der beiden Medien während
einer Flüssigkeit-Feststoff-Kontaktdauer von mindestens 96 Stunden ständig gegenüber dem anderen
umgewälzt wird, und bei dem dei Schlammrückstand der Abbauzone als Abschlamm beseitigt wird,
dadurch gekennzeichnet, daß das in die Abbauzone eingeleitete zweite Gas mindestens
teilweise aus dem die Belüftungszone verlassenden, nicht verbrauchten sauerstoffhaliigen Gas besteht
sowie daß die Betriebsbedingungen derart eingestellt werden, daß aus der Abbauzone ein verbrauchtes Gas mit ßinem Sauerstoffgehalt von mindestens
21 Vol.-% abgegeben wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der auf das Volumen bezogene
Sauerstoffgehalt des zweiten Gases auf mindestens das 0,80fache des Sauerstoffgehaltes des ersten
Gases eingestellt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das in die Belüftungszone
eingeleitete Gas mindestens 60 VoL-% Sauerstoff enthält.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens 85
Gew.-% (auf Trockenbasis) des belebten Schlammes des mit Schlamm angereicherten Gemisches zur
Belüftungszone zurückgeführt werden.
5 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Gehalt des aus der
Abbauzone abgeführten Abschlamms an flüchtigen Schwebstoffen auf weniger als dem 0,7fachen des
Gehaltes des konzentrierten belebten Schlammes an flüchtigem suspendiertem Schlamm gehalten wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das nicht zurückgeleitete, mit Schlamm angereicherte Gemisch in einen
ersten von zwei parallelgeschalteten Abschnitten der Abbauzone eingebracht wird und gleichzeitig
damit nicht zurückgeleitetes, mit Schlamm angereichertes Gemisch, das zuvor in den zweiten Abschnitt
eingebracht worden war und das zweite Gas innerhalb des zweiten Abschnittes miteinander
gemischt werden, wobei eines der beiden Medien ständig gegenüber dem anderen umgewälzt wird,
worauf der Abschlammrückstand des zweiten Abschnittes entleert und die Verfahrensschritte in
der umgekehrten Reihenfolge der Abschnitte wiederholt werden.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß ein weiterer Teil des zweiten Gases in
den ersten Abschnitt eingeleitet wird, während dieser Abschnitt mit dem nicht zurückgeleiteten, mit
Schlamm angereicherten Gemisch beladen wird, und daß dieser weitere Teil des zweiten Gases und das
mit Schlamm angereicherte Gemisch miteinander vermischt werden und eines der beiden Medien in
dem ersten Abschnitt ständig gegen das andere umgewälzt wird, während der erste Abschnitt
beladen wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß Flüssigkeit und Gas im
Gleichstrom durch eine Abbauzone mit mehreren aufeinanderfolgenden Stufen hindurchgeleitet und
dort gemischt und ständig gegeneinander umgewälzt werden.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein. Teil des Abschlammrückstandes der Abbauzonc entwässert und zur
ersten Stufe der Abbauzone zurückgeleitet wird.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US9770670A | 1970-12-14 | 1970-12-14 | |
US9770670 | 1970-12-14 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2161785A1 DE2161785A1 (de) | 1972-06-29 |
DE2161785B2 DE2161785B2 (de) | 1977-06-16 |
DE2161785C3 true DE2161785C3 (de) | 1978-02-16 |
Family
ID=
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