DE2352578A1 - Waelzlagerring, waelzlager und verfahren zu deren herstellung - Google Patents
Waelzlagerring, waelzlager und verfahren zu deren herstellungInfo
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Description
Patentanwalt«
Dr. E. Boettner
Dipping. IL-J. Müller
Dipping. IL-J. Müller
Dr. Tu üerendt
D 8 München 80
D 8 München 80
P-. 1115
As/P
TEXTRON INC., 10 Dorrance Street, Providence, Rhode Island
(V.St.A.)
Wälzlagerring, Wälzlager und Verfahren zu deren Herstellung
Die Erfindung bezieht sich auf einen pulvermetallurgisch hergestellten Wälzlagerring, ein unter Verwendung desselben
hergestelltes Wälzlager und ein Verfahren zu deren Herstellung unter geringen Kosten.
Es ist bereits versucht worden, Wälzlager nach pulvermetallur—
gdschen Verfahren herzustellen, um die durch solche Verfahren erzielbaren hohen Produktionsziffern und -leistungen zu
nutzen. Die nach solchen Verfahren hergestellten Lager haben sich jedoch in Anwendungsfällen hoher Lagerbeanspruchungen
nicht als sehr wirksam erwiesen. Bei den verwendeten pulvermetallurgischen Verfahren wurde das Pulver zur Erzeugung
eines Ringrohlings verdichtet oder verpreßt, der Rohling vorgesintert und dann geformt (umgepreßt) und schließlich
nachgesintert, wodurch Ringe erzeugt wurden, deren Dichte im Durchschnitt 90$ bis Q4# der theoretischen Materialdichte
betrugen. Diese hohen Dichten sind erforderlich, um die gewünschten physikalischen Eigenschaften zu gewährleisten.
-2-
409824/0675
Nach Herstellung der zylindrischen Ringrohlinge in der beschriebenen
Weise fallen infolge der maschinellen Bearbeitung der Laufrillen oder Abdeckoutea in den Lagerringen weitere
Kosten an. Die Ringe werden, dann warmbehandelt und der Fertigbearbeitung unterzogen. In. dieser Weise hergestellte
Lager sind jedoch im allgemeinen ermüdungsanfällig und kurzlebig und haben einen verhältnismäßig hohen Geräuschpegel.
Es wurde in Fachkreisen in Betracht gezogen, daß die Porosität
pulvermetallurgisch hergestellter Lagerringe den Geräuschpegel von mit solchen Ringen ausgestatteten Lagern in
vorteilhafter Weise vermindert. Dies gilt jedoch dann nicht, wenn die Geräuschentwicklung infolge der Oberflächenporosität
die inhärente Dämpfungsfähigkeit des Materials bei weitem
überschreitet. Derartige Eigenschaften sind, außer bei
bescheidensten Anforderungen an Kugellager, durchaus untragbar.
Es ist bekannt, die ermüdungsfreie Lebensdauer von Lagern
dadurch zu verbessern, daß herkömmliche Lagerringe gegenüber der einwirkenden Belastung nachgiebiger ausgebildet werden.
Die Herstellung derart nachgiebiger* Lager nach herkömmlichen Verfahren ist jedoch wegen der zusätzlichen maschinellen Bearbeitung zur Beseitigung von Material aus der Bohrung des
Ringes unter der Laufrille zur Erzielung einer Nachgiebigkeit des Ringes bei Einwirkung einer Belastung, ähnlich der
Durchbiegung eines Trägers, sehr teuer. Dabei kann wegen der Durchbiegung des nachgiebigen Ringes die Laufrille unter
hohen Kugelbelastungen verformt werden, so daß die Belastung der Kugel über größere Flächenbereiche verteilt werden
kann und somit die Spannungen vermindert werden können.
Es ist bekannt, daß poröse Materialien mit im Vergleich zu geschmiedeten usw. Materialien, niedrigeren Elastizitätsmoduln
sich unter Belastung stärker verformen als die letzteren. Diese Eigenschaft wirkt sich bei der Erzeugung nachgiebiger
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Lagerringe ideal aus. Jedoch gewährleisten, wie oben bereits
erwähnt, solche Ringmaterialien keine ausreichende GerMusch-
und Schwingungsdämpfung infolge Oberflächenporosität in den Laufrillen, da die Laufrillen durch machinelle Bearbeitung
oder Schleifen hergestellt sind.
Es besteht also ein Bedürfnis unter verhältnismäßig geringem
Kostenaufwand ein Lager auf pulvermetallurgischem Weg herzustellen, das sich durch geringere Geräuschentwicklung
und Vibration im Gebrauch sowie auch durch erhöhten ¥iderstand
gegen Ermüdung auszeichnet. ·
Der Erfindung liegt also die Aufgabe zugrunde, ein Hochlei—
stungs-Wälzlager unter Nutzung der niedrigen Kosten und der hohen Produktionsleistung pulvermetallurgischer Verfahren
des Verpressens und Sinteras zu schaffen. Die Erfindung bezieht sich daher auch auf ein pulvermetallurgieches Verfahren
zur Herstellung von Lagerringen, deren Lauf rillen in den Ringen durch mechanische Bearbeitung oder Verformung der tragenden
Fläche, beispielsweise durch Rollen oder Walzen gebildet ist, so daß sich der Lagerring durch eine im Vergleich
zu Pulvermetallurgxe-Ringen mit spanabhebend bearbeiteter öder geschliffener Laufrille durch eine erhöht® erraüdaangs—
freie Lebensdauer auszeichnet.
In der Zeichnung sind einige Ausführungsbeispiele des Lager—
ringes, des Lagers bzw. der Vorrichtung zu deren Herstellung gemäß der Erfindung dargestellt, anhand welcher auch das
Verfahren gemäß der" Erfindung erläutert wird.
Fig. 1 ist ein Schnitt durch ein typisches Lager mit einem
inneren und einem äußeren Lagerring sowie dazwischen
über den Umfang verteilten Lagerkugeln;
Fig. 2 ist ein Schnitt durch einen Lagerring mit einer Lauf-
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rille und einer Kugel zur Verwendung bei einem nachgiebigen
Lager des in der Technik bekannten Trägerquer schnittstyps in größerem Maßstab;
Fig. 3 ist ein weiterer Schnitt durch einen gemäß der Erfindung pulvermetallurgisch hergestellten Lagerring, der
in der Gegend der Laufrille dicht und im restlichen, darunterliegenden Teil des Ringes verhältnismäßig
porös ist, in größerem Maßstab;
Fig. 4 zeigt den Lagerring gemäß Fig. 3 in noch stärlterer
Vergrößerung zur Veranschaulichung des dichten Bereiches in der Gegend der Laufrille in der Form einer
mondsichelförmigen Zone hoher Dichte'im Vergleich zu
dem porösen restlichen Teil des Ringes;
Fig. 5 ist eine Linienskizze zur Veranschaulichung einer
Verfahrensweise zur Herstellung einer Laufrille an der äußeren Mantelfläche eines inneren Lagerringrohlings
durch RoIlen,von oben gesehen; und
Fig. 6 ist eine Seitenansicht des Gegenstandes der Fig. 5·
Im weitesten Sinn schafft die Erf indung als eine Ausführungsform einen Metall-Lagerring, der aus einem gesinterten Metallpulverrohling
gebildet ist, von dem eine tragende Mantelfläche eine mechanisch bearbeitete Laufrille von geeigneter Tiefe
und Anpassung zur Aufnahme von Wälzkörpern aufweist, so daß ein Bereich innerhalb des Ringes unmittelbar angrenzend
an den Boden der mechanisch bearbeiteten Laufrille im Querschnitt
eine Zone hoher Dichte von im Durchschnitt mindestens ca. 95% der theoretischen Dichte des Metalls bildet. Vorzugsweise,
jedoch nicht unbedingt, kann der verbleibende Teil des Sintermetalls außerhalb der dichten Zone im Vergleich
zu dieser verhältnismäßig porös sein und eine durchschnittliche Dichte im Bereich von 80 bis 92$, vorzugsweise von
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85 bis 92%, der theoretischen Dichte des Metalls haben.
Die dichte Zone an der Laufrille und angrenzend an diese verleiht dem Lagerring eine erhöhte ermüdungsfreie Lebensdauer.
Die ermüdungsfreie Lebensdauer kann weiter dadurch
erhöht werden, daß unterhalb der dichten Zone ein poröser Bereich vorgesehen wird, der den Lagerring gegenüber der
darauf einwirkenden Belastung nachgiebiger macht.
Normalerweise werden Lagerringe dadurch hergestellt, daß Metallstab— oder Metallrohrprofile durch maschinelle Bearbeitung
auf einer automatischen Fassondrehbank in die gewünschte Form gebracht werden. Die bei diesem Verfahren erzielbaren
Produktionsleistungen sind üblicherweise durch den Vorschub beim Abdrehen und/oder Bohren begrenzt. Die
Produktionsleistungen liegen im allgemeinen im Bereich von 300 bis 6OO Stück je Stunde. Bei der Herstellung von Ringen
durch derartige spanabhebende Bearbeitungen kann der Materialverlust, je nach den fertigen Abmessungen des bearbeiteten
Ringes, im Bereich von 20 bis 60 Gew.% betragen.
Der spanend bearbeitet Ring wird später warmbehandelt, geschliffen und mit den übrigen Teilen zur Bildung des Lagers
zusammengebaut.
Die Erfindung hingegen bietet wirtschaftliche Vorteile bei
der Herstellung von Hochleistungslagern, insofern als das verwendete pulvermetallurgische Verfahren praktisch die
hundertprozentige Ausnutzung des Ausgangsmaterials gestattet
und noch dazu Produktionsleistungen ermöglicht, die wesentlich über denjenigen liegen, die bei Bearbeitung auf einer
herkömmlichen Fassondrehbank erzielbar sind. Die Stahlpulvermasse wird also zu einem Ringrohling verpreßt, dessen
Dichte im Bereich von 80 bis 92% der theoretischen Metalldichte, beträgt, der Rohling wird dann unter im wesentlichen
oxydations- und kohlungsfreien Bedingungen bei einer erhöhten '
Temperatur, beispielsweise von 1120°C (2O5OF), gesintert,
-6-
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und die Laufrille wird in den Ring mechanisch (nicht spanend)
,beispielsweise durch Walzen oder Rollen, eingearbeitet,
wodurch unterhalb der Laufrille eine Zone hoher Dichte ' von mindestens im Durchschnitt 95$ und vorzugsweise von mindestens
989ε, der theoretischen Dichte des Metalls erzeugt
wird. Nach Herstellung der Laufrille wird der Ring einer Wärmebehandlung unt erzogen, indem ex- zur Vorbereitung auf
die Abschreckhärtung auf eine Austenitisiertemperatur erhitzt
wird. Wenn erforderlich, kann dieser Wärmebehandlung ein zusätzliches Aufkohlen vorangehen. Diese Erhitzung vermehrt
und verfestigt die Sinterungsbindungen. Nach der Wär mebehandlung wird der Ring, wenn erwünscht, feingeschliffen.
Wie der Fachmann erkennt, kann der Ring mit der mechanisch (nicht spanend) bearbeiteten Laufrille, wenn erwünscht,
vor der Wärmebehandlung, beispielsweise durch Erhitzen auf eine Temperatur von 1120 C (2050 F) während einer geeigneten
Zeitspanne, beispielsweise von 2O Minuten oder darüber, nochmals gesintert werden.
Da pulvermetallurgische Materialien Im allgemeinen nur eine
geringe Zugduktilität aufweisen, ist es wichtig, daß während der mechanischen Bearbeitung "Vorkehrungen getroffen
werden, um sicherzustellen, daß die Arbeit auf den Ringrohling in der Form von Druckspannungen zur Wirkung gebracht
wird.
Eine bevorzugte Verfahrensweise gemäß der Erfindung besteht darin, daß ein gesinterter poröser Lagerringrohling aus Metall
mit einer Dichte im Bereich von 8O bis 92$ der theoretischen
Dichte des Metalls hergestellt wird, der Ringrohling an einem umlaufenden Dorn oder einer Welle gelagert wird
und dann eine Matelfläche des Rohlings durch Einrollen oder Einwalzen einer Laufrille in diese Mantelfläche mechanisch
bearbeitet oder verformt wird, indem ein umlaufendes profiliertes Roll- oder Walzformwerkzeug gegen die Fläche ange-
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409824/0675
ORIGINAL !MSPECTED
drückt wird, bis die gewünschte Laufrillentiefβ"erreicht ,
ist. Die in dieser Weise erzeugte Laufrille ist hoch verdichtet
und kann im Falle eines Kugellagers in der Nähe des Bodens der Laufrille einen im Querschnitt mondsiehelförmigen
Bereich mit einer durchschnittlichen Dichte, wie bereits erwähnt , von mindestens 95$ der theoretischen Dichte des Metalls
aufweisen, während- der verbleibende Teil des Ringes unterhalb
der dichten Zone vorzugsweise eine durchschnittliche Dichte von 8O bis 92$ beibehält.
Dank der dichten Struktur an der Laufrille und in deren Nähe erhalten die Wälzkugeln des Lagers eine gute Auflagerung,
die durch einen poröseren Querschnittsteil gestützt ist, der für die .Nachgiebigkeit unter Belastung sorgt« Außerdem
ist das Lager im wesentlichen geräuschlos und zeichnet sich auch durch geringere Vibration aus. Außerdem hat der Lagerring
eine gute ermüdungsfreie Lebensdauer.
Das Verdichten des Metallpulvers
Bei der Herstellung des gesinterten ringförmigen Rohlings
wird ein Stahl — pulvergemisch in einem zur Erzielung der
gewünschten Größe geeignet dimensionierten, ringförmigen Gesenk kaltgepreßt. Das Gemisch wird unter einem Druck von
ca. 4500 bis 7OOO kp/cm (30 bis 45 tons per sqare inch)
verdichtet, und der so erhaltene Rohling wird dann 2O min lang bei einer Temperatur von 1120 C (2050 S1) unter im wesentlichen
nicht—aufkohlenden Bedingungen in einer Atmosphäre von gekracktem Ammoniak gesintert} der gesinterte
Rohling hat eine Dichte von 80 bis 92%, im allgemeinen von
85 bis 92%, der tatsächlichen Dichte von Stahl.
Pulvertyp und Legierung
Die zu verwendenden Stahlpulvertypen werden vorzugsweise derart ausgewählt, daß diese wirtschaftlich attraktiv sbwie
ι -
409824/0675 _8_
möglichst praktisch sind. Das Pulvergemisch kann ein Gemisch
von Elementarpulvern sein. Im allgemeinen neigen solche Gemische dazu, eine heterogene Masse zu bilden. Dies kann
jedoch günstig sein, da solche Massen beim Sintern nur unvollständig
legiert werden und daher duktile Bereiche beibehalten,
die die Bildung von Sprödrissen in den porösen Bereichen des Lagerringes verhindern.
Dennoch werden vorlegierte Pulver, beispielsweise solche, die durch Zerstäubung aus einer flüssigen Schmelze erzeugt werden,
vorgezogen. Um zu gewährleisten, daß solche Pulver verdichtungsfähig sind, wird aus den Gemischen der Kohlenstoff
fortgelassen, und erst vor dem Verdichten dem zerstäubten Pulver beigemengt. Anstatt dessen kann der Kohlenstoff
nach dem Sintern des Rohlings durch Aufkohlen des gesinterten Rohlings auf den gewünschten Kohlenstoffgehalt
zugesetzt werden.
Die Erfindung ist bei mannigfaltigen Lagerstählen anwendbar, beispielsweise bei Stählen vom Typ 52100, niedrig-Iegierten
Nickel—Molybdänstählen, Molybdän—Mangan—Stählen u.dgl.
Für die Zwecke der Erfindung wird also ein Stahl definiert als Gemisch, bestehend aus mindestens 65 Gew.% Eisen, 0,3
bis 1,5 Gew.°/o Kohlenstoff, Rest Stahllegierungszusätze.
Beispiele von Lagerstählen, die gemäß der Erfindung geprüft wurden, sind folgende: k'fo Ni, 2% Cu, 0,6% C, Rest Eisen;
1,5% Mo, 1% C, Rest Eisen; 0,$Mo, 0,5% Mn, 1% C, Rest Eisen ;
und der als "52100" bezeichnete Lagerstahl mit einem Gehalt von 1 ,5% Cr, 0,5$ Mo, Λ°/ο C, Rest Eissn. Die Mischungsergebnisse
zeigten an, daß durch Zerstäubung erzeugte Pulver besonders vorzuziehen sind.
Beispiel eines typischen Wälzlagers
Wie in Fig. 1 dargestellt, weist ein typisches Wälzlager
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ORIGINAL INSPECTED
10 einen inneren und einen äußeren Laufring 11 bzw. 12
auf, zwischen denen durch einen Käfig 1^ Kugeln 13 in den
Laufrillen gehalten sind.
Herstellung der Laufrille
Nach der pulvermetallurgischen Herstellung des gesinterten ringförmigen Rohlings wird gemäß der Erfindung eine Mantelfläche
des Rohlings einer mechanischen (spanlosen) Kaltbearbeitung zur Bildung der Laufrille unterzogen. Vorzugsweise
erfolgt dies durch Walzen oder Rollen unter Verwendung einer Vorrichtung des beispielsweise in Fig. 5 und 6 dargestellten
Typs. Natürlich kann anstatt dessen .jede beliebige andere Vorrichtung
verwendet werden, die an einem gesinterten ringförmigen Rohling eine Lauffläche zu erzeugen vermag.
Wie aus der Linienskizze eines Ausführungsbeispiels einer solchen Vorrichtung in Fig. 5 hervorgeht,- weist diese Vorrichtung eine tragende Welle 30 auf, die bei 31 verjüngt ist
und eine Bohrung für die Aufnahme eines zylindrischen Domes 32 aufweist, dessen Durchmesser dem Innendurchmesser eines
aus Metallpulver hergestellten Innenlaufringes .entspricht.
Der Metallpulverrohling 33 wird auf den Dorn zwisdien zwei
Distanzhaltern 3^ und der Tragwelle 30 aufgeschoben,· Ein
Werkzeughalter 35 weist zwei antriebslose Formrollen 36 und
37 (Fig. 6) auf, die auf Auflagerungen 36A, 37A zwischen Lagerböcken 38 und 39 drehbar montiert sind.
Der Formrollensätz wird zur Bildung der Laufrille mit vorherbestimmter
Vorschubgeschwindigkeit bis zur gewünschten Tiefe in der Querrichtung gegen den Metallrohling bewegt.
Der Vorschub beträgt typischerweise 2,5 /um (0,0002H)
je Umdrehung. Die so erzeugte Laufrille hat im allgemeinen eine bessere Oberflächenbeschaffenheit als durch Spanen her-
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gestellte Laufrillen. Dies ist von außerordentlicher Bedeutung
für die Verlängerung der erntüdungsfreien Lebensdauer.
Das oben anhand der Herstellung eines inneren Lauf ringes beschriebene Verfahren ist im wesentlichen entsprechend bei
der Herstellung einer Laufrille in einem äußeren Laufring anwendbar,
abgesehen davon, daß natürlich die Vorrichtung entsprechend abgewandelt sein muß.
Lagereigenschaften
Wie oben bereits erwähnt, sind nachgiebige Lager, deren innerer Lagerring im Querschnitt in der Art eines Trägers
ko-nstruiert ist (Fig. 2) in der Technik bekannt, wobei jedoch solche Lagerringe aus einem massiven Ring durch
spanende Bearbeitung erzeugt werden. Der Innenring 15 (von
dem nur der Ringquerschnitt dargestellt ist) ist mit seinem an den einwärtsvorspringenden Auflagerungen 16 und 17 gebildeten
Innendurchmesser an einer Welle gelagert. Auf diese Weise ist ein Träger mit einer Spannweite 18 gebildet, der
im Gebrauch unter Belastung eine gewisse elastische Durchbiegung erfährt (nachgiebig ist). Der· Ring weist eine Laufrille
19 auf, in der, wie in Fig. 1 "dargestellt, Kugeln
20 gelagert sind.
Gemäß der Erfindung wird das nachgiebige Lager auf pulvermetallurgischem
Weg hergestellt, indem ein gesinterter Rohling mit poröser Struktur hergestellt und darin die Laufrille
durch Rollen erzeugt wird, so daß vom Boden der Laufrille zur Bohrung des Ringes hin ein Dielte gradient erzeugt
wird, indem die Zone höchster Dichte am Boden der Laufrille und angrenzend an diese liegt.
Dies wird beispielsweise durch die Fig. 3 veranschaulicht, nach der der Hauptteil 22 des Querschnittes 21 des Lager-
409824/0675
ORIGINAL INSPECTED
ringes in einem Abstand von. der Laufrille verhältnis—
mäßig porös ist, während durch. Rollen der Laufrille 23 angrenzend an diese eine mondsiche'lförmige Zone 2k hoher
Dichte erzeugt wurde. Die durchschnittliche Dichte der dichten Zone nach Bearbeitung beträgt mindestens 95?&» beispielsweise
98% oder mehr, der -wahren Dichte des Materials,
und die Dicke dieser dichten Zone ist am geometrischen Ort des Abrollens der Kugel (am Wälzkreis) unter dem Boden der
Laufrille am größten und nimmt nach beiden Seiten der Kugelachse mit zunehmendem eingeschlossenemWinkel θ (Fig. 4) ab.
Auß-erdem kann es erwünscht sein, am Innenmantel des Ringes angrenzend an den Tragdorn einen dünnen dichten Bereich 25
herzustellen. _
Die Grenze zwischen der dichten Zone (oder Verdichtungszone)
und dem poröseren Bereich braucht nicht notwendigerweise scharf zu sein, vielmehr kann der eine in den anderen Bereich
übergehen.
Die Dicke der hochverdichteten Zone unter dem Boden der Laufrille sollte mindestens 25$ der größten Tiefe der Laufrille und vorzugsweise mindestens 5O% der Lauf rillentiefe
betragen. ■
Der Vorteil der gerollten Laufrille besteht darin, daß
ein dichter Bereich mit gewünschtem Elastizitätsmodul im Verein mit optimaler Widerstandsfähigkeit gegen Ermüdung
dort geschaffen wird, wo diese Eigenschaften am dringendsten gebraucht werden. Ein anderer Vorteil des Rollens besteht
darin, daß die so hergestellte Laufrille sich durch äußerst hohe Oberflächenglätte auszeichnet. Wie bereits erwähnt,
ist dies wichtig, wenn eine optimale ermüdungsfreie Lebensdauer
des pulvermetallurgisch hergestellten Lauf ringes gewährleistet
werden soll.
Durch das mechanische (spanlose) Einarbeiten der Laufrille
-12-
409824/0675
in den Lagerring werden ein Verdichtungs- (Dickenverminderungs-)
sowie ein Modul-Grandient mit maximalen Werten an der Laufrille und abnehmenden Werten gegen den poröseren
oder weniger dichten Teil des Ringes unter dem mondsichelförmigen Bereich erzeugt, welch letzterer für die gewünschte
Nachgiebigkeit des Ringes sorgt.
Die Beziehung zwischen Elastizitätsmodul, Dichte und Ermüdungseigenschaften
einer gesinterten Stahlmasse von h°/o Nickel, 0,8^ Kohlenstoff, Rest im wesentlichen Eisen, ist in folgender
Tabelle zusammengefaßt.
Dichte | io der theor. Dichte |
Elastizitäts modul |
: (Ρ-) | ) | 1 | DauerfIi eßgrenz e (fatique limit) für 10' Lastwechsel |
kp/cm'' | (17.106 | ) | 2 | kp/cm (psi) | ||
6,6 | 84 | 1 ,2O.1O6 | (21.106 | ) | 2 | 620 (23ΟΟΟ) |
7,0 | 89 | 1,48.1O6 | (23.1O6 | ) | _ | 180 (3IOOO) |
7,4 | 94 | 1,62.1O6 | (29.1O6 | 6OO (37ΟΟΟ) | ||
7,87 | 100 | 2,04.106 | ___ ____ | |||
Natürlich wäre zur Erzielung optimaler physikalischer Eigenschaften
wünschenswert, daß die Dichte an der Laufrille, wo die Belastung des Lagers am größten ist, über 95% beträgt,
während die Dichte außerhalb des Laufrillenbareiches in dem Ring im Bereich -von 80 bis 92% der theoretischen Dichte des
Metalls liegt. So wird die gewünschte Ermüdungs- oder Dauerfestigkeit an dem belasteten Teil des Lagers gewährleistet,
während der Rest des Ringes die erforderliche Nachgiebigkeit gegenüber der einwirkenden Belastung liefert. Durch Einrollen
der Laufrille in einen gesinterten pulvermetallurgischen Rohling wird die Wirtschaftlichkeit eines gepreßten Ringes
gewährleistet und dennoch im Bereich der Laufrille eine erheblich höhere Dichte als bei einem gepreßten Ring vorhanden.
-13-
409824/0676
!NSPECTED
Zur Bestinunung der Schüttelfestigkeit (vibration, static
load capacity), der Verformung unter Belastung und der Dauerfestigkeit wurden Vergleichversuche für eine Stahlzusammensetzung
mit 0,5% Mo, 0,5$ Mn, 1$ C, Rest im wesentlichen
Fe, durchgeführt. Verglichen wurden pulvermetallurgisch
hergestellte Ringe, in deren einem die Laufrille durch spanabhebende Bearbeitung und in deren anderem die
Laufrille gemäß der Erfindung durch Rollen hergestellt
war. Beide Ringe hatten nach Verdichten und Sintern eine Dichte von 86% der theoretischen Dichte. Die Laufrille im
einen Ring wurde durch spanende Bearbeitung und im anderen
Ring durch Rollen hergestellt, so daß die endgültige durchschnittliche
Dichte des Ringes mit gerollter Laufrille 92% der theoretischen Dichte betrug. Die Prüfungsergebnisse
sind in folgender Tabelle zusammengefaßt.
Ring (1) | Ring (2) |
Laufrille | Laufrille |
durch | gerollt |
spanende | |
Bearbeitung | |
hergestellt | |
86 | 92 |
6,0 | 2,0 |
23,6 kp | 57 kp |
(52 lbs) | (125 lbs) |
6,0 Stunden | 85 Stunden |
°/o der theoretischen Dichte
Schwingurigspegel
Schwingurigspegel
Belastung zur Erzeugung
einer bleibenden Verformung
von 25 /um(O,QO01»)
einer bleibenden Verformung
von 25 /um(O,QO01»)
ι-
Lebensdauer bei
36ΟΟ U/min
36ΟΟ U/min
Wie aus der Tabelle ersichtlich, ist der gemäß der Erfindung hergestellte Lagerring (2) dem Lagerring (i) nach dem
Stand der Technik hinsichtlich Schwingungspegel, Belastbarkeit bis zum Erreichen ei ner bleibenden Verformung von
0, ΟΟ25 mm (0,0001") sowie ermüdungsfreier Lebensdauer
(Dauerfestigkeit) in ausgeprägter Weise überlegen.
-14-
/0 67 5
Der Schwingungspegel wird mittels einer Prüfvorrichtung
bestimmt, die die .Schwingungseigenschaften der zu prüfenden Lager erkennen läßt und somit einen Rückschluß auf die Gesamtqualität des Lagers zuläßt, die aus der Herstellungsgenauigkeit und der Oberflächengüte der Laufrillen und
Kugeln folgt.
bestimmt, die die .Schwingungseigenschaften der zu prüfenden Lager erkennen läßt und somit einen Rückschluß auf die Gesamtqualität des Lagers zuläßt, die aus der Herstellungsgenauigkeit und der Oberflächengüte der Laufrillen und
Kugeln folgt.
Im Falle der Belastung, die eine bleibende Verformung von 0, 0025 mm (θ, 0001") bewirkt, ist zu bemerken, daß der Ring
(2) gemäß der Erfindung mehr als das Doppelte der Belastung des Ringes (1 ) aushält.
Die in der Tabelle.angegebene, mit L _ bezeichnete Lebensdauer
der Lager wird als statistische Zahl berechnet. Da die Lebensdauer bei den einzelnen Lagern schwankt, wird die Lebensdauer
eines Lagers definiert als die Anzahl der Betriebsstunden, die 90$ einer Gruppe von Lagern bei einer
gegebenen Drehzahl erreicht oder überschreitet, bevor die
Ermüdung einsetzt. Diese grundlegende Definition wird allgemein als die L1o-Lebensdauer bezeichnet.
gegebenen Drehzahl erreicht oder überschreitet, bevor die
Ermüdung einsetzt. Diese grundlegende Definition wird allgemein als die L1o-Lebensdauer bezeichnet.
Wie ferner aus der Tabelle zu ersehen ist, zeichnet sich der pulvermetallurgisch hergestellte Ring (2) gemäß der Erfindung
durch eine erheblich höhere ermüdungsfreie Lebensdauer, nämlich von 85 Stiinden gegenüber 6,0 Stunden für den
Ring (1) aus, was eine Verbesserung auf mehr als das 14-fache bedeutet.
Ring (1) aus, was eine Verbesserung auf mehr als das 14-fache bedeutet.
Aus den obigen Prüfungsergebnissen ist zu erkennen, daß
die Herstellung von pulvermetallurgisch hergestellten Lagerringen gemäß der Er—findung die wirtschaftliche Produktion von Wälzlagern mit besseren Eigenschaften ermöglicht. Die Erfindung schafft also ein Wälzlager mit einem Innen-
und Außenring, die eine ringförmige Aufnahmekammer mit
die Herstellung von pulvermetallurgisch hergestellten Lagerringen gemäß der Er—findung die wirtschaftliche Produktion von Wälzlagern mit besseren Eigenschaften ermöglicht. Die Erfindung schafft also ein Wälzlager mit einem Innen-
und Außenring, die eine ringförmige Aufnahmekammer mit
-15-
409824/0675
ORIGINAL INSPECTED j
Laufrillen und zwischen diesen angeordneten Wälzkörpern
begrenzen und von denen mindestens der eine aus geeinter- · tem Metallpulver, beispielsweise Lagerstahlpulver,besteht
und der dadurch gekennzeichnet ist, daß er an einer Mantelfläche eine durch mechanische bzw. spanlose Bearbeitung hergestellte
oder durch Rollen gebildete, für die Aufnahme der Wälzkörper diesen angepaßte Laufrille aufweist, an deren
Boden sich in einem diesem unmittelbar benachbarten Quer— schnittsbereich in dem gesinterten Ring eine Zone hoher
Dichte von im Durchschnitt mindestens 95% der theoretischen
Dichte des Metalls anschließt, während der restliche Teil des gesinterten Metalls des Ringes außerhalb der Zone hoher
Dichte im wesentlichen porös ist und eine durchschnittliche Dichte im Bereich von 80 bis 3Z0Jo der theoretischen Dichte
des Metalls hat.
Patentansprüche
-16-
409824/067S
Claims (18)
1.; Lagerring, der aus einem Sinterpulvermetallrohling
hergestellt ist, dadurch gekennzeichnet, daß
a) eine Mantelfläche des Ringes eine durch mechanische (spanlose) Bearbeitung hergestellte Laufrille
von geeigneter Tiefe aufweist, die für die Aufnahme von Wälzkörpern diesen angepaßt ausgebildet ist, und
b) sich an den Boden der Laufrille in einem diesem unmittelbar benachbarten Querschnittsbereich des Laufringes
eine Zone hoher Dichte von im Durchschnitt mindestens 95% der theoretischen Dichte des Metalls
anschließt*
2. Lagerring nach Anspruch 1 , dadurch gekennsichnet, daß
die Dicke der Zone hoher Dichte unter dem Boden der Laufrille mindestens 25% der größten Tiefe der Laufrille
beträgt und der restliche Teil des Sintermetallringes außerhalb der Zone hoher Dichte im wesentlichen
porös ist und eine durchschnittliche Dichte von 80 bis 92% der theoretischen Metalldichte hat.
3. Lagerring nach Anspruch 1 oder Z9 dad. ch gekennzeichnet,
daß die mechanisch bearbeitete Laufrille zur Aufnahme von Lagerkugeln diesen angepaßt ausgebildet
ist und die Dicke der Zone hoher Dichte mindestens 5056 der größten Tiefe der Laufrille beträgt.
4. Lagerring nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeL chnet, daß die Zone hoher Dichte eine durchschnittliche Dichte von mindestens 98% der theoretischen
Dichte des Metalle hat und im wesentlichen mond-
-17-
409824/0675
2352S78
sichelförmig ist und daß der restliche Teil des Sintermetallringes außerhalb der Zone hoher Dichte
eine durchschnittliche Dichte von 8556 bis 92% der
theoretischen Dichte des Metalls hat.
5« Nachgiebiger Lagerring, der aus einemSintermetallpulverrohling
aus einer wartnbehandelbaren Stahlzusammensetzung besteht, dadurch gekennzeichnet, daß
a) eine tragende Mantelfläche des Ringes eine durch Rollen geformte Laufrille geeigneter Tiefe aufweist,
die zur Aufnahme von Wälzkörpern diesen angepaßt ausgebildet ist,
b) sich an den Boden der Laufrille in einem diesem unmittelbar benachbarten . Querschnittsbereich des
Ringes eine Zone hoher Dichte von durchschnittlich mindestens 95°fc der theoretischen Dichte des Metalls
anschließt, und -
c) der Rest des Sintermetalls äußerhalb der Zone hoher
Dichte im wesentlichen porös ist und eine durchschnittliche Dichte im Bereich von 80 bis 925ε der
theoretischen Dichte des Metalls hat.
6. Lagerring nach Anspruch/5, dadurch gekennzeichnet,
daß die Dicke der Zone hoher Dichte unter dein Boden
der Laufrille mindestens 25$ der maximalen Tiefe der
Laufrille, beträgt.
7. Lagerring" nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet,
daß die durch Rollen gebildete Laufrille zur Aufnahme von Lagerkugeln diesen angepaßt ausgebildet
ist und die Dicke der Zone hoher Dichte mindestens 5056 der maximalen Tiefe der Laufrille beträgt.
V
40982Λ/0675
40982Λ/0675
-18-
235267
8. Lagerring nach einem der Ansprüche 5 bis J9 dadurch
gekennzeichnet, daß die Zone hoher Dichte im wesentlichen monsichelförmig ist und ihre Dichte {Bindestens
985ε der theoretischen Dichte des Stahls beträgt und
daß der Bereich außerhalb der Zone hoher Dichte eine Dichte von 85 bis 92% der theoretischen Dichte des
Stahls hat.
9· Wälzlager mit einem Innenring und einem Außenringf
die eine ringförmige tragende Kammer mit Laufrillen und zwischen diesen angeordneten Wälzkörpern begrenzen
und von denen mindestens einer aus gesintertem Pulvermetall
gebildet ist, dadurch gekennzeichnet, daß
a) eine Mantelfläche des mindestens einen Sinterringes eine mechanisch bearbeitete Laufrille geeigneter
Tiefe aufweist, die zur Aufnahme der Wälzkörper diesen
angepaßt ausgebildet ist,
b) sich an den Boden der Laufrille in einem diesem unmittelbar benachbarten Querschnittsbereich des
mindestens einen Ringes eine Zone hoher Dichte von durchschnittlich mindestens 95% der theoretischen
Dichte des Metalls anschließt und
c) der restliche Teil des Sintermetalls außerhalb der Zone, hoher Dichte im wesentlichen porös ist und eine
durchschnittliche Dichte im Bereich von 80 bis 92%
der theoretischen Dichte des Metalls hat«
10. Wälzlager nach AnSPrUCh 9f dadurch gekennzeichnet, daß
die Dicke der Zone hoher Dichte unter dem Boden der Laufrille mindestens 25% der größten Tiefe der Laufrille
beträgt.
-1 9-
409824/0675
11. Wälzlager nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet,
daß die mechanisch bearbeiteteLaufrille zur Aufnahme von Lagerkugeln diesen angepaßt ausgebildet
ist und daß die Tiefe der Zone hoher Dichte mindestens 50$ der maximalen Tiefe der Laufrille betragt*
12. Wälzlager nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch
gekennzeichnet, daß die !Zone hoher Dichte des Sinterringes
eine durchschnittliche Dichte von mindestens 98$ der theoretischen Dichte des Metalls hat und im
wesentlichen mqndsichelförmig ist und daß der restliche
Teil,des Sinterringes außerhalb der Zone hoher
Dichte eine durchschnittliche Dichte von 85 bis 92$
der theoretischen Dichte des Metalls hat.
13. Wälzlager mit einem nachgiebigen Innenring und einem
nachgiebigen Außenring aus Stahl, die eine ringförmige tragende Kammer mit Laufrillen und dazwischen angeordneten
Wälzkugeln begrenzen und die beide aus gesintertem Metallpulver gebildet sind, dadurch gekennzeichnet,
daß.
a) eine Mantelfläche jedes Ringes eine durch Rollen gebildete Laufrille geeigneter Tiefe aufweist,
die zur Aufnahme der Lagerkugeln diesen angepaßt ausgebildet istj
b) sich an den Boden der Laufrille in einem diesem
tsmnittelbar benachbarten Querschnittsbereich des /
Miages eine im wesentlichen mondsichelförmige Zone
koher Dichte von durchschnittlich mindestens 95%
der theoretischen Dichte des Metalls anschließt und
c) der restliche Teil des Sintermetalls außerhalb der mondsichelförmigen Zone im wesentlichen porös
ist und eine durchschnittliche Dichte von 80 bis
409824/0675 -20"
92% der theoretischen Dichte des Metalls hat.
14. Wälzlager nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet,
daß die Dicke der Zone hoher Dichte unter dem Boden der Laufrille jedes Ringes mindestens 25% der maximalen
Tiefe der Laufrille beträgt.
15. Wälzlager nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet,
daß die Dicke der Zone hoher Dichte jedes Ringes mindestens 50% der größten Tiefe der Laufrille
beträgt.
16. Wälzlager nach einem der Ansprüche 13 bis 15t dadurch
gekennzeichnet, daß die Zone hoher Dichte jedes Ringes eine durchschnittliche Dichte von mindestens
98% der theoretischen Dichte des Stahles hat und der
Bereich außerhalb detr Zone hoher Dichte in jedem Ring '
eine durchschnittliche Dichte von 85 bis 92% der theoretischen
Dichte des Stahls hat.
17· Verfahren zur Herstellung eines pulvermetallurgisch
herzustellenden Lagerrings aus Metall nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß
a) ein gesinterter, poröser Metallpulver-Ringrohling, im wesentlichen entsprechend dem Lagerring, hergestellt
wird,
b) durch mechanische Bearbeitung eines ausgewählten Bereiches einer Mantelfläche des Ringrohlings eine
Laufrille geeigneter Tiefe für die Aufnahme von Wälzkörpern gebildet- wird und
c) dadurch eine sich an dem Boden der Laufrille anschließende Zone hoher Dichte von durchschnittlich
mindestens 95% der theoretischen Dichte des
-21-
409824/0675
Metalls gebildet wird, -
wobei der restliche Teil des Sintermetalls
außerhalb der Zone hoher Dichte im wesentlichen porös ist und eine durchschnittliche Dichte von
80 bis 92$ der theoretischen Dichte des Metalls
hat. "
18. Verfahren nach Anspruch 17* dadurch gekennzeichnet,
daß der Sinterring aus Stahl ist und die Laufrille für die Aufnahme von Kugeln gerollt ist und die Dicke der
Zone hoher Dichte unter der Laufrille mindestens 25$
der maximalen Tiefe der Laufrille beträgt.
19· Verfahren nach Anspruch 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet,
daß die Laufrille zur Erzeugung einer Zone hoher Dichte von mindestens ca. 98$ der theoretischen
Dichte des Metalls mit einer Dicke von mindestens 50$
der maximalen Tiefe der Laufrille unter dieser durch Rollen gebildet ist und der restliche Teil des Sintermetalls
außerhalb der Zone hoher Dichte eine druchschnittliehe
Dichte von 85 bis 92$ der teoretischen Dichte
des Metalls hat.
409824/0675
Leerseite
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US31356172A | 1972-12-08 | 1972-12-08 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2352578A1 true DE2352578A1 (de) | 1974-06-12 |
DE2352578B2 DE2352578B2 (de) | 1979-01-18 |
Family
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2352578A Ceased DE2352578B2 (de) | 1972-12-08 | 1973-10-19 | Wälzlagerring aus Sintermetall und Verfahren zu dessen Herstellung |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3782794A (de) |
JP (1) | JPS5326267B2 (de) |
CA (1) | CA994844A (de) |
DE (1) | DE2352578B2 (de) |
FR (1) | FR2210243A5 (de) |
GB (1) | GB1440496A (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4404534A1 (de) * | 1994-02-12 | 1995-08-17 | Trw Fahrwerksyst Gmbh & Co | Kugelkupplung |
NL1016811C2 (nl) * | 2000-12-06 | 2002-06-13 | Skf Ab | Wentellager omvattende een met poedermetallurgietechniek verkregen onderdeel. |
DE102004047053B3 (de) * | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Gebrüder Reinfurt GmbH & Co. KG | Verfahren zur Herstellung von Wälzlagerteilen |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3897988A (en) * | 1974-02-22 | 1975-08-05 | Textron Inc | Bearing for a conveyor roll or the like |
US4026657A (en) * | 1974-09-05 | 1977-05-31 | Textron, Inc. | Sintered spherical articles |
US4059879A (en) * | 1975-11-17 | 1977-11-29 | Textron Inc. | Method for the controlled mechanical working of sintered porous powder metal shapes to effect surface and subsurface densification |
US4094559A (en) * | 1976-12-30 | 1978-06-13 | Textron Inc. | Flanged bearing cartridge |
US4232436A (en) * | 1978-03-31 | 1980-11-11 | Textron Inc. | Powder metallurgy production of spherical articles, such as bearing elements |
US4394421A (en) * | 1979-07-09 | 1983-07-19 | Textron Inc. | Thread forming of sintered porous metal shapes |
US4393563A (en) * | 1981-05-26 | 1983-07-19 | Smith David T | Cold forced sintered powder metal annular bearing ring blanks |
NL8304240A (nl) * | 1983-12-08 | 1985-07-01 | Skf Ind Trading & Dev | Wiellager. |
US4976915A (en) * | 1988-08-30 | 1990-12-11 | Kuroki Kogyosho Co., Ltd. | Method for forming a powdered or a granular material |
JP2757340B2 (ja) * | 1989-09-08 | 1998-05-25 | 大豊工業 株式会社 | 浸ほう素処理摺動部材およびその製造方法 |
US5242741A (en) * | 1989-09-08 | 1993-09-07 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Boronized sliding material and method for producing the same |
US5085679A (en) * | 1990-11-23 | 1992-02-04 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Glass spinner manufacture |
US5112146A (en) * | 1991-07-17 | 1992-05-12 | Rockwell International Corporation | Functionally gradated rolling element bearing races |
DE4307561A1 (de) * | 1993-03-10 | 1994-09-15 | Bayerische Motoren Werke Ag | Lagerung einer Welle in einem Maschinengehäuse, insbesondere Kurbelwelle im Triebwerksgehäuse einer Brennkraftmaschine |
US5547233A (en) * | 1993-03-24 | 1996-08-20 | Remanco Hydraulics, Inc. | Hydraulic swivel having selectively hardened portions |
JPH06341443A (ja) * | 1993-06-03 | 1994-12-13 | Nippon Thompson Co Ltd | 非磁性軌道体及びその製造方法 |
GB2315115B (en) * | 1996-07-10 | 2000-05-31 | Hitachi Powdered Metals | Valve guide |
US5791787A (en) * | 1997-02-19 | 1998-08-11 | Reliance Electric Industrial Company | Corrosive resistant bearing assembly |
US6710593B2 (en) * | 2001-07-25 | 2004-03-23 | American Electronic Components, Inc. | Rotary position sensor with a self-lubricating bearing |
WO2006057310A1 (ja) * | 2004-11-25 | 2006-06-01 | Jtekt Corporation | 車輪用軸受装置 |
DE102006024603A1 (de) * | 2006-05-26 | 2007-11-29 | Schaeffler Kg | Wälzlager |
GB2459857A (en) * | 2008-05-07 | 2009-11-11 | Torotrak Dev Ltd | A CVT variator with sintered components |
JP5310338B2 (ja) * | 2009-07-15 | 2013-10-09 | 株式会社ジェイテクト | 転がり軸受の取付構造 |
WO2012127995A1 (ja) * | 2011-03-18 | 2012-09-27 | Ntn株式会社 | 等速自在継手 |
FR3000148B1 (fr) * | 2012-12-21 | 2015-06-19 | Skf Aerospace France | Roulement destine a subir un phenomene de fatigue de surface |
SE537381C2 (sv) * | 2013-04-09 | 2015-04-14 | Skf Ab | Lagerkomponentsdel, lagerkomponent och process för tillverkning av en lagerkomponent |
DE102014111956A1 (de) * | 2014-08-21 | 2016-03-10 | Knorr-Bremse Systeme für Nutzfahrzeuge GmbH | Nachstelleinrichtung für eine Scheibenbremse und Scheibenbremse mit einer solchen Nachstelleinrichtung |
KR102076922B1 (ko) | 2015-04-23 | 2020-02-12 | 더 팀켄 컴퍼니 | 베어링 구성요소를 제조하는 방법 |
CN107309432B (zh) * | 2017-05-10 | 2020-05-05 | 武汉理工大学 | 一种含油轴承环的粉末冶金-轧制成形的制造方法 |
DE102018208947A1 (de) * | 2018-06-06 | 2019-12-12 | Aktiebolaget Skf | Wälzlagerring mittels eines Metallspritzgussverfahrens |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3365253A (en) * | 1965-11-22 | 1968-01-23 | Federal Mogul Corp | Self-aligning antifriction-bearing equipped roller |
JPS476801U (de) * | 1971-02-15 | 1972-09-25 | ||
JPS516602A (en) * | 1974-07-05 | 1976-01-20 | Nippon Telegraph & Telephone | S*n kanshojushinkiseigyosochi |
-
1972
- 1972-12-08 US US00313561A patent/US3782794A/en not_active Expired - Lifetime
-
1973
- 1973-10-12 GB GB4782273A patent/GB1440496A/en not_active Expired
- 1973-10-19 FR FR7337384A patent/FR2210243A5/fr not_active Expired
- 1973-10-19 DE DE2352578A patent/DE2352578B2/de not_active Ceased
- 1973-10-23 CA CA183,991A patent/CA994844A/en not_active Expired
- 1973-11-29 JP JP13316373A patent/JPS5326267B2/ja not_active Expired
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4404534A1 (de) * | 1994-02-12 | 1995-08-17 | Trw Fahrwerksyst Gmbh & Co | Kugelkupplung |
NL1016811C2 (nl) * | 2000-12-06 | 2002-06-13 | Skf Ab | Wentellager omvattende een met poedermetallurgietechniek verkregen onderdeel. |
WO2002048565A2 (en) * | 2000-12-06 | 2002-06-20 | Ab Skf | Rolling bearing comprising a powder metallurgical component |
WO2002048565A3 (en) * | 2000-12-06 | 2002-10-03 | Skf Ab | Rolling bearing comprising a powder metallurgical component |
US7018107B2 (en) | 2000-12-06 | 2006-03-28 | Ab Skf | Rolling bearing comprising a powder metallurgical component |
DE102004047053B3 (de) * | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Gebrüder Reinfurt GmbH & Co. KG | Verfahren zur Herstellung von Wälzlagerteilen |
Also Published As
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