DE2328073A1

DE2328073A1 - Oszillator fuer die zeitmessung

Info

Publication number: DE2328073A1
Application number: DE19732328073
Authority: DE
Inventors: Karl Adler; Georges Ducommun; Charles A Wantz
Original assignee: Biviator AG
Current assignee: Biviator AG
Priority date: 1972-07-20
Filing date: 1973-06-01
Publication date: 1974-02-07
Also published as: DE2328073B2; JPS4954071A; CH569998B5; FR2194001A1; DE2328073C3; IT989083B; CH1088672A4; SU518164A3; CA996356A; DD106230A5; GB1431223A

Description

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Biviator S.A. Grenchen

Oszillator für die Zeitmessung

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Oszillator für die Zeitmessung mit einem Resonator, dessen Schwingung durch mindestens ein durch elektrostatische Kräfte zwischen an einer Gleichspannungsquelle liegenden Elektroden hin und her bewegliches Teil angeregt wird, wobei das Teil durch wechselweise Kontaktgabe mit den Elektroden umgeladen wird. Solche elektrostatische Antriebe eignen sich besonders gut zum direkten Anschluss an eine Gleichspannung squelle hoher Spannung, insbesondere eine Isotopen-

SE/up/18 285
Fall HO I₁

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batterie mit direkter Konversion,

Es sind verschiedene auf elektrostatischem Prinzip beruhende Antriebe oder Oszillatoren bakannt, die jedoch vornehmlich mit Wechselstrom betrieben werden. Diese sind für den gedachten Anwendungszweck, z.B. Umwandlung einer hohen Gleichspannung in mechanische Energie, ungeeignet. Die elektrostatischen Wandler, welche lediglich einen Antrieb darstellen, können mit einem einfachen Schwingkondensator, der im normalen Um- oder Entlade verfahren arbeitet, betrieben werden. Diese eignen sich jedoch nicht für den Unterhalt einer mechanischen Oszillation. Wenn z.B. mit einem einfachen Schwingkondensator, welcher lediglich einseitig im Entladeverfahren arbeitet, ein mechanischer Resonator angetrieben werden sollte, würde dieser nur einseitig einen Impuls erhalten, bis sich die Kondcnsatorplatten berühren und entladen. Der Wirkungsgrad wäre demzufolge sehr schlecht und die Frequenz des mechanischen Resonators müsste grosser sein als z.B. die extrem kleine Zeitkonstante der Aufladezeit oder die Frequenz der Kondensatorfeder. Dies ist praktisch genommen nicht durchführbar. Bevor der mechanische Resonator wiederum in seine Ausgangsposition zurückkehren würde, könnte die Kondensatorfeder wieder angezogen sein, was keinen Synchronismus gewährleistet.

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Das zeitbestimmende Glied in diesem Fall wäre die Kondensätorfeder. Wollte man einen einseitig wirkenden Schwingkondensator für einen mechanischen Resonator verwenden, welcher im Nullpunkt den Impuls erhält, ist dies' insofern nicht möglich, weil für eine Halbschwingung der Impuls zwar möglich wäre_r aber beim-Durchlauf des Nullpunktes die kondensatorfeder übersprungen werden müsste für die zweite Halbschwingung und der Antrieb für die weitere Schwingung auf der falschen Seite der Kondensatorfeder erfolgen würde. Das gleiche gilt auch für die Fälle, wo der mechanische Resonator beim Durchlaufen des Nullpunktes einen Kontakt berühren könnte, um den Kondensator mit Strom zu versorgen. In diesen Fällen müsste ein Kommutatorprinzip vorliegen, was für Nullpunktimpulse in wechselseitiger Form nicht möglich ist. Ein Antrieb eines mechanischen Resonators nach obigen bekannten Ausführungen von Schwxngkondensatoren ist deshalb nicht möglich. Mit bekannten wechselseitig arbeitenden selbstentladenden Schwingkondensatoren ist ebenfalls ein Antrieb eines mechanischen Resonators ausgeschlossen, da die in sich starren schwingenden Kondensatorplatten keine freie Schwingung des mechanischen Resonators zulassen.

Es ist das Ziel vorliegender Erfindung., die Mängel aller oben erwähnten, bekannten Anordnungen zu umgehen. Der erfindungsgemä^se Oszillator ist dadurch gekennzeichnet, dass an der

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Kontaktgabe mindestens ein elastisch verformbares Organ beteiligt ist, dessen elastische Verformungsenergie bei der Kontaktgabe wesentlich geringer ist als die potentielle Schwingungsenergie des Resonators. Es kann in dieser Weise ein einfaches System hohen Wirkungsgrades- erzielt werden, das infolge einer praktisch ungestörten Schwingung des Resonators hohe Ganggenauigkeit gewährleistet. Störende Schläge des zwischen den Elektroden beweglichen Teils gegen starre Elektroden werden vermieden. Diese Tatsache ist von besonderer Bedeutung: bei der Speisung des Oszillators mit einer Isotopenbatterie, deren Leistung im Laufe der Zeit abnimmt. Es ist dabei nämlich nicht zu; vermeiden, dass im Neuzustand einer Uhr die Schwingungsamplituden grosser gewählt werden müssen als unbedingt für eine sichere Kontaktgabe erforderlich wäre, damit die ordnungsgemässe Kontaktgabe auch später, wenn die Amplitude etwas absinkt, gewährleistet bleibt.

Vorzugsweise wird das z. B. als Feder ausgebildete bewegliche Teil mit einem Resonator gekuppelt, dessen potentielle Energie wesentlich höher ist als die potentielle Energie des Teils selbst. Als Resonator kommt vor allem eine Unruh bzw. ein Torsionsschwinger hoher Frequenz, z. B. 50 Hz, in Frage. Damit ist nicht nur ein hohes Verhältnis

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zwischen der potentiellen Energie des Resonators und der Energie der auftretenden elastischen Verformung möglich, sondern die Amplitude des Resonators kann erheblich grosser gewählt werden als diejenige des zwischen den Elektroden beweglichen Teils, womit die Fortschaltung des Räderwerks vom Resonator her exheblich erleichtert ist gegenüber der Fortschaltung direkt durch eine zwischen den Elektroden schwingende Feder.

JDie Erfindung "wird ram anhand menrerer Ausführungsbeispiele erläutert, die in der Zeichnung schematisch dargestellt sind,

Fig. 1 zeigt ein erstes Ausführungsbeispiel mit einer.Unruh, die mit einer antreibenden Schwingfeder gekuppelt ist, Fig. la zeigt eine AusführungsVariante, Fig. 2 zeigt die Unruh und Schwingfeder nach Fig. 1 in einer Extremlage,

Fig. 3 und 4 zeigen den Spannungsverlauf an den Elektroden bei verschiedenen Schwingungsamplituden der Unruh nach Fig. 1,

Fig. 5 zeigt ein zweites Ausführungsbeispiel mit an einer Unruh befestigter Schwingfeder,

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Fig. 6 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel mit zweiarmigem Antriebshebel,

Fig. 7 zeigt ein Ausführungsbeispiel mit einseitig wirkendem Antriebssystem,

Fig. 8 zeigt ein Ausführungsbeispiel mit einer Stimmgabel als Resonator und

Fig. 9 zeigt eine weitere Ausführungsform.

Fig. 1 zeigt schematisch die als Scheibe ausgebildete Unruh 1, die auf einer Achse 2 befestigt ist. Die Spiralfeder- 3 ist in bekannter Weise an der Unruhachse 2 und am äusseren Ende befestigt, wobei ihre wirksame Länge zur Regelung des Ganges veränderbar ist.

Die Unruhscheibe 1 ist mit zwei Stiften 4 versehen, zwischen welchendas freie Ende einer Blattfeder 5 mit Spiel eingreift. Das andere Ende der Blattfeder 5 ist eingespannt, wie Fig. 1 schematisch andeuLet. Näher beim eingespannten als beim freien Ende der Blattfeder 5 sind seitlich derselben zwei Platten als Elektroden 6 angeordnet. Die Elektroden sind direkt mit einer hochohmigen Spannungsquelle, vorzugsweise einer Isotopenbatterie mit direkter Konversion

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verbunden. Die Blattfeder 5 ist sowohl in ihrer Einspannung als auch gegenüber der Unruh 1 isoliert. Es können beispielsweise Stifte 4 aus Isoliermaterial, ζ. B. Saphir, verwendet werden. ■

Wenn die Unruh 1 durch äusseren Einfluss zu schwingen beginnt, so berührt die Blattfeder 5 die eine Elektrode 6 und wird auf deren Potential aufgeladen. Sie wird dann von der berührten Elektrode abgestossen und gegen die andere Elektrode angezogen. Dabei überträgt die Feder 5 Energie an die Unruh 1. Bei Berührung mit der anderen Elektrode 6 wird die Feder 5 erneut umgeladen 'und wird nun auf die andere Seite bewegt, wobei sie wiederum Energie an die rückschwingende Unruh überträgt. Die Schwingung der Unruh 1 wird in dieser Weise aufgeschaukelt. Da es zur Aufrechterhaltung einer Schwingung erforderlich ist, dass die Feder 5 jeweils die beiden Elektroden 6 erreicht und dieselben berührt, muss die Schwingungsamplitude unter normalen Betriebsbedingungen um einen gewissen Sicherheitsfaktor höher gewählt werden, als es zur Erfüllung dieser Bedingung gerade erforderlich wäre. Dazu kommt, dass im Falle einer Isotopenbatterie, deren Leistung im Laufe der Zeit absinkt, die Schwingungsamplitude in der neuen Uhr noch höher sein muss, damit auch gegen Ende der Lebensdauer, d. h., ungefähr bei Halbwerts-

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zeit des in der Batterie verwendeten radioaktiven Materials, insbesondere Tritium, die Amplitude noch genügt.

Es ist somit klar, dass die Bedingungen so zu wählen sind, dass die Unruh 1 in einer bestimmten Richtung noch weiterschwingt _r wenn die Feder 5 in der entsprechenden Richtung bereits auf die Elektrode 6 auf ge troffen ist. Fig. 2 zeigt die ungefähren Verhältnisse bei einer Extremlage der unruh. Die Feder 5■ist ziemlich stark durchgebogen und stützt sich an einer Kante der einen Elektrode 6 ab. Die strichpunktierte Linie 7 bezeichnet die Lage und Form der Feder 5 im Augenblick, wo sie auf die rechte Elektrode auftreffen bzw. sich von derselben lösen würde. Es erfolgt daher während jeder HaIbschwingung der Unruh eine gewisse elastische Durchbiegung der Feder 5. Die Verformungsenergie und Verformungskraft ist jedoch so gering, dass die Schwingung der Unruh als praktisch freie Schwingung-betrachtet werden kann. Insbesondere ist die Verformungsenergie der Feder 5 bedeutend geringer als die potentielle Energie der Unruh, d„ h., die Energie der voll gespannten Spiralfeder 3 bzw. die kinetische Energie der Unruhscheibe 1 bei ihrem Nulldurchgang mit maximaler Geschwindigkeit. Die maximale Verformungskraft der Feder 5 soll etwa gleich sein der Anregungskraft, und die Verformungsenergie soll in derselben Grössenordnung liegen wie die Antriebsenergie pro HaIbschwingung. Unter diesen Verhältnissen kann mit sehr einfachen Mitteln eine zuverlässige Gangregelung er-

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zielt werden, weil der als Unruh ausgebildete Resonator praktisch frei schwingt und somit seine Frequenz praktisch unabhängig ist von AmplitudenSchwankungen. Wäre dagegen das elektrostatische Antriebssystem starr mit dem Resonator gekuppelt, so würde die Schwingung des Resonators erheblich gestört und die Frequenz würde dann stark abhängig von der Geschwindigkeit, mit welcher das antreibende Teil die Strecke zwischen den beiden Elektroden durchlaufen würde.

Dass keine Instabilität in dem Sinne eintreten kann, dass bei höherer Amplitude infolge des längeren Verweilens der Feder 5 jeweils an der einen Elektrode 6 eine höhere Aufladung erfolgen und damit die Amplitude unkontrollierbar immer höher werden könnte, soll anhand der Fig. 3 und 4 gezeigt werden. Die Diagramme Fig. 3 und 4 zeigen den Verlauf der Spannung an den Elektroden 6. Im Einschaltzeitpunkt O beginnt die Aufladung des durch die Elektroden gebildeten Kondensators gemäss der Ergiebigkeit der Spannungsquelle. Es erfolgt dabei eine Aufladung praktisch auf eine begrenzte Maximalspannung. Bei der Berührung einer Elektrode durch die Feder 5 erfolgt ein Spannungsabfall durch die plötzliche Aufladung bzw. Umladung der Feder. Solange die Feder 5 in Berührung mit einer Elektrode steht, ist die Kapazität des Kondensators erhöht und es erfolgt ein verlangsamter Anstieg der Spannung. Löst sich die Feder 5 dann von einer Elektrode,

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so verringert sich die Kapazität und die Spannung steigt nach einem kleinen Sprung schneller an. Die Fig. 3 und 4, welche die Verhältnisse bei kleinerer bzw. grösserer Amplitude zeigen, lassen erkennen, dass die Feder umso stärker aufgeladen wird, r}e länger sie in Berührung mit einer Elektrode steht, und somit auch umso mehr Ladung transportieren wird, je länger sie mit einer Elektrode in Berührung stand. Damit wird aber die Ladung der Elektroden bzw. der Spannungsquelle auch rascher abgebaut. Da ferner die Frequenz des Ladungstransportes durch die Unruh 1 konstant gehalten wird, erfolgt ein umso intensiverer Ladungstransport je höher die Spannung zwischen den Elektroden 6 steigt und je höher die Amplitude der Unruh ist. Es stellt sich daher ein natürlicher Regelprozess ein, der ein unkontrolliertes Ansteigen der Ladung an den Elektroden 6 verhindert, und der übrigens unterstützt wird durch die erhöhten Verluste durch stärkere Verbiegung der Feder 5, stärkere Reibung zwischen den Stiften 4 und der Feder 5 und erhöhte Reibungsverluste der Unruh selbst bei höherer Amplitude. Berechnungen haben im übrigen ergeben, dass die Amplitude bei Neuzustand einer Isotopenbatterie die Amplitude nach Ablauf der Halbwertszeit, wo also die Spannung theoretisch auf die Hälfte und die Antriebsenergie theoretisch auf einen Viertel abgesunken ist, um nur etwa 3 % übersteigt.

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Die gezeigte Anordnung kann in einer Armband- oder Taschenuhr verwendet werden. Die Unruh kann vorzugsweise mit einer Frequenz von 50 Hz und einer Amplitude von rund 15 ° schwingen, Der Schwingungswinkel übersteigt somit erheblich den Nullpunktswinkel der Spiralfeder. Bei dieser Amplitude und Frequenz der Unruh ist es verhältnismässig leicht, ein Räderwerk fortzuschalten. Ferner wird, wie erwähnt, eine hohe Ganggenauigkeit bei einer Güte der Unruh von 425 erzielt. Der Raumbedarf für die Unruh und ihr Antriebssystem ist gering.

Für eine Tritium-Zelle mit einer Aktivität von 300 mCi lässt sich folgende elektrische Leistung errechnen:

Elektronen/s 1.3.10

-9 Strom 2.10 A

2 S pannung 1.2.10 V

-7 Dies ergibt eine Leistung von 2.4.10 W oder 0.24

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Wie Erhebungen ergeben, beträgt die zum Antrieb eines mechanischen Uhrwerks erforderliche Leistung 0,01^uW. Es steht also eine durchaus genügende Leistungsreserve z.ur Verfugung, selbst wenn man keinen maximalen Wirkungsgrad voraussetzt. Gegebenenfalls kann auch mit einer: schwächeren Zelle gearbeitet: werden«

Die Ausführung/ nach Fig. 1 und! 2 kann in verschiedenen Punkten abgewandelt werden. So konnte z.B. das eine Ende der Feder 5 nicht eingespannt sondern gemSss Fig. la drehbar gelagert werden. Die Kupplung zwischen Feder 5 und Unruh 1 kann in anderer Weise erfolgen, indem z.B. an der Unruh 1 nur ein Stift 4 vorgesehen wird, um welchen eine Gabel der Feder 5 greift.

Fig. 5 zeigt ein Ausführungsbeispiel, das sich von demjenigen nach Fig. 1 und 2 dadurch unterscheidet, dass die Antriebsfeder 5' mit der Unruh 1 verbunden ist. Im übrigen sind in Fig. 5 entsprechende Teile gleich bezeichnet wie in den Fig. 1 und 2 und bedürfen keiner weiteren Erläuterung. Bei schwingender Unruh biegt sich die Feder 5' jeweils nach ihrem Auftreffen auf eine der Elektroden 6 durch und ermöglicht damit eine praktisch freie Schwingung der Unruh 1, deren potentielle Energie erheblich höher ist als die Verformungsenergie der Feder 5'. Die Feder 5 * ist isoliert an der Unruh befestigt sofern nicht die Unruh selbst aus nicht-

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leitendem Material besteht.

Fig, 6 zeigt eine weitere AusführungsVariante, in welcher wiederum entsprechende Teile gleich bezeichnet sind wie in den vorangehenden Figuren. Die Unruh 1 ist in diesem Falle mit einem Stift'4 besetzt, der in eine Gabel am einen Ende eines zweiarmigen Antriebshebels 8 greift- Der Hebel 8 ist ■um eine Achse 9 schwenkbar. Sein der Gabel gegenüberliegendes Ende liegt zwischen den Elektroden 6. Der eine oder beide Arme des Hebels 8 sind als Feder ausgebildet. Bei schwingender Unruh 1 trifft der untere, zwischen den Elektroden 6 liegende Arm des Hebels 8 wechselweise auf die eine oder andere der Elektroden 6 auf, worauf sich der eine oder beide Arme des Hebels 8 durchbiegen. Wiederum soll die Verformungsenergie des Hebels wesentlich geringer sein als die potentielle Energie der Unruh.

Fig. 7 zeigt eine Ausführung, die derjenigen nach Fig. 1 und 2 entspricht, jedoch nur eine Elektrode 6 aufweist. Die Teile sind gleich bezeichnet wie in Fig. 1. Die Feder 5 ist in diesem Falle direkt mit der Batterie verbunden. Beim jeweiligen Auftreffen der Feder 5 auf die Elektrode 6 wird die Batterie kurzgeschlossen. Es wirken also überhaupt keine elektrostatischen Kräfte, solange die Feder 5 mit der

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Elektrode 6 in Berührung steht. Wird dann die Feder 5 durch die Schwingung der Unruh 1 von der Elektrode 6 abgehoben, so beginnt die Aufladung des durch die Feder 5 und die Elektrode 6 gebildeten Kondensators. Während der Halbschwingung der Unruh im Gegenuhrzeigersinn ist die Spannung zwischen der Elektrode 6 und der Feder 5 noch gering, so dass die die Schwingung bremsende elektrostatische Kraft entsprechend gering ist. Bei der nachfolgenden Rückschwingung im Uhrzeigersinn ist dagegen die Spannung zwischen Feder und Elektrode 6 bereits erheblich höher, so dass nun eine wesentlich stärkere antreibende Kraft wirkt.

Fig. 8 zeigt den Antrieb einer Stimmgabel IO die in bekannter Weise über eine Klinke 11 ein Klinkenrad 12 antreibt, in welches ferner eine Sperrklinke 13 eingreift. Die Schenkel der Stimmgabel greifen je zwischen zwei entgegengesetzt polarisierte, elastische Elektroden, von welchen die mittlere Elektrode 14 U-förmig ausgebildet ist und mit beiden Schenkeln der Stimmgabel zusammenwirkt. Die äusseren Elektroden 15 sind L-förmig ausgebildet. Das Joch der Elektrode 14 und die kürzeren horizontalen Schenkel der Elektroden 15 sind in nicht dargestellter Weise befestigt, während die parallel zu den Stimmgabelschenkeln liegenden Teile der Elektroden frei beweglich sind. Bei der Schwingung der Stimmgabel 10 treffen

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deren Schenkel abwechslungsweise auf die gemeinsame Elektrode 14 oder auf auf je eine der äusseren Elektroden 15 auf. Die frei beweglichen Schenkel der Elektroden weichen dabei elastisch aus, um die freie Schwingung der Stimmgabel nicht zu beeinträchtigen. Wiederum soll die potentielle Energie der Stimmgabel erheblich höher sein als die Verformungsenergie der federnden Elektroden 14 und 15. Mit anderen Worten, sollen die Stimmgabelschenkel, praktisch starr sein verglichen mit den federnden Elektroden 14 und 15.

In allen Ausführungsformen können anstelle der dargestellten starren Elektroden 6 federnde Elektroden vorgesehen sein, welche mit praktisch starren Teilen zusammenarbeiten. Umgekehrt können die Sehenkel der Stimmgabel 10 nach Fig. 8,mit federnden Kontakten versehen werden, die auf starre Elektroden 14 bzw. 15 auftreffen. Wesentlich ist es in jedem Falle, dass die Frequenz der federnden Kontakte wesentlich höher sei als diejenige des frequenzbestimmenden Resonators und/ oder dass die federnden Kontakte so stark gedämpft sind, dass ihre Eigenschwingung die Kontaktgabe praktisch nicht beeinflusst.

Als Resonator können andere als die dargestellten und beschriebenen Systeme dienen. Anstelle einer Unruh mit Spiral-

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feder kann ein Torsionspendel vorgesehen sein. Anstelle einÄ£ elastischen Rückstellkraft kann eine magnetische Rückstellkraft verwendet werden, indem auf der Unruh ein Magnet angeordnet wird, der mit einem ortsfesten Magneten zusammenwirkt.

Bei den Ausführungen nach Fig. l_r 5 und G können. Schwierigkeiten dadurch entstehen, dass die Feder 5 bzw. 5* infolge ihrer Durchbiegung und Schiefstellung bei der Extremlage der Unruh die beiden Elektroden 6 kurzschliesst. Diese Schwierigkeit kann mit der Ausführung nach Fig. 9 umgangen werden, wo an der Unruhscheibe 1 oder an der Unruhwelle 2 nach entgegengesetzten Seiten regende Federn 5" angebracht sind, die je mit einer Elektrode 6* zusammenarbeiten. Die beiden Federn 5" sind elektrisch verbunden und die Elektroden 6¹ sind an die Spannungsquelle angeschaltet. Bei Berührung je einer Feder 5" mit einer der Elektroden 6¹ werden beide Federn 5" auf das Potential der berührten Elektrode 6' geladen, worauf ein Drehmoment auf die beiden Federn 5" wirkt, welches eine Drehung bewirkt, durch welche die andere Feder 5" zur Berührung mit der anderen Elektrode 6¹ gelangt. Damit wird in der oben beschriebenen Weise die Schwingung der Unruh aufrechterhalten.

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Claims

PATENTANSPRUECHE

1) Oszillator für die Zeitmessung mit einem Resonator, dessen Schwingung durch mindestens ein durch elektrostatische Kräfte bezüglich mindestens einer an einer Gleichspannungsquelle liegenden Elektrode hin und her bewegliches Teil angeregt wird, "wobei das Teil durch Kontaktgabe mit der oder den Elektroden umgeladen -wird., dadurch gekennzeichnet, dass an der Kontaktgabe mindestens ein elastisch verformbares Organ (5) beteiligt ist, dessen elastische Verformungsenergie bei der Kontaktgabe wesentlich geringer ist als die potentielle Schwingungsenergie des Resonators.

2) Oszillator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das bewegliche Teil (5) eine Feder ist, die mit einem Resonator gekoppelt ist.

3) Oszillator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Resonatof als Unruh (1, 2, 3, 4) ausgebildet ist.

4) Oszillator nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Feder einseitig eingespannt ist und mit ihrem freien Ende mit · der Unruh gekoppelt ist, oder dass eine einseitig mit der Unruh verbundene Feder mit ihrem freien Ende zwischen die Elektroden (6) greift.

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5) Oszillator nach Anspruch. 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Einspannstelle der Feder näher bei den Elektroden liegt als die Kopplungsstelle der Feder mit der Unruh.

6) Oszillator nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Teil als Arm eines zweiarmigen Hebels ausgebildet ist, wobei der andere Arm mit der Unruh gekoppelt ist, und von welchen Armen mindestens der eine als Feder ausgebildet ist.

7) Oszillator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Elektroden elastisch verformbar sind.

8) Oszillator nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Resonator als Stimmgabel (10) ausgebildet ist, deren Schenkel zwischen je ein Paar federnder Elektroden (14, 15) greifen.

9) Oszillator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Eigenfrequenz des elastisch verformbaren Organs wesentlich höher liegt als diejenige des Resonators.

10) Oszillator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Resonator als Torsionsschwinger oder als Schwinger mit magnetischer Rückstellkraft ausgebildet ist.

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