DE2320087A1 - Migma-fusion-reaktor - Google Patents
Migma-fusion-reaktorInfo
- Publication number
- DE2320087A1 DE2320087A1 DE2320087A DE2320087A DE2320087A1 DE 2320087 A1 DE2320087 A1 DE 2320087A1 DE 2320087 A DE2320087 A DE 2320087A DE 2320087 A DE2320087 A DE 2320087A DE 2320087 A1 DE2320087 A1 DE 2320087A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- energy
- ions
- migma
- magnetic field
- fusion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
- 230000004927 fusion Effects 0.000 title claims description 63
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims description 84
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 48
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 25
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 21
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 5
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 3
- 238000013270 controlled release Methods 0.000 claims 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 claims 1
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 48
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 31
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 17
- 239000000047 product Substances 0.000 description 14
- 210000002381 plasma Anatomy 0.000 description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 6
- 238000009395 breeding Methods 0.000 description 5
- 230000001488 breeding effect Effects 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 238000010884 ion-beam technique Methods 0.000 description 4
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 4
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 150000001793 charged compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 3
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 3
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 3
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 3
- SWQJXJOGLNCZEY-BJUDXGSMSA-N helium-3 atom Chemical compound [3He] SWQJXJOGLNCZEY-BJUDXGSMSA-N 0.000 description 3
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 2
- 238000007499 fusion processing Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 2
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 230000010412 perfusion Effects 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 2
- GPRLSGONYQIRFK-MNYXATJNSA-N triton Chemical compound [3H+] GPRLSGONYQIRFK-MNYXATJNSA-N 0.000 description 2
- YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N Deuterium Chemical compound [2H] YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 229910052805 deuterium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 230000003116 impacting effect Effects 0.000 description 1
- 238000011534 incubation Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005468 ion implantation Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000002887 superconductor Substances 0.000 description 1
- 230000002459 sustained effect Effects 0.000 description 1
- 230000005469 synchrotron radiation Effects 0.000 description 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 1
- 238000012549 training Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21B—FUSION REACTORS
- G21B1/00—Thermonuclear fusion reactors
- G21B1/05—Thermonuclear fusion reactors with magnetic or electric plasma confinement
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/02—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma
- H05H1/22—Arrangements for confining plasma by electric or magnetic fields; Arrangements for heating plasma for injection heating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Plasma Technology (AREA)
- Superconductor Devices And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Particle Accelerators (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
■Hamburg, den 19. April 1973
Herr Bogdan C. Maglich, 90 Bertrand Drive,
Princeton, New Jersey / USA
Die Erfindung befasst sich mit der Kernkrafterzeugung und betrifft
insbesondere ein Verfahren und Mittel zur Gewinnung elektrischer Energie aus einer Kernfusion, die durch Selbst-Stossen der Ionen
in einer Mischung von in einem Magnetfeld beschleunigten Ionen gleicher Ladung bewirkt wird.
Auf dem Sektor der Kernenergie und der Kernkrafterzeugung ist
es vorteilhaft, den Kernprozess zu verwenden, bei dem zwei Ionen (Kerne) stossen und als Ergebnis ihrer gegenseitigen Beeinflussung
neue Ionen (Kerne) bilden, wobei die Summe der Massen derselben kleiner ist als die Summe der Massen der bei„den ursprünglichen
8tossenden Ionen und die Massendifferenz in die kinetische Energie
der neuen Ionen (Kerne) umgesetzt ist.
Zu diesem Zweck sind verschiedene Mittel vorgeschlagen worden, die Gebrauch machen von den Systemen, die in dem Artikel "Controlled
Fusion Research and High Temperature Plasmas" be-
309845/0463
schrieben sind, der in "Annual Review of Nuclear Science", Band 20 (1970), S. 509 ff., veröffentlicht ist. Jedoch basieren
diese und andere hierzu vorgeschlagene und untersuchte Systeme
auf einer thermonuklearen Annäherung unter Verwendung von Plasma; d.h. , sie verwenden verschiedene Mittel zur Aufheizung
neutraler oder nahezu neutraler Mischungen positiver und negativer Ionen (Kerne, Moleküle und Elektronen) auf eine ausreichend
hohe kinetische Temperatur, so dass die Ionen ausreichend hohe Geschwindigkeiten annehmen, um ihre elektrostatische Abstossung
zu überwinden und sich einer Fusionsreaktion durch Stoss zu unterziehen.
Keine der bisher vorgeschlagenen Vorrichtungen vereinigt die Merkmale des Selbst-Einfangens und Selbst-Stoss ens, den
stabilen Selbst-Einschluss für Zeitspannen von Sekunden, eine automatische Mehrfachhindurchführung und eine hohe kinetische
Temperatur in der Grössenordnung von mehr als einer Milliarde
Grad, die für die Bewirkung einer ausreichenden Anzahl von Kernreaktionen für die Nettoerzeugung von Füsionsenergie benötigt
werden. Sie bieten auch infolge der verhältnis massig
hohen Plasmadichten keine Möglichkeit für die Umsetzung der Fusionsenergie in elektrische Energie in einfacher Weise.
Die Idee der Erreichung einer Kernfusion bei stossenden Strahlen positiv geladener Ionen ist mindestens zwanzig Jahre alt. Die
Ablehnung dieser Idee ist fast genau so alt. Das dabei auftretende Hauptproblem besteht darin, dass die Coulomb-Streuung die
Partikel des reagierenden Strahls so viel schneller entfernt als die Fusion stattfindet, so dass die Erzeugung einer Nettoleistungsabgabe
aussichtslos ist.
In jüngster Zeit wurden jedoch, verschiedene Entwicklungen ge- ;
macht, die diese alte Idee sehr attraktiv erscheinen lassen. Zum
9.845/0463
ersten wurde das Konzept selbst-stossender Bahnen 1969 von
R„ Macek und B. Maglich entwickelt und in dem Artikel "The
Principle of Self-Colliding Orbits and its Possible Application
to 77 - TT and n. - it Collisions" veröffentlicht, der seinerseits
in "Particle Accelerators", Band 1, S. 121-136(1970), veröffentlicht ist. Zum zweiten wurde vom Erfinder festgestellt,
dass dieses ursprünglich für Stösse von Partikeln entgegengesetzter Ladungen vorgeschlagene Konzept die Mischung positiv
geladener Partikelstrahlen und frontale Stösse der Partikel derselben Ladung trotz der Tatsache ermöglicht, dass sie in derselben
Richtung präzedieren. Zum dritten wurde vom Erfinder festgestellt, dass dieses Konzept die Konstruktion einer Vorrichtung
ermöglicht, die eine automatische Rückkehr elastisch gestreuter Partikel zum Reaktionsbereich in einer Umdrehung,
d.h. sofort, bewirkt, wodurch die Wahrscheinlichkeit eines Selbst-Stosses zwischen den Partikeln vergrössert wird. Zum
vierten wurde vom Erfinder festgestellt, dass die vertikale und horizontale Fokusierung in einer solchen Selbst-Stossvorrichtung
in der Lage ist, Verluste infolge elastischer Streuung jenseits des vertikalen und horizontalen Einschlusswinkels in erheblichem
Masse zu reduzieren, nämlich dass der Effekt der Fokusierung bei der Streuung der Ionen mit dem Restgas, die ursprünglich
bei Beschleunigerstudien gefunden und beispielsweise von Fisher in "Residual Gas Scattering, Beam Intensity and Interaction Rate
in Proton Storage Rings", CERN-Bericht ISR-VAC 167-16, veröffentlicht wurde, auch auf die Streuung zwischen beschleunigten
Ionen in der erfindungsgemäss organisierten Mischung der Ionen anwendbar ist. Zum fünften wurde vom Erfinder festgestellt, dass
durch Verwendung von Deuteronen und deren Einschuss in die Selbst-Stossvorrichtung in einem besonderen Bereich der Energien
309845/0463
ein Brütungseffekt erreicht werden kann, wobei eine beachtlich grosse Ionenenergie durch Fusion freigegeben wird.
Schliesslich hat die erste Vorrichtung für stossende Strahlen von Kernen, die CERN Intersecting Storage Rings in Genf, eine stützende
Experimentalinformation über Langzeit-Stabilitäten organisierter Systeme stossender positiv geladener Ionen im Gegen·
satz zu den wohlbekannten Instabilitätsproblemen bei Plasmen geliefert. Insbesondere wurde empirisch festgestellt, dass die
Entfernung der Elektronen aus dem Stoss-System durch Verwendung von Säuberungsfeldern und ein Ultrahoch-Vakuum die Stabilität
der Stoss-Strahlen um ejnen Faktor von 10 vergrössert
(siehe den Bericht von K. Johnsen in "Proceedings of 8th International Conference on High-Energy Accelerators" - GERN - 1971).
Die Erfindung schlägt ein Verfahren und Mittel zur Erzeugung von Stössen atomarer und molekularer Ionen gleicher Ladung vor, die
zu exO energetischen Reaktionen führen. Insbesondere sieht die
Erfindung eine Vorrichtung mit einem Magnetfeld vor, das mit dem radialen Abstand von seiner Zentralachse, abnimmt und mit
dem Abstand auf der Zentralachse von seiner Zentralebene aus zunimmt, so dass eingeschossene beschleunigte Ionenstrahlen
in organisierter Weise auf präzedierenden Bahnen gemischt werden, die so gestaltet sind, dass sie die Ionen frontal oder
nahezu frontal im Zentralbereich der Vorrichtung kontinuierlich und automatisch zusammenstoß sen lassen und diejenigen Ionen,
die an keiner Fusion teilgenommen haben, kontinuierlich und automatisch von dem Feld zum Stoss-Bereich zurückgeführt
werden, wodurch die Stoss-"Wahrscheinlichkeit durch Selbst-Vervielfachung
der Stosse durch diese mehrfache Hindurchfüh-
8 rung, die in der Grössenordnung von 10 pro Sekunde liegen kann,
beträchtlich vergrössert wird.
309845/0463
Die Stoss-Wahrscheinlichkeit wird des weiteren durch Beschleunigung
(eher als durch Heizung) der Ionen auf eine Energie vergrössert, bei der der Reaktionsparameter (das Produkt des Fusionsquerschnitts und der relativen Ionengeschwindigkeit) maximiert
ist. Beispielsweise werden bei der unten beschriebenen bevorzugten Ausführungsform die Deuteronen auf eine Energie von 2, 6 MeV
beschleunigt, die einer kinetischen Stosstemperatur von mehr als
10 Milliarden Grad Celeius entspricht; bei diesen Energien ist
der Reaktionsparameter für die Deuteron/Deuteron-Fusion etwa
4
10 mal grosser als bei thermonuklearen Temperaturen.
10 mal grosser als bei thermonuklearen Temperaturen.
Zusätzlich können bei der vorliegenden Vorrichtung die Eigenschaften
der Selbst-Stoss-Bahnen dazu verwendet werden, die Atomkerne in der Vorrichtung ohne äussere Mittel einzuschiessen und
einzuschliessen, nämlich auf der Basis ausschliesslich ihrer
unten beschriebenen "Selbst-Einfang"-Prozesse, wodurch sie sich von allen anderen bisher für die Fusionsvorrichtungen vorgeschlagenen
Einschuss- und Einschluss-Schemata unterscheidet.
Des weiteren ist es bei der vorliegenden Vorrichtung durch die Begrenzung der Einschuss energie der Deuteronen auf ein besonderes
Ausmass möglich, einen derartigen Brütereffekt zu erreichen, dass im Verhältnis zu anderen Ausmassen der Einschussenergie
die siebenfache Ionenenergie pro Fusion freigesetzt wird.
Schliesslich werden Mittel vorgeschlagen, die Dichte der organisierten
Ionenniischung entsprechend einer geometrischen Konfiguration der das Magnetfeld erzeugenden Spulen und der äusseren
elektrischen Felder derart aufrechtzuerhalten, dass die Energie der aus den Fusions reaktionen stammenden geladenen Kerne
durch Senkung des Elektropotentials aus serhalb des Magnetfelds
309845/0463
direkt in elektrische Energie umgewandelt ist.
Eine vorteilhafte Folge der Erfindung ist die Miniaturisierung auf dem Gebiet der Kernkraftquellen, die auf einfachen Elementen
mit einem Radius in der Grosse von 2, 5 cm (= 1 Zoll) basieren und für die wirtschaftliche Massenherstellung besonders geeignet
sind.
Zum Zwecke der nachfolgenden Beschreibung wird die organisierte Mischung der präzedierenden Selbst-Stoss-Bahnen positiv geladener
Ionen als Migma (griechisches Wort für Mischung) bezeichnet. Eine elementare Vorrichtung als Migma-Fusionsenergiequelle
wird als Migmazelle bezeichnet. Ein Migmafusionsreaktor besteht
aus einer Vielzahl von Migmazellen,
Die oben angegebenen und weitere neue Merkmale und die einer erfindungsgemässen Ausführung zugrunde liegenden Aufgaben werden
im folgenden weiter ins einzelne gehend unter Bezugnahme auf die Zeichnungen beschrieben.
Fig. la sind graphische Darstellungen der Gestalt des erfindungsgemässen
Magnetfeldes B als Funktion des Radius R
und des Vertikalabstands von der Zentralebene Z für die Ionenbahnen der Fig. 3a und 3b. Zur Beschreibung
dieses Felds dient näherungsweise die Gleichung
B=Bf l-k(r/R) + 2k(z/R) J , wobei die konstante k
der "Feldindex" ist, der kleiner als 1 ist, und B das
'
O
Feld im Zentrum ist. Diese Feldgestalt kann in verschiedener Weise durch Kombination von zwei oder
mehr Spulenpaaren erreicht werden.
309845/0463
Fig. lc zeigt in beispielhafter Weise die einfachste Konfiguration
der Spulen zur Erzeugung des Magnetfelds (wobei die Korrekturspulen nicht dargestellt sind). Die an-
gegebenen Abmessungen gelten für ein 200-Magnetfeld.
Fig. 2a zeigen die zeitabhängige Lage eines Ions auf einer prä-
und 2b
zedierenden Bahn mit einem Radius a in dem Magnetfeld der Fig. la und Ib, wobei R ~ 2a ist.
Fig. 2c zeigt den Einschuss eines weiteren Ions zum Zeitpunkt
einer halben Präzessions-Periode l/2 f p.
Fig. 2d zeigt die fortgeführten präzedierenden Bahnen in der
Konfiguration für den Frontal-Stoss im Zentrum bei
ο einem Mehrfach-Durchgangs-Faktor von etwa 10 /see.
Zur Vereinfachung der Darstellung sind die Bahnen als Kreise dargestellt (die tatsächliche Gestalt der
Bahnen ist in Fig. 3a gezeigt).
Fig. 3a zeigen computergezeichnete Deuteronen-Bahnen im einen Fall in der Horizontal- und im anderen Fall in
der Vertikalebene in einem erfindungsgemässen Magnetfeld bei einem Feldindex k = 0,2. Im Falle der Fig. 3b
wurde das Deuteron über einen Vertikalwinkel von 10 am Zentrum gestreut. Seine automatische Rückkehr
zum Zentrum wird durch die Fokusierungseigenschaften
des Feldes erleichtert.
Fig. 3c zeigt die vertikalen Hin- und Herbewegungen des Deuterons der Fig. 3b über der Zeit. Die kleinen Punkte sind
in gleichen Abständen angeordnete Markierungen zur Korrelierung der verschiedenen Auslenkungen zu
+) Kilogauss 309845/046 3 ~8~
gleichen Zeiten. Es ist dabei zu beachten} dass grosse
Werte von r grossen Werten von c entsprechen.
Fig. 4 zeigt die graphische Darstellung der Ionendichte als
Funktion des Radialabstands vom Zentrum der Migmazelle
(vollständig ausgezogene Linie) und der Stromdichte in einem Migma als Funktion des Radialabstands
(gestrichelt ausgezogene Linie).
Fig. 5 zeigt eine graphische Darstellung eines Beispiels der
Verteilung der Kreuzungswinkel der Deuteron/Deuteron-Stösse bei einer Migma-Bahnkonfiguration gemäss Fig. 3a.
Fig. 6 zeigt die graphische Darstellung eines Beispiels der
Energieverteilung der Ionen eines Migmas im Laboratoriumssystem
für den Fall mit einer kinetischen Energie von 2, 2 MeV eingeschossenen Deuteronen bei einer
Energie-Dispersion von 4 %.
Fig. 7 zeigt die graphische Darstellung zur Gegenüberstellung
der Verteilung der kinetischen Energie im Bezugs- bzw. Laboratoriums system eines einzelnen Partikels ("effektive
Stoss-Energie") zum einen für ein Migma und zum
anderen für ein Plasma, je in Einheiten der Einschussenergie. .".■■'■'
Fig. 8 zeigt eine graphische Darstellung des Deuteron/Deuteron-
Reaktionsparameters < 6 ν > (Fusionsquerschnittzeiten
relativ zur Geschwindigkeit) gemittelt über einer Migma-Geschwindigkeitsverteilung
als Funktion der Einschussenergie, wobei die Arbeitspunkte für die bevorzugte
Ausführung wie auch für den thermonuklearen Bereich angegeben sind.
309845/0 46 3 _9_
Fig. 9 zeigt eine graphische Darstellung des Verhältnisses
der Verlustmengen zur Fusionsreaktionsmenge bei einem d/d-Migma als. Funktion der Einschuss energie
für verschiedene Verlustmechanismen: (a) periphere Mehrfachstreuung, (b) vertikale Mehrfachstreuung und
(c) Ladungsübergang. Die Linie (d) stellt das Verhältnis der Freisetzung geladener Energie bei einer d/d-Fusion
dar, nämlich 0, 7 W/2T-0, 3 (dabei folgt die letztgenannte Grosse aus dem Umstand, dass ein
Teil der Einschuss energie von den ungeladenen Neutronen
getragen wird). Für die Erzeugung einer Netto-Energie muss die" Summe von (a) , (b) und (c) kleiner
sein als (d). Der Berechnung von (c) wurde ein Vakuum von 10 Torr zugrunde gelegt.
Fig. 10a zeigen eine schematische Draufsicht bzw. eine schematische
Längsschnittdarstellung eines Migmazellensystems für. eine direkte Umwandlung von Fusionsenergie in
Elektrizität.
Fig. 11a zeigt eine schematische Draufsicht auf einen Teil eines erfindungsgemässen Migmafusionsreaktors, wobei ein
Teilbereich zweier Migmasäulen dargestellt ist, deren jede über 100 Migmazellen verfugen kann.
Fig. 11b zeigt eine schematische Seitenansicht im Schnitt durch
einen Teil des Migmafusionsreaktors der Fig. 11a.
In Fig. 2a ist der Weg eines Ions 100 dargestellt, das auf einer exzentrischen Bahn 101 in einem zur Zeichenebene senkrecht wirkenden
Magnetfeld umläuft. Für die körperliche Ausbildung kann
309845/0463
der grosse Kreis mit dem Radius R als Pohlspitze verstanden werden. Die Ionenbahn 101 besitzt einen Radius a, wobei
R ist.
Das Magnetfeld ist nicht homogen, sondern nimmt nach aussen hin
leicht ab, d.h. , es besitzt die in den Fig. la und Ib angegebene Gestalt; die Kreisbahn 101 ist nicht geschlossen, sondern präzediert
um das Symmet rieZentrum O gemäss Fig. 2a und 2b.
Gemäss Fig. 2c kehrt die Bahn 101 den Partikelgeschwindigkeitsvektor nach einer halben P räzessions-Periode 1/2 f ρ in dieentgegengesetzte
Richtung um. Wenn ein zweites Ion 200 zu dieser Zeit in eine Bahn 102 ,gemäss Fig. 2c eingeschossen wird,
treffen die beiden Bahnen 101 und 102 am Zentrum O frontal aufeinander, was einen Frontal-Stoss zwischen den Ionen ermöglicht
und zu einer Fusion führt, sofern die Ionen Deuteronen oder
andere Ionen sind, die sich einer Fusionsreaktion unterziehen können. Die beiden Bahnen 101 und 102 fahren fort, gemäss Fig. 2d
um das Zentrum O herumzupräzedieren, wobei ihre Frontal-Stoss-Konfiguratipn
aufrechterhalten wird, die ihrerseits zu etwa
10 Durchläufen der Ionen pro Sekunde führt. Hierdurch wird
die Stoss-Wahrscheinlichkeit um denselben Faktor vergrössert.
Das beschriebene System zweier umlaufender und zur selben Zeit
präzedierender Partikelbahnen entspricht dem allgemein bekannten Doppelrotor-Haushalt s mixer, bei dem die Rotor-Rotation und die
Mixschüssel-Rotati on kombiniert sind. Die Hauptunterschiede
sind: (1) Die Stoss-Bahnen "rotieren" in derselben Richtung, was bei dem eben genannten mechanischen System ohne Rot or-Kollision
nicht möglich istj und (2) ein Migma präzediert typischerweise bei etwa 10 UpM,. wobei es über keine sich bewegende Teile
verfügt.
309845/0463
Eine Konfiguration für eine wirkungsvollere Bahn ist in den Fig. 3a
und 3b dargestellt, die auf Partikeln gleicher Ladung basiert, die fortlaufend in das Zentrum des Magnetfelds für eine Präzessionsperiode
oder mehr eingeschossen worden sind, so dass der Magnetfeldbereich mit auf Bahnen befindlichen Partikeln gefüllt ist.
Die Gestalt des Magnetfelds und der Radius der Migmabahnen sind zuvor festgelegt in Hinblick darauf, dass eine automatische Rückkehr
aller Partikel zur Zentralzone mit Hilfe der horizontalen und vertikalen Fokusierung des Felds erreicht wird. Jede Störung eines
Partikels in der Zentralzone, beispielsweise durch die Streuung zwischen den Migmapartikeln, wird überwunden,und die Partikel
werden aus ihren Bahnen in einer einzigen Umdrehungsperiode durch diese Kräfte zurückgeführt, ungeachtet des Energieübergangs
an sie (oder von ihnen) während der Stösse und auch ohne Rücksicht
auf den Winkel unter der Voraussetzung, dass die Vertikalkomponente
der Störung nicht oberhalb des Vertikaleinschlusswinkels der Vorrichtung liegt (d.h. der Bahnwinkel in Hinblick
auf die Zentralebene, oberhalb dessen das Ion die vertikalen Fokusierungskräfte überwindet und das Migma verlässt). Dieser
Rückkehr effekt beruht auf dem Umstand, dass im Gegensatz zur Situation bei Plasmen die Migma-Bahnen im Verhältnis zur Grosse
der Vorrichtung gross sind, so dass der Feldgradient über der Bahn ebenfalls gross ist und die Netto-Fokusierungskräfte von
den Partikeln bei jedem Umlauf wahrgenommen werden. Im Gegensatz hierzu sollte beachtet werden, dass der Rotations radius von
Plasmabahnen sehr klein ist, so dass es sehr vieler Umläufe des Plasmas bedarf, um ein Ion aus dem starken Feldbereich in einen
schwachen Feldbereich (und umgekehrt) zu bewegen, was zu schwachen Rückstellkräften führt.
309845/0463
Dieser Rückkehreffekt ist in Fig. 3b für eine Vertikalstreuung bei
θ = 10 und bei einem Feldindex k = 0,2 dargestellt.
Dieses Merkmal der automatischen Rückkehr innerhalb des geschlossenen
axialsymmetrischen Systems bewirkt, dass eine Migmazelle gegenüber dem einfachen Konzept zweier stos sender
Ionenstrahlen, wie sie bei dem bereits oben genannten CERN Intersecting Storage Rings verwendet werden, vorteilhaft ist.
Vergleichsweise stellt ein Migma ein Äquivalent für eine unbeschränkte Anzahl stossender Strahlen dar, die sich insgesamt .in
einem Punkt mit allen Kreuzungswinkeln schneiden, die in einem einzelnen Umfang bzw. Volumen eingeschlossen sind.
Eine einfache Gestalt des für die Migmazelle bevorzugten Magnetfelds,
das über die benötigten Präzedierungs- und Fokusierungseigenschaften verfügt, ist durch die Gleichung gegeben:
l-k(r/R)2 + 2k(z/R2) J . . (1)
Dabeiist r der Abstand von der Feldachse, R gibt die physikali
sehe Grosse des Felds an, und der Feldindex k(-^l) '"sowohl die
Stärke der Vertikal-Fokusierung als auch das Präzedierungsausmas
s.
Ein Beispiel einer einfachen Spulenkonfiguration zur Erzeugung des durch die Gleichung (1) beschriebenen Magnetfelds ist in
Fig. Ic dargestellt. Zwei Spulenpaare la und Ib bzw. 2a und 2b
sind um eine Zentralachse Z herum koaxial in derselben Richtung gewickelt, um einen Strom in derselben Richtung über rostfreie
Stahlrohre 3a und 3b bzw. 4a und 4b zu führen. Die einander
gegenüberliegenden Spulen jedes Paars sind in äquidistanten Abständen voneinander angeordnet, um so eine Zentralebene für
309845/0463
das System zu bilden, die in einer Ebene senkrecht zur Z-Achse in der Mitte der einander gegenüberliegenden Flächen der Spulenpaare
liegt und in Fig. Ic durch die Linie r gekennzeichnet ist. Der Schnitt der Z-Achse mit der Zentralebene bildet das Symmetriezentrum
des Magnetfelds, und ein Zentralbereich des Systems kann als kugelförmiger Raum definiert werden, dessen Mittelpunkt
im Symmetriezentrum liegt und dessen Radius etwa 10 % des Radialabstands vom Symmetrie ζ ent rum zu den äusseren
Rändern der äusseren Spulen la und Ib entspricht. Vorzugsweise schliesst die öffnung zwiechen den Aussenrändern des äusseren
Spulenpaars la und Ib einen Radialwinkel /3 von etwa 45 in
Hinblick auf das Symmetriezentrum ein.
Zwei Ummantelungen 5 und 6 zur Führung von Kühlmitteln sind um jeden der Spulensätze herum angeordnet. Aus Gründen der
Ü.bersichtlichkeit sind lediglich die am unteren Spulensatz in Fig. Ic angeordneten Kühlummantelungen zeichnerisch dargestellt,
jedoch ist das System bezüglich der Zentralachse selbstverständlich
vollständig symmetrisch. Die innere Ummantelung kann zirkulierendes Flüssighelium enthalten, um die Supraleitfähigkeit
in den herumgeführten Spulen zu ermöglichen bzw. zu verbessern. Die äussere Ummantelung 6 kann zirkulierenden
Flüssigwasserstoff enthalten, um die Abführung der Hitze zu ermöglichen bzw. zu verbessern, die durch vagabundierende Ionen
des Migmas erzeugt wird, die dort auftreffen und ihre Energie an den Wasserstoff abgeben.
Zur Bewirkung von Säuberungsfeldern für gering energetische Elektronen sind zwei Metallplattenpaare 7a und 7b bzw. 8a und 8b
im Magnetfeld gemäss Fig. Ic bei geeigneten elektrischen Potentialen
in Hinblick aufeinander mit Polen gemäss Darstellung in
309845/0463 ~14~
der Figur angeordnet. Die Kombination der beiden Plattenpaare stellt das von einem präzedierenden Ion wahrgenommene zeitlich
auf einen Mittelwert eingestellte elektrische Feld auf Null ein, wenn das rechte Plattenpaar 7a, 7b ein im Vorzeichen umgekehrtes
elektrisches Feld aufbaut, das aber hinsichtlich seiner Grosse
bzw. Stärke dem linken Plattenpaar 8a, 8b entspricht. Jede der Platten kann annähernd halbkreisförmig in der Draufsicht gestaltet
sein.
Supraleiter 9 und 10 zu den Kühlummantelungen 5 und 6 und Leiter 11 und 12 zu den Säuberungsfeldplatten 7a und 8a sind lediglich
im oberen Teil der Fig. Ic dargestellt. Eine rostfreie Stahlstange
110 zwischen den Leitern 9 und 10 sorgt für eine feste Lagerung.
Die Präzessionsperiode T und die Umlaufperiode T-, (Zyklotron-
P it
periode) verhalten sich etwa wie folgt:
4 - ' ■
Bei der bevorzugten Ausführung gelten: k=0.8,a = 2 cm,
ο
B = 200 Kgauss, v= 1.5x 10 cm (2.2 MeV Deuteronen),
B = 200 Kgauss, v= 1.5x 10 cm (2.2 MeV Deuteronen),
f » 3 χ 10 see. Die bevorzugte Ausführungsform wird beschrieben
in der Form des Einschusses und der Stösse von 2,2 MeV Deuteron-Ionen, die die Fusions reaktionen bewirken:
d + d '—♦· He + η und d + d —*-1 + ρ , und etwa 2,6 MeV pro
Reaktion in geladener Energie im Durchschnitt freisetzen. Jedoch sind alle diese Angaben allgemein gültig für alle Arten der Fusions-
4 6 4
reaktionen, beispielsweise d + t—*-He + η und d + Li —-*-2He
3G9845/0463
Aus Fig. 3a und 3b ist ersichtlich, dass die radiale und die vertikale
Dichte der Partikel eines Migmas im Zentralbereich einen sehr hohen Wert einnehmen. Die Migmadichte, d.h. die Ionendichte, ist in Fig. 4 mittels der vollausgezogenen Linie als Funktion
des Abstands vom Zentrum dargestellt.
Dies ist eines der vorteilhaften Merkmale eines Migmas, Die Partikel
sind im Zentrum, wo sie die grösste Relativgeschwindigkeit ν besitzen, so sehr konzentriert, dass die Wahrscheinlichkeit der
Fusionsreaktionen stark begünstigt ist. Typischerweise finden-50 % der Reaktionen innerhalb von 2 % des Radius statt.
Somit ist ein Migma als kugelförmiger "Kern" mit einem Radius in
der Grössenordnung von 1 mm vorstellbar, der von einer "Wolke" mit einem Radius von etwa 3 cm umgeben ist, die verhältnismässig
träge ist. Diese Abmessungen gelten für die Ausführungsform
(2,2 MeV Deuteronen bei einem Magnetfeld B = 200 Kgauss im Zentrum bei einem Feldindex k= 0,8).
Wegen der hohen Dichte und der hohen Relativgeschwindigkeiten im Zentrum tritt der grösste Teil der Coulomb-Streuung dort auf.
Jedoch werden, da es eine Eigenschaft der Migmakonfiguration ist, dass jeder das Zentrum verlassende Partikel zum Zentrum zurückgeführt wird, die durch die Coulomb-Streuung bedingten Verluste
um Grössenordnungen derjenigen reduziert werden, die bei einem
Stoss-Strahlsystem auftreten wurden. Ein zusätzlicher Mechanismus,
der die vielfachen Streuungsverluste reduziert, besteht in der Rückstellkraft der radialen und axialen Fokusierung des durch
die Gleichung (l) beschriebenen und in den Fig. la und Ib dargestellten
Magnetfelds.
309845/0463
In Fig. 4 ist des weiteren die Stromdichteverteilung eines Migmas in Form einer gestrichelt ausgezogenen Linie dargestellt. Es ist
stets zu beachten, dass dort, wo die Ladungsdichte die höchste ist (am Zentrum), der Strom Null ist. Das aus diesem Strom resultierende
Magnetfeld bildet lediglich eine vernachlässigbare Störung für das Führungsfeld.
Ein weiteres vorteilhaftes Merkmal eines Migmas besteht darin, dass, während alle Kreuzungswinkel zwischen 0 und 180 zulässig
sind, der mittlere Kreuzungs- oder Schnittwinkel bei etwa 155 liegt, da es sehr wahrscheinlich ist, dass sich zwei Bahnen
irgendwie überlappen, so dass es zwei Kreuzungen zwischen ihnen in der Nähe des Zentrums gibt. Somit werden die fast frontalen
Zusammenstösse begünstigt. Dies ist im Diagramm der Fig. 5 dargestellt.
Die Energieverteilung der Partikel eines Migmas ist deutlich keine
Maxwell* sehe Verteilung, da sie einen sehr scharfen Spitzenwert
bei der Einschussenergie besitzt (Fig. 6). Die effektive Energie·*
dispersion, die die Energie und Winkelausbreitung (Emission) zusammenfasst, ist ausreichend gross, um die negative Masse und
andere bekannte Beschleunigerinstabilitäten zu verhindern.
Die effektive kinetische Energie des Stosses eines Ions mit der
Einschussenergie T ist in Hinblick auf ein weiteres Ion gleicher
Masse bei einem Winkel or beschrieben durch die Gleichung
T12 s2Ti (!"00S tf )· Da der mittlere Kreuzungswinkel <* =
ist, liegt die mittlere effektive Stossenergie etwa beim Vierfachen
der Einschussenergie. Als Ergebnis hiervon kollidieren im Gegensatz
zu einem Plasma 80 % der Partikelpaare eines Migmas bei
einer Energie, die grosser als die Einschuss energie ist. Dies ist
309845/0463
im Diagramm der Fig. 7 zu sehen.
Die Energieverteilungen der Fig. 6 und 7 gelten jedoch nur für die
Einschuss zeit. Die mehrfachen Stösse vergrössern die räumliche
Erstreckung des Migmas allmählich, was anschliessend zu Verlusten schneller Partikel und eventuell zur "Thermalisierung"
der Verteilung auf eine Maxwell* sehe Verteilung führt. Jedoch is t
.dieser Prozess verhältnismässig langsam, und wird die Fusionsenergie lange zuvor gewonnen.
Beispielsweise bewegt sich die d/d-Relaxations zeit für 2,2 MeV-
3 Deuteronen in der Grössenordnung von 10 Sekunden. Dagegen
beabsichtigt die Erfindung die Speicherung und Abführung von Energie in der Grosse von 1 % des Gesamtpotentials der Migmazellenenergie
in etwa einer Sekunde und die Wiederauffüllung der Migmazelle in der gleichen Zeit, wodurch die in den Fig. 6 und 7 dargestellte
nicht-thermale Energieverteilung infolge der fortlaufenden Regeneration aufrechterhalten wird.
Ein wichtiger Vorteil der Migmazelle besteht darin, dass die Partikel
bei der bevorzugten Ausführungsform mit Energien mit mehr als 2 MeV im Gegensatz zu den Energien von 1 bis 10 KeV bei derzeitigen
Plasmamaschinen eingeschossen werden. Fig. 8 zeigt den Vorteil höherer Energien auf den grösseren Fusionsparameter
<4m>
, wo der Mittelwert für eine Migmageschwindigkeitsverteilung gebildet wurde.
Es ist zu beachten, dass zwei frontal stossende Deuteronen von 2,2 MeV etwa einem Aufprall eines 10 MeV Laboratoriums-Deuterons
auf eine stationäre Zielfläche entsprechen. Soweit es hier eine Bedeutung hat, entsprechen 10 MeV in Form kinetischer
309845/0463
"Temperatur" etwa 10 '
Im Gegensatz zu einem Plasma bewegt sich die kinetische Energie von Fusionsprodukten in der gleichen Grössenordnung wie die kinetische
Energie primärer Deuteronen;· so kann sie mittels der zur Gewinnung der kinetischen Energie aus Fusionsprodukten verwendeten
Technik gewonnen bzw. zurückgewonnen werden. Die relativ niedrige Migmadichte lässt es zu, dass die gesondert geladenen
Produkte aus dem Reaktionsraum ohne gegenseitige Beeinflussung herausfliegen. Somit kann durch eine Anordnung eines Feldes,
positiv geladener Platten aus serhalb des Reaktionsvolumens ihre gesamte Energie direkt als elektrische Energie wiedergewonnen
werden.
Ferner sind durch Wahl einer verhältnismässig hohen kinetischen
Energie für die eingeschossenen Deuteronen die Fusions reaktionsprodukte auf höchste Werte entlang der Geschwindigkeitsstossrichtung
eingestellt. Da die Stossrichtung in der Zentralzone in (oder in der Nähe) der Zentralebene liegt und die meisten Fusionsreaktioneninder
Zentralzone stattfinden, verlassen 90/»der
geladenen Fusionsprodukte die Zone in einem radialen Winkel von etwa+^ 22,5 um die Zentralebene herum, ohne eine Kreuzung
mit den Feldspulen.
'Das erfindungsgemäs se Fusions verfahren ist daher "nicht-thermonuklear",
weil kein Versuch gemacht wird, das ionisierte Deuteriumgas auf eine thermonukleare kinetische Temperatur von
1 bis 10 KeV aufzuheizen. Das erfindungsgemäs se Verfahren geht aus von etwa 1000-fach energiereicheren beschleunigten Ionen
in der Form von Strahlen und schiesst sie in einer besonderen Art und Weise gegeneinander. Dabei wird nicht zugelassen, dass
3 0 9845/0463
die Energieverteilung einer Migmazelle zu einer Maxwell-Verteilung
wird. Das das Migma einschliessende Magnetfeld ist eher ein Führungsfeld als ein "Druckfeld", da es lediglich Partikel einer einzigen
Ladung und einer sehr stark beschränkten Menge von Momenten bzw. Stosskräften und Positionen aufnehmen muss. Im Gegensatz hierzu
muss das Magnetfeld von Plasma-Vorrichtungen Partikel beider Vorzeichen mit einer grossen Verschiedenheit von Momenten bzw.
Stosskräften und Positionen aufnehmen.
Und schliesslich ist, da es ein wesentlicher Teil der Vorrichtung ist,
die Elektronen aus der Migmazelle mit Hilfe von Säuberungsfeldern, beispielsweise mit Hilfe der Plattenpaare 7a, 7b, 8a und 8b der
Fig. Ic, zu entfernen und das Elektronen/lonen-Verhältnis auf
-2 ,
einem. Level von 10 und weniger zu halten, das Elektronen/Ionen-Wärmegleichgewicht
- ein wesentliches Merkmal von Plasma hier bedeutungslos. Die Konsequenz des Fehlens von Elektronen
besteht darin, dass es keine Energieverluste infolge der Synchrotronstrahlung und der Brennstrahlung bei einem Migma gibt.
Die maximale Gesamtzahl der Ionen, N, die in einer Migmazelle gespeichert werden können, ist durch die "Raumbeladungsgrenze"
("Space Charge Limit") bestimmt. Diese Grenze wird dann erreicht, wenn die elektrostatische Abstos sung des Migmas an einem
Ion die Grosse der Fokusierungs-Rückhaltekraft annimmt. Die
Raumbeladungsgrenze N liegt bei der bevorzugten Ausführung mit einem Magnetfeld von B = 200 Kgauss und 2,2 MeV Deuteronen
bei:
N = 4 χ 1012 ions . (3)
N ist proportional der Einschussenergie für die 3/2 Leistung.
309845/0463
Die Fusionsreaktionsrate I einer Migmazelle ist proportional N und annähernd bestimmt durch
25
I= 1 χ 10 <i6"v>- Fusionen pro Sekunde, (4)
I= 1 χ 10 <i6"v>- Fusionen pro Sekunde, (4)
was für 2,2 MeV Deuteronen aus dem Diagramm der Fig. 8 ergibt:
I = 2 χ 10 Fusionen pro Sekunde. (5)
Dies gibt eine netto geladene Leistungserzeugung in einem eingeschwungenen
Zustandsbereich, bei dem die Verluste fortlaufend durch neuen Einschuss ergänzt werden.
Netto Leistung = 3 m Watt pro Migmazelle. (6)
Die Bedingung für eine kritische Energiequelle wird aus der Forderung
erreicht, dass die elektrische Energieabgabe mindestens gleich der Energieaufnahme ist, wobei die Aufnahmeinenge durch
Verluste ausgeglichen wird. Die drei Hauptverlustmechanismen
einer Migmazelle sind: (a) Periphere Mehrfachstreuung, (b) vertikale Mehrfachstreuung und (c) Ladungsübergang in Gas
(siehe Fig. 9). Wenn T die Deuteron-Einschussenergie ist, wird
die geladene Energieabga.be (71 % der gesamten Energieabgabe W) zur gesamten Enefgieeingabe festgestellt als:
2 T
.0.3 . (7)
Die Summe des Verhältnisses der Mengen aller drei Verluste zur
Fusionsmenge muss kleiner sein als der Wert der Gleichung (7),
damit eine kritische Energiequelle erreicht wird. Dies hat zur
309845/046 3 "21"
Folge, dass gemäss Fig. 9 die Summe aller drei Kurven (a) , (b)
und (c) unterhalb der durch die Gleichung (7) bestimmten "kritischen Linie" liegfenmuss. Wie ersichtlich, ist dieser Zustand
für Deuteron-Einschussenergien oberhalb 0, 5 MeV leicht erreichbar.
Für die Bestimmung des Energiegewinnfaktors einer Migmazelle ist zu beachten, dass die Bruttoenergieabgabe P und die Energie eingabe
P in dem quasi eingeschwungenen Zustandsbereich durch folgende Gleichungen ausgedrückt werden können:
+ c1 (8)
P_ = 1(2+A)T1 (9)
Dabei ist I die Fusionsreaktionsmenge, F die geladene Fraktion
der mittleren Reaktionsenergie W, T die Einschussenergie und
λ die Leckverluste, die den Reaktionsverlusten 2T hinzugerechnet
werden. Die Gleichung (9) sagt aus, dass die Deuteronen in ihrer Verlustmenge ersetzt werden - der Faktor 2 beruht auf
dem Umstand, dass jeder Fusionsprozess zwei Deuteronen aus dem Migma entfernt.
Der "Energiegewinn11 der Migma-Energie quelle G ist definiert als:
F (W+2T )
Gt
1 1
Da für die d-d Reaktion F =0,71 und W = 3,655 MeV sind, be-
läuft sich der maximale Gewinnfaktor ( \ = 0) für Einschuss-
3 0 9 8 4 5/0463
energien von 0, 5 , 1 und 2,2 MeV auf G = 230 %, 100 % und 29 %;
bei Leckverlusten von 20 % ( λ = 0,2), ist G = 200 %, 82 % und
18 % für T = 0,5 , 1 und 2,2 MeV. Andererseits ist die Absolut-
2 menge der Energieerzeugung proportional T . Der Gewinn E
■wird wie folgt definiert:
E = GT2 (11)
Unter Berücksichtigung, dass die Leckverluste A mit der Zunahme
der Energie ebenfalls abnehmen, kann gezeigt werden, dass der optimale Gewinnfaktor E bei der höchstmöglichen Einschussenergie
T erreicht wird. Dies wird weiter unten bei 2,2 MeV für einen Brüterreaktor gezeigt.
Das Verfahren des Einschusses und Einfangens von Ionenstrahlen in ein Migma, das als "Selbst-Einschnürung" ("Self-Ensnaring")
bezeichnet wird, wird im folgenden weiter ins einzelne gehend beschrieben. Es macht von der hervorstechenden Eigenschaft der
Selbst-*Stoss-Bahnen Gebrauch, d.h. der hohen Zentraldichte, um
den eingeschossenen Strahl durch Eigenbeeinflussung einzufangen.
Es gibt zwei Arten der Selbst-Einschnürung: (l) Die Selbst-Einschnürung
atomarer Ionen, die als "Selbst-Einfangen" ("Self-Trapping") bezeichnet wird, und (2) die Selbst-Einschnürung
molekularer Ionen, die als "Selbst-Abfangen" ("Self-Capturing")
bezeichnet wird.
Das Selbst-Einfangen basiert auf der mehrfachen Coulomb-Streuung
im Zentralbereich eines Migmas. In einem kleinen Bereich wird
bei einem gross en Radius des Hauptmagnetfelds ein lokales Stör-
309845/0 46 3 "23~
- 53 -
feld erzeugt. Dieses lokale Feld kann in der Form eines "magnetischen
Kanals" bestehen, der beispielsweise in "Particle Accelerators" von M.S. Livingston und J.P. Blewett, Seite 390 ff.
(McGraw-Hill 1962), beschrieben ist und in wohlbekannter Art bei der Synchrozyklotron-Strahl-Extraktion erzeugt wird. Der magnetische
Kanal unterscheidet sich hinsichtlich seiner Stärke um. 1 bis 10 % von der Grosse des durch die Gleichung (l) beschriebenen
Hauptfeldes. Ionen werden in das Symmetriezentrum des Feldes von der Peripherie her durch diesen magnetischen Kanal eingeschossen.
Durch Koordinierung des Einschusswinkels, der Gestalt des magnetischen Kanals, der Magnetfeldstärke und der Ionenenergie
in Übereinstimmung mit den Synchrozyklotron-Prinzipien kann das Ion innerhalb des Feldes für viele Präzessions-Perioden
ohne Verletzung des wohlbekannten Liouville' s' Theorem gehalten werden. Wenn das Ion unter einem Winkel 0 zur Vertikalebene
in Hinblick auf die Induzierung vertikaler Stösse eingeschossen wird, wird hierdurch in Verbindung mit der Präzession das Partikel
an der Rückkehr zum Eint ritt spunkt für p Präzessions-Perioden
oder für die Zeit j^f abgehalten. Es ist zu beach-
ten, dass diese Zeit ein metastabiler Einschluss ist, der als künstlicher Einschluss zu bezeichnen ist, da die Dichte in dem
Phasenraum nicht verändert wird. Es wird auf Grund von Bahnstudien
angenommen, dass bei 0 =10 das Ion im Migma für
40 Präzessions-Perioden ( V =40) gehalten werden kann. Während
des künstlichen Einschlusses unterliegen die Ionen einer gegenseitigen
Coulombschen-Beeinflussung, wodurch sich ihre Dichte im Phasenraum ändert und was allmählich zu einem stabilen Einschluss
führt. Dies erfordert einen sehr schnellen Aufbau der zentralen Migmadichte - einen hohen momentanen Strom I . Die
- 24 -309845/0463
Dichte nimmt linear mit der Zeit zu, während die Streuung quadratisch
zunimmt.
Der momentane Strom I , der benötigt wird, damit 50 % der Partikel
den Einschusspunkt nach }> Präzessionen verlassen, ist
durch folgende Gleichung bestimmt:
ms
Dabei ist <(jvS das Produkt des Querschnitts für eine Ablenkung
ms ■.'■■"'
durch einen Winkel Δ θ durch eine Mehrfachstreuung gemittelt
über die Migmaverteilung. Eine Monte-Carlo-Berechnung zeigt
-9 3 -1
für Δ β = 2,5mrad, dass
< <ίν > ~ 10 cm sec . Somit
ms _
ist bei einem Feldindex von k = 0, 8 und Έ ^* 10 und if = 40
I & 10 Amps. (13)
Solche momentanen Ströme können von impulsmodulierten Ionenquellen
(100 microsec. Impulslänge) im Gebiet der gegenwärtigen
Technologie erreicht werden.
Das Selbst-Abfangen ist der Prozess des Einschusses molekularer Ionen, der zu dissoziierenden Stössen im Zentralbereich in derselben
Weise führt, wie das Selbst-Einfangen zu der Mehrfach-Streuung führt. Die Vorgänge sind folgende: D_ + D —·► 2D
+ A-
A-
+ e" +D2 ;—Ik 3D + e~ + D° ;—>
4D + 2e~. Da die dissoziierten Atome eine Hälfte der eingeschossenen Stosskraft besitzen,-werden
sie alle selbst abgefangen.
3 0 98A57QA63
Der Querschnitt für die Gesamtsumme der drei Vorgänge ergibt
l6 2
sich zu d~ 1 χ 10 cm bei etwa 2,2 MeV, so dass
sich zu d~ 1 χ 10 cm bei etwa 2,2 MeV, so dass
-9 3 -1
<Öv>~10 cm see. . Dies ergibt dieselbe Grosse für den
Reaktionsparameter -<<fv> wie für denjenigen für die Mehrfach-Streuung
(MS) jenseits 2, 5 mrad. Daher ist der für das Selbst-Abfangen benötigte Momentanstrom ebenfalls durch die Gleichung (13)
gegeben.
Verfahren zum Brüten von Fusionsbrennstoff
Ein auf Grund der Erfindung des weiteren erzielter Vorteil wird durch Einschiessen von Deuteronen in das System mit Energien
in einem besonderen Ausmass in Hinblick auf die Bewirkung eines nBrütern-Effekts erreicht. Das verbesserte Verfahren, bei dem
das eingeschossene Deuteron/Deuteron-Migma in ein Deuteron/
Helium-3-Migma umgewandelt wird, das sieben Mal mehr Ionenenergie pro Fusion freigibt, wird im folgenden beschrieben.
Ein Deuteron/Deuteron-Migma ergibt drei geladene Fusionsprodukte
aus den beiden folgenden Reaktionen:
d + d-*· t + ρ + 4, 04 MeV (55 %) (14)
d + d-#. He3 + n+ 3,27 MeV (45%) (15)
3
DaHe doppelt geladen ist, ist zu beachten, dass unter bestimmten
DaHe doppelt geladen ist, ist zu beachten, dass unter bestimmten
3
Bedingungen die Abgabe von He -Ionen aus dem Migma verhindert sein kann, während die Tritonen und Protonen ausfliegen können, um ihre Energie an ein äusseres elektrisches System abzugeben. Dieser letzte Zustand wird dann erreicht, wenn die Deuteron-Einschuss energie T grosser ist als ein bestimmter "Wert, der gegeben ist durch die folgende Beziehung:
Bedingungen die Abgabe von He -Ionen aus dem Migma verhindert sein kann, während die Tritonen und Protonen ausfliegen können, um ihre Energie an ein äusseres elektrisches System abzugeben. Dieser letzte Zustand wird dann erreicht, wenn die Deuteron-Einschuss energie T grosser ist als ein bestimmter "Wert, der gegeben ist durch die folgende Beziehung:
- 26 -309845/0463
T min = 0,1154 W(dd·-*-He3n) = 377 KeV (16)
Wenn die Gleichung (16) erfüllt ist, wird das Migma fortlaufend mit den zurückgehaltenen He -Ionen angereichert, die ihrerseits
mit den Deuteronen des Migmas zusammenstossen und dabei die folgende weitere Fusionsreaktion bewirken:
D + He3-»-He4 + ρ + 18,34 MeV (17)
Es kann leicht gezeigt werden, dass zur Abgabe der Energie aus
4 ■ der Reaktion (17) durch Abgabe des doppelt geladenen He und
des Protons aus der Migmazelle eine andere Bedingung für die Einschuss energie T1 aufgestellt bzw. erfüllt sein muss. Diese
Bedingung wird dann erreicht, wenn T kleiner ist als ein bestimmter
durch die folgende Gleichung gegebener Wert:
max = = 2 2
1 ο
1 ο
Wenn die Bedingungen aus (16) und (18) gleichzeitig erfüllt sind,
bleiben die He -Ionen innerhalb des Migmas, während alle anderen geladenen Fusionsprodukte entweichen. Somit treten die geeigneten
Bedingungen für die Brütung von Fusionsbrennstoffen auf, wenn die Deuteron-Einschussenergie zwischen den Grenzen der folgenden
Massgabe liegt:
0,377 MeV< T < 2,29 MeV (19)
Es wird nun gezeigt, dass auf der Basis der Gleichung (19) eine Einschuss energie T =2,2 MeV für die bevorzugte Ausführung
gewählt wird, obwohl die Brütung für einen Wert von T innerhalb der Grenzen von (19) erreicht wird. Sofern
T = 2/2 MeV (20)
309845/0463
ist, verfugen die geladenen Fusionsprodukte, die aus der Migmazelle
austreten, über folgende Energien:
Triton (t): T =2,22 MeV (21)
*1
Proton aus d-d (p): T l = 6,33 MeV (22)
Pll
Proton aus He3-d (p) : T = 17,97 MeV (23)
Helium-4(He4): T4 =4,49 MeV, (24)
3
während die He -Ionen, deren Energie sich auf
während die He -Ionen, deren Energie sich auf
Helium-3(He3): T=. 1,92 MeV (25)
beläuft, in der Migmazelle enthalten sind und das Migma fortlaufend
durch hochwertigen Brennstoff angereichert wird, wodurch die Leistungsabgabe über die durch die Gleichung (6) gegebenen
Werte hinaus wie auch die aus der Gleichung (12) errechneten Energiegewinnwerte hinaus ansteigt.
Allgemein gesprochen wird die Brütung also durch Anpassung des Migmazellen-Radius R an das durchschnittliche Magnetfeld B
zur Erfüllung der folgenden Beziehung erreicht:
(26)
0.3 B
Dabei ist T die d -Ionen-Einschuss energie in KeV, die durch
die Grenzen von (19) gegeben ist, und B in Kilogauss; die
Gleichung (26) in Verbindung mit (19) definiert die Bedingungen
zur Beibehaltung He im Migma, während alle anderen Fusionsprodukte der Reaktionen (14), (15) und (17) entweichen, wodurch
die Brütung gefördert wird.
309845/0 A 63 - 28 -
Ein Mittel zur Umwandlung der Energie der geladenen Produkte der Fusionsreaktion sowie zur Umwandlung der Energie der
primär eingeschossenen Ionen wird im folgenden beschrieben. Es basiert auf den folgenden Tatsachen:
1. Bei den betrachteten hohen Stossenergien werden 90 % der
Produkte der Fusions reaktionen unter einem Winkel im
Bereich von 45 zur Stossebene abgegeben, die fast die Horizontalebene ist.
2. Bei der d/d-Reaktion werden 71 % der Fusionsenergie von
= 3
den geladenen Partikeln und 100 % bei der He + d Reaktion
(Brütung) getragen.
3. Bei der Deuteron-Einschuss energie von 2,2 MeV tragen
die geladenen Fusionsprodukt-Ionen die in den Gleichungen
(20) bis (25) angegebenen Energien.
3 Obwohl die Magnetfeldstärke in Hinblick auf die Aufnahme des He
und der Deuteronen ausgelegt ist, treten einige dieser Ionen aus der Migmazelle als Ergebnis einer einfachen und mehrfachen
elastischen Streuung und der Raumbeladungseffekte ("Leckverluste")
in einem Mass von etwa 10 % der Füsionsproduktmenge aus.
3 4
Da He und He doppelt geladen sind, können sie durch in ihrer
Bahn angeordnete, positiv geladene Platten mit Potentialen von 0,96 und 2,2 M„V verzögert und vollständig angehalten werden.
-29-309845/0463
Die Tritonen, Protonen aus der d + d Fusion, die Protonen aus der He + d Fusion und die primären Deuteronen können mittels
Platten von 2,2 , 6,3 , 18 und 2,2 MwV angehalten werden.
4 Es ist zu beachten, dass nahezu das gleiche Potential He , Tritonen
und Deuteronen anhält. Dies erlaubt die Verwendung von vier Platten
zur Anhaltung von sechs Arten von in den Gleichungen (20) bis (25) angegebenen Partikeln. Jedoch ist es aus praktischen Gründen ratsam,
die Spaltbreiten zwischen den Platten zu unterteilen, so dass sie 400 KV pro Spaltbreite nicht überschreiten.
Die Fig. 10a und 10b zeigen einen Quer- und einen Längsschnitt der Migmazelle der Fig. Ic,"die von einer Vielzahl von Zylindern
umgeben ist, von denen der Einfachheit halber nur sieben, nämlich die Zylinder 201 bis 207, dargestellt sind. Die Zylinder 201 bis
206 sind dünne (5 micron) Aluminiumfolien, die auf ein Kupfermaschenwerk von etwa 98 %iger Transparenz als Steifigkeitsrahmen
aufgespannt sind. Der aus sere Zylinder 207 ist aus etwa 1/2 cm dickem Kupfer hergestellt. Alle Zylinder sind an ihren
oberen Enden in eine Isolierplatte 300 eingebettet, die aus isostatisch gepresster Keramik mit hohem Tonerdeanteil hergestellt
ist, wobei Hochspannungsanschlüsse 301 bis 307 für jede Platte vorgesehen sind, Die supraleitenden Leitungen 9 und 10 , die von
zwischen ihnen vorgesehenen rostfreien Stahlträgern 110 gehalten sind, bilden die mechanische Lagerung der oberen und unteren
Spulenpaare, wobei der zwischen ihnen befindliche offene Raum den Reaktionsbereich bildet.
Das ganze System ist in eine Ummantelung 408 eingesetzt, durch die flüssiges Freon 310 zirkuliert, in.dem es als kalte Flüssigkeit
von unten nach oben und nach unten zurück alswarme Flüssigkeit
- 30 -309845/0463
in einem solchen Masse geführt wird, dass das Freon nie gasförmig
wird, und in«dem bekannte Kühltechniken verwendet werden, beispielsweise die bei der 6 MV-Van der Graaf' sehen Beschleunigungsstation
im Oak Ridge National Laboratory verwendete, die von der High Voltage Engineering Corporation of Burlington,
Massachusetts, entwickelt worden ist.
Die Migmazellen - Spulen la und Ib sowie die Leitungen 9 und 10
besitzen Grundpotential (die Kühlummantelungen 5 und 6 sind in den Fig. 10a und 10b nicht dargestellt). Die Zylinder 201, 202 und
206 besitzen positive Potentiale von 0, 8 ,2,2 und 6,3 MV. Die Zylinder 203, 204 und 205 besitzen Potentiale von etwa 3, 5 und
5 MV. Eine Vielzahl von in den Zeichnungen nicht dargestellten
Zylindern ist zwischen jedem Paar der Zylinder in wohlbekannter Art zur Bildung einer stufenweisen Spannungsverteilung eingesetzt.
Der äussere Zylinder 207 wird zur Anhaltung der 18 MeV-Protonen der He + d Fusionsreaktion durch kombinierte Wirkung folgender
Merkmale verwendet: (1) Eine Verzögerungsspannung im Bereich
oberhalb 6,3 MV bis zur Protonenenergie von 18 MV und (2) eine Anhalteleistung bzw. Energie der dicken Platte und des flüssigen
Freons. Aus diesem Grunde wird lediglich erwartet, dass ein Teil der Energie dieser hochenergetischen Protonen in Elektrizität
umgewandelt wird. Die übrige Energie wird in Hitze umgesetzt und mittels des zirkulierenden Flüssigfreons abgeführt.
Der untere Teil des Kupferzylinders 207 ist an einem Zylinder 208 aus Jenaer Glas unter Abdichtung befestigt. Ein Satz von acht Wolframzapfen
(von denen die vier Zapfen 209 bis 212 dargestellt sind) sorgt für ein Auflager für eine äussere Ummantelung 208, die .
aus isostatisch gepresster Keramik mit einem hohen Tonerde-
309845/0463 - 31 -
anteil hergestellt ist. Hochspannungsdurchführüngen 400 bis 407
sind für die entsprechenden Leitungen verwendet.
Durch diese zylindrische Anordnung hindurch wird der 2,2 MeV-Deuteron-Strahl
500, der auf das Zentrum der Migmazelle mittels eines Systems quadrupoler Linsen 412 fokusiert ist, durch ein
Rohr 411 hindurch unter einem Winkel von 30 zur Vertikalen in die untere Spule der Migmazelle eingeschossen, um das Migma
und die resultierende elektrische Energieabgabe zu bewirken.
Es lässt sich ein MigmafusioHsreaktor konstruieren, der aus einer
Vielzahl von Migmazellen besteht. Bei einer bevorzugten Ausführung
sind einhundert Migmazellen in einer Säule gestapelt, die als eine "Migmasäule" bezeichnet wird, und kann eine Matrix aus
hundert mal hundert Migmasäulen zur Herstellung des Reaktors verwendet werden.
Eine Draufsicht auf einen Schnitt durch zwei Migmasäulen der bevorzugten Ausführung ist in Fig. 11a dargestellt. Die Seitenansicht
ebenfalls im Schnitt durch diese Ausführung ist in Fig. 11b . dargestellt. Wie aus Fig. 11b zu ersehen ist, ist jede Migmasäule
mittels eines rostfreien Stahlrohrs 110 aufgehängt, das in Sandwichweise zwischen den supraleitenden Leitungen 9 und 10 angeordnet
ist.
Ein mit einer Migmasäulenkonfiguration gegenüber einer einzelnen Migmazelle (Fig. 10a und 10b) zu erreichender technischer Fortschritt
besteht darin, dass die positiv geladenen Rückstosszylinder durch flache Platten ersetzt werden können, die aus dünnen Metallfolien
bestehen, die über ein 9ß % transparentes Kupfermaschen-
309845/0463 .32-
werk aufgespannt sind.
Gemäss Fig. lla und 11b stehen die Platten 6ll, 711, 811 und 911
unter einem Potential von + 0, 8 MV, die Platten 612, 712, 812 und 912 unter einem Potential von +2,2 MV und die Platten 613, 713,
813 und 913 unter einem Potential von + 6, 3 MV. Eine Vielzahl in
den Zeichnungen nicht dargestellter Platten ist zwischen jedes Paar der oben genannten Platten in -wohlbekannter Weise angeordnet,
um eine stufenweise Spannungsverteilung zu bewirken. Die Platten 514, 614, 714,814, 914 und 1014 mit 1/2 cm Dicke stehen
unter einer Verzögerungs spannung im Bereich zwischen mehr als 6, 3 MV bis zur Höhe der Energie des Protons aus der He + d
Fusionsreaktion von 18 MV, um das Proton durch die beschriebene kombinierte Zusammenwirkung in Verbindung mit dem ausseien
Zylinder 207 abzustoppen.
Alle diese Platten sind von einer Platte 620 getragen, die aus einer
isostatisch gepressten Keramik mit hohem Tonerdeanteil hergestellt und an eine Hochspannungsquelle über Anschlüsse 631 und 641
angeschlossen ist. Die Platte 650 ist aus der gleichen isolierenden
Keramik hergestellt.
Die Platten 514, 614, 714, 814, 914 und 1014 sorgen zusammen
mit den Platten 620 und 650 für eine Ummantelung zur Zirkulation flüssigen Fr eons in der oben in Verbindung mit der Ummantelung
408 beschriebenen Art.
Aus Fig. lla ist zu ersehen, dass, während bei einer einzelnen Migmazelle zwei Spulenpaare verwendet werden, bei einer Migmasäule
drei Spulenpaare an der Erzeugung des Magnetfelds für zwei Migmazellen beteiligt sind, so dass ganz allgemein N + 1 Spulen-
309845/0 463 " 33 "
paare die Felder für N Migmazellen erzeugen. Daher werden für
eine Migmasäule mit 100 Migmazellen lediglich 101 Paare von Spulen 550a, 550b benötigt.
Es ist zu beachten, dass Migmasäulen nicht aus einer Anzahl physikalisch
voneinander unabhängiger Migmazellen aufgebaut sind, sondern eher aus einem System gekoppelter Migmazellen. Ein Vorteil
dieser gekoppelten Konfiguration besteht darin, dass, wenn alle Zellen mit einem Migma gefüllt sind, die Endverluste durch den
Ausströmungskegel, der von dem vertikalen Einschlusswinkel.
definiert wird, entlang der Z-Achse durch die Anzahl der Zellen in der Säule reduziert werden. Dies wird durch den folgenden automatischen
Mechanismus erreicht.
Wenn ein Deuteron in den Ausströmungskegel einer Migmazelle eintritt, d.h. sich als Folge der mehrfachen Coulombschen Streuung
durch die Zellenspulen hindurch in die nächste Migmazelle zu bewegen beginnt, sind die kombinierte Wirkung des deutlichen Rückstosspotentials
des Migmas in der nächsten Zelle und die dort vorliegende Coulomb-Streuung von solcher Art, dass die Wahrscheinlichkeit,
dass das Ion von der Z-Achse abweicht und in der neuen Migmazelle mit neuen Ausgangsbedingungen eingefangen bleibt,
50 %, was einen Beitrag zum Fusionsausmass leistet.
Die Auffüllung einer Migmasäule macht Gebrauch von derselben 60 Einschusstechnik wie die Auffüllung einer einzelnen Migmazelle
mit der Ausnahme, dass die Ionen-Einschussmenge derart
eingestellt wird, dass lediglich ein kleiner Anteil in der Grössenordnung
von 1 % der Ionen in jeder Zelle der Säule von der Selbst-Einschnürung betroffen ist. Die übrigen Ionen treten in die nächste
Zelle ein, präzedieren in einem künstlichen Einschluss und bewegen
+) beträgt
30 9845/04 6 3 "34"
sich, sofern sie nicht abgefangen worden sind, in die nächste Zelle
weiter, die auf die Bahn 999 folgt.
Die Füllzeit für eine Migmasäule liegt in der Grössenordnung von
10 Sekunden. Der beschleunigte Ionenstrahl 900 wird dann zur nächsten Migmasäule in der wohlbekannten Technik der zweidimensionalen
Abtastung verschoben, die von High Voltage Engineering Corporation für die Ionen-Implantation und für die Beschleunigung
und Streuung von Mikrometeoriten im Rahmen des NASA Space Program entwickelt worden ist. Die Wiederauffüllung wird periodisch
in Intervallen in der Grössenordnung von einer Sekunde oder mehr durchgeführt, wie es auf Grund der Notwendigkeit, den
durch die Fusion und die Lecks bedingten Deuteronen-Verlust zu
ersetzen, erforderlich ist.
309845/046 3
Claims (15)
- lJEnergiequelle, gekennzeichnet durch Mittel zur Bildung eines evakuierten Raumes mit einer Zentralachse (Z) und einer zu dieser senkrechten Ebene (r), Mittel (la, Ib, 2a, 2b) zur Erzeugung eines Magnetfelds innerhalb des Raums, das mit dem Radialabstand von der Zentralachse (Z) abnimmt und mit dem Abstand auf der Zentralachse (Z) von der Zentralebene (r) aus zunimmt, und Mittel zur Einschießung von Ionen gleicher Ladung vom Umfang aus in die Nähe des Symmetriezentrums (O) des Magnetfelds mit einer induzierten vertikalen Hin- und Herbewegung und einer schnellen Anfangsrate der Einschießung, um Fusionsreaktionen durch die Stöße der auf Bahnen präzedierenden Ionen miteinander zu erzeugen.
- 2. Energiequelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel zur Erzeugung des Magnetfelds aus einer Vielzahl von Magnetspulenpaaren (la, Ib; 2a, 2b) bestehen, wobei die Spulen (la und 2a bzw. Ib und 2b) jedes Paars (la, Ib; 2a, 2b) auf einander gegenüberliegenden Seiten der Zentralebene (r) in äquidistanten Abständen angeordnet sind und die Öffnung zwischen den Atißenrändern des äußeren Spulenpaars (la, Ib) einen Radialwinkel (ß) von etwa 45° in Hinblick auf das Symmetriezentrum (O1) bildet.
- 3. Energiequelle nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch eine die Spulenpaare (la, Ib; 2a, 2b) umgebende Ummantelung (5,6) zur Führung eines Niedrigtemperatur-Kühlmittels zur Ermöglichung bzw. Verbesserung der Supraleitfähigkeit in den Spulen (la, Ib, 2a, 2b).
- 4. Energiequelle nach Anspruch 3, gekennzeichnet durch ein äußeres Gehäuse, das die Ummantelung (5,6) für die Führung eines Niedrigtemperatur-Kühlmittels fürdie Wärmeabfuhr umgibt.9845/0463
- 5. Energiequelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß positiv geladene Elektroden (7a, 7b, 8a, 8b) um das Magnetfeld herum zur Bildung von Säuberungsfeldern für die Entfernung von Elektronen angeordnet sind.
- 6. Energiequelle nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch außerhalb des Magnetfelds angeordnete Mittel zur Erzeugnung eines so hohen Rückstoß-Elektropotentials, das die Verzögerungsenergie der aus den Fusionsreaktionen stammenden geladenen Kerne, die aus dem Magnetfeld emittiert sind, direkt in elektrische Energie umwandelbar ist.
- 7. Verfahren zur gesteuerten Freisetzung nuklearer Fusionsenergie, gekennzeichnet durch Erzeugung eines Magnetfelds in einem, evakuierten Reaktionsraum mit einer Zentralachse und einer zu dieser senkrechten Zentralebene, wobei die Feldstärke mit dem Radialabstand der Zentralachse abnimmt und mit dem Abstand auf der Achse von der Zentralebene aus zunimmt um die auf Bahnen innerhalb des Raums befindlichen Ionen präzedieren zu lassen und auf diese Ionen radiale und achsiale FoKus-rierungskräfte auszuüben, durch Einschießen eines Strahls von Jonen'gleicher Ladung von der Peripherie aus in die Nähe des Symmetriezentrums des Magnetfelds mit einer induzierten vertikalen Hin- und Herbewegung und einer schnellen Anfangsrate des Einschusses, um Fusionsreaktionen durch die gegenseitigen Stöße der auf Bahnen präzedierenden Ionen zu erzeugen.
- 8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Dichte der eingeschossenen Ionen derart aufrechterhalten wird, daß die aus den Fusionsreaktionen stammenden geladenen Kerne zur Emiitierung aus dem Reaktipnsraum in einen Bereich eines hohen Rückstoß-Elektropotentials veranlaßt werden, wodurch die Verzögerungsenergie der Kerne als Elektroenergie freigegeben wird. 3 0 9 84 5/0463
- 9. Verfahren nach Anspruch 7, gekennzeichnet durch das Anbringen positiv geladener Elektroden rund um den Reaktionsraum herum zum Aufbau von Säuberungsfeldern für die Abführung der Elektronen.
- 10. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Strahl der eingeschossenen Ionen auf das SymmetrieZentrum des Feldes fokussiert wird und die schnelle Anfangsrate des Einschusses eine derartige ist, daß die einfache und mehrfache Coulomb-Einwirkung zwischen den Ionen in der Zentralzonedes Felds in der Zeit des instabilen Einschlusses beträchtlich ist und die Dichte im "Phas enraum" verändert, wodurch die meisten der geladenen Ionen am Verlassen der Zentralzone gehindert werden und ein stabilerer Einschluß erzeugt wird.
- 11. Verfahren nach Anspruch 7f dadurch gekennzeichnet, daß die eingeschossenen Ionen mit einer Energie von 0,377 MeV bis 2,29 MeV eingeschossene Deuteronen sind.
- 12. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die eingeschossenen Ionen Deuteronen sind und die Einschußenergie der Ionen und die mittlere Stärke des Magnetfelds derart ausgewählt werden, daß die He Ionen nach den Fusionsreaktionen im Magnetfeld4 eingeschlossen werden und die He Ionen aus diesem austreten.
- 13. Energiequelle, gekennzeichnet durch Mittel zur Bildung eines evakuierten Raums, eine Vielzahl von Zellen in dem Raum je mit einer Zentralachse und einer im Symmetriezentrum senkrecht zu dieser verlaufenden Zentralebene, wobei die Zellen ein Magnetfeld erzeugen, das mit dem Radialabstand von der Zentralachse abnimmt und mit dem Abstand auf der Zentralachse von der "Zentralebene aus zunimmt, Mittel zum Einschießen lonengleicher Ladung in jede der Zellen ... von der Peripherie aus in die Nähe des Symmetriezentrums des jeweiligen Magnetfelds mit einer induzierten vertikalen Hin- und Herbewegung und mit einer+)von 309845/0463schnellen Anfangsrate des Einschusses, um Fusionsreaktionen durch die gegenseitigen Stöße der auf Bahnen präzedierenden Ionen zu erzeugen, und durch Anordnung der Zellen in einer 3-dimensionalen Matrix, wobei ihre Zentralachsen und Zentralebenen im wesentlichen aufeinander ausgerichtet sind.
- 14. Energiequelle nach Anspruch 13, gekennzeichnet durch in der Matrix angeordnete Mittel zur Erzeugung eines so hohen Ruckstoß-Elektropotentials, daß die Beschleunigungsenergie der aus den Fusionsreaktionen stammenden geladenen Kerne, die aus den Zellen heraus emittiert werden, direkt in elektrische Energie umsetzbar ist.
- 15. Energiequelle nach Anspruch 13, gekennzeichnet durch in den Zellen angeordnete positiv geladene Elektroden zur Errichtung von Säuberungsfeldern für die Abführung von Elektronen.1(5. Energiequelle nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel zur Bildung eines evakuierten Raums eine Ummantelung zur Führung eines Niedrigtemperatur- Kühlmittels besitzen.309845/0463
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US24747372A | 1972-04-25 | 1972-04-25 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2320087A1 true DE2320087A1 (de) | 1973-11-08 |
Family
ID=22935075
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2320087A Ceased DE2320087A1 (de) | 1972-04-25 | 1973-04-19 | Migma-fusion-reaktor |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5434120B2 (de) |
AT (1) | AT346982B (de) |
AU (1) | AU476735B2 (de) |
BE (1) | BE798575A (de) |
BR (1) | BR7303002D0 (de) |
CA (1) | CA987035A (de) |
CH (1) | CH580320A5 (de) |
DE (1) | DE2320087A1 (de) |
FR (1) | FR2181858B1 (de) |
GB (1) | GB1422545A (de) |
HU (1) | HU173155B (de) |
IE (1) | IE37492B1 (de) |
IL (1) | IL41949A (de) |
IT (1) | IT980864B (de) |
NL (1) | NL7305794A (de) |
SE (1) | SE388709B (de) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IT1062321B (it) * | 1975-06-25 | 1984-10-10 | Fusion Energy Corp | Procedimento ed apparecchio pereffettuare reazioni nucleari difusione |
SE450060B (sv) * | 1985-11-27 | 1987-06-01 | Rolf Lennart Stenbacka | Forfarande for att astadkomma fusionsreaktioner, samt anordning for fusionsreaktor |
EP0438724B1 (de) * | 1990-01-22 | 1996-05-08 | Werner K. Dipl.-Ing. Steudtner | Kernfusionsreaktor |
-
1973
- 1973-03-19 CH CH394073A patent/CH580320A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1973-04-02 FR FR7311819A patent/FR2181858B1/fr not_active Expired
- 1973-04-03 IE IE522/73A patent/IE37492B1/xx unknown
- 1973-04-03 GB GB1584273A patent/GB1422545A/en not_active Expired
- 1973-04-04 IL IL41949A patent/IL41949A/en unknown
- 1973-04-06 CA CA168,150A patent/CA987035A/en not_active Expired
- 1973-04-09 AU AU54247/73A patent/AU476735B2/en not_active Expired
- 1973-04-17 IT IT68101/73A patent/IT980864B/it active
- 1973-04-19 DE DE2320087A patent/DE2320087A1/de not_active Ceased
- 1973-04-24 HU HU73BO1427A patent/HU173155B/hu unknown
- 1973-04-24 BE BE2052719A patent/BE798575A/xx unknown
- 1973-04-24 SE SE7305744A patent/SE388709B/xx unknown
- 1973-04-25 AT AT369873A patent/AT346982B/de not_active IP Right Cessation
- 1973-04-25 BR BR3002/73A patent/BR7303002D0/pt unknown
- 1973-04-25 NL NL7305794A patent/NL7305794A/xx not_active Application Discontinuation
- 1973-04-25 JP JP4719273A patent/JPS5434120B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2181858A1 (de) | 1973-12-07 |
AU476735B2 (en) | 1976-09-30 |
IL41949A (en) | 1976-08-31 |
ATA369873A (de) | 1978-04-15 |
SE388709B (sv) | 1976-10-11 |
CH580320A5 (de) | 1976-09-30 |
IT980864B (it) | 1974-10-10 |
JPS5434120B2 (de) | 1979-10-24 |
CA987035A (en) | 1976-04-06 |
BR7303002D0 (pt) | 1974-07-11 |
HU173155B (hu) | 1979-03-28 |
IE37492B1 (en) | 1977-08-03 |
NL7305794A (de) | 1973-10-29 |
GB1422545A (en) | 1976-01-28 |
IL41949A0 (en) | 1973-06-29 |
AU5424773A (en) | 1974-10-10 |
IE37492L (en) | 1973-10-25 |
BE798575A (fr) | 1973-10-24 |
JPS4947793A (de) | 1974-05-09 |
FR2181858B1 (de) | 1976-06-11 |
AT346982B (de) | 1978-12-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3313179A1 (de) | Verfahren und einrichtung zum erzeugen und einschliessen eines plasmas | |
DE2124442A1 (de) | Verfahren und Einrichtung zur kontrol herten Atomkernfusion mittels kunstlichem Plasma | |
WO2015144190A1 (de) | Verfahren zur generation von elektroenergie durch laser-basierte kernfusion und laser-fusionsreaktor | |
DE1181831B (de) | Vorrichtung zum Erzeugen eines hochtempe-rierten Plasmas und deren Verwendung als Neutronenquelle | |
DE1245506B (de) | Vorrichtung zum Einschiessen und Einfangen von Elektronen in einem Magnetfeld | |
DE3017126A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum implodieren eines mikrobereichs mittels eines schnell-laufrohrs | |
DE2229752A1 (de) | Verfahren zur Erzeugung eines Plasmas großer Dichte | |
DE1165776B (de) | Verfahren zur Erzeugung eines hochtemperierten Plasmas | |
DE2203769B1 (de) | Kollimator fuer energiereiche strahlen | |
DE2514246A1 (de) | Elektronenstrahlvorrichtung | |
DE2320087A1 (de) | Migma-fusion-reaktor | |
DE2526123A1 (de) | Elektronenstrahlvorrichtung | |
DD251664A5 (de) | Makrospopische vorrichtung und verfahren zur bildung eines kohaerten strahls von bosonen | |
DE2213431A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Plasmaerzeugung durch langwellige Laser | |
DE1087287B (de) | Reaktionskammer fuer stromstarke Plasmaentladungen, die mit magnetischen Endverschluessen ausgestattet ist | |
DE1489020A1 (de) | Beschleuniger fuer geladene Teilchen | |
DE1414949B2 (de) | Einrichtung zur herbeifuehrung von kernfusionsreaktionen | |
DE3920312A1 (de) | Verfahren und einrichtung zur fusion von leichten atomkernen in einem festkoerpergitter | |
DE102020116549B3 (de) | Neutronengenerator und Energieerzeugungssystem | |
DE3017203A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum heizen mittels eines relativistischen elektronenstrahls eines hochintensiven plasmas zum ansteuern von schnell-laufrohren | |
DE102022003143A1 (de) | Target zur nicht-thermischen auslösung von kernfusionsreaktionen, system und verfahren zur erzeugung von fusionsenergie | |
DE69915282T2 (de) | Vorrichtung zur erzeugung eines magnetischen feldes innerhalb eines gefässes | |
DE4307693A1 (en) | Self-excited potential hydrogen fusion - by dispersing hydrogen nuclei in metal lattices and maintaining by charged high energy end prod. nuclei of potential hydrogen fusion | |
DE1489020C (de) | Beschleuniger fur geladene Teilchen | |
DE1414949C (de) | Einrichtung zur Herbeiführung von Kernfusionsreaktionen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8131 | Rejection |