DE2246427B2

DE2246427B2 - Weichmagnetische legierung, ihre verwendung und verfahren zur einstellung eines ordnungsgrades von 0,1 bis 0,6 in solchen legierungen

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Publication number: DE2246427B2
Application number: DE19722246427
Authority: DE
Priority date: 1971-10-13
Filing date: 1972-09-21
Publication date: 1977-09-01
Also published as: DE2246427A1; JPS4845894A; GB1389602A; DE2246427C3; JPS5134369B2; US3794530A; NL7213037A

Description

Derzeit werden handelsübliche weichmagnetische Werkstoffe auf Nickel-Eisen-Basis in weitem Ausmaß zur Herstellung von magnetischen Aufnahme-Reproduktionsköpfen von Audio-Bandrekordern verwendet, da sie eine hohe Permeabilität und eine gute Bearbeitbarkeit besitzen.

Aus der DT-PS 6 79 794 sind schon Legierungen bekannt, welche aus 35 bis 85% Nickel, 0,1 bis 10% Niob + Tantal, Rest Eisen bestehen und die zur Herstellung von magnetisch beanspruchten Legierungen, bei denen auch eine hohe Permeabilität erforderlich ist, benützt werden. Die Benutzung dieser bekannten Legierungenais Werkstoff für Audio-Magnetaufnahme- und Reproduktionsköpfe liegt also nahe. Es ist auch schon bekannt, diese Legierungen bei 1100°C in neutraler Atmosphäre zu glühen und anschließend eine übliche Abkühlung im abgeschalteten Ofen vorzunehmen. Aus R. M. Bozorth »Ferromagnetism«,

4. Ausgabe (1956), S. 112/113, ist darüber hinaus die übliche Permalloy-Glühbehandlung für weichmagnetische Nickel-Eisen-Legierungen bekannt, bei der zuerst bei 900 bis 950°C geglüht, dann mit maximal 100^cC/h auf Raumtemperatur abgekühlt und danach bei 600⁰C angelassen wird, worauf eine erneute Abkühlung erfolgt. Aus »Handbuch Weichmagnetischer Werkstoffe« der Vakuumschmelze AG, Ausgabe 1957,

5. 270, ist es ferner bekannt, daß sich die magnetischen Eigenschaften von Nickel-Eisen-Legierungen des Permalloy-Typs sehr kritisch bezüglich der Wärmebehandlung verhalten. Aus K.E. Volk »Nickel und Nickellegierungen«, Springer Verlag, 1970, S. 73 bis 89, ist es schließlich noch bekannt, daß in Legierungen der weichmagnetischen Nickel-F.isen-Klasse die Größe der Anfangspermeabilität und der Maximalpermeabilität von der Größe der Konstanten der Kristallanisotropie A', und der Magnetostriktion abhängig ist.

Diese Konstanten werden im wesentlichen durch die ;hemische Zusammensetzung der Legierung und Jurch eine spezielle Wärmebehandlung bei verhältnismäßig niedriger Temperatur festgelegt. Diese Konstanten werden ferner durch die Einstellung der Ordnungsphase beeinflußt, deren Einstellungszeit und Temperatur in dem kritischen Bereich unterhalb 600"C unter anderem davon abhängt, welche weiteren Zusätze die Nickel-Eisen-Grundzusammensetzung dieser weichmagpftischen Legierungen noch enthält.

Diese bekannten Legierungen sind jedoch immer noch hinsichtlich der Härte und der Abriebbeständigkeit für magnetische Aufnahme- und Reproduktionsköpfe unbefriedigend, weil die Vickershärte //,, nur relativ niedrig ist und in der Gegend von etwa 130 liegt und somit die Abriebbeständigkeit ziemlich schlecht ist.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Legierung mit verbesserter Härte und Abriebbeständigkeit, einem hohen elektrischen Widerstand und hoher Schmiedbarkeit und Bearbeitbarkeit zur Verfügung zu stellen.

Diese Aufgabe wird durch die Erfindung gelöst.

Gegenstand der Erfindung ist daher eine weichmagnetische Legierung, bestehend aus 60,2 bis 85% Nickel, 6,0 bis 30,0% Eisen und 6 bis 17% Tantal als Hauptbestandteile sowie weiterhin aus insgesamt 0,01 bis 10,0% eines oder mehrerer der Elemente 0 bis 7,0% Molybdän, 0 bis 5,0% Chrom, 0 bis 10,0% Wolfram, 0 bis 7,0% Vanadium, 0 bis 10,0% Mangan, 0 bis 7,0% Germanium, 0 bis 5,0% Titan, 0 bis 5,0% Zirkonium, 0 bis 5,0% Aluminium, 0 bis 5,0% Silicium, 0 bis 5,0% Zinn, 0 bis 5,0% Antimon, 0 bis 10,0% Kobalt und 0 bis 10,0% Kupfer als Nebenbestandteile sowie den üblichen herstellungsbedingten Verunreinigungen.

In bevorzugier Ausgestaltung dieser Erfindung wird die Verwendung einer weichmagnetischen Legierung mit der obigen Zusammensetzung, in der ein Ordnungsgrad von 0,1 bis 0,6 eingestellt worden ist, als Werkstoff für magnetische Aufnahme- und Reproduktionsköpfe, der eine Vickershärte von mehr als 150, eine Anfangspermeabilität von mehr als 3000 und eine Maximalpermeabilität von mehr als 5000 besitzen muß, vorgeschlagen.

Der angegebene Ordnungsgrad von C,l bis 0,6 wird in Legierungen der obigen Zusammensetzung vorzugsweise dadurch eingestellt, daß man die Legierung bei mehr als 800 C, vorzugsweise mehr als 1100 C, aber unterhalb der Schmelztemperatur, langer als 1 min, aber nicht langer als 100 h, in einer nichtoxydierenden Atmosphäre oder im Vakuum glüht und danach von einer Temperatur oberhalb des Ordnungs-Unordnungs-UmWandlungspunktes von etwa 600 C auf Raumtemperatur in einer je nach der jeweiligen Zusammensetzung empirisch zu bestimmenden Abkühlungsgeschwindigkeit abkühlt.

Nach einer weiterhin bevorzugten Ausführungsform geht man so vor, daß die Abkühlungsgeschwindigkeit zwischen 100 C/s und TC/h gewählt wird und daß nach der Abkühlung auf Raumtemperatur erneui langer als 1 min. aber nicht langer als 100 h bei einer Temperatur unterhalb des Ordnungs-Unordnungs-lJViwandlungspunktes von etwa 600 (. angelassen wird.

Die oben angegebenen Prozentmengen gelten in Gewichtsprozent.

Somit kann erfindungsgemäß ein Werkstoff mit einer hohen Permeabilität und einer hohen Hüne durch ein Verfahren erhalten werden, bei welchem man die Legierung im Vakuum oder in einer nichtoxydierenden Atmosphäre bei Temperaturen von mehr als 800 C oder höher, vorzugsweise mehr als 1100"C, und niedriger als der Schmelzpunkt über mehr als 1 min, aber nicht langer als 100 h je nach Zusammensetzung der Legierung, erhitzt, um durch eine Lösungsbehandlung und Homogenisierung Bearbeitungsspannungen zu entfernen, die Legierung auf eine Temperatur oberhalb ihres Ordnungs-Unordnungs-Übergangspunkles,

ίο d. h. etwa 600X, abkühlt, so daß die Legierung über einen kurzen Zeitraum bei der letztgenannten Temperatur gehalten wird, während sich durch die Legierung hindurch eine gleichförmige Temperatur ausbildet und man die Legierung von der Temperatur oberhalb

des Ordnungs-Unordnungs-Übergangspunktes auf Raumtemperatur mit einer Geschwindigkeit von mehr als 1 CVh, aber weniger als lOOX/s je nach Zusammensetzung der Legierung abkühlt oder die Legierung auf eine Temperatur unterhalb des Ordnungs-Unord-

nungs-Übergangspunktes über einen Zeitraum von mindestens 1 min, aber nicht größer als 100 h je nach Zusammensetzung der Legierung weiter erhitzt und auf Raumtemperatur abkühlt.

Der Grund, warum die Erhitzungstemperatur zum

2s Zweck der Entfernung von Bearbeitungsspannnungen u. dgl. durch eine Lösungsbehandlung oberhalb 800X, vorzugsweise oberhalb HOO⁰C, festgesetzt ist, ist, daß zwar schon eine Temperatur oberhalb der Rekristallisationstemperatur (etwa 600' C) die magnetischen Eigenschaften der Legierung verbessern kann, daß aber eine Temperatur von oberhalb 800 C, vorzugsweise oberhalb 1100 C, zu einer überragenden Verbesserung der magnetischen Eigenschaften der Legierung führen kann.

Die Art und Weise, in welcher die Legierung von der Temperatur der Lösungsbehandlung auf eine Temperatur oberhalb des Ordnungs-Unordnungs-Übergangspunktes (etwa 600' C) abgekühlt wird, beeinflußt ihre magnetischen Eigenschaften nicht sehr stark, und zwar ungeachtet, ob man langsam abkühlt oder abschreckt Demgegenüber hat aber die Abkühlungsgeschwindigkeit, wenn die Temperatur der Legierung unter den Ordnungs-Unordnungs-Übergangspunkt gelangt, ausgeprägte Effekte auf die magnetischen Eigenschäften der Legierung, so daß es notwendig ist, die Legierung von ihrem Ordnungs-Unordnungs-Übergangspunkt mit einer Geschwindigkeit von mehr als Γ CVh, aber von weniger als 100 CVs, je nach Zusammensetzung der Legierung, auf Raumtemperatur abzukühlen. Ein solcher Bereich der Abkühlungsgeschwindigkeit wird ausgewäh)', um zu bewirken, daß der Ordnungsgrad der Legierung im Bereich von etwa 0,1 bis 0,6 liegt und daß eine Legierung mit ausgezeichneten magnetischen Eigenschaften erhalten werden

5ς kann. Wenn der Ordnungsgrad in einem Bereich von 0,2 bis 0,5 liegt, dann werden die magnetischen Eigenschaften weiter verbessert Wenn die Legierung mit etwa 100 CVs vergleichsmäßig abgeschreckt wird, dann wird ihr Ordnungsgrad vergleichsmäßig gering,

hu d. h. etwa 0,1, so daß die magnetischen Eigenschaften der Legierung verschlechtert werden. Wenn die Legierung mit einem solchen geringen Ordnungsgrad auf eine Temperatur unierh,iib ds¹- Ordnungs-Unordnungs-Übergangspunkies. ■_. h. 2(X) bis 6(X) C, wieder erhitzt

6i wird, dann steigt dc-r Ordnungsgrad auf 0,1 bis 0,6 an und die 'nagnetischen Eigenschaften werden verbessert.
Au! der anderen Seite erhöht ein zu langsames

Abkühlen mit weniger als l'C/h den Ordnungsgrad zu stark über 0,6, so daß die magnetischen Eigenschaften wiederum verringert werden.

Es wurde gefunden, dab die magnetischen Eigenschaften der erfindungsgemäßen Legierung maximalisiert werden können, wenn der Ordnungsgrad der Legierung in einen Bereich von 0,1 bis 0,6, vorzugsweise 0,2 bis 0,5, fällt. Das obengenannte Abkühlen von einer Temperatur oberhalb des Ordnungs-Unordnungs-Übergangspunktes bzw. des Ordnungs-Unordnungs-Umwandlungspunktes der Legierung mit einer Geschwindigkeit von mehr als l°C/h, aber weniger als 100°C/s, ergibt den gewünschten Ordnungsgrad im Bereich von 0,1 bis 0,6. Die magnetischen Eigenschaften der so behandelten Legierung, insbesondere wenn sie abgeschreckt wird, können weiter verbessert werden, wenn man auf eine Temperatur unterhalb des Ordnungs-Unordnungs-Umwandlungspunktes, d. h. im Bereich zwischen 200 und 600°C, wiedererhitzt.

Allgemein gesprochen, neigt eine höhere Behandlungstemperatur dazu, eine kürzere Behandlungszeit zu gestatten, während eine niedrigere Behandlungstemperatur dazu neigt, eine längere Behandlungszeit erforderlich zu machen.

In ähnlicher Weise erfordert eine größere Masse eine längere Behandlungszeit, während man bei geringeren Massen mit einer kürzeren Behandlungszeit auskommt.

Bei der Abkühlung der Legierung mit der obengenannten Zusammensetzung gemäß der Erfindung von einer Temperatur oberhalb ihres Ordnungs-Unordnungs-Umwandlungspunktes von etwa 600⁰C auf Raumtemperatur variiert die geeignete Abkühlungsgeschwindigkeit für die Maximalisierung ihrer hohen Permeabilität etwas je nach der jeweiligen Zusammensetzung, doch ist die Abkühlungsgeschwindigkeit, welche bei der Erfindung angewendet wird, gewöhnlich so gering, daß ein Abkühlen in einem Ofen bevorzugt wird.

So werden beispielsweise nach dem Formen der magnetischen Aufnahme-Reproduktionsköpfe diese Köpfe im allgemeinen wärmebehandelt, um innere Spannungen zu eliminieren, die bei der Verformung der Köpfe entstanden sind. Zur Beibehaltung der geeigneten Gestalt und zur Vermeidung der Oxydation ihrer Oberfläche ist ein langsames Abkühlen im Vakuum oder in einer nichtoxydierenden Atmosphäre vorzuziehen. Die erfindungsgemäße Legierung ist besonders gut für eine solche Nachformungs-Wärmebehandlung geeignet.

Nachfolgend soll ein Verfahren zur Herstellung der erfindungsgemäßen Legierung im stufenweise erfolgenden Ablauf erläutert werden.

Zur Herstellung der erfindungsgemäßen Legierung wird eine geeignete Menge eines Ausgangsmaterials, bestehend aus 60,2 bis 85% Nickel, 6 bis 30% Eisen und 6 bis 17% Tantal, in einem Schmelzofen in Luft, vorzugsweise im Vakuum, oder in einer nichtoxydierenden Atmosphäre aufgeschmolzen. Der Schmelze wird eine geringe Menge (weniger als 1%) eines Desoxydationsmittels und Entschwefelungsmittels, z. B. Mangan, Silicium, Aluminium, Titan, Bor, Calciumlegierung, Magnesiumlegierung od. dgl., zugesetzt, um die Verunreinigungen soweit wie möglich zu entfernen. Schließlich wird eine Gesamtmenge von weniger als 10% der folgenden Stoffe zu der Schmelze zugesetzt: 0 bis 7% Molybdän, 0 bis 5% Chrom, 0 bis 10% Wolfram. 0 bis 7% Vanadium, 0 bis 10% Mangan, 0 bis 7% Germanium, 0 bis 5% Titan, 0 bis 5% Zirkonium, 0 bis 5% Aluminium, 0 bis 5% Silicium,

0 bis 5% Zinn, 0 bis 5% Antimon, 0 bis 10% Kobalt und 0 bis 10% Kupfer. Das auf diese Weise hergestellte geschmolzene Metall wird zur Homogenisierung der Zusammensetzung gründlich durchbewegt.

Zu Testzwecken wurden auf die folgende Weise eine Anzahl von verschiedenen Legierungsproben hergestellt. Die einzelnen Legierungsschmelzen wurden in eine Form mit mehreren Gestalten und Größen zur Herstellung eines gesunden Barrens gegossen. Der Barren wurde dann zu Blechen jeweils mit einer Dicke von 0,3 mm verformt, indem bei Raumtemperatur oder bei hoher Temperatur ein Schmieden oder Walzen vorgenommen wurde.

Aus den so hergestellten Blechen wurden Ringe mit einem Außendurchmesser von 44 mm und einem Innendurchmesser von 36 mm herausgestanzt. Die Ringe wurden sodann auf 800°C oder höher, vorzugsweise auf oberhalb HOO⁰C, aber unterhalb des Schmelzpunktes über einen Zeitraum von mindestens

1 min, vorzugsweise von etwa 100 h, im Vakuum oder in Wasserstoff oder in eineranderen nichtoxydierenden Atmosphäre erhitzt und sodann mit einer geeigneten Abkühlungsgeschwindigkeit in Abhängigkeit von der Legierungszusammensetzung, wie 100°C/s bis l°C/h, vorzugsweise 10°C/s bis 10°C/h, allmählich abgekühlt. Bei bestimmten Zusammensetzungen der Legierungen wurden die Proben weiterhin auf eine Temperatur unterhalb ihres Ordnungs-Unordnungs-Umwandlungspunktes, insbesondere 200 bis 600⁰C, über einen Zeitraum von mindestens 1 min, aber nicht länger als etwa 100 h, erhitzt und sodann abgekühlt
Die Permeabilität der auf diese Weise erhaltenen Ringproben wurde nach der herkömmlichen ballistischen Galvanometermethode gemessen. Die höchsten Werte der Anfangspermeabilität (jj₀) und der Maximalpermeabilität (ß_m) der Proben ergaben sich als 87300 und 379000. Es wurde weiterhin gefunden, daß die Proben eine erheblich hohe Härte und einen großen spezifischen Widerstand hatten.

Die Erfindung wird anhand der Zeichnung näher erläutert. Es zeigt
Fig. IA und 1B Diagramme, welche die Beziehung zwischen der Zusammensetzung der Nickel-Eisen-Tantal-Moiybdän-Legierung mit etwa 2,1% Molybdän und ihren Anfangspermeabilitäten und Maximalpermeabilitäten veranschaulichen,
Fig. 2A und 2B Diagramme, die die Beziehung zwischen der Zusammensetzung von Nickel-Eisen-Tantal-Chrom-Legierungen mit etwa 2,2% Chrom und ihren Anfangspermeabilitäten und Maximalpermeabilitäten veranschaulichen,
Fig. 3A und 3B die Beziehung zwischen der Zusammensetzung von Nickel-Eisen-Tantal-Wolfrarn-Legierungen mit etwa 3,2% Wolfram und ihren Anfangs- und Maximalpermeabilitäten,

Fig. 4A und 4B Diagramme, welche die Beziehung zwischen der Zusammensetzung von Nickel-Eisen-Tantal-Vanadium-Legierungen mit etwa 3,0% Vanadium und ihren Anfangs- und Maximalpermcabilitäten veranschaulichen und

Fig. 5A und 5B Diagramme, welche die Beziehung zwischen der Zusammensetzung von Nickcl-

(.5 Eiscn-Tantal-Germanium-Legierungcn mit etwa 3,1% Germanium und ihren Anfangs- und Maximalpermcabilitäten veranschaulichen.
Die Erfindung wird in den Beispielen erläutert.

B e i s ρ i e 1

Herstellung der Legierung Nr. (aus 74% Ni, 9,9% Fe, 14% Ta und 2,1% Mo)

Als Ausgangsmaterial wurde ein zu 99,8% reines Elektrolytnickel, 99,9% reines Elektrolyteisen, 99,9% reines Tantal und zu 99,9% reines Molybdän verwendet. Es wurde eine Probe gebildet, indem 80Og der reinen Ausgangsmetalle im Vakuum unter Verwendung eines Aluminiumoxid-Tiegels, der in einem Hochfrequenz-Elektroofen angeordnet war, aufgeschmolzen wurden. Die Metallschmelze wurde durchbewegt, um eine homogene Schmelze der Legierung zu ergeben. Die Schmelze wurde hierauf in eine Metallform mit einem zylindrischen Loch von 25 mm Durchmesser und

170 mm Höhe gegossen. Die auf diese Weise erhaltenen Barren wurden bei etwa 1000 C zu Blechen mit einer Dicke von 7 mm geformt. Die Bleche wurden bei etwa 600 bis 900 C zu einer Dicke von 1 mm

> warmgewalzt und sodann bei Raumtemperatur kaltgewalzt, wodurch dünne Bleche mit einer Dicke von 0,3 mm erhalten wurden. Aus den dünnen Blechen wurden Ringe mit einem Innendurchmesser von 36 mm und einem Außendurchmesser von 44 mm herausgestanzt.

Die auf diese Weise gebildeten Ringe wurden verschiedenen Wärmebehandlungen unterworfen, wie sie in Tabelle 1 gezeigt sind. In der Tabelle 1 sind auch die physikalischen Eigenschaften der Ringe nach den Behandlungen zusammengestellt.

Tabelle 1

Wärmebehandlung	Anfangs-	Maximal-	Remanenz Koerzitiv-	kraft	0,5 T	Hysterese	Sättigungs	Spezif. Vickers-
	permea	permea-	(T)	(A/m)	1,3051	verlust	induktion	elektr. härte H\
	bilität μο	bilität μ,,.				(Joule/cm³/	(T)	Widerstand
				Maximale magnetische		Zyklus)	Magnet feld =	(iiii-cm)
			dichte =		FIuB-	71922 A/m
			0,3330
In Wasserstoff 3 h	17 000	115 000			27,31 ■ 10 ⁷	0,550	72,5 204
auf 115O⁰C erwärmt,				-
im Ofen auf 600° C
abgekühlt und mit
9° CVs auf Raumtem
peratur abgekühlt			-
Nach dieser Behand	33 000	215 000		-	-	_
lung 30 min im
Vakuum auf 400'C
wiedererwärmt

In Wasserstoff 3 h auf 1150" C erwärmt, im Ofen auf 60O⁰C abgekühlt und mit 8100" C /h auf Raumtemperatur abgekühlt

Nach dieser Behandlung 1 h im Vakuum auf 400"C wiedererwärmt

In Wasserstoff 3 h auf 1150'C erwärmt, im Ofen auf 600' C abgekühlt und mit 240 XVh auf Raumtemperatur abgekühlt

Nach dieser Behandlung 30 min auf 400' ¹C wiedererwärmt

In Wasserstoff 3 h auf 1150"C erwärmt, im Ofen auf 600c abgekühlt und mit KK) (Vh auf Raumtemperatur abgekühlt

Nach dieser Behandlung 1 Ii im Vakuum auf 400 (' wiedererwärnit

38

174000 0,331 0,6844 14,28 · 10 ⁷ 0,557

73,0

202

41000 206000

62 000 293 000 0,328 0,4218

8,67· H)⁷ 0,558

73,5

203

46400 235

87 300 379 000 0,335 0,3263

6,45 · K) ' 0,560

73,-1

202

52 600 264 7iin hai

Fortsclzuim

Wärmebehandlung

Anfangspornicabililiit /<o

Maximal- Rcmancn/ Koer/iiivpermea-(T) kraft

.bilität//,,, (A/m;

Maximale magnetische dichte 0.5 Γ

Im Vakuum 3 h auf 1150X erwärmt, im Ofen auf 600⁰C abgekühlt und mit 10°C/h auf Raumtemperatur abgekühlt

Nach dieser Behänd- 14 lung 3 h im Vakuum auf 400 C wiedererwärmt

10

llvsterest:-	Sättigungs-	Spezif.	Vickers-
verhisl	iniluktion	elektr.	härte HY
(Joule/cnvV	(T)	Widerstand
Zyklus)	Magnet	(lü-cm)
	feld ™
I⁷IuIl-	71922 Λ/m

33000 154000 0,334 0,7401 16,46 ■ 10 ⁷ 0,557

73,2

202

103 000 0,332 1,3529 28,60 ■ 10

Beispiel 2

Herstellung der Probe Nr. 207 (aus 73,3% Ni, 8,2% Fe, 15,2% Ta und 3,1% Ge)

Als Ausgangsmaterialien wurden Nickel, Eisen und Tantal mit der Reinheit wie im Beispiel 1 sowie zu 99,9% reines Germanium verwendet. Die Herstellungsweise der Proben war wie im Beispiel 1. Die Proben wurden verschiedenen Wärmebehandlungen unterworfen. Die physikalischen Eigenschaften, die erhalten wurden, sind in Tabelle 2 zusammengestellt.

Tabelle 2

Wärmebehandlung

In Wasserstoff 3 h auf 1150C erwärmt, im Ofen auf 600 ( abgekühlt und mit 9 (7s auf Raumtemperatur abgekühlt

Nach dieser Behandlung im Vakuum 30 min au 1'4(KV c wicdci'crwiirmt

In Wasserstoff 3 h auf 1150 (' erwärmt, im Ölen auf 6(X) (' abgekühlt und nut HIOO(Vh iiuf Raumtemperatur abgekühlt

Nach dieser Behandlung im Vakuum 1 h auf 400T wiedererwümU

In Wasserstoff 3 h auf 1150C erwlirml, im Ofen auf 6(XVf abgekühlt und mit 800 (7h iiul" KiUIiU-tenincratur abgekühlt

Anfangs- Maximal- Remanenz Koerzitivpermeapcrmca-(T) kraft

bilität/Jo bililät//,,, (Λ/m)

llyslercsevcrlust
(Joulc/cnv/
Zyklus)

Maximale magnetische Flußdichte - 0,5 T

17 800 103 000 0,307 1,2892 25,30 · 10 ⁷ 0,571

Sättigungs	Spezif.	Vickers-
induktion	clcktr.	härte H\
(T)	Widerstand
Magnet	(nu-cm)
feld =
71 922 A/m

72,5

265

28 000 154

36

175 000 (U(W 9,9948 19,69· 10 ' 0,570

72,7

47 200 203 000 0,315 0,7799 17,62 ■ 10'

53 600 22400(1 0,310 O.6K44 15,48 ■ 10 ' 0,571

72,4

265

Fortsetzung

Wärmebehandlung

In Wasserstoff 3 h auf 1150 C erwärmt, im Ofen auf 600 C abgekühlt und mit 240X7h auf Raumtemperatur abgekühlt

Nach dieser Behandlung im Vakuum 1 h bei 400 C wiedererwärmt

In Wasserstoff 3 h auf 1150X erwärmt, im Ofen auf 600 c abgekühlt und mit lOO'C/h auf Raumtemperatur abgekühlt

Nach dieser Behandlung im Vakuum 1 h bei 400X wiedererwärmt

11 12

Anfangspermea- bilität /Vo

Maximalpermeabilitüt //,„

Remanenz (T) Koerzitivkraft
(A/mi

llyslereseverlust
(Joule/cm/
/.vklus)

Maximale magnetische l-lulJ-(Jichte 0,5 T

Sältigungsinduktion
(T)

Magnetfeld 71922 A/m

Spczif.
elcktr.
Widerstand ('jtj-crn)

Vickershärte HV

Nach dieser Behänd- 58 lung im Vakuum 30 min auf 400X wiedererwärmt

232

72

287000 0,313 0,5889 12,83 · 10 ⁷ 0,573

72,2

265

53

46600

241000 -

216000 0,312 0,7481 16,70-10'' 0,571

72,6

267

23 700 157

Beispiel 3

Herstellung der Legierung Nr. 228 (aus 74% Ni, 8,9% Fc, 15,1% Ta und 2% Ti)

Als Ausgangsmateiialien wurden Nickel, Eisen und Tantal mit den gleichen Reinheiten wie im Beispiel 1 sowie zu 99,8% reines Titan verwendet. Die Herstellungswcisc der Proben war wie im Beispiel 1. Die Proben wurden verschiedenen Wärmebehandlungen unterworfen. Die erhaltenen physikalischen Eigenschaften sind in Tabelle 3 zusammengestellt.

Tabelle 3

Wärmebehandlung

In Wasserstoff 3 h auf 1150 C crwürml, im Ofen auf 6(K)C abgekühlt und mit 26'CAs auf Knumtcmpcrntur abgekühlt

Nach dieser BehändwiodororwUrml

In Wasserstoff 3 h uuf 1150X erwiirmt, im Ofen nuf 6(K)X abgekühlt und mit 8100"(VhUUf Raumtemperatur abgekühlt

Anfangspermea bilität //ο

Mnsimulpermcnbilität //„,

Remanenz (T) Koerzitivkraft
(A/m)

dichte o magnetische
0,5 T

llystcresevcrhist
(.loulc/cmV
Zyklus)

•hill-

Sältigungsinduktion

CD

Magnetfeld 7l«)22A/m

Spczif.
clcklr.
Widerstand (n»-cm)

Vickershärte ll\

10 6(K) 147 000 0,3H) ,5598 33,47- H) ' 0,612

72,0

303

25 (KK)

22(KK)

217 254 (KK) 0,615

72,2

304

13

Fortsetzung

Wärmebehandlung

Anfangs- Maximal- Remanenz Kuerziliv- llystercsepermcapermea-(T) krall verlust

bilitiit μι, bilität μ,,,

(Λ/πι) (Joule/cnrV
Zyklus)

Maximale magnetische Flußdichte = 0,5 T

Siittigungs-	Spezil.	Vic-kci
induktion	eleklr.	harte 1
(T)	Widerstand
Magnet-	('/U-Cm)
leid -
71922Λ/ΙΠ

Nach dieser Behandlung im Vakuum 1 g auf 400 C wiedererwärmt

28300 262000 0,313 1,1141 25,24 · 10 ⁷ -

In Wasserstoff 3 h auf 1150C erwärmt, im Ofen auf 600 C abgekühlt und mit 240 C/h auf Raumtemperatur abgekühlt

39400 271 500 0,314

0,7560 17,53· 10 ⁷ 0,616

72,0

305

Nach dieser Behänd- 31 lung 30 min im Vakuum auf 400"C wiedererwärmt

246 000 -

In Wasserstoff 3 h auf 1150 C erwärmt, im Ofen auf 600"C abgekühlt und mit 100 C/h auf Raumtemperatur abgekühlt

25

198000 0,312 0,9550 22,60 · 10"⁷ 0,614

71,8

303

Nach dieser Behandlung 1 h im Vakuum auf 400 C wiedererwärmt

20

136 000 -

In Wasserstoff 3 h auf 1150 C erwärmt, im Ofen auf 600⁰C abgekühlt und mit 10 C/h auf Raumtemperatur abgekühlt

18 600 133 500 0,310 1,3051 25,37 · 10

0,612

71,5

300

Nach dieser Behandlung im Vakuum 1 h auf 400'C wiedererwärmt

13 500 104 000 0,308 1,6155 28,64-10

Bei den obigen Beispielen wurde das Metall V mit einer Reinheit von 99,8% verwendet. Es kann aber auch herkömmliches Ferrovanadium, wie es auf dem Markt verfügbar ist, verwendet werden. In einem solchen Fall wird die Legierung geringfügig brüchig, so daß geeigneterweise ein Desoxydationsmittel und ein Entschwefelungsmittel, z. B. Mangan, Silicium, Aluminium, Titan, Bor, eine Calciumlegierung, eine Magnesiumlegierung u. dgl., verwendet werden, um die Desoxydicrung und Entschwefelung genügend durchzuführen und der Legierung die Dehnbarkeit bzw. Schmiedharkeil zu verleihen.

In obigen Beispielen wurde jede Legierung Ie 3 Stunden auf 1150 C erwärmt, in einem Ofen 600 C abgekühlt und sodann durch vcrschiei Wärmebehandlungen weiter behandelt. Diese Wiii behandlungstcmperatur kann mehr als 800 C, vor7 weise mehr als !100 C, sein, soll aber unterhalb Schmelzpunktes liegen. Die Dauer der Wärmebeh lung ist nicht begrenzt.

In der Tabelle 4 sind die charakteristischen Hi schäften von typischen Legiermgcn gezeigt.

15

Tabelle 4

Legierung Nr. Zusammensetzung (%) Ni Fc

Io

16

294
302

315
323

340
348

363
370

380
385
393

76,0 74,0

76,0 74,3

74,0 72,5

76,5 75,4 73,0

75,0 73,5

76,0 73,3

76,5 74,0

76,0 73,3

77,0

78,5 75,1

76,0

73,5

76,5 74,0

75,0 71,5

77,0 75,5 73,2

11,6 9,9

10,8 8,3

9,7 9,3

11,2

11,4

9,8

8,9

7,2

8,5 8,2

10,0 8,9

H,7 10,5

10,6

9,7 7,7

11,7 10,2

11,4 9,5

9,9 10,1

8,2 9,3 8,6

8,2
14,0

10,0
15,2

10,3
15,0

7,0
10,2
16,0

10,0
15,3

10,0
15,2

10,2
15,1

10,3
15,2

10,3

7,3
15,2

10,3
15,2

10,0
15,2

5,3
10,2
15,0

Mo

4,2

2,1

Cr

3,2

2,2

6,0

3,2

5,3

3,0

1,2

Mn

6,1

4,0

Ge

5,5

3,1

Ti

3,3

2,0

Zr

2,0

1,0

Al

2,1

Si

4,5

2,0

Sn

2,0

1,1

Sb

2,1

1,3

Co

5,1

3,2

Cu

9,5

5,0

3,2

Abkühlgeschwindig keit von 6ÜÜ C nach (J. Erhitzen ii. 1150 C ( (Vh)

AnIaIJI-tempciiitur (

Anlangspermeabilitäl /J₁₁

Maximalpe rmcabilität μ,,,

400,

75 200 87 300	325 000 379 000
38 100 53 100	251000 337 000
46 300 72 500	188 000 274 000
26QOO 40 900 13 800	174000 291 300 104 500
20 900 45 700	136000 264 000
48 300 72 500	216 600 287 000
20 100 39 400	136 000 271500
11500 27 800	120 000 264 000
35 300	283 000
16 900 46 000	123 000 307 000
35 100 21600	258 000 146 000
37 000 18400	261 000 135 000
21500 44 000	137 000 280 600
9 700 21500 38 600	85 000 138 0OCl 273 000

Tabelle 4 (Fortsetzung)

Legierung Nr.	Remanenz	(T) Koerzitivkraft (A/m)	Hystereseverlust (Joule/cnvVZyklus)	Sättigungs induktion (T)	Spezif. elektr. Widerstand (iiU-cm)	Vickers- härte HV
	Maximale	magnetische Flußdichtc	- 0,5 T	Magnetfeld - 71922 A/m
12 21	0,312 0,335	0,5173 0,3263	9,75 · 10 ' 6,45 · 10 ⁷	0,558 0,560	68.6 73,4	164 202
45 52	0,302 0.296	0,5889 0,4695	12,61 · 10 ⁷ 9.30· 10 ■	0,633 0,625	70,8 77.1	172 220

Tabelle4 (Fortsetzung)

Legierung Nr.	Remanenz	(T) Koerzitivkraft (A/m)	Hystcreseverlust (Joule/cm /Zyklus)	Sättigungs- induktion (T)	Spezil. elektr. Widerstund	Vickers- härte rlV
	Maximale	magnetische FluUdichlc	-- 0,5 T	Magnetfeld = 71 922 Λ/m
78 86	0,347 0,315	0,8993 0,5252	17,47· 10 ⁷ 10,13· 10 "⁷	0,704 0,679	62,5 65,1	178 225
108 113 120	0,301 0,318 0,296	1,1300 0,6685 1,3927	24,63· 10 ⁷ 13,05- 10'⁷ 28,12- 10 ⁷	0,588 0,592 0,576	88,0 85,6 86,3	235 229 222
167 175	0,346 0,332	0,8117 0,6287	13,10- 10"⁷ 10,57 · 10"⁷	0,701 0,675	59,6 63,2	174 253
197 207	0,307 0,313	0,7321 0,5889	16,31 · 10 ⁷ 12,83- 10~⁷	0,596 0,573	68,4 72,2	220 265
NJ NJ NJ NJ OO —	0,325 0,314	1,0425 0,7560	27,32- 10""⁷ 17,53 ■ 10 ⁷	0,651 0,616	67,3 72,0	284 305
252 260	0,336 0,323	1,4643 1,0823	23,77- K)"⁷ 18,40 · 10'^Ί	0,723 0,715	67,0 69,3	230 268
275	0,317	0,7560	14,25- ΙΟ"⁷	0,633	59,7	380
294 302	0,346 0,324	1,5279 0,5650	26,0). · ΙΟ'⁷ 12,63 · ΙΟ'⁷	0,612	75,4	210 286
315 323	0,337 0,320	0,9948 1,6155	21,34· 10 ' 32,50- 10"'	0,728 0,614	64,5 72,3	239 252
340 348	0,330 0,315	1,0664 1,3529	23,64· ΙΟ'⁷ 30,38 · ΙΟ"⁷	0,713 0,611	65,6 71,5	245 261
363 370	0,356 0,324	0,9231 0,5809	23,40· 10~⁷ 12,52 · 10 ⁷	0,830 0,773	60,3 67,3	177 233
380 385 393	0,341 0,327 0,305	2,5068 1,3847 0,8276	38,64- ΙΟ"⁷ 29,07- ΙΟ"⁷ 22,52 · ΙΟ"⁷	0,780 0,674	57,2 65,7	166 183 244

Wie aus den Beispielen, den Figuren und der Tabelle 4 ersichtlich wird, sind bei den Ni-Fe-Ta-Legierungen, die mit einer Gesamtmenge von mehr als 0,01% und weniger als 10%, ausgewählt aus der Gruppe Mo, Cr, W, V, Mn, Ge, Ti, Zr₁ Al, Si, Sn, Sb, Co und Cu gemäß der Erfindung versetzt worden sind, die höchsten Werte der Anfangspermeabilität und der Maximalpermeabilität sehr groß. So betragen beispielsweise bei einer Legierung (Nr. 21 der Tabelle 4) aus 74% Nickel, 9,9% Eisen, 14% Tantal und 2,1% Molybdän, welche 3 Stunden auf 1150C erwärmt worden ist, in einem Ofen auf 600¹C abgekühlt worden ist, bei der gleichen Temperatur 10 Minuten gehalten worden ist und mit lOO'C/h auf Raumtemperatur weiter abgekühlt worden ist, die Anfangsperimeabilität und die Maximalpermeabilität 87300 und 379000. Die Härte HV betragt 202. Diese charakteristischen Eigenschaften der Ni-Fe-Ta-Legierungen sind im Vergleich zu einer Legierung, bestehend aus 73% Ni, 12% Fe und 15% Ta. und einer Legierung aus 75,5% Ni, 13,5% Fe und I l%Ta, welche 3 Stunden auf 1250 C erwärmt worden sind, η einem Ofen auf 600 C abgekühlt worden sind, bei :1er gleichen Temperatur 10 Minuten gehalten worden iind und weiterhin mit 400 CVh und 240 (7h auf Raumtemperatur abgekühlt worden sind, nennenswert Die Anfangspermeabilität (der erstgenannten Legie rung) beträgt 34800 und die Maximalpermeabilitä (der letztgenannten Legierung) beträgt 256000. Die Härte HV beträgt 210 bzw. 192.

,so Die hohe Härte der erfindungsgemäßen Legierungen macht die Legierung besonders zur Herstellung von magnetischen Aufnahme- und Reproduktionsköpfen geeignet, wie vorstehend ausgeführt wurde. Ferner sind die überragend hohe Permeabilität und dei hohe spezifische Widerstand der erfindungsgemäßen Legierungen auch für herkömmliche elektrische und magnetische Einrichtungen von verschiedenen anderen Typen attraktiv.
Die geeigneten Gehalte der Bestandteile der Legie-

;,o rung gemäü der vorliegenden Erfindung sollen nunmehr nachfolgend näher erläutert werden.

Nickel = 60,2 bis 85,0%

Bei einem Nickelgehalt von 60,2 bis 85% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften erhalten werden, d. h. eine Anfangspermeabilität μ₀ von 87 300 und eine Maximalpermeabilität μ,,, von 379000. Wenn

der Nickelgehalt weniger als 60,2% beträgt, dann werden die Anfangspermeabilität μ₀ und die Maximalpermeubilität μ,,, auf Werte unterhalb 3000 und 5000 verringert. Wenn andererseits der Nickelgehalt über 85% ansteigt, dann wird die Anfangspermeabililät μ₍, weniger als 3000, trotzdem eine relativ hohe Maximalpermeabilität μ_η, erhalten werden kann. Somit ist der Nickelgehalt auf 60,2 bis 85% begrenzt.

Eisen = 6,0 bis 30,0%

(2)

Bei einem Eisengehalt von 6,0 bis 30,0% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften erhalten werden. Andererseits liegen bei einem Eisengehalt von weniger als 6,0% die Anfangspermeabilität μ₀ und die Maximalpermeabilität μ_η immer unterhalb 3000 und 5000. Ferner werden bei einem Eisengehalt von mehr als 30,0% die Anfangspermeabilität p₀ und die Maximalpermeabilität μ,,, gleichfalls auf Werte unterhalb 3000 und 5000 reduziert. Somi· ist der Eisengehalt auf 6,0 bis 30,0% begrenzt.

Tantal = 6 bis 17%

(3)

Bei einem Gehalt an Tantal in diesem Beieich können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften und eine hohe Härte erhalten werden. Bei zu niedrigen Tantalgehalten ist keine ausreichende Härte zu gewährleisten, zu hohe Tantalwerte bewirken einen Abfall der Permeabilitätswerte. Überschüssig hohe Tantalgehalte bedingen auch eine Verschlechterung der Bearbeitbarkeit der Legierung, insbesondere der Schmiedbarkeit und der Walzbarkeit. Somit ist der Tantalgehalt auf 6 bis 17% begrenzt.

Molybdän = 0 bis 7,0%

(4)

35

Bei einem Molybdängehalt von 0 bis 7% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften erhalten werden, d. h. eine Anfangspermeabilität μ₀ von 87 300 und eine Maximalpermeabilität μ_Μ von 379000. Andererseits werden bei Molybdängehaken im Überschuß über 7% die Schmiedbarkeit und die Walzbarkeit der Legierung verschlechtert. Somit ist der Molybdängehalt auf 0 bis 7% begrenzt.

Chrom = 0 bis 5,0%

(5)

Wolfram = 0 bis 10,0%

(6)

45

Bei einem Chromgehalt von 0 bis 5% kann eine Anfangspermeabilität μ₀ von 53 100 erhalten werden, während bei einem Chromgehalt von mehr als 5% die Anfangspermeabilität μ₀ und die Maximalpc.Tneabilität μ,,, weniger als 3000 und 5000 wird. Somit ist der Chromgehalt auf 0 bis 5% begrenzt.

Bei einem Vanadiumgehalt von 0 bis 7% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften und eine hohe Härte erhalten werden, wobei die höchste Anfangspermeabilität μ₀ von 40900 gezeigt wird. Auf der anderen Seite werden bei einem Vanadiumgehalt von mehr als 7% die Schmiedb'irkeit und die Walzoarkeit der Legierung verschlechtert. Somit ist der Vanadiumgehalt auf 0 bis 7% begrenzt.

Mangan = 0 bis 10,0%

Bei einem Mangangehalt von 0 bis 10% beträgt die Anfangspermeabilität μ_{) 45700 und es können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften erhalten is werden. Wenn andererseits der Mangangehalt mehr als 10% beträgt, dann werden die Anfangspermeabilität.μ_υ und die Maximalpermeabilität μ_η weniger als 3000 und weniger als 5000. Somit ist der Mangangehalt aufO bis 10% begrenzt.

Germanium = 0 bis 7,0%

Bei einem Germaniumgehalt von 0 bis 7% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften erhalten werden, wobei eine höchste Anfangspermeabilität μ₍₁ von 72 500 gezeigt wird. Andererseits wird bei einem Germaniumgehall von mehr als 7% die Anfangspermeabilität μ₀ und die Maximalpermeabilität μ,,, weniger als 3000 und weniger als 5000. Somit ist der Germaniumgehalt auf 0 bis 7% begrenzt.

Titan = 0 bis 5,0%

(10)

Wenn der Titangehalt 0 bis 5% beträgt, dann können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften und eine hohe Härte erhalten werden. Wenn andererseits der Titangehalt über 5% hinausgeht, dann werden die Anfangspermeabilität μ₀ und die Maximalpermeabilität μ_η weniger als 3000 und 5000. Der zu hohe Titangehalt führt auch zu einer Verschlechterung der Schmiedbarkeit und der Walzbarkeit der Legierung. Somit ist der Titangehalt auf 0 bis 5% begrenzt.

Zirkonium = 0 bis 5,0%

(11)

ss

Bei einem Wolframgehalt von 0 bis 10% zeigt die Anfangspermeabilität μ₀ den höchsten Wert von 72 500, während aber bei Wolframgehalten im Überschuß über <_l0 10% die Anfangspermeabilität μ₍, und die Maximalpermeabilität μ,,, auf weniger als 3000 und 5000 vermindert werden. Ein überschüssig hoher Wolframgehalt führt auch zu einer Verschlechterung der Schmiedbarkeit und der Walzbarkeii der Legierung. Somit ist tier r,s Wolframgehalt auf 0 bis 10% begrenzt.

Vanadium = 0 bis 7,0". C⁷)

Bei einem Zirkoniumgehalt von 0 bis 5% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften und eine hohe Härte erhalten werden. Wenn andererseits der Zirkoniumgehalt über 5% hinausgeht, dann werden die Anfangspermeabilität μ₀ und die Maximalpermeabilität^ weniger als 3000 und 5000. Ferner werden hierdurch die Schmiedbarkeit und die Walzbarkeit der Legierung verschlechtert. Somit ist der Zirkoniumgehalt auf 0 bis 5% begrenzt.

Aluminium = 0 bis 5,0% (12)

Bei einem Aluminiumgehalt von 0 bis 5% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften und eine hohe Hüne erhalten werden. Wenn andererseits der Aluminiumgehalt übe; .V)₁, hinausgeht, werden die Anfangspermeabilität μ._Λ und die Maximalpermeabilität u,_n weniger als 3000 und 5000. Überschüssig hohe Aluminiumgehalle führten auch /.u einer Verschlechterung der Sehmiedbarkeit und der Walzbarkeil der Legierung. Somit ist der Aluminiumgehalt aul 0 bis 5% begrenzt.

Silicium = O bis 5,0%

(13)

Bei einem Siliciumgehalt von 0 bis 5% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften und eine hohe Härte erhalten werden. Wenn andererseits der Siliciumgehalt über 5% hinausgeht, dann werden die Anfangspermeabilität μ₀ und die Maximalpermeabilität μ_η weniger als 3000 und 5000. Weiterhin werden hierdurch die Schmiedbarkeit und die Walzbarkeit der Legierung verschlechtert. Somit ist der Siliciumgehalt auf 0 bis 5% begrenzt

Zinn = 0 bis 5,0%

(14)

Bei einem Zinngehalt von 0 bis 5% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften und eine hohe Härte erhalten werden. Wenn andererseits der Zinngehalt über 5% hinausgeht, dann werden die Schmiedbarkeit und die Walzbarkeit der Legierung verschlechtert. Somit ist der Zinngehalt auf 0 bis 5% begrenzt.

Antimon = 0 bis 5,0%

(15)

Bei einem Antimongehalt von 0 bis 5% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften und eine hohe Härte erhalten werden. Wenn andererseits der Antimongehalt über 5% hinausgeht, dann werden die Schmiedbarkeit und die Walzbarkeit verschlechtert.

Somit ist der Antimongehalt auf 0 bis 5% begrenzt.

Kobalt = 0 bis 10,0%

(16)

Bei einem Kobaltgehalt von 0 bis 10% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften erhalten werden. Wenn andererseits der Kobaltgehalt im Überschuß über 10% ansteigt, dann werden die Anfangspermeabilität μ₀ und die Maximalpermeabilität μ_ιη weniger als 3000 und 5000. Somit ist der Kobaltgehalt auf 0 bis 10% begrenzt.

Kupfer = 0 bis 10,0%

(17)

Bei einem Kupfergehalt von 0 bis 10% können ausgezeichnete magnetische Eigenschaften erhalten werden. Andererseits werden bei einem Kupfergehalt von mehr als 10% die Anfangspermeabilität μ₀ und die Maximalpermeabilität μ_ηι weniger als 3000 und 5000. Somit ist der Kupfergehalt auf 0 bis 10,0% begrenzt.

Ferner beträgt die Gesamtmenge der Nebenbestandteile (4) bis (17) 0,01 bis 10,0%, da eine Legierungszusammensetzung außerhalb dieser Bereiche zu einer Verschlechterung der magnetischen Eigenschaften, der Schmiedbarkeit und der Walzbarkeit der Legierung führt. Ein Gehalt an Nebenbestandteilen von wenigei als 0,01% zeigt keinen Zugabeeffekt.

Hierzu 10 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Weichmagnetische Legierung, bestehend aus 60,2 bis 85% Nickel, 6,0 bis 30,0% Eisen und 6 bis 17% Tantal als Hauptbestandteile sowie weiterhin aus insgesamt 0,01 bis 10,0% eines oder mehrerer der Elemente 0 bis 7,0% Molybdän, 0 bis 5,0% Chrom, 0 bis 10,0% Wolfram, 0 bis 7,0% Vanadium, 0 bis 10,0% Mangan, 0 bis 7,0% Germanium, 0 bis 5,0% Titan, 0 bis 5,0% Zirkonium, 0 bis 5,0% Aluminium, 0 bis 5,0% Silicium, 0 bis 5,0% Zinn, 0 bis 5,0% Antimon, ΰ bis 10,0% Kobalt und 0 bis 10,0% Kupfer als Nebenbestandteile sowie den üblichen herstellungsbedingten Verunreinigungen.

2. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet., daß sie 70,0 bis 80,0% Nickel enthält.

3. Weichinagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie 8,0 bis 20,0% Eisen enthält.

4. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 4% Molybdän enthält.

5. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 3% Chrom enthält.

6. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 5% Wolfram enthält.

7. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 4% Vanadium enthält.

8. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 5% Mangan enthält.

9. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 5% Germanium enthält.

10. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 3% Titan enthält.

11. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 3% Zirkonium enthält.

12. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 3% Aluminium enthält.

13. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 3% Silicium enthält.

14. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 3% Zinn enthält.

15. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 3% Antimon enthält.

16. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 5% Kobalt enthält.

17. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weniger als 5% Kupfer enthält.

18. Verwendung einer weichmagnetischen Legierung nach Anspruch 1, in der ein Ordnungsgrad von 0,1 bis 0,6 eingestellt worden ist, als Werkstoff für magnetische Aufnahme- und ReproduktionskÖDfe, der eine Vickershärte von mehr als 150, eine Anfangspermeabilität von mehr als 3000 und eine Maximalpermeabilität von mehr als 5000 besitzen muß.

19. Verfahren zur Einstellung eines Ordnungsgrades von 0,1 bis 0,6 in Legierungen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man die Legierung bei mehr als 800C, vorzugsweise mehr als 1100 C, aber unterhalb der Schmelztemperatur, langer als 1 Minute, aber nicht langer als 100 Stunden, in einer nichtoxydierenden Atmosphäre oder im Vakuum glüht und danach von einer Temperatur oberhalb des Ordnungs-Unordnungs-Umwandlungspunktes von etwa 600^DC auf Raumtemperatur in einer je nach der jeweiligen Zusammensetzung empirisch zu bestimmenden Abkühlungsgeschwindigkeit abkühlt.

20. Verfahren nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß die Abkühlungsgeschwindigkeit zwischen 100°C pro Sekunde und I¹C pro Stunde gewählt wird, und daß nach der Abkühlung auf Raumtemperatur erneut langer als 1 Minute, aber nicht länger als 100 Stunden bei einer Temperatur unterhalb des Ordnungs-Unordnungs-Umwandlungspunktes von etwa 600 C angelassen wird.