DE2235840C2

DE2235840C2 - Integriertes Fließbettverkokungs- und Vergasungsverfahren

Info

Publication number: DE2235840C2
Application number: DE2235840A
Authority: DE
Inventors: William J. Baton Rouge La. Metrailer; John F. Moser Jun.
Original assignee: Exxon Research and Engineering Co
Current assignee: ExxonMobil Technology and Engineering Co
Priority date: 1972-07-19
Filing date: 1972-07-21
Publication date: 1983-03-24
Also published as: DE2235840A1; GB1395953A

Description

Die Erfindung betrifft ein integriertes Fließbettverkokungs- und Vergasungsverfahren zur Herstellung von Koks sowie Wasserstoff und Kohlenmonoxid enthaltenden Gasen.

Bei der üblichen Fließbettverkokung wird kohlenstoffhaltiges Einsatzmaterial in einem Koks-Fließbett in gasförmige Produkte und Koks gespalten. Die gasförmigen Produkte werden über Zyklone in Wasch- und/oder Fraktionierungsanlagen geleitet, in denen sie in Gas, Naphtha und ölprodukte aufgetrennt werden, wobei ein Strom aus schweren Verbindungen in die Verkokungsanlage zurückgeleitet wird. Aus der Bodenzone des Verkokungsreaktors wird ein Koksstrom abgezweigt und in eine Koksverbrennungsanlage geleitet, wo genügend Luft eingeblasen wird, um einen Teil des Kokses zu verbrennen und den Rest soweit zu erhitzen,

ίο daß der Wäimebedarf für den Verkokungsreaktor gedeckt wird, wenn der nicht verbrannte heiße Koks wieder in den Reaktor zurückgeleitet wird. Der in der Koksverbrennungsanlage nicht verbrannte Koks fällt als Petrolkoks an.

Kohlenwasserstoffhaltige Einsatzmaterialien für das Verkokungsverfahren sind beispielsweise schwere Kohlenwasserstoffrohöle, Sumpfprodukte von bei Normaldruck oder unter Vakuum durchgeführten Destillationen, Pech, Asphalt, Bitumen aus Kohle, Teersände oder Schiefer sowie andere schwere Kohlenwasserstoffrückstandsöle oder derartige Mischungen. Diese Einsatzmaterialien haben meist eine A.P.I.-Dichte von etwa 0° bis 20° und einen Gehalt an Conradson-Kohlenstoff von etwa 5 bis 40 Gew.-% bei Bestimmung nach der A.S.T.M.-Methode D-180-52.

Wegen der begrenzten Verwendungsmöglichkeit für Petrolkoks hat man versucht, den Wert dieses Produktes durch eine Nachbehandlung wie beispielsweise Hochtemperaturkalzinierung oder Brikettierung zu verbessern. Andererseits kann der Koks auch durch eine nachfolgende Umsetzung mit Wasserdampf und einem sauerstoffhaltigen Gas in einen Gasstrom mit einem hohen Gehalt an H₂ und CO gespalten werden. Allerdings hat sich von diesen vorgeschlagenen Verfahren bisher keines als wirtschaftlich erwiesen. Außerdem haben die beim Aufarbeiten von Petroleumrückständen in üblichen Fließbett-Verkokungsverfahren entstehenden Verbrennungsprodukte einen unerwünscht hohen SO₂-Gehalt, der zu einer starken Luftverschmutzung führt.

Diese beiden Hauptnachteile, nämlich die geringe Verwertharkeit des Petrolkokses und die aus den Verbrennungsanlagen herrührende Luftverschmutzung, haben die Einsatzmöglichkeiten der Fließbett-Verkokung stark eingeschränkt, obgleich sie eine besonders günstige Umwandlungsmethode für Rückstandsöle ist.

Zur Behebung dieser Nachteile wurden integrierte,

aus einer Gasungs- und Heizvorrichtung bestehende Anlagen verwendet, bei denen die Heizvorrichtung oberhalb der Gasungsvorrichtung angeordnet ist und bei niedrigeren Temperaturen betrieben wird. Hierbei wird ein Teil des zum Verbrennen des Kokses benötigten Sauerstoffs durch den Boden der Gasungsanhge eingeführt, und das gesamte in der Gasungsvorrichtung entstehende Gas strömt durch die Heizvorrichtung.

Allerdings hat sich herausgestellt, daß die insgesamt gebildeten Gase im allgemeinen auch nicht vollständig zur Deckung des Wärmebedarfs der Reaktion ausreichen, so daß zusätzlich Luft in die Heizvorrichtung eingespeist werden muß.

Aus der DE-OS 20 54 125 ist ein Verfahren bekannt, bei dem ein in einer Vergasungszone erzeugtes Brenngas in eine Wirbelbetterhitzungszone geleitet wird, wo es einen Teil seiner Wärme auf den aus einer Wirbelbettverkokungszone in die Wirbelbetterhitzungszone überführten »kalten« Koks überträgt. Der aufgeheizte Koks wird teils der Vergasungszone und

teils der Verkokungszone zugeführt, und zwar mit einer Temperatur, die etwa 37 bis 150⁰C höher liegt als die Verkokungstemperatur. Obwohl mit dieser Führung der Material- und Wärmeströme bereits eine zufriedenstellende ökonomische Nutzung der Wärmeenergie ermöglicht wird, zeigte sich in der Praxis, daß eine noch größere Ausnutzung der vorhandenen Wärmekapazität und damit eine noch bessere Wirtschaftlichkeit gewünscht wurde, als mit dem bekannten Verfahren erzielt werden kann.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Fließbettverkokungs- und Vergasungsverfahren zu schaffen, das durch eine besondere, aufeinander abgestimmte Führung des Wärme- und Materialflusses eine noch bessere Wärmeübertragung und wirtschaftliehe Ausnutzung der Wärmekapazität des heißen Kokses und der heißen Brenngase ermöglicht und Koks und ein H₂ und CO enthaltendes Gasprodukt von guter Qualität liefert, ohne daß Probleme der Luftverschmutzung auftreten.

Zur Lösung der Aufgabe wird ein integriertes Fließbettverkokungs- und Vergasungsverfahren zur Herstellung von Koks und einem H₂ und CO enthaltenden Gasstrom vorgeschlagen, bei dem kohlenstoffhaltiges Einsatzmaterial mit einem Kohlenstoffgehalt nach Conradson von mindestens 5 Gew.-°/o in einer Fließbettverkokungszone bei Temperaturen von etwa 482 bis 649° C unter Bildung von Koks umgesetzt wird, ein Teil des Kokses aus der Fließbettverkokungszone in eine Aufheizzone, deren Temperatur etwa 55 bis 170° C höher ist als die der Fließbettverkokungszone, überführt und dort aufgeheizt wird, ein Teil des aufgeheizten Kokses in eine Vergasungszone überführt wird, deren Temperatur höher als die der Aufheizzone ist, ein Teil des Kokses in der Vergasungszone mit Wasserdampf und einem sauerstoffhaltigen Gasstrom unter Bildung eines H2 und CO enthaltenden Gasstromes in Berührung gebracht und auf die Temperatur der Vergasungszone aufgeheizt wird, der heiße H₂ und CO enthaltende Gasstrom in die Aufheizzone überführt wird, wobei er seine Wärme teilweise auf den aus der Fließbettverkokungszone stammenden Teil des Kokses überträgt, und der dadurch abgekühlte H₂ und CO enthaltende Gasstrom aus der Aufheizzone abgezogen wird.

Das erfindungsgemäße Verfahren ist dadurch ge- « kennzeichnet, daß ein Teil des aufgeheizten Kokses aus der Vergasungszone entweder (i) direkt in die Fließbettverkokungszone zum Aufheizen derselben oder (ii) in die Aufheizzone zum Aufheizen derselben und anschließend aus der Aufheizzone in die Fließbettverkokungszone zum Aufheizen derselben überführt wird.

Erfindungsgemäß wird der Wärmebedarf der Reaktion dadurch gedeckt, daß entweder (i) der Koks aus dem Bodenbereich der Gasungsanlage in drn Aufheizbereich überführt wird, so daß der Koks zusammen mit den Gasen aus der Gasungszone die notwendige Wärme liefert und die Aufheizzone nicht mit zusätzlicher Luft oder zusätzlichem Sauerstoff versorgt werden muß, oder (ii) indem in einer anderen Ausführungsform der Koks aus der Bodenzone der Gasungsanlage direkt in die Verkokungsanlage überführt und somit ein Koksstrom vom oberen Bett in den Reaktor unnötig gemacht wird. Bei dieser Ausführungsform zeigen sich die gleichen Vorteile wie bei der erstgenannten Ausführungsform, indem die mechanische Festigkeit des Kokses verbessert und somit Abrieb verhindert wird. Beide Ausführungsformen ermöglichen die Rückführung teilweise entgaster K.oksteilchen in den Reaktor, wo sich frisch gebildeter Koks auf den Teilchen ablagert und dadurch zu einer Verbesserung der mechanischen Festigkeit führt und Abrieb oder Staubbildung verhindert Ferner kann der gesamte Sauerstoff in das auf höheren Temperaturen befindliche Gasungsbett eingespeist werden, wodurch die Möglichkeit eines Sauerstoffeinbruches in das Heizgas und eine gegebenenfalls dadurch entstehende Gefährdung aargeschlossen werden.

Das aus der Aufheizzone entnommene Gas ist reich an H₂ und CO und bildet somit ein geeignetes Einsatzmaterial zur Herstellung eines konzentrierten Wasserstoffstromes bei der Wassergasreaktion oder zur Verwendung in anderen chemischen Umsetzungen; außerdem hat es gute Heizeigenschaften. Für viele Einsatzzwecke muß dieser Gasstrom allerdings nachbehandelt werden, und zwar in erster Linie zur Entfernung des als H₂S vorhandenen Schwefels, der nach an sich bekannten Verfahren wie beispielsweise dem Stretford-Verfahren leicht zu entfernen ist; ferner muß meist die beim Entgasen des Koks gebildete Asche entfernt werden. Bei der Nachbehandlung des Gasstromes lassen sich also wertvolle Nebenprodukte wie Schwefel und metallreiche Aschen gewinnen.

Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann der gesamte im Verkokungsreaktor gebildete Koks oder ein beliebiger Teil desselben zur Gaserzeugung herangezogen werden.

Im folgenden wird die Erfindung anhand der Zeichnungen näher erläutert; es zeigt

F i g. 1 ein Diagramm einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung, in welcher der Koks aus der Gasungszone in die Aufheizzone überführt wird,

Fig.2 ein Diagramm einer anderen bevorzugten Ausführungsform, in welcher der Koks aus der Gasungszone direkt in den Verkokungsreaktor überführt wird.

Das kohlenwasserstoffhaltige Einsatzmaterial, z. B. mit einem Kohlenstoffgehalt nach Conradson von etwa 15%, beispielsweise schwere Rückstandsöle mit Siedebereichen über 566° C, wird durch eine Leitung 2, eine Rohrverzweigung 3 und durch als Leitungen 4, 5, 6, 7 und 8 dargestellte Mehrfachdüsen in eine Verkokungszone 1 auf ein Fließbett aus Feststoffen, beispielsweise aus Koks mit einer mittleren Größe von 40 bis 1000 μπι, mit einem oberen Niveau L eingebracht. Geeignete Einsatzmaterialien sind beispielsweise schwere oder reduzierte Rohöle, Sumpfprodukte der Normaldruckdestillation oder Vakuumdestillation, Pech, Asphalt, Bitumen oder andere schwere Kohlenwasserstoffrückstandsöle oder deren Mischungen. Diese Einsatzprodukte haben im allgemeinen eine A.P.I.-Dichte von etwa 0° bis 20° und einen Kohlenstoffgehalt nach Conradson von mindestens 5 bis etwa 40 Gew.-°/o und vorzugsweise von etwa 7 Gew.-%. Durch eine Leitung 9 wird ein fluidisierendes Gas wie beispielsweise Dampf in den Boden des Reaktors in solchen Mengen eingespeist, daß sich an der Oberfläche fluidisierende Gasgeschwindigkeiten von etwa 0,15 bis 1,2 m/s ergeben. Durch eine Leitung 10 wird Koks mit einer um etwa 55 bis 170° C über der im Verkokungsreaktor liegenden Temperatur in solchen Mengen eingespeist, daß im Verkokungsreaktor eine Temperatur von etwa 482 bis 649° C aufrechterhalten wird. Der Überdruck in der Verkokungsanlage wird im Bereich von etwa 0,7 bis 10,5 bar, meist von etwa 0,7 bis 7,03 bar, im allgemeinen aber nicht über 3,2 bar und vorzugsweise im Bereich von

etwa 0,7 bis 1,8 bar gehalten. Der untere Teil der Verkokungsanlage dient als Abstreifzone, um in Koks eingeschlossene Kohlenwasserstoffe zu entfernen; der Koks wird aus dieser Abstreifzone durch eine Leitung 11 entnommen und in eine Heizvorrichtung 12 geleitet. Umwandlungsprodukte werden durch einen Zyklon 13 zur Entfernung mitgerissener Feststoffe abgezogen, die der Verkokungsanlage durch eine Leitung 14 wieder zugeführt werden. Die gasförmigen Produkte verlassen den Zyklon durch eine Leitung 15 und werden in eine Wasch- und/oder Fraktionieranlage 16 überführt, in der sie in durch eine Leitung 17 abgezogenes Gas, in durch eine Leitung 18 abgezogenes Naphtha und in durch eine Leitung 19 abgezogenes Gasöl aufgetrennt werden. Durch eine Leitung 20 wird ein Strom schwererer Verbindungen abgezogen, von dem ein Teil durch übliche Wärmeaustauscher geleitet und durch eine Leitung 21 in die Waschanlage rückgeführt wird, während der andere Teil durch eine Leitung 22 in die Verkokungsanlage rückgeführt wird. Mit diesem Rücklauföl wird eine geringe Menge feinster Feststoffteilchen, die durch den Reaktorzyklon hindurchgehen, rückgeleitet.

Der aus dem Reaktor abgestreifte Koks, der meist als »kalter Koks« bezeichnet wird, wird durch eine Leitung 11 in einen Aufheizkessel 12 mit einem Fließbett aus heißem Koks mit einem oberen Niveau L eingebracht. Das Fließbett wird teilweise durch die mittels Ring- und Scheibenverteiler 23 und mit eiförmigen Vertiefungen versehene Leitbleche 24 nach oben geführten Heizgase aufgeheizt Weitere Wärme wird durch den in einer Leitung 33 zirkulierenden Koks zugeführt. Heißer Koks wird aus dem Fließbett im Aufheizkessel 12 abgezogen und zu der Verkokungsanlage zur Deckung des Wärmebedarfs durch eine Leitung 10 rückgeführt Ein anderer Teil des Kokses wird aus dem Aufheizkessel 12 durch eine Leitung 25 abgezogen und in den Gasungskessel 27 mit einem Koksfließbett mit einem oberen Niveau L überführt. Der in das Fließbett in dem Gasungskessel 27 eingebrachte Koks wird mit dem durch eine Leitung 28 eingespeisten Wasserdampf und mit durch eine Leitung 29 eingespeister Luft oder eingespeistem Sauerstoff in Berührung gebracht. Der Überdruck im Gasungskessel wird unter 10,5 bar, meist bei unter 4,2 bar und vorzugsweise unter 3,2 bar gehalten. Die Bettemperatur im Gasungskessel wird in einem Temperaturbereich von etwa 760 bis 1540⁰C, im allgemeinen über 87O⁰C und meist zwischen 925 und 1040⁰C, vorzugsweise bei 980 bis 1010⁰C gehalten, wobei die einströmenden Luft-, Dampf- und/oder Sauerstoffströme vorgeheizt werden und/oder indem das Verhältnis von Dampf und Lufi öder Sauerstoff entsprechend den bei der Gasbildung bekannten Gleichgewichtsverhältnissen nach den folgenden Formeln verändert wird:

Gleichung (1) ergibt; bei Temperaturen von 870⁰C oder darüber und in Gegenwart von Sauerstoff wird CO entsprechend Gleichung (2) schnell zu CO₂ aufoxydiert. Bei Erschöpfung des Sauerstoffgehaltes setzt sich CO2 mit Kohlenstoff unter Bildung von CO um, wobei bei höheren Temperaturen das Gleichgewicht in Gleichung (3) in Richtung auf Bildung des CO verschoben wird, wobei diese Reaktion durch niedrige Drucke begünstigt ist. Bei Temperaturen über 870⁰C und niedrigen Drucken im Gasungskessel werden daher sehr hohe C0/CO₂-VerhäItnisse begünstigt. Aus Gleichung (4) ergibt sich, daß der Koks durch Wasserdampf ebenfalls vergast wird. Diese Reaktion ist schwach endotherm, so daß bei Ersatz eines Teiles des Sauerstoffes durch Dampf die Temperatur der Gasungszone mit der konstant in Gas überführten Koksmenge abfällt. Diese Tatsache kann zur Temperaturkontrolle des Gasungskessels verwendet werden. Aus Gleichung (5) ergibt sich, daß sich Wasser mit CO unter Bildung von CO₂ und Wasserstoff nach der Wassergasreaktion umsetzt. Der größte Teil des im Koks vorhandenen Schwefels wird nach den folgenden Gleichungen in H₂S umgewandelt, wobei sich außerdem geringe Mengen COS bilden:

S-I-O₂-* SO₂

H₂S + 2H₂O

Die nach diesen Gleichungen gebildeten Gase strömen durch Gasungskessel nach oben und werden durch einen engen Halsteil 30 in den Vorheizkessel geleitet. Die Gase verlassen den Vorheizkessel 12 durch einen Zyklon 32, in dem mitgeschleppte Koksteilchen abgefangen und in den Gasungskessel zurückgeleitet werden. Durch einen Kopfaufsatz 31 können gegebenenfalis zusätzliche inerte Fluidisierungsgase in den Heizkessel eingespeist werden. Die gasförmigen Produkte werden schließlich durch eine Auslaßöffnung 34 entnommen und haben bei Verwendung von Luft zur Gaserzeugung etwa die folgende Zusammensetzung:

	Mol-%	Mol-%	-
	einschließlich	ausschließlich	20,6
	H₂O + H₂S	H₂O + H₂S	8,2
H₂	6,5	6,8	64,4
H₂O	2,9	-
CO	19,9	100.0
CO₂	7,9
N₂	61,9
H₂S	0,9
	100.0

(π + 1) C + (0,5 + n) O₂ ■

CO + -^-

CO,

HjO

c; c;

->COj

^2CO
-H₂-I-CO

• CO + η CO₂ (1)

(2)

Der Nettoheizwert beträgt, bezogen auf Trockenbasis, 792,9 kcal/Nm³.

Bei Verwendung von Sauerstoff zur Gasbildung hat die Gasmischung etwa die folgende Zusammensetzung:

H₂O + CO ϊ=ϊ CO₂ + H₂ (5)

Elei der Oxydation des Koks fällt als Primärprodukt eine Mischung aus CO und CO2 an, wie sich aus

H₂
H₂O
CO
TO₂

N₂
H₂S

Mol-%	Mol-%
einschließlich	ausschließlich
H₂S + H₂O	H₂S + H₂O
24,2	30,9
20,0	-
34,2	43,6
19,8	25,3
0,1	0,2
1,7
100.0	100.0

Der Nettoheizwert beträgt, bezogen auf Trockenbasis, etwa 2099,3 kcal/Nm³.

Meist sind noch kleinere Mengen gecrackter Kohlenwasserstoffe in dem Gasstrom enthalten, die den Heizwert steigern. Die Menge und die Zusammensetzung schwanken in Abhängigkeit von dem in die Verkokungsanlage eingespeisten Einsatzprodukt und von den Reaktions- und Abstreif-Bedingungen.

Der Koks aus dem unteren Teil des Gasungskessels 27 wird durch eine Leitung 33 in den Vorheizkessel kurz oberhalb eines Gitters 24 eingeführt.

Eine Steigleitung 33 erlaubt die Rückführung des teilweise vergasten Kokses in das obere Bett des Vorheizkessels 12 und unterstützt damit die Temperaturkontrolle im Vorheizkessel 12. Der Koks wird anschließend in den Reaktor 1 eingebracht, wo sich frischer Koks in den im Gasungskessel gebildeten Poren festsetzt. Dadurch verbessert sich die mechanische Widerstandsfähigkeit der Koksteilchen, wodurch der Abrieb und die Abgabe von Abriebteilchen an das Heizgas oder in die Aufarbeitungsanlagen der Umsetzungsprodukte verhindert wird. Durch eine Leitung 34 können Feststoffe zu jedem beliebigen Zeitpunkt aus dem Gasungskessel entnommen werden.

Die in Fig.2 dargestellte Ausführungsform entspricht der aus F i g. 1, wobei jedoch der Koks durch eine Leitung 33 direkt aus dem unteren Teil des Gasungskessels entnommen und in den oberen Teil des Bettes in der Verkokungsanlage 1 überführt wird, so daß die Leitung 10 aus F i g. 1 nicht benötigt wird. Diese Ausführungsform hat die gleichen Vorzüge wie die gemäß F ig. 1.

Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren können statt Koks als Fluidisierungsmittel gegebenenfalls im Gasungskessel 27 Fließbetten mit inerten Teilchen, beispielsweise Mullit oder feuerfeste Tonerde, eingesetzt werden. Dieses ist besonders vorteilhaft, wenn beträchtliche Mengen sehr kleiner Teilchen mit einer Größe unter etwa 10 μπι aus fremden Feststoffen im Gasungskessel freigesetzt werden, so daß zur Aufrechterhaltung eines stabilen Fließbettes sehr geringe Geschwindigkeiten benötigt werden. Ein derartiges Bett kann schnell verwirbelt werden, ohne daß die Teilchen dieses Bettes in bedeutendem Ausmaß an die wesentlich höheren oberflächlichen Geschwindigkeiten der aus dem Koks freigesetzten feinen Teilchen beteiligt werden. Dieses geschlossene Bett bildet eine gut durchmischte Reaktionszone im Gasungskessel, wobei der Kohlenstoff verbrannt und die fremden Feststoffe freigesetzt werden, ohne daß sich Schwierigkeiten bei der Aufwirbelung ergeben. Ein Teil der feinen Teilchen wird wegen der Gleichgewichtskonzentration in dem Gasungskesselbett zurückgehalten, so daß eine ausreichende Verweilzeit für die völlige Vergasung des Kohlenstoffes gegeben ist, bevor die Hauptmenge der Teilchen von den abströmenden Gasen erfaßt wird. Die heißen gasförmigen Produkte werden zusammen mit den darin befindlichen Feststoffteilchen durch ein Wärmeaustauscherbett geleitet, das ähnlich aufgebaut ist, wie das in Zusammenhang mit dem Vorheizkessel 12 beschriebene Bett. Diese Art des Verfahrens wird vorzugsweise dann durchgeführt, wenn Einsatzprodukte mit einem wesentlich höheren als normalerweise in Petroleumrückstandsölen vorliegenden Feststoffgehalt, wie beispielsweise Bitumen aus Kohle, Teersänden oder Schieferöl, mit einem Gehalt von etwa 15 bis 20% inerten Feststoffen verarbeitet werden sollen. Die Feststoffe, wie beispielsweise Staubteilchen oder Metalloxide, werden aus dem Bitumen in dem geschlossenen Bett des Gasungskessels freigesetzt und werden, da sie kleiner sind als die Koksteilchen, wesentlich schneller nach außen und nach oben durch das Wärmeaustauscherbett befördert Diese sehr feinen Teilchen passieren auch die üblichen im Aufheizkessel angebrachten Zyklone, allerdings können sie abstromig durch elektrische Aufladung ausgefällt werden.

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Integriertes Fließbettverkokungs- und Vergasungsverfahren zur Herstellung von Koks und einem H₂ und CO enthaltenden Gasstrom, bei dem

a) kohlenstoffhaltiges Einsatzmaterial mit einem Kohlenstoffgehalt nach Conradson von mindestens 5 Gew.-% in einer Fließbettverkokungszone bei Temperaturen von etwa 482 bis 649° C unter Bildung von Koks umgesetzt wird,

b) ein Teil des Kokses aus der Fließbettverkokungszone in eine Aufheizzone, deren Temperatur etwa 55 bis 17O⁰C höher ist als die der Fließbettverkokungszone, überführt und dort aufgeheizt wird,

c) ein Teil des aufgeheizten Kokses in eine Vergasungszone überführt wird, deren Temperatur höher als die der Aufheizzone ist,

d) ein Teil des Kokses in der Vergasungszone mit Wasserdampf und einem sauerstoffhaltigen Gasstrom unter Bildung eines Hj und CO enthaltenden Gasstromes in Berührung gebracht und auf die Temperatur der Vergasungszone aufgeheizt wird,

e) der heiße, H₂ und CO enthaltende Gasstrom in die Aufheizzone überführt wird, wobei er seine Wärme teilweise auf den aus der Fließbettverkokungszone stammenden Teil des Kokses überträgt und

f) der dadurch abgekühlte, H₂ und CO enthaltende Gasstrom aus der Aufheizzone abgezogen wird,

dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil des aufgeheizten Kokses aus der Vergasungszone entweder (i) direkt in die Fließbettverkokungszone zum Aufheizen derselben oder (ii) in die Aufheizzone zum Aufheizen derselben und anschließend aus der Aufheizzone in die Fließbettverkokungszone zum Aufheizen derselben überführt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Vergasungszone bei Temperaturen über 870°C gehalten wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß in der Fließbettverkokungszone, der Aufheizzone und der Vergasungszone ein Überdruck von 10,5 bar oder weniger aufrechterhalten wird.

4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß neben dem heißen H₂ und CO enthaltenden Gasstrom ein inertes Fluidisierungsgas in die Aufheizzone eingespeist wird.

5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß als kohlenstoffhaltiges Einsatzmaterial ein schweres Petroleumrückstandsöl mit einem Kohlenstoffgehalt nach Conradson von mindestens 7 Gew.-°/o verwendet wird.