DE2209397A1 - Gyroskop, insbesondere Laserkreisel - Google Patents
Gyroskop, insbesondere LaserkreiselInfo
- Publication number
- DE2209397A1 DE2209397A1 DE19722209397 DE2209397A DE2209397A1 DE 2209397 A1 DE2209397 A1 DE 2209397A1 DE 19722209397 DE19722209397 DE 19722209397 DE 2209397 A DE2209397 A DE 2209397A DE 2209397 A1 DE2209397 A1 DE 2209397A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- frequencies
- transmission path
- laser
- frequency
- gyroscope
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 27
- 230000010287 polarization Effects 0.000 claims description 26
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 23
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 14
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims description 10
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 8
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 claims description 2
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 2
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052754 neon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N neon atom Chemical compound [Ne] GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 11
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 9
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 4
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 4
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 4
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 3
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- JNDMLEXHDPKVFC-UHFFFAOYSA-N aluminum;oxygen(2-);yttrium(3+) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Y+3] JNDMLEXHDPKVFC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000002223 garnet Substances 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000012886 linear function Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000001404 mediated effect Effects 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000010979 ruby Substances 0.000 description 1
- 229910001750 ruby Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/08—Construction or shape of optical resonators or components thereof
- H01S3/081—Construction or shape of optical resonators or components thereof comprising three or more reflectors
- H01S3/083—Ring lasers
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C19/00—Gyroscopes; Turn-sensitive devices using vibrating masses; Turn-sensitive devices without moving masses; Measuring angular rate using gyroscopic effects
- G01C19/58—Turn-sensitive devices without moving masses
- G01C19/64—Gyrometers using the Sagnac effect, i.e. rotation-induced shifts between counter-rotating electromagnetic beams
- G01C19/66—Ring laser gyrometers
- G01C19/667—Ring laser gyrometers using a multioscillator ring laser
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
- G01P3/00—Measuring linear or angular speed; Measuring differences of linear or angular speeds
- G01P3/36—Devices characterised by the use of optical means, e.g. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01P3/366—Devices characterised by the use of optical means, e.g. using infrared, visible, or ultraviolet light by using diffraction of light
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Lasers (AREA)
- Gyroscopes (AREA)
Description
PATENTANWÄLTE 24-09397
DR.-PHiL. G. NICKEL DH.-ING. J. DDr?''.
8MO N CHEN 15
LANDWEHRSTR. 35 · POSTFA". C--:
LANDWEHRSTR. 35 · POSTFA". C--:
TEL. (08 i!) 55 5719
München, den 25. Februar 1972 Anwaltsaktenz.s 27 - Pat. 23
RAYTHEON COMPANY, 141 Spring Street, Lexington, Ma 02173, Vereinigte Staaten von Amerika
Gyroskop, insbesondere Laserkreisel
Die Erfindung betrifft Gyroskope und insbesondere Laserkreisel.
Es sind bereits Laserkreisel vorgeschlagen worden, bei welchen Wellen in entgegengesetzten Richtungen durch ein
Lasermedium geschickt werden, so daß bei einer Drehung des Lasermediums um eine Drehachse eine Frequenzdifferenz auftritt.
Wenn jedoch die Frequenzen der Wellen nicht beträchtlichen Abstand im Spektrum voneinander haben, so kann die Kopplung
zwischen der sich in der einen Richtung ausbreitenden Welle mit der sich in der entgegengesetzten Richtung im Lasermedium
ausbreitenden Welle zu einer kombinierten Laserwirkung führen, durch welche die beiden Frequenzen aufeinander hin gezogen
werden, so daß ein Betriebszustand entsteht, welcher als Einrasten bezeichnet werden kann.
Das Einrasten begrenzt die Verwendbarkeit von Laserkreiseln, da bei niedrigen Drehgeschwindigkeiten, bei welchen
das Einrasten normalerweise auftritt, der Ausgang auf Null abfällt, wodurch ein Bereich von Drehgeschwindigkeiten entsteht,
bei welchem kein Ausgang erhalten wird, da die im Uhrzeigersinn umlaufende Welle und die im Gegenuhrzeigersinn umlaufende
Welle gleiche Frequenz annehmen. Eine Kopplung zwischen den Wellen kann vielerlei Ursachen haben, beispiels-
209838/0758
weise eine Rückstreuung von Energie an bestimmten Elementen des Lasersystems wie Fenster-Grenzflächen oder anderen Übergängen
von einem Medium in das andere.
Eine andere mögliche Quelle einer Kopplung innerhalb des Lasermediums selbst macht sich bemerkbar, wenn zwei Wellen, die
sich in entgegengesetzten Richtungen ausbreiten, eine augenblickliche Phasenbeziehung besitzen, bei welcher sie bezüglich einer
Verstärkung durch Atome mit niedriger Geschwindigkeit in Ausbreitungsrichtung der Wellen in Konkurrenz treten. Die Wahrscheinlichkeit
eines Einrastens, weiche allgemein die Breite des Ungenauigkeitsbereiches mit dem Ausgang Null beeinflußt,
nimmt zu, wenn die Verstärkung in der Laserschleife zunimmt.
Haben die Frequenzen im Spektrum einen beträchtlichen Abstand voneinander, indem beispielsweise Bauteile verwendet
werden, welche in der einen und in der anderen Richtung jeweils stark unterschiedliche Verzögerungen verursachen, so muß dieser
Frequenzunterschied genauestens eingehalten werden. Versuche zur Erzielung einer genauen Trennung der Frequenzen durch Umschalten
eines Faraday-Rotators von einem Zustand in einen anderen Zustand haben sich undurchführbar erwiesen, da die Genauigkeit
der Wellenform der Schalt-Wechselspannung bezüglich der Symmetrie bedeutend besser als auf 1 Millionstel eingehalten
werden muß. Will man ferner einen nicht umzuschaltenden Faraday-Rotator zur Erzeugung der unterschiedlichen Frequenzen in den
entgegengesetzten Ausbreitungsrichtungen verwenden, so bewirken Veränderungen an dem Faraday-Rotator Frequenzänderungen, die
größer als die Frequenzänderungen aufgrund der gyroskopisehen
Drehung sind, wodurch das gesamte System ungenau wird.
Durch die Erfindung soll die Aufgabe gelöst werden, die Genauigkeit von Gyroskopen durch Ausschaltung von Störeinflüssen
zu erhöhen und die zuvor beschriebene Erscheinung des Zusammenwanderns der Frequenzen zu vermeiden.
Bei einem Gyroskop, insbesondere einem Laserkreisel,
209838/0758
bei welchen Wellenstrahlungen in entgegengesetzter Laufrichtung über einen Übertragungsweg geschickt werden und die bei Bewegung
des Übertragungsweges für die jeweilige Laufrichtung unterschiedliche
Frequenzänderung untersucht wird, kann eine Lösung der gestellten Aufgabe erfindungsgemäß dadurch erreich/«; werden,
daß jede der den übertragungsweg entgegengesetzt z-ueinan-.lj..
durchlaufenden Wellenstrahlungen mehrere, im wesentlichen kohärente
Frequenzen enthält und daß im Übertragungsweg Verstärkermittel für die Wellenstrahlungen angeordnet sind. Gemäß einer
sehr vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen,
daß die den Übertragungsweg in einer Richtung durchlaufende Wellenstrahlung mindestens zwei Frequenzen enthält, welche oberhalb
und unterhalb zweier Frequenzen der den Übertragungsweg in der anderen Richtung durchlaufenden Wellenstrahlung liegen
und daß die bei Bewegung des Übertragungsweges auftretenden Frequenzverschiebungen zwischen den beiden unteren Frequenzen
und zwischen den beiden oberen Frequenzen auswertbar sind.
Es handelt sich also um zwei Paare von Wellen, welche sich in entgegengesetzten Richtungen ausbreiten und frequenzmäßig
solchen Abstand besitzen, daß eine gegenseitige Kopplung weitgehend vermieden wird. Frequenzverschiebungen aufgrund
von Änderungen der Betriebstemperatur, des Ausgangswertes der Speiseenergie oder aufgrund mechanischer Bewegungen von Bauteilen
des Systemes gegeneinander löschen sich gegenseitig aus, so daß der resultierende Ausgang des Systemes von diesen änderungen
unbeeinflußt bleibt.
Im einzelnen wird durch die Erfindung ein Laserkreisel vorgeschlagen, bei welchem sich rund um den ringförmigen Laser-Übertragungsweg
in jeder Richtung mindestens je zwei Wellen ausbreiten. In ;eder Richtung breiten sich also mehrere Schwingungen
unterschiedlicher Frequenz aus. Die Ausbreitungszeiten
der einzelnen Wellen sind so gewählt, daß, wie zuvor bereits angedeutet,
die Frequenzen eines in einer Richtung durch das Lasermedium laufenden Wellenpaares zwischen den Frequenzen eines
anderen, in der entgegengesetzten Richtung durch das Lasermedium
- 3 209838/07 5 8
laufenden Wellenpaares gelegen sind. Eine Bewegung des ringförmigen
Laser-Übertragungsweges, beispielsweise durch Drehung des Systemes um eine zur Ebene des Übertragungsweges senkrechte
Achse bewirkt Frequenzverschiebungen an dem in einer Richtung wandernden Wellenpaar, welche entgegengesetzt zu den Frequenzverschiebungen
sind, die an dem in der entgegengesetzten Richtung durch das Lasermedium wandernden Wellenpaar auftreten. Hierdurch
wird eine Veränderung des Frequenzabstandes zwischen den jeweils unteren Frequenzen je eines Wellenpaares hervorgerufen, welche
entgegengesetzt zu der Veränderung des FrequenzabStandes zwischen
den oberen Frequenzen je eines Wellenpaares ist und die Gesamtveränderung, welche durch Subtrahieren der einen Veränderung
von der anderen Veränderung erhalten wird, stellt im wesentlichen eine lineare Funktion der Drehgeschwindigkeit dar, wobei das
Vorzeichen dieser Gesamtveränderung die Drehrichtung angibt. Auf diese Weise läßt sich eine bedeutend genauere Messung der
Drehgeschwindigkeit des Systemes erzielen, als sie mit mechanischen Gyroskopsystemen erreichbar ist.
Nachdem Frequenzverschiebungen aufgrund von Veränderungen der von der Energiequelle zugeführten Leistung, aufgrund von
mechanischen Schwingungen der Bauteile oder aufgrund thermischer Veränderungen im System sämtliche Frequenzen im wesentlichen
in gleicher Weise verschieben, da sämtliche Schwingungen durch dieselben Bauteile geführt werden, verschieben sich die Abstände
zwischen den oberen Frequenzen und zwischen den unteren Frequenzen je eines Wellenpaares in derselben Richtung, so daß die Gesamt*
abweichung Null bleibt. Diese Frequenzverschiebungen verursachen daher im wesentlichen keine Fehler im System.
Erfindungsgemäß ist ferner vorgesehen, das vorgeschlagene Gyroskop so zu betreiben, daß die untere Frequenz je eines Paares
von Wellen unterhalb der Frequenz maximaler Ausgangsleistung des Laser-Übergangsresonanz-Energiebandes liegt, während die
obere Frequenz je eines Wellenpaares oberhalb dieser Frequenz maximaler Ausgangsleistung gelegen ist. Das bedeutet im einzelnen,
209838/0758
daß die Frequenzen jedes Wellenpaares im wesentlichen im gleichen Abstand oberhalb und unterhalb der Frequenz maximaler
Ausgangsleistung oder Mittenfrequenz des Lasers gehalten werden, welcher in einem Diagramm des Verstärkungsgewinnes oder der Ausgangsleistung
über der Frequenz im allgemeinen eine Gauss'sehe
Verteilungskurve besitzt. Ein Bestreben der oberen und/oder der unteren Frequenzen aufgrund der Steigung der Verstärkungsgewinnkurve
oder aufgrund Veränderungen dieser Kurve aufeinander zu wandern, bewirkt eine Veränderung de3 Frequenzabstandes zwischen
den jeweils unteren Frequenzen und des FrequenzabStandes zwischen
den jeweils oberen Frequenzen in derselben Richtung. Die Gesamt-Abweichungen dieser Frequenzabstände bleiben daher für änderungen
der Verstärkung des Systemes insgesamt im wesentlichen Hull.
Während zur Erzeugung der unterschiedlichen Ausbreitungszeiten für die verschiedenen Frequenzen eine Vielzahl von Werkstoffen
verwendbar ist, wird hier ein besonderes Bauteil mit einem Frequenzdispersionsverhalten vorgeschlagen, bei welchem
die gesarate Dispersion in einem einzigen Medium erfolgt, wobei die unterschiedliche Polarisation der Wellen ausgenützt wird. Im
einzelnen sei bemerkt, daß ein Paar von in entgegengesetztem Sinn zirkulär polarisierten Wellen in je einer Richtung das
Medium durchläuft. Durch geeignete Auswahl des Mediums, beispielsweise eines QuarzkriStalles, dessen optische Achse in Richtung
des Ausbreitungsweges der Wellen gelegt wird, kann die Verzögerungszeit einer Welle der einen Polarisation von der Verzögerungszeit
einer Welle der anderen Polarisation verschieden gemacht werden. Der Unterschied in den Verzögerungszeiten, welcher
reziprok ist und welcher die unterschiedlichen Frequenzen verursacht, kann durch entsprechende Auswahl der Länge des Quarzkristalles
eingestellt werden.
Zusätzlich wird der kleine Faraday'sehe Effekt, welchen
viele Kristalle zeigen, dazu benützt, an zirkularpolarisierten Wellen, welche in entgegengesetzten Richtungen durch den Kristall
wandern, eine nicht reziproke änderung der Verzögerungszeit vorzunehmen, so daß die Verzögerungszeit für die mit einer PoIa-
209838/0 7 58
risation in einer Richtung durch den Kristall laufende Welle Verschieden von der Verzögerungszeit der mit derselben Polarisation
in der entgegengesetzten Richtung durch den Kristall laufenden Welle ist.
Die Stärke der erzeugten Paraday-Rotation ändert sich
mit der Stärke des axial parallel zur Ausbreitungsrichtung durch den Kristall angelegten magnetischen Feldes und die Richtung
der Paraday-Rotation kann durch Umkehr der Richtung des magnetischen Feldes ebenfalls umgekehrt werden. Änderungen
des Magnetfeldes bewirken Verschiebungen sämtlicher vier Frequenzen im System, wobei die Verschiebung an den Frequenzen eines
Polarisationssinnes in entgegengesetzter Richtung verläuft, da diese Wellen mit diesem einen Polarisationssinn auch in entgegengesetzter
Richtung durch den Faraday-Rotator laufen. Hieraus folgt, daß Veränderungen des Magnetfeldes den Frequenzabstand
zwischen den jeweils oberen Frequenzen jedes Wellenpaares und den Frequenzabstand zwischen den jeweils unteren
Frequenzen jedes Wellenpaares in der gleichen Richtung verändern, so daß die Gesamtveränderung Null bleibt. Diese Frequenzverschiebungen
haben daher keinen merklichen Einfluß auf den Ausgang des Gyroskopes.
Im folgenden wird die Erfindung durch die Beschreibung von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die anliegende
Zeichnung näher beschrieben. Es stellen dar:
Figur 1 eine schematische Ansicht eines ringförmigen Laser-Übertragungsweges mit den Merkmalen der
Erfindung,
Figur 2 ein Diagramm mit Betriebskennlinien des Systemes nach Figur 1 und
Figur 3 eine Abbildung eines bevorzugten Ausführungsbeispiels der Erfindung.
Anhand der Figuren 1 und 2 sei ein Laserkreisel erläutert, welcher ein Laser-Verstärkungsmedium 10 besitzt. Ein
ringförmiger Übertragungsweg für die Laserstrahlen wird durch
- 6 209838/0758
vier Reflektoren 12, 13, 14 und 15 bestimmt, welche gegenüber
dem durch die Achse des Lasermediums 10 gehenden Ausbreitungsweg der Wellen unter einem Winkel von 45° angeordnet sind
und einen rechteckigen Übertragungsweg festlegen, wobei das Lasermedium 10 in einem Zweig angeordnet ist. Im gegenüberliegenden
Zweig des rechteckigen Übertragungsweges liegt ein
Bauteil 16 mit polarisationsselektiver Dispersion, welches Wellen unterschiedlicher Polarisation unterschiedlich stark verzögert.
Das Bauteil 16 kann beispielsweise von einem gebräuchlichen Quarzkristallrotator 17, dessen optische Achse parallel zur
Laserachse liegt, und einem üblichen Faraday-Rotator 18 gebildet sein, dessen magnetisches Feld parallel zum Ausbreitungsweg
des Laserstrahles verläuft.
Der Kristallrotator 17 verursacht eine Verzögerung für
zirkulär polarisierte Wellen, welche für den einen Richtungssinn der Zirkularen Polarisation andere ist als für den entgegengesetzten
Richtungssinn der Polarisation, wobei das Verhalten reziprok ist, d.h., eine Welle, welche einmal in der
einen und einmal in der anderen Richtung durch den Kristall geschickt wird, erfährt jeweils dieselbe Verzögerung. Der Faraday-Rotator
18 bewirkt ebenfalls eine Verzögerung zirkulär polarisierter Wellen, jedoch arbeitet er nicht reziprok, d.h. er
dreht eine zirkularpolarisierte Welle des einen Polarisationssinnes, die in einer Richtung durch den Rotator wandert in
positivem Sinne oder erhöht die Drehung, während bei einer im gleichen Sinne zirkulär polarisierten Welle, welche den Rotator
in der entgegengesetzten Richtung durchläuft, eine Drehung in negativem Sinne oder eine Verminderung der Drehung vorgenommen
wird.
Da eine Veränderung der Gesamtverzögerung eine Veränderung der elektrischen Weglänge bewirkt und da rundum den Laserstrahl-Übertragungsweg,
welcher durch die Bauteile 10, 11, 12, 13, 14, 15, 17 und 18 gebildet wird, ein ganzzahliges Vielfaches von
Wellenlängen erforderlich ist, um Scnwingungen erzeugen zu können, werden vier Schwingungsfrequenzen erzeugt, wobei die
209838/0758
in Figur 2 mit 21 und 22 bezeichneten Frequenzen beispielsweise zu linkszirkular polarisierten Wellen gehören können, von denen
die Frequenz 21 im Uhrzeigersinn durch das Lasersystem nach Figur 1 läuft, während die Frequenz 22 im Gegenuhrzeigersinn
das System nach Figur 1 durchläuft. Die mit 23 und 24 bezeichneten Frequenzen können rechtszirkular polarisierten Wellen angehören,
wobei die Frequenz 23 im Gegenuhrzeigersinn durch das Lasersystem läuft, während die Frequenz 24 im Uhrzeigersinn
im Lasersystem nach Figur 1 umläuft. Im Figur 2 sind die genannten Frequenzen mit positivem bzw. negativem Abstand von
der Mittenfrequenz oder der Frequenz maximaler Ausgangsverstärkung des Lasers 10 eingezeichnet.
Wird das in Figur 1 gezeigte System um eine Achse gedreht, welche senkrecht zur Ebene des Laser-Übertragungsweges
gerichtet ist, so werden die Frequenzen 22 und 23 beide in eine Richtung verschoben, während die Frequenzen 21 und 24 beide in
die entgegengesetzte Richtung verschoben werden. Wird beispielsweise das System im Uhrzeigersinn gedreht, so werden die
Frequenzen 22 und 23 verringert und die Frequenzen 21 und 24 werden erhöht und nachdem die Frequenzen 22 und 23 zwischen den
Frequenzen 21 und 24 gelegen sind, wird der Frequenzabstand
zwischen den Frequenzen 21 und 22 vermindert und der Frequenzabstand zwischen den Frequenzen 23 und 24 wird vergrößert. Die
Summe der Änderungen dieser Frequenzabstände ist unmittelbar proportional zur Drehgeschwindigkeit des Systems nach Figur
Diese Summe laßt sich von Frequenzverschiebungen aufgrund anderer Ursachen, beispielsweise Änderungen des Verstärkungsfaktors
oder thermischen Änderungen der Übertragungsweglänge dadurch absondern, daß die Änderungen der Frequenzabstände oder die Abweichungen
dieser Frequerizabstände algebraisch addiert werden. Eine Verminderung eines Frequenzabstandes hat dabei ein negatives
Vorzeichen, und eine Erhöhung des Frequenzabstandes besitzt ein positives Vorzeichen. Die Drehrichtung bestimmt sich aus
den jeweiligen relativen Vorzeichen der Frequenzabweichungen. Ist beispielsweise der Abstand zwischen den Frequenzen 21 und
22 kleiner als der Abstand zwischen den Frequenzen 23 und 24,
so dreht sich das System im Uhrzeigersinn, während dann, wenn der Abstand zwischen den Frequenzen 21 und 22 größer als der
Abstand zwischen den Frequenzen 23 und 24 ist, das System sich
- 8 209838/0758
22Ü9397
im Gegenuhrzeigersinn dreht.
Die vier Frequenzen des Gyroskops werden aus der geringen Menge an Laser-Wellenenergie abgeleitet, welche durch den Spiegel
14 hindurch in kleinen Mengen austritt, beispielsweise in einer Menge von weniger als 1 o/oo der Gesamtenergie des Laserstrahls.
Im Uhrzeigersinn umlaufende Wellen durchdringen den Spiegel längs des mit 30 bezeichneten Weges, während im Gegenuhrzeigersinn
umlaufende Wellen den Spiegel längs des mit 31 bezeichneten Weges durchdringen. Die Strahlen verlaufen durch Polarisationsfilterplatten
32 beliebiger Art, beispielsweise durch Quarzkristallplatten, welche mit ihrer Z-Achse senkrecht zum
Strahl und mit der X-Achse oder der Y-Achse parallel zum Strahl ausgerichtet sind. Die Dicke der Platten 32 ist in bekannter
Weise so gewählt, daß die zirkulär polarisierten Wellen in linear polarisierte Wellen umgeformt werden, wobei die linear
polarisierte Welle jedes Strahls, welche aus rechtszirkular polarisierten Wellen erzeugt wird, rechtwinkelig zu der linear
polarisierten Welle steht, die aus der linkszirkular polarisierten Welle erzeugt wird. Die Strahlen 30 und 31 werden dann
in zwei im wesentlichen gleiche Amplitude besitzende Strahlen vermittels halbverspiegelter Spiegel 33 aufgeteilt, wobei die
Strahlen, welche durch die halbverspiegelten Spiegel 33 durchtreten, an Spiegel 34 reflektiert werden, so daß insgesamt vier
Strahlen entstehen, welche durch vier Polarisationsanalysatoren 35 geführt werden. Letztere lassen nur Energie der Welle in
einem ganz bestimmten Winkel der linearen Polarisation durch, und durch entsprechende Einstellung der Drehstellung der Analysatoren
35 können Strahlen 41, 42, 43 und 44 erzeugt werden, welche im wesentlichen nur die Frequenzen 21 bzw. 22 bzw. 23
bzw. 24 enthalten.
Die Strahlen 41 und 42 werden einander mittels eines halbverspiegelten
Spiegels 45 überlagert und auf eine Fotodiode geleitet, und die Strahlen 42 und 43 werden einander auf einer
Fotodiode 48 vermittels des halbverspiegelten Spiegels 47 überlagert. Die Fotodioden 46 und 48 sind vermittels Batterien
bzw. 50 mit einer Gegenvorspannung versehen und die Differenzfrequenz, welche von der Fotodiode 46 aufgrund des Frequenz-
2 0 9 8 3 ΐ / C 7 S 3
10 22Ü9397
abstandes zwischen den Frequenzen 21 und 22 erzeugt wird, erscheint am Belastungswiderstand 51, während die Differenzfre- >
quenz, welche durch die Fotodiode 48 aufgrund des Frequenzabstandes zwischen den Frequenzen 23 und 24 erzeugt wird, am Belastungswiderstand
52 auftritt. Frequenzen oberhalb dieser Differenzfrequenzen
werden durch die Streukapazität des Systems ausgefiltert und erscheinen nicht an den Widerständen 51 und 52.
Die Differenzfrequenzen werden mittels der Zähler 53 und
54 gezählt, welche Impulsformungs-Schaltungen enthalten können, um aus der sinusförmigen Differenzfrequenz-Schwingung in an sich
bekannter Weise digitale Impulse zu formen. Der Ausgang des Zählers 53 wird von dem Ausgang des Zählers 54 mittels eines
Additionswerkes 55 abgezogen, welches so ausgebildet ist, daß der Ausgang des Zählers 53 als negative Zahl zu dem Ausgang des
Zählers 54 als positiver Zahl addiert wird, wie in der Zählertechnik allgemein bekannt ist. Der Ausgang des Additionswerkes
55 ist daher eine Zahl, welche zur gesamten Drehung des Lasersystems
während einer Zeit proportional ist, während welcher die Zähler gearbeitet haben. Ist das Gesamt-Zählergebnis positiv,
so ist der Ausgang des Zählers 54 größer als der Ausgang des Zählers 53 und die Drehung erfolgt im Gegenuhrzeigersinn,
während bei negativem Gesamtergebnis die Drehung im Uhrzeigersinn erfolgt. Wie ebenfalls aus der Zählertechnik allgemein
bekannt, können Zähler so geschaltet und ausgebildet sein, daß sie während wiederholter Zeitabschnitte eine Zählung durchführen,
und das Zählergebnis ist dann zur Drehgeschwindigkeit proportional.
Die an den Widerständen 51 und 52 anstehenden Spannungssignale haben eine Amplitude, welche von der Lage der Frequenzen
mit Bezug auf die Verstärkungskurve 90 nach Figur 2 abhängig ist,
und diese Signale können daher dazu verwendet werden,, ein Steuersignal zu erzeugen, um die Frequenzen 21 und 22 sowie 23 und 24
symmetriah zur Mittenfrequenz der Kennlinie 90 auszurichten.
Die Amplituden der genannten Signale werden durch Dioden 61 bzw. 62 ermittelt und erscheinen an Belastungswiderständen 63
bzw. 64, wobei die an diesen Widerständen anstenenden Signalspannungen durch Filterkreise aus den Widerständen 65 und den
- 10 209838/0758
22Ü9397
Kondensatoren 66 geführt werden, mittels welchen das gewünschte Frequenz-Ansprechverhalten der Steuersignalschleife gegenüber
einem Differentialverstärker 67 bestimmt wird, dessen Ausgang einen piezoelektrischen Kristall beaufschlagt, welcher einen
der Spiegel, nämlich den Spiegel 12, trägt. Wie aus Figur 1 ersichtlich, hat der piezoelektrische Kristall die Form eines
Quarzblockes 68, welcher über eine rückwärtige Elektrode 69 gehaltert ist, die Teil einer mechanischen Halterung ( nicht
dargestellt) bildet, und eine vorderseitige Elektrode 70 aufweist, die den Spiegel 12 trägt. Der Verstärkungsgrad und die
Polung des Differentialverstärkers 67 sind so gewählt, daß eine Bewegung des Spiegels 12 in solcher Weise erzeugt werden
kann, daß mechanische Bewegungen von Teilen des Systems gegeneinander kompensiert werden können, so daß die Frequenzen 21,
22, 23 und 24 symmetrisch zur Mittenfrequenz oder Frequenz maximaler Verstärkung der Kennlinie 90 bleiben.
In Figur 3 ist ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung gezeigt, bei welchem der Laser 10 die Form eines Gaslasers
hat, der einen Glaskolben 71 aufbist, in welchem ein Gemisch
aus Neon und Helium enthalten ist, welches eine Verstärkung von Wellenlängen von etwa 6.328 A* bewirkt. Zwei Kathoden 72
sind an seitlichen Armen 73 nahe den Enden des Lasers 10 vorgesehen, welche in die Innenbohrung 74 des Lasers einmünden, welch
letztere zwischen den Enden des Glaskörpers 71 verläuft und an optischen Fenstern 75 endet. Eine Anode 76 ist in einem Seitenarm
77 angeordnet und mündet etwa in der Mitte zwischen den die Kathoden enthaltenden Armen 73 in die Laserbohrung 74 ein.
Zwischen den Kathoden 72 und der Anode 76 werden vermittels
einer Energiequelle 78, vorzugsweise mittels einer einstellbaren Gleichstromquelle elektrische Glaichstromentladungen erzeugt.
Der Weg des Laserstrahles wird durch vier Spiegel 80, 81, 82 und 83 bestimmt, welche an den Ecken des im wesentlichen rechteckig
verlaufenden Weges angeordnet sind und einen Winkel von etwa 45 Grad gegenüber der Richtung der einfallenden und reflektierten
Strahlen einschließen. Die gesamte Anordnung, welche den
- 11 -
209838/0758
22Ü9397
Weg des Laserstrahles bestimmt, ist auf einer Grundplatte 84 angeordnet,
welche eine im wesentlichen starre und feste Lage der Bauteile gewährleistet, um Schwankungen der Weglänge aufgrund
mechanischer Schwingungen zu verhindern. Die Grundplatte 84 ist an einem hier nicht eingezeichneten System oder Bauteil befestigt,
dessen Drehung gemessen werden soll. Die Spiegel 80, 81, 82 und 83 können an nicht dargestellten Halterungen in an
sich bekannter Weise einstellbar befestigt sein, um den Laserstrahl längs des rechteckig verlaufenden Weges ausrichten zu
können. Einer oder mehrere der Spiegel, beispielsweise der Spiegel 82, ist bzw. sind konkav ausgebildet, um die Bündelung
des Laserstrahles für den Durchgang durch die Innenbohrung 74 des Lasers zu verbessern. Gegebenenfalls kann die gesamte Anordnung
vor Fehlern aufgrund von Gasbewegungen längs des Laserstrahlweges dadurch geschützt werden, daß sämtliche Teile
des Weges des Laserstrahles außerhalb des gasgefüllten Innenraumes des Kolbens 71 evakuiert werden. Eine Bewegung von Gas
innerhalb der Innenbohrung 74 des Lasers aufgrund der elektrischen
Entladung wird kompensiert, da die Ionenbewegung im Gas
längs der Innenbohrung 74 des Lasers in beiden Richtungen von der Anode 77 weg zu jeder der Kathoden in den Armen 73 erfolgt.
Wird also der Laser durch eine Gleichstromentladung erregt, so treten gleiche und entgegengesetzt gerichtete Bewegungen der
Gasteilchen innerhalb der Innenbohrung 74 des Lasers auf. Die Länge der Innenbohrung 74 ist genügend groß gewählt, um die Verluste
im Lasersignal auf dem Umlaufweg überwinden zu können.
Beispielsweise beträgt die Länge 20 cm bis 100 cm. Die gesamte Weglänge kann dadurch verkürzt werden, daß zusätzliche Laser
auch in die anderen Zweige des rechteckigen Laserstrahlweges gelegt werden und gegebenenfalls kann einer oder können mehrere
der Spiegel als Teile der Fenster 75 ausgebildet sein, um die Verluste zci vermindern.
In dem dem Laser 10 gegenüberliegenden Zweig des rechteckigen Laserstrahlweges liegt ein Bauteil 85 mit polarisationsselektiver
Dispersion, welches von einem Quarzkristallkörper gebildet ist, der mit seiner Z-Achse oder optischen Achse parallel zum
Ausbreitungsweg des Laserstrahles ausgerichtet ist. Das Bau-
- 12 209838/0758
teil 85 erzeugt die reziproke, polarisationsselekti-^4^il»p*9-7
sion, von welcher im Zusammenhang mit dem Bauteil 17 nach Figur die Rede war.
Ist die durch die reziproke, polarisationsselektive Dispersion hervorgerufene Frequenz trennung verhältnismäßig groß und beträgt
beispielsweise 150 MIIz, so bewirkt der Faraday-Effekt im
Quarzkristall eine ausreichende nichtreziproke, polarisationsselektive Dispersion, um eine Frequsnztrennung von beispielsweise
0,1 °/o derjenigen Frequenz trennung zu erreichen, welche durch
die reziproke, polarisationsselektive Dispersion hervorgerufen wird. Die Faraday-Drehung wird mittels eines Permanentmagneten
68 erzeugt, welcher an magnetische Polschuhe 87 und 88 an den Enden des Kristalls 85 angesetzt ist und ein Magnetfeld erzeugt,
das koaxial zum Laserstrahl verläuft. Die Polschuhe 87 und 88 sind mit Öffnungen versehen, um den Laserstrahl hindurchtreten
zu lassen. Da Veränderungen im Magnetfeld zu Frequenzverschiebungen
führen, welche sich im Ausgangssignal auslöschen, ist die Größe des Magnetfeldes kein kritischer Wert und wird
für die betreffende Länge des Kristalls 85 so gewählt daß eine ausreichende, nichtreziproke Polarisationsverschiebung entsprechend
den bekannten physikalischen Konstanten von Quarz erreicht wird. Anstelle von Quarz kann eine Vielzahl anderer Werkstoffe
verwendet werden, welche die gewünschte reziproke, polarisationsselektive Dispersion und die nichtreziproke Faraday-Polarisationsdispersion
besitzen. Beim vorliegenden Ausführungsbeispiel erzeugt ein Quarzkristall mit einer Länge von etwa 4 mm
bei einer magnetischen Feldstärke von 2.000 Gauß die gewünschte Frequenzaufspaltung.
Aus dem System ausgekoppeltes Licht, beispielsweise in den geringen Mengen, welche durch den Spiegel 83 hindurchtreten, fällt
auf eine Auswerteinrichtung 89, welche Viertelwellenplatten, halbdurchlässig verspiegelte Spiegel, Polarisationsanalysatoren
und Fotodetektoren in geeigneter Anordnung enthält, wie dies beispielsweise im Zusammenhang mit Figur 1 beschrieben wurde, Für
das Ausführungsbeispiel nach Figur 3 besitzt der Laser eine verhältnismäßig
scharfe Verstärkungskurve aufgrund der Molekülresonanz, wie in Figur 2 durch die Kurve 90 gezeigt ist, wobei
die Diagrammpunkte halber Leistung einen Abstand von etwa
20983S1Zo?5S OffiSKNAL INSPfCTSD
1tf 221)9397
1.000 MHz voneinander haben, wie durch die Punkte 91 angedeutet ist. In einem derartigen System mit einem verhältnismäßig
langen Weg des Laserstrahls können nebeneinander liegende Schwingungszustände oberhalb der Punkte halber Leistung auftreten.
Diese Schwingungszustände haben bei dem gezeigten Beispiel einen Abstand zwischen 300 MHz und 400 MHz von den gewünschten
Betriebsfrequenzen 21, 22, 23 und 24 und sind durch die Frequenzlinien 92 angedeutet. Da die Kurve 90 im wesentlichen einer
Gauss'sehen Verteilung des Verstärkungsgewinns über der Frequenz
entspricht, kann die Verstärkung des Systems durch Einstellung der Energiezufuhr 78 so einreguliert werden, daß der
Verstärkungsgewinn der Schleife für diejenigen Frequenzen, welche in den Bereichen der Kurve 90 gelegen sind, in welchen
sich die nebeneinander liegenden Schwingungszustände 92 befinden,
kleiner als eins ist, was beispielsweise für den unterhalb der Linie 93 gelegenen Teil der Kurve 90 gilt. Die Schwingungszustände
92 werden dann nicht angeregt, und Differenzfrequenzen,
welche durch solche Schwingungszustände erzeugt würden, werden demgemäß ausgeschaltet.
Gegebenenfalls können aber auch die benachbarten Schwingungszustände
angeregt werden, wenn das System so betrieben wird, daß die Frequenzaufspaltung aufgrund der nichtreziproken Faraday-Drehung
nicht einen Wert von '.venigen hundert Kilohertz übersteigt.
Die Ausgangs-Fotodetektoren, beispielsweise die Detektoren 46 und 48 gemäß Figur 1 können zusammen mit den Belastungswiderständen 51 und 52 so ausgebildet werden, daß sich eine Nebenschlußkapazität
ergibt, durch welche sämtliche Frequenzen etwa oberhalb 1 MHz ausgefiltert werden, so daß die in den
Ausgängen auftretenden Differenzfrequenzen Frequenzbänder von einigen wenigen Hz Breite darstellen, welche die Änderungen
des Frequenzabstandes zwischen den Hauptfrequenzen und ihren benachbarten Schwingungszuständen darstellen. Diese schmalen
Frequenzbänder können in den Zählern 53 und 54 oder in einer Frequenz-Diskriminatorschaltung ausgemittelt werden, was in
üblicher Weise geschehen kann. Bei einer solchen Betriebsweise kann gegebenenfalls die Stabilisierung der Weglänge beispiels-
- 14 -
209838/0788
weise mittels eines einem Spiegel zugeordneten Quarzkristalls, entfallen, da benachbarte Schwingungszustände stets innerhalb
der Verstärkungskurve gelegen sind.
Dem Fachmann bietet sich noch eine Reihe von Abwandlungsmöglichkeiten der zuvor beschriebenen Ausführungsbeispiele. So
kann eine beliebige Laserart verwendet werden. Die Breite der Verstärkungsgewinnkurve
kann dadurch eingestellt werden, daß die Gasmischungen und die Betriebsströme reguliert werden. Ferner
können Festkörper-Laser verwendet werden, beispielsweise mit Rubinkristallen oder mit neodymdotierten Yttriumaluminat-Granatkristallen
oder neodymdotierten YttriumorLhoaluminat-Kristallen.
Während im allgemeinen die Genauigkeit des Systems bei gegebener Größe mit dem Frequenzbereich zunimmt, sei darauf
hingewiesen, daß die der Erfindung zugrundeliegenden Gedanken in gleicher Weise auch bei niedrigeren Frequenzen, beispielsweise
im Mikrowellenbereicli anwendbar 3ind und daß anstelle eines ■ausgedehnten Laserverstärkers, wie er hier gezeigt ist, auch
andere Verstärker, beispielsweise Halbleitergeräte, verwendet werden
können.
209838/0758
Claims (9)
1. Gyroskop, insbesondere Laserkreisel, bei welchem Wellenstrahlungen in entgegengesetzter Laufrichtung durch einen
Übertragungsweg geschickt werden und die bei Bewegung des Übertragungsweges für die jeweilige Laufrichtung unterschiedliche
Frequenzänderung untersucht wird, dadurch gekennzeichnet, daß jede der den Übertragungsweg entgegengesetzt
zueinander durchlaufenden Wellenstrahlungen mehrere, im wesentlichen kohärente Frequenzen enthält und daß im Übertragungsweg
Verstärkermittel für die Wellenstrahlung angeordnet
2. Gyroskop nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die den Übertragungsweg in einer Richtung durchlaufende
Wellenstrahlung mindestens j^zwei Frequenzen (21, 24) enthält,
welche oberhalb und unterhalb zweier Frequenzen (22, 23) der den Übertragungsweg in der anderen Richtung durchlaufenden
Wellenstrahlung liegen und daß die bei Bewegung des Übertragungsweges
auftretenden Frequenzverschiebungen zwischen den
beiden unteren Frequenzen (21, 22) und zwischen den beiden oberen Frequenzen (23, 24) auswertbar sind.
3. Gyroskop nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Übertragungsweg Mittel ( 16, 17, 18) zur Verzögerung
der Wellen abhängig von ihrem Polarisationssinn enthält.
4. Gyroskop nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die unterschiedlichen Frequenzen (21, 22, 23, 24) je einer
Laufrichtung durch die Mittel zur unterschiedlichen Verzögerung der Wellen abhängig vom Polarisationssinn erzeugbar sind.
5. Gyroskop nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel zur unterschiedlichen Verzögerung der Wellen
- 16 -
209838/0758
22Ü9397
abhängig vom Polarisationssinn einen reziprok arbeitenden
Kristall-Rotator (17 bzw. 85), enthalten.
6. Gyroskop nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel zur unterschiedlichen Verzögerung
der Wellen abhängig vom Polarisationssinn einen Faraday-Eotator
(18 bzw. 85) enthalten.
7. Gyroskop nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Übertragungsweg zumindest teilweise
durch Reflektoren (12, 13, 14, 15 bzw 80, 81, 82, 83) bestimmt ist.
8. Gyroskop nach einem der Ansprüche 1 bis 7» dadurch
gekennzeichnet, daß der Übertragungsweg ringförmig.ist.
9. Gyroskop nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Verstärkermittel (10) von einem Lasermedium,
insbesondere von einem Gaslaser, beispielsweise einem Helium- und Neon- enthaltenden Laser gebildet sind.
- 17 -
209838/0758
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US12058171A | 1971-03-03 | 1971-03-03 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2209397A1 true DE2209397A1 (de) | 1972-09-14 |
DE2209397B2 DE2209397B2 (de) | 1975-03-13 |
DE2209397C3 DE2209397C3 (de) | 1975-10-30 |
Family
ID=22391224
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2209397A Expired DE2209397C3 (de) | 1971-03-03 | 1972-02-28 | Drehgeschwindigkeitsmesser, insbesondere Ringlaser |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3741657A (de) |
JP (1) | JPS5229912B1 (de) |
CA (1) | CA980897A (de) |
DE (1) | DE2209397C3 (de) |
FR (1) | FR2128617B1 (de) |
GB (1) | GB1388418A (de) |
IT (1) | IT948720B (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2900125A1 (de) * | 1978-01-03 | 1979-07-12 | Raytheon Co | Ringlaser-drehgeschwindigkeitsmesser |
US4556319A (en) * | 1981-04-21 | 1985-12-03 | Deutsche Forschungs- Und Versuchsanstalt Fur Luft- Und Raumfahrt E.V. | Sensor of rotational velocity on the basis of a ring laser |
Families Citing this family (50)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3854819A (en) * | 1971-03-03 | 1974-12-17 | K Andringa | Laser gyroscope |
US3879130A (en) * | 1973-05-16 | 1975-04-22 | Howard B Greenstein | Method and apparatus for the operation of ring laser in a biased mode |
US4110045A (en) * | 1976-01-02 | 1978-08-29 | Raytheon Company | Electromagnetic wave ring resonator |
CA1077602A (en) * | 1976-01-02 | 1980-05-13 | Raytheon Company | Electromagnetic wave ring resonator |
US4482249A (en) * | 1976-01-02 | 1984-11-13 | Raytheon Company | Electromagnetic wave ring resonator |
US4108553A (en) * | 1977-01-04 | 1978-08-22 | Raytheon Company | Laser gyroscope detector and path length control system |
US4449824A (en) * | 1977-01-10 | 1984-05-22 | Raytheon Company | Laser gyro output optics structure |
US4141651A (en) * | 1977-01-10 | 1979-02-27 | Raytheon Company | Laser gyroscope output optics structure |
CA1088657A (en) * | 1977-01-10 | 1980-10-28 | James B. Matthews | Laser gyroscope output optics structure |
DE2901388A1 (de) * | 1979-01-15 | 1980-07-24 | Max Planck Gesellschaft | Verfahren und anordnung zur messung von drehungen mittels des sagnac-effekts |
US4548501A (en) * | 1978-01-03 | 1985-10-22 | Raytheon Company | Laser gyroscope system |
DE2804103A1 (de) * | 1978-01-31 | 1979-08-02 | Siemens Ag | Interferometer mit einer spule aus einem einmode-wellenleiter |
CA1136249A (en) * | 1978-03-27 | 1982-11-23 | James B. Matthews | Phased-locked loop laser gyroscope system |
US4429997A (en) | 1978-03-27 | 1984-02-07 | Raytheon Company | Phase-locked loop laser gyroscope system |
DE2814476A1 (de) * | 1978-04-04 | 1979-10-18 | Siemens Ag | Interferometer mit einer spule aus einem einmode-wellenleiter |
CA1132692A (en) * | 1978-04-07 | 1982-09-28 | James B. Matthews | Phase-locked laser gyroscope system |
US4415266A (en) * | 1978-04-07 | 1983-11-15 | Raytheon Company | Phase-locked loop laser gyroscope system |
DE2816937C2 (de) * | 1978-04-19 | 1982-07-15 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verwendung von Reaktivfarbstoffen zum Färben von cellulosehaltigem Textilmaterial oder Leder |
DE2821241C2 (de) * | 1978-05-16 | 1984-04-19 | Litton Systems, Inc., 90210 Beverly Hills, Calif. | Ring-Laser-Gyroskop |
DE2857877C2 (de) * | 1978-05-16 | 1984-04-19 | Litton Systems, Inc., 90210 Beverly Hills, Calif. | Ring-Laser-Gyroskop mit einem Mehrfach-Schwingungs-Ring-Laser zur Erzeugung von vier Laser-Schwingungsmodi |
US4229106A (en) * | 1978-05-18 | 1980-10-21 | Raytheon Company | Electromagnetic wave ring resonator |
CA1125895A (en) * | 1978-05-26 | 1982-06-15 | Virgil E. Sanders | Laser gyro mode locking reduction scheme |
US4219275A (en) * | 1978-06-22 | 1980-08-26 | Rockwell International Corporation | Ring laser having magnetic isolation of counter-propagating light waves |
DE2936248A1 (de) * | 1979-09-07 | 1981-03-19 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Verfahren zum betrieb eines ringinterferometers als rotationssensor |
US4397027A (en) * | 1981-01-05 | 1983-08-02 | Raytheon Company | Self-compensating gas discharge path for laser gyro |
DE3115889C2 (de) * | 1981-04-21 | 1983-12-29 | Deutsche Forschungs- und Versuchsanstalt für Luft- und Raumfahrt e.V., 5000 Köln | Drehgeschwindigkeitssensor auf der Basis eines Ringlasers |
US4519708A (en) * | 1981-05-20 | 1985-05-28 | Raytheon Company | Mode discrimination apparatus |
GB2120839A (en) * | 1982-05-19 | 1983-12-07 | Raytheon Co | Ring laser gyroscope |
US4687331A (en) * | 1982-05-19 | 1987-08-18 | Raytheon Company | Ring laser gyroscope |
US4521110A (en) * | 1982-12-13 | 1985-06-04 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Dual cavity laser gyro |
US4672624A (en) * | 1985-08-09 | 1987-06-09 | Honeywell Inc. | Cathode-block construction for long life lasers |
US4647204A (en) * | 1985-08-16 | 1987-03-03 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Compensated dual cavity laser gyro |
US5004343A (en) * | 1986-03-14 | 1991-04-02 | Raytheon Company | Multiple ring paths in one block |
US4795258A (en) * | 1987-04-06 | 1989-01-03 | Litton Systems, Inc. | Nonplanar three-axis ring laser gyro with shared mirror faces |
US4836675A (en) * | 1987-06-29 | 1989-06-06 | Litton Systems, Inc. | Apparatus and method for detecting rotation rate and direction of rotation and providing cavity length control in multioscillator ring laser gyroscopes |
US5386288A (en) * | 1987-10-28 | 1995-01-31 | Litton Systems, Inc. | Split gain multimode ring laser gyroscope and method |
US5442441A (en) * | 1987-10-28 | 1995-08-15 | Litton Systems, Inc. | Radio frequency excited ring laser gyro |
US4962506A (en) * | 1988-04-14 | 1990-10-09 | Litton Systems, Inc. | Scatter symmetrization in multi-mode ring laser gyros |
JPH0347683A (ja) * | 1989-07-14 | 1991-02-28 | Seiwa Seisakusho:Kk | 直流抵抗溶接装置 |
US5457570A (en) * | 1993-05-25 | 1995-10-10 | Litton Systems, Inc. | Ultraviolet resistive antireflective coating of Ta2 O5 doped with Al2 O3 and method of fabrication |
US5513039A (en) * | 1993-05-26 | 1996-04-30 | Litton Systems, Inc. | Ultraviolet resistive coated mirror and method of fabrication |
US5757490A (en) * | 1996-07-31 | 1998-05-26 | Litton Systems, Inc. | Compact three-axis ring laser gyroscope |
FR2863702B1 (fr) * | 2003-12-12 | 2006-03-03 | Thales Sa | Gyrolaser a etat solide stabilise et a milieu laser anisotrope |
FR2876447B1 (fr) * | 2004-03-16 | 2007-11-02 | Thales Sa | Gyrolaser a etat solide stabilise a quatre modes sans zone aveugle |
FR2925153B1 (fr) * | 2007-12-18 | 2010-01-01 | Thales Sa | Gyrolaser multioscillateur a etat solide utilisant un milieu a gain cristallin coupe a 100 |
GB201000775D0 (en) | 2010-01-18 | 2010-03-03 | Stfc Science & Technology | Interferometer spectrometer |
US9389080B2 (en) * | 2014-01-08 | 2016-07-12 | Honeywell International Inc. | Ring laser gyroscope with integrated polarization |
US9702812B2 (en) * | 2014-05-08 | 2017-07-11 | Theodore Peter Rakitzis | Cavity enhanced polarimeter and related methods |
WO2016127321A1 (zh) * | 2015-02-10 | 2016-08-18 | 深圳大学 | 一种环形激光器传感器 |
CA3030308C (en) | 2016-07-29 | 2022-04-05 | The Board Of Trustees Of Western Michigan University | Magnetic nanoparticle-based gyroscopic sensor |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3500233A (en) * | 1965-07-29 | 1970-03-10 | Philco Ford Corp | Frequency modulated laser device |
US3480878A (en) * | 1966-09-20 | 1969-11-25 | Sperry Rand Corp | Ring laser with means for reducing coupling to backscattered waves |
US3468608A (en) * | 1966-12-02 | 1969-09-23 | Honeywell Inc | Laser angular rate sensor |
-
1971
- 1971-03-03 US US00120581A patent/US3741657A/en not_active Expired - Lifetime
-
1972
- 1972-02-24 IT IT48543/72A patent/IT948720B/it active
- 1972-02-24 CA CA135,490A patent/CA980897A/en not_active Expired
- 1972-02-28 GB GB913172A patent/GB1388418A/en not_active Expired
- 1972-02-28 DE DE2209397A patent/DE2209397C3/de not_active Expired
- 1972-03-03 FR FR7207549A patent/FR2128617B1/fr not_active Expired
- 1972-03-03 JP JP47021580A patent/JPS5229912B1/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2900125A1 (de) * | 1978-01-03 | 1979-07-12 | Raytheon Co | Ringlaser-drehgeschwindigkeitsmesser |
US4556319A (en) * | 1981-04-21 | 1985-12-03 | Deutsche Forschungs- Und Versuchsanstalt Fur Luft- Und Raumfahrt E.V. | Sensor of rotational velocity on the basis of a ring laser |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2128617B1 (de) | 1976-07-09 |
FR2128617A1 (de) | 1972-10-20 |
GB1388418A (en) | 1975-03-26 |
DE2209397B2 (de) | 1975-03-13 |
DE2209397C3 (de) | 1975-10-30 |
IT948720B (it) | 1973-06-11 |
US3741657A (en) | 1973-06-26 |
CA980897A (en) | 1975-12-30 |
JPS5229912B1 (de) | 1977-08-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2209397A1 (de) | Gyroskop, insbesondere Laserkreisel | |
DE3144162A1 (de) | Optische interferometervorrichtung | |
DE2800885C2 (de) | Optisches Ausgangssystem für Ringlaser-Drehgeschwindigkeitsmesser | |
DE3217916C2 (de) | Optisches System mit einem ein Verstärkermedium enthaltenden optischen Wellenausbreitungsweg, insbesondere Ringlaser-Drehgeschwindigkeitsmesser | |
DE2140440A1 (de) | Lichtmodulationssystem | |
EP0172390A2 (de) | Verfahren und Einrichtung zur Drehratenauslesung mittels eines passiven optischen Resonators | |
DE3049033A1 (de) | "ringinterferometer" | |
CH655207A5 (de) | Ringlaser-drehgeschwindigkeitsmesser. | |
DE1523271B2 (de) | Einrichtung zum messen einer drehbewegung | |
DE2306282C3 (de) | Laser mit Q-Schaltung | |
DE102005012159A1 (de) | In der blinden Zone stabilisierter Festkörper-Laserkreisel | |
DE3205273A1 (de) | Ringlaser-drehgeschwindigkeitsmesser | |
DE2345912A1 (de) | Drehempfindlicher polarisationswandler | |
DE3217695A1 (de) | Ring-laser-gyroskop mit doppler-spiegeln und verschiebeantriebsvorrichtungen | |
DE3141175A1 (de) | Ringlaser-drehgeschwindigkeitsmesser | |
DE1614662C3 (de) | Ringlaser | |
DE2700045C2 (de) | Ringresonator für sich in einem durch Reflektoren bestimmten, in sich geschlossenen Ausbreitungsweg ausbreitende elektromagnetische Wellen | |
DE1275206B (de) | Elektro-optischer Modulator | |
DE2900125C2 (de) | ||
DE2911789C2 (de) | ||
DE2432479C2 (de) | Ringlaser | |
DE2935349C2 (de) | ||
DE1614607A1 (de) | Ring-Laser-Vorrichtung | |
EP0113890B1 (de) | Einrichtung zur Messung der Rotationsgeschwindigkeit | |
DE2138929B2 (de) | Ringlaser |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 |