DE2158317A1 - Brennvorrichtung zum brennen von erzkuegelchen und dergleichen koerpern - Google Patents
Brennvorrichtung zum brennen von erzkuegelchen und dergleichen koerpernInfo
- Publication number
- DE2158317A1 DE2158317A1 DE2158317A DE2158317A DE2158317A1 DE 2158317 A1 DE2158317 A1 DE 2158317A1 DE 2158317 A DE2158317 A DE 2158317A DE 2158317 A DE2158317 A DE 2158317A DE 2158317 A1 DE2158317 A1 DE 2158317A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- cooling
- zone
- cooling zone
- water
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000010304 firing Methods 0.000 title description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 88
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 33
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 33
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 17
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 14
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 10
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 5
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 2
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 claims 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 7
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 3
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000012549 training Methods 0.000 description 2
- 201000005569 Gout Diseases 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B21/00—Open or uncovered sintering apparatus; Other heat-treatment apparatus of like construction
- F27B21/06—Endless-strand sintering machines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
Patentanwalt Patentanwälte
D-757 Baden-Baden Balg D ί ρ I. - I Π g. Ralf M. Kern
£ Dr. rer. nat. Lothar Feller
D* MMiWi 90
Eduard-Sdmld-Str. 2
r -| Tel.: (0811) 663197
Koninklijke Nederlandsche "* .
Hoogovens en Staalfabrieken N*V. '— ""■"■"
I.jmuiden, Niederlande
L J 24» November 1971
B«*mi Brennvorrichtung zum Brennen von Erzkügelchen und
dergleichen Körpern
Die Erfindung bezieht sich auf eine Brennvorrichtung mit
zu einer Kette zusammengefügten fahrbaren Rosten für das
Brennen von ErzkUgelchen (Erzpellets) oder dergleichen Material, wobei die Vorrichtung hintereinander wenigstens
eine Trockenzone, eine Brennzone und zwei Kühlzonen aufweist
und Mittel zum Zuführen von Wasser in die zweite Kühlzone vorgesehen sind.
Bei früher verwendeten Brennvorrichtungen dieser Bauart
wird Luft in Aufwärtsrichtung durch die Kühlzone geführt,
wobei die Kühlluft aus der ersten Kühlzone als Verbrennungsluft für die Brennzone und in einem Teil der Trockenzone
als Trockenmedium verwendet wird. Der zweiten Kühlzone wird von oben her Kühlwasser derart zugeführt, daß die sich
senkrecht aufwärts bewegende Kühlluft mit Wasserdampf vermischt wird. Dieses Gemisch wird dann häuf ig zu einem an«·,
deren Bereich der Trockenzone geführt, um das zu brennende Material vorzutrocknen. Zum Durchblasen der Kühlluft durch
die zwei Kühlzonen ist ein einziger Ventilator angebracht.
3O9823/0A43 - 2
Es hat sich gezeigt, daß die vorgenannte Brennvorrichtung
erheblich verbessert werden kann. Aufgabe der Erfindung ist es zunächst, die notwendige Länge der Kühlzonen zu verkürzen
und die Kühlung zu verbessern. Bei entsprechenden Bemühungen hat es sich gezeigt, daß bestimmte Paktoren eine solche Verkürzung
der Kühlzonen erschweren.
Weil bei den bekannten Vorrichtungen die Kühlluft über die ganze Länge der Kühlzonen von unten nach oben durch das zu
kühlende Bett geleitet Wird, bleibt über die Gesamtlänge
dieser Zonen auch ein Temperaturgradient in dem zu kühlenden Λ Material bestehen. Sobald das zu behandelnde Material der
Anforderung unterworfen wird, daß es beim Austritt aus der
Kühlzone hur eine bestimmte Höchsttemperatur haben darf,
wird ein großer Teil dieses Materials unerwünschterweise sehr viel kälter sein als diese erforderliche Höchsttemperatur.
Ein anderer Nachteil ergibt sich bei dem Zuführen von Kühlwasser
in die zweite Kühlzone. Es hat sich nämlich gezeigt, daß ein ziemlich großer Anteil dieses Wassers schon in dem
aufwärtsströmenden Luftstrom bzw. innerhalb einer dünnen oberen Schicht des zu kühlenden Materials verdampft. Dieser
Kühlwasseranteil ist hinsichtlich seiner kühlenden Wirkung kaum wirksam, erhöht aber doch den Taupunkt des Luftwasserdampfgemisches
in einer störenden Weise, wodurch Beschränkungen bei der Verwendung dieses Gemisches als trocknendes
Medium in den Trockenzonen eintreten. Erfindungsgemäß wird deshalb zusätzlich angestrebt, mit wenig Wasser eine wirksamere
Kühlung zu erreichen, wobei es bei den bisherigen Brennvorrichtungen nicht gut möglich ist, Wasser mit dem
Kühlluftstrom auf die untere Seite der Rostwage'n zu sprühen.
Dieses Wasser würde das zu kühlende Material einerseits teilweise gar nicht erreichen und andererseits an den fahrbaren
Rosten einen zusätzlichen Verschleiß durch Korrosion verursachen.
309823/0443
Demgemäß Ist die Erfindung dadurch gekennzeichnet, daß bei
einer Brennvorrichtung der eingangs definierten Art die erste Kühlzone an der Abzugseite des Kühlmittels oberhalb
der fahrbaren Roste durch Kanäle mit der Brennzone und der
Trockenzone verbunden ist und daß die zweite Kühlzone mit Hilfe eines Saugventilators in von oben nach unten gehender
Richtung durchströmt wird, welcher an den Rauchgaskamin der Brennvorrichtung angeschlossen ist. ■
Bei dieser Ausbildung wird in den zwei Kühlzonen das Bett mit
dem zu kühlenden Material von zwei verschiedenen Seiten her
abgekühlt, so daß eine gleichmäßigere Temperaturverteilung im
Material erreicht wird.
Wenn also bis auf eine konstante Höchsttemperatur des Materials
gekühlt werden soll, kann auf diese Weise die mittlere Temperatur des Materials erhöht werden, wodurch wiederum die Möglichkeit
einer Verkürzung der Kühlzonen gegeben ist. Weiter *'
wird damit gewährleistet, daß alles zugeführte Kühlwasser auch eine kühlende Wirkung auf das Material ausübt, da dieses Wasser,
in Form von Wasserdampf, vollständig durch das Bett mit
dem zu kühlenden Material gesaugt wird.
In der Trockenzone wird dann als trocknendes Medium an keiner Stelle mehr ein Gasgemisch mit einem unnötig hohen Wasserdampfgehalt
benutzt. Die Gefahr der Kondensation des Wassers in diesen Trockenzonen wird deshalb ganz vermieden. -
Es ist zu bemerken, daß bei der erfindungsgemäßen Ausbildung
der Brennvorrichtung die gesamte,von dem kühlenden Medium in der zweiten Kühlzone aufgenommene Wärme abgeführt wird, weil
dieser Teil des kühlenden Mediums vollständig zum Kamin geleitet wird. Zwar ist es erfindungsgemäß notwendig, einen zusätzlichen
Saugventilator für die zweite Kühlzone anzuordnen,
- 4 309823/04 A3 ,-v,;?
doch hat sich gezeigt, daß dieser Aufwand nicht sehr schwer wiegt und von den niedrigeren Investierungskosten durch die
mögliche Verkürzung der Kühlzonen reichlich aufgewogen wird. Die genannten in Kauf genommenen Kaminverluste sind ebenfalls
nicht entscheidend, weil die Menge der Kühlluft durch die erste Kühlzone auf den Bedarf an trocknendem Medium in der
Trockenzone und der Verbrennungsluft in der Brennzone abgestimmt werden kann. Insgesamt sind also die Kaminverluste
nach dem erfindungsgemäßen Verfahren nicht größer.als nach dem bekannten Verfahren. Da das trocknende Medium in den
Trockenzonen wasserfrei ist, wird auch eine zusätzliche Vereinfachung in der Betriebsführung der Brennvorrichtung möglich.
Entscheidend für den mit der Erfindung erzielten technischen Fortschritt ist vor allem, daß durch die gleichmäßigere Temperaturverteilung
in dem gekühlten Produkt die mittlere Temperatur dieses Produktes auf einen höheren Wert eingestellt
werden kann, wobei für die weitere Verarbeitung der auf diese
Weise hergestellten Pellets, insbesondere deren gleichmäßigere Temperaturbehandlung wichtig ist, wodurch die Staubbildung
(z.B. Gichtstaub) der Pellets vorteilhaft beeinflusst wird.
Bei früheren Vorschlägen zur Dosierung der Wasserzugabe zur
zweiten Kühlzone erfolgt diese beim Anfang der zweiten Kühlzone. Dabei wird von dem Gedanken ausgegangen, daß die Wasserdosierung
auf die noch warmen Pellets in der Nähe des
Endes der zweiten Kühlzone Anlaß zu Dampfbildung vom Pellet-Bett beim Verlassen der Kühlzonen geben könnte. Diese Dampfbildung
würde außerdem Staub von den Pellets in den Betriebsraum mitreißen. Mit dem vorgeschlagenen Kühlverfahren wird
überraschenderweise auch fast kein Dampf und Staub mehr von den gekühlten Pellets nach dem Verlassen der Kühlzone abgegeben.
Dies is.t sogar dann der Fall, wenn die Verteilung der Kühlwasserzuführung bis in die Nähe des Endes der zweiten
Kühlzone oberhalb der Kette der fahrbaren Roste erfolgt.
309 8 23704 A3 - 5 -
Die besten Kühlerfolge können nach der Erfindung dadurch erreicht werden, daß das Verteilersystem für Kühlwasser in der
zweiten Kühlzone von einem Punkt ab angeordnet ist, der in einem Abstand vom Anfang dieser Kühlzone liegt, weicher ungefähr
15 % bis 30 % der Länge dieser Kühlzone beträgt und sich
bis in die Nähe des Endes dsr Kühlzone erstreckt. Normalerweise werden die Pellets die zweite Kühlzone noch mit einer
zu hohen Temperatur erreichen, so daß eine sofortige Wasserkühlung schon dort erwünscht ist. Der Anfangspunkt für die
Wasserkühlung soll vorzugsweise an einer Stelle gewählt werden, wo die heißesten Pellets auf eine Temperatur von 300°
bis 350° C abgekühlt worden sind. Falls man optimale Kühlerfolge erreichen will, soll die Wasserkühlung auch nicht erst
dort anfangen, wo die Temperatur der Pellets schon viel niedriger ist. Es hat andererseits auch wenig Sinn, die Wasserkühlung
derart intensiv zu führen, daß die Temperatur der heißesten
Pellets zuletzt weit unterhalb 100° C liegt.
Um stets die besten Bedingungen verwirklichen zu können, ist es erfindungsgemäß bevorzugt, daß das Verteilersystem bezüglich
Menge und Verteilung des Wassers einstellbar ausgebildet wird. Diese Einstellbarkeit eignet sich sehr gut für eine
Automatisierung, bei der das einstellbare Verteilersystem erfindungsgemäß
über einen Regler in Abhängigkeit von der Temperatur des gebrannten Materials am Anfang und am Ende des
KUhlwasserverteilsystems gesteuert wird. Je nachdem, ob die Anfangstemperatur höher ist, soll der Anfangspunkt der Wasserkühlung
mehr nach hinten verlegt werden. Ist die Endtemperatur höher, soll entsprechend die Gesamtmenge des Kühlwassers
erhöht werden. .
Wie vorstehend bereits ausgeführt, können die Kaminverluste der Brennvorrichtung auf ein Minimum beschränkt werden, wenn ·
die Menge der Kühlluft, welche die erste Kühlzone passiert,
- 6 309 823/0443
- 6 - 215831
auf die in der Brennzone benötigte Menge der Verbrennungsluft
und auf die erwünschte Trockenleistung dieser aufgewärmten Kühlluft in der Trockenzone abgestimmt ist. Im allgemeinen
führen lediglich Variationen in der Güte des zu brennenden Ausgangsmaterials und in der Betriebsführung der Brennvorrichtung
zu abweichenden Ergebnissen,
Um gewisse Anpassungen und Korrekturen in der Betriebsführung
durchführen zu können, ist nach der Erfindung im Verbindungskanal zwischen der ersten Kühlzone und der Trockenzone ein
Ventilator angeordnet und sind zu beiden Seiten dieses Ventilators eine Eintrittsleitung und eine Austrittslei-tung an
diesen Verbindungskanal angeschlossen, welche je einen einstellbaren Durchlaß besitzen. Die Eintrittsleitung kann z.B.
zusätzlich Kaltluft aus der Umgebung ansaugen, falls die erwünschte
Menge des -trocknenden Mediums volumenmäßig zu gering ist oder zu heiß ist. Die Austrittsleitung kann an dem Kamin
angeschlossen sein und verwendet werden, um einen Oberschuß an Heißluft abführen zu können, falls die Menge des trocknenden
Mediums zu groß ist.
Die Erfindung ist nachstehend in einem Ausführungsbeispiel anhand von Zeichnungen im einzelnen erläutert. Es zeigt;
Fig. 1 schematisch die Seitenansicht einer erfindungsgemäßen
Brennvorrichtung,
Pig. 2 Einzelheiten aus Fig. 1 in vergrößertem Maßstab und
Fig. 3 den Temperaturverlauf durch ein Pellet-Bett bzw. eine
Pellet-Schichtung.
In Fig. 1 ist ein aus fahrbaren Rosten zusammengesetzter Kettenrost 1 dargestellt, welcher über zwei Sätze von Kettenrädern
2 und 3> in Pfeilrichtung bewegt wird.
- 7 309 823/04 43
Dieser Kettenrost 1 durchläuft dabei hintereinander eine
erste $rockenzone 4, eine zweite Troekenzone 5, eine Brennzone.
6, eine erste Kühlzone 7 und eine zweite Kühlzone 8. Die Kühlzonen 7 und 8 sind mit Hauben versehen, welche zum
Zu- und Abführen gasförmiger Medien zum bzw. vom Kettenrost dienen. Zum Bewegen dieser gasförmigen Medien sind verschiedene
Ventilatoren angeordnet, wie z.B. ein Blaslüfter 10 für die Zufuhr von Luft zur ersten Kühlzone 7 und ein Sauglüfter
11 zum Wegsaugen von Kühlluft aus der zweiten Kühlzone 8
durch eine Leitung 18 zum Kamin 9* Ein System von Anjägerlüftern
12 dient zum Absaugen von Verbrennungsgasen aus der Brennzone 6 und zu deren Weiterleitung zur Trockenzone 4.Zum
Absaugen dieser Verbrennungsgase aus der Trockenzone 4 zum Kamin 9 ist ein Absauglüfter IJ vorgesehen. Die Anjägerlüfter
14 bewirken das Absaugen erwärmter Kühlluft aus der ersten Kühlzone 7 und zu deren Weiterförderung über einen Kanal 19
zur zweiten Trockenzone 5· Mittels eines Absaugiüfters 15 werden die Verbrennungsgase aus einem Teil der Brennzone β
sowie die Trockenluft , welche die Trockenzone 5 passiert hat, abgesaugt« - ■ '„
In Fig. 1 sind ferner eine Anzahl Brenner 16 eingezeichnet,
welche innerhalb der Brennzone 6 eine Gastemperatur von ungefähr I32O0 C aufrechterhalten. In der Kühlzone 8 sind Wassersprühdüsen
17 vorgesehen, welche über die ganze Länge dieser Zone das gebrannte Material bespritzen bzw. besprühen können.
Es ist aus dieser Figur erkennbar, daß das Kühlmittel in den Kühlzonen 7 und 8 in entgegengesetzter Richtung durch die "
Schicht der gebrannten Pellets geführt wird. Dabei wird das in der Kühlzone 8 zugegebene Wasser bzw. der sich daraus gebildete
Wasserdampf von oben nach unten durch die Schicht des zu kühlenden Materials hindurchgesaugt. Bei der dargestellten
Vorrichtung stehen die Längen der verschiedenen Zonen zur Länge der Brennzone 6 in folgender Beziehung:
- 8 309 823/04.43' , .... -,..,.·.
| - 8 - | 32 % | 215831? | |
| erste | Trockenzone | 35 % | |
| zweite | Trockenzone | 58 % | |
| erste | Kühlzone | 27 % | |
| zweite | Kühlzone | ||
Diese Verhältnisse sind jedoch nur als ein Ausführungsbeispiel
zu versehen, da sie an sich wieder von anderen Paktoren abhängig sind, wie z.B. von der Druckverteilung durch die ganze
Vorrichtung.
In der zweiten Trockenzone 5 sind ebenfalls (nicht näher bezeichnete)
Brenner vorgesehen, welche von gleicher Bauart sind wie die Brenner 16 der Brennzone 6 und welche, falls
notwendig, dazu dienen können, die Temperatur des Trocknungsmediums noch weiter zu erhöhen.
Als Abzweigung von Kanal 19 ist eine Austrittsleitung 20 dargestellt,
welche mit einer Regelklappe 21 versehen ist. Diese Austrittsleitung 20 geht zum Kamin 9· Mit Hilfe der Regelklappe
21 kann die Menge des trocknenden Mediums verringert werden. In entsprechender Weise ist an der Eintrittsseite
des Lüfters 14 eine Eintrittsleitung 22 mit Regelklappe 23 angeordnet, welche dazu dient - falls notwendig - die Menge
des trocknenden Mediums für Trockenzone 5 zu vermehren und/ oder in seiner Temperatur zu erniedrigen.
In Pig. 2 ist die zweite Kühlzone 8 in vergrößertem Maßstab
schematisch dargestellt. Auf dem Kettenrost 1 bewegt sich die gebrannte Pellet-Masse in Pfeilrichtung. Innerhalb einer
Haube 25 ist eine Anzahl von Wasserspritzdüsen 17 angeordnet,
welche aus einer zentralen Wasserzufuhr gespeist werden, jedoch
jeweils einzeln an diese zentrale Wasserzufuhr 26 über
Zufuhrrohre 27 angeschlossen sind. In jedem dieser Zufuhrrohre 27 ist ein Regelventil 28 angeordnet. In der Figur sind nur
als Beispiel fünf Sprühdüsen 17 dargestellt, wobei diese
309823/CU43 ~9~
Anzahl je nach Bedürfnis geändert werden kann. Jedes Regelventil
28 ist über eine betätigende Verbindung 29 an einen
Regler 30 angeschlossen, welcher jedes der Regelventile 28
gesondert in jeder Lage zwischen vollständig geöffnet und vollständig geschlossen bewegen kann..
Der Regler 30 regelt den Stand der Ventile 28 derart, daß
das erste Wasser an einer Stelle gespritzt wird, wo die Temperatur der Pellets einen bestimmten erwünschten Wert hat,
wobei die totale Menge des gespritzten Wassers vom Regler in Abhängigkeit von einem zweiten Soll-Temperaturwert der
Pellets am Ende der Kühlzone 8 eingestellt wird. Dazu empfängt
der Regler 30 Signale von Temperaturfühlern 3I und 32, welche
an den Stellen angeordnet sind, wo bei normalem Betrieb das
erste Wasser gespritzt wird bzw. sich das Ende der Kühlzone befindet.
In Figur 3 ist mit Hilfe einiger Diagramme die Wirkung der
Brennvorrichtung erläutert. Senkrecht ist dabei die Dicke des Pellet-Betts auf dem Kettenrost 1 eingetragen, waagerecht die
Temperatur der Pellets. Linie a gibt den Temperaturverlauf im
Pellet-Bett an der Stelle wieder, wo der Kettenrost 1 die Kühlzone 8 erreicht. Daraus geht hervor, daß die unteren
Pellets ungefähr die Temperatur der kalten Kühlluft angenommen
haben, während die oberen Pellets des Bettes noch eine Temperatur von ungefähr 550° C besitzen. Mit Linie b ist der Temperaturverlauf
über die Höhe des Bettes an der Stelle dargestellt, an der sich das Ende der Kühlzone 8 befindet, und
zwar für den Fall, bei dem nur vom Lüfter 11 von oben nach unten Kühlluft durchgesaugt wird, ohne daß Wasser gespritzt
wird. Der Verlauf dieser Linie ist in der Praxis stark von der Menge der durehgesaugten Kühlluft abhängig, so daß diese
Linie nur für einen einzigen typischen Betriebsumstand gilt.
- 10 309823/0A43
215831?
- ίο «
Aus Fig. j5> Linie b, geht ferner hervor, daß die"Oberen
Pellets die Umgebungstemperatur angenommen haben, weil die im Bett anwesende Wärme jetzt nach unten abgeführt wurde.
Dabei sind die unteren Pellets noch deutlich zu warm. Aus dem Verlauf der Linie b geht jedoch hervor, daß auf diese
Weise der große Temperaturunterschied zwischen den wärmsten Pellets und der mittleren Temperatur des Bettes erheblich
geringer geworden ist. Linie c zeigt den Temperaturverlauf der Pellets am Ende der Kühlzone 8 für den Fall,, daß von den
Spritzdüsen IJ zusätzlich Wasser gespritz wird. Die Menge des Wassers ist dabei so groß gewählt worden, daß die heißesten
Pellets eine Temperatur von ungefähr 90° C besitzen. Zum Vergleich
mit diesem Kühlerfolg ist Linie d wiedergegeben. Diese Linie d gibt die Temperaturverteilung im Pellet-Bett an der
Stelle des Endes der Kühlzone 8 wieder, falls das Erfindungsprinzip nicht verwendet wird. Dabei wird nach der bisherigen
Methode durch die zweite Kühlzone Kühlluft senkrecht nach oben geblasen, wobei die gleiche Menge an Kühlluft und die
gleiche Menge an Wasser dosiert werden wie in dem mit Linie c bezeichneten Fall. Bei Vergleich der Kurven c und d geht deutlich
hervor, daß im Fall der Linie d· ein sehr großer Prozentsatz der Pellets noch eine Temperatur besitzt, welche weit
höher als 100° C liegt. Diese Pellets werden deshalb nach dem Verlassen der Kühlzone sehr trocken sein und können zu
Schwierigkeiten durch Staubbildung führen. Da Kurve c konvex
verläuft anstatt wie Kurve d konkav, wird die Temperatur der heißesten Pellets auf unterhalb 100° C zurückgebracht, wodurch
diese Pellets besser befeuchtbar werden.
- 11 309823/0443
Claims (3)
1. Brerinvorrichtung mit zu einer Kette zusammengefügten fahrbaren
Rösten zum Brennen von Erzkügelchen (Erzpellets) und dergleichen Material, wobei die Vorrichtung hintereinander
wenigstens eine Trockenzone, eine Brennzone und zwei Kühlzonen
aufweist und Mittel zum Zuführen von Wasser in die zweite Kühlzöne vorgesehen sind, dadurch gekennzeichnet, daß
die erste Kütilzone (7) an der Zugseite des Kühlmittels oberhalb der fahrbaren Roste durch Kanäle mit der Brennzone (6)
und der Trockenzone (5) verbunden ist, und daß die zweite Kühlzöne (8) mit Hilfe eines Saugventilators (11) in von
oben nach unten gehender Richtung durchströmt wird, welcher an dem Rauchgaskamin der Brennvorrichtung angeschlossen ist.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
in der zweiten Kühlzone (8) ein Verteilersystem (26, 17) für Kühlwasser oberhalb der fahrbaren Roste von einem
Punkt ab angeordnet ist, der in einem Abstand vom Anfang dieser Kühlzone liegt, welcher ungefähr 15 % bis 30 % der
Länge dieser Kühlzone beträgt und sich bis in die Nähe des Endes der Kühlzone erstreckt.
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
das Verteilersystem (26, 17) nach Menge und Verteilung des Wassers einstellbar ausgebildet ist.
k. Vorrichtung nach Anspruch 3.» dadurch gekennzeichnet, daß
das einstellbare Verteilersystem (26, 17) über einen Regler (30) in Abhängigkeit von der Temperatur des gebrannten Materials
am Anfang und am Ende des Kühlwasserverteilersystems gesteuert wird.
309823/0AA3 .
?15831?
Vorrichtung nach einem der vorgehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß im Verbindungskanal zwischen der
ersten KUhlzone (7) und der Trockenzone ein Ventilator
(14) angeordnet ist und daß zu beiden Seiten dieses Ventilators eine Eintrittsleitung und eine Austrittsleitung an
diesem Verbindungskanal anschließen, welche je einen gesondert einstellbaren (Drosseln 21 und 2J>) Durchlaß
(20 und 22) zum einstellbaren Zuführen bzw. Abführen von Umgebungsluft zu oder aus dem System besitzen.
30 9 823/0443
leerserte
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2158317A DE2158317C3 (de) | 1971-11-24 | 1971-11-24 | Bandpelletisieranlage |
| US308559A US3871631A (en) | 1971-11-24 | 1972-11-21 | Burning device for burning ore pellets and similar bodies |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2158317A DE2158317C3 (de) | 1971-11-24 | 1971-11-24 | Bandpelletisieranlage |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE2158317A1 true DE2158317A1 (de) | 1973-06-07 |
| DE2158317B2 DE2158317B2 (de) | 1975-01-02 |
| DE2158317C3 DE2158317C3 (de) | 1975-08-14 |
Family
ID=5826025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE2158317A Expired DE2158317C3 (de) | 1971-11-24 | 1971-11-24 | Bandpelletisieranlage |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3871631A (de) |
| DE (1) | DE2158317C3 (de) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2474528A1 (fr) * | 1980-01-28 | 1981-07-31 | Delattre Levivier | Procede et dispositif de preparation d'un melange mineral dans une installation d'agglomeration |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3973762A (en) * | 1974-05-17 | 1976-08-10 | Dravo Corporation | Sintering process and apparatus |
| US3947001A (en) * | 1975-01-13 | 1976-03-30 | Dravo Corporation | Combustion system |
| AT352408B (de) * | 1978-03-24 | 1979-09-25 | Voest Ag | Verfahren zum brennen von pellets auf einem wanderrost |
| FR2444720A1 (fr) * | 1978-12-22 | 1980-07-18 | Delattre Levivier | Procede d'utilisation des gaz aspires dans une installation d'agglomeration de minerais et installation d'agglomeration perfectionnee |
| DE102008007297A1 (de) * | 2008-02-02 | 2009-08-06 | Aktiengesellschaft der Dillinger Hüttenwerke | Verfahren und Vorrichtung zur Kühlung von gesintertem Eisenerz |
| US20110143291A1 (en) * | 2009-12-11 | 2011-06-16 | Clements Bruce | Flue gas recirculation method and system for combustion systems |
| FI123418B (fi) | 2010-09-24 | 2013-04-15 | Outotec Oyj | Menetelmä mineraalimateriaalin jatkuvatoimiseksi sintraamiseksi ja sintrauslaitteisto |
| CN104032126B (zh) * | 2014-04-30 | 2016-06-15 | 中南大学 | 一种移动床焙烧低品位钼精矿的工艺 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1083252A (en) * | 1913-06-27 | 1913-12-30 | William A Hall | Process of desulfurizing and briqueting ores. |
| US1181244A (en) * | 1915-07-28 | 1916-05-02 | James H Payne | Art of agglomerating ores. |
| US2252714A (en) * | 1937-06-29 | 1941-08-19 | Harriet L Hall | Process and apparatus for making metal powder |
| US2498766A (en) * | 1948-01-15 | 1950-02-28 | Carnegie Illinois Steel Corp | Method for controlling dust in sintering operations |
| US2672412A (en) * | 1949-07-18 | 1954-03-16 | Broken Hill Ass Smelter | Continuous oxidizing operations |
| GB806786A (en) * | 1955-10-11 | 1958-12-31 | British Thomson Houston Co Ltd | Improvements in and relating to cooling equipment |
| US3005699A (en) * | 1957-10-09 | 1961-10-24 | Cleveland Cliffs Iron Co | Method for converting iron oxide to magnetic oxide |
| US3244507A (en) * | 1964-06-10 | 1966-04-05 | Reserve Mining Co | Method of indurating ore particles |
-
1971
- 1971-11-24 DE DE2158317A patent/DE2158317C3/de not_active Expired
-
1972
- 1972-11-21 US US308559A patent/US3871631A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2474528A1 (fr) * | 1980-01-28 | 1981-07-31 | Delattre Levivier | Procede et dispositif de preparation d'un melange mineral dans une installation d'agglomeration |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2158317B2 (de) | 1975-01-02 |
| US3871631A (en) | 1975-03-18 |
| DE2158317C3 (de) | 1975-08-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE2150191C3 (de) | Durchlauftunnelofen für Back- und/ oder Trockenzwecke | |
| DE2544343C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von weißem Zement und Anlage zur Durchführung des Verfahrens | |
| DE1189053B (de) | Vorrichtung zum Trocknen und Brennen von aus Rohphosphaten bestehenden Formlingen | |
| DE2158317A1 (de) | Brennvorrichtung zum brennen von erzkuegelchen und dergleichen koerpern | |
| EP0099383B1 (de) | Anwärmofen für langgestrecktes gut | |
| DE69938417T2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur entfernung von flüssigkeit aus teilchenförmigem material | |
| DE102011055658B3 (de) | Klinkerkühler und Verfahren zum Kühlen von Klinker | |
| DE2442122A1 (de) | Pyrolyse-behaelter | |
| CH629256A5 (de) | Vorrichtung zum kuehlen von langgestreckten erwaermten werkstuecken. | |
| DE102014218640B4 (de) | Vorrichtung und Verfahren zum Trocknen eines Tabakmaterials | |
| EP2719983B1 (de) | Trocknungsanlage für Schüttgut mit einem Lufteinleiter | |
| EP1387617B1 (de) | Kondensationsbrühtunnel für schlachttiere | |
| DE886013C (de) | Durchlaufofen und Verfahren zu seinem Betrieb | |
| DE2115257A1 (de) | Wassererhitzer | |
| DE3822703C1 (en) | Air-duct system | |
| EP0050232B1 (de) | Verfahren zur Verhinderung einer Ausbreitung des Feuers auf dem zum Feuerraum einer Feuerungsanlage für festes Brennmaterial führenden Zufuhrweg und Feuerungsanlage zur Durchführung des Verfahrens | |
| DE102016117403B4 (de) | Beschwadungsverfahren und -vorrichtung | |
| EP0937955A1 (de) | Strahlungswärme-Trocknungssystem | |
| DE60002592T2 (de) | Gasdurchlaufofen insbesondere für kautschuk produkte | |
| CH212600A (de) | Verfahren und Einrichtung zur künstlichen Trocknung von Pflanzen und andern Produkten. | |
| DE533678C (de) | Trockenanlage mit einer Anzahl uebereinander angeordneter, waagerechter, endlos umlaufender Foerderbaender | |
| DE482791C (de) | Gegenlaeufiger Doppeltunnelofen, bei dem die Feuergase in der Brennzone aus dem Brennkanal abgezogen werden | |
| DE19806925C2 (de) | Strahlungswärme-Trocknungssystem | |
| AT7512U1 (de) | Vortrockner | |
| DE34945C (de) | Feuerrost |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
| E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
| 8328 | Change in the person/name/address of the agent |
Free format text: KERN, R., DIPL.-ING., PAT.-ANW., 8000 MUENCHEN |
|
| 8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: ESTEL HOOGOVENS B.V., 1970 IJMUIDEN, NL |
|
| 8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |