DE2128524B2 - Flugzeugnavigationsantennensystem - Google Patents
FlugzeugnavigationsantennensystemInfo
- Publication number
- DE2128524B2 DE2128524B2 DE19712128524 DE2128524A DE2128524B2 DE 2128524 B2 DE2128524 B2 DE 2128524B2 DE 19712128524 DE19712128524 DE 19712128524 DE 2128524 A DE2128524 A DE 2128524A DE 2128524 B2 DE2128524 B2 DE 2128524B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- aircraft
- antenna system
- butler matrix
- matrix
- inputs
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q3/00—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system
- H01Q3/26—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the relative phase or relative amplitude of energisation between two or more active radiating elements; varying the distribution of energy across a radiating aperture
- H01Q3/30—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the relative phase or relative amplitude of energisation between two or more active radiating elements; varying the distribution of energy across a radiating aperture varying the relative phase between the radiating elements of an array
- H01Q3/34—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the relative phase or relative amplitude of energisation between two or more active radiating elements; varying the distribution of energy across a radiating aperture varying the relative phase between the radiating elements of an array by electrical means
- H01Q3/40—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the relative phase or relative amplitude of energisation between two or more active radiating elements; varying the distribution of energy across a radiating aperture varying the relative phase between the radiating elements of an array by electrical means with phasing matrix
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/74—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems
- G01S13/76—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems wherein pulse-type signals are transmitted
- G01S13/762—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems wherein pulse-type signals are transmitted with special measures concerning the radiation pattern, e.g. S.L.S.
Description
)ie Erfindung bezieht sich auf ein Flugzeugnavigalsantennensystem zur gleichzeitigen Erfassung
:ier Synchronsatelliten eines aeronautischen Satellisystems,
unter Verwendung einer auf dem Flugzeug ;ebrachten, flächenhaft ausgebildeten und elektro
nisch phasengesteuerten Antenne mit mehreren Einzel-
SUBeim Überqueren der Weltmeere ist ein Flugzeug
nach Verlassen des Erfassungsbereichs der landgebundenen Luftraumüberwachung auf die Flugbahnbestimmung
und deren Kontrolle durch seine Bordgeräte angewiesen. Durch die bisher üblichen Verfahren, wie
Loran, Omega und Trägheitsnavigation - auch wenn sie ständig Verbesserungen erfahren — kann die Gefahr
der Kollision nicht abgeschätzt und vermieden werden. Neben einer verbesserten Luftraumüberwachung sind
außerdem die Fluggesellschaften aus Gründen einer verbesserten Wirtschaftlichkeit sehr daran interessiert,
die Möglichkeit einer Nachrichtenübermittlung zu ihren Flugzeugen bereitgestellt zu bekommen.
Eine verbesserte Kontrolle des zivilen Luftverkehrs und eine zuverlässige Kommunikation über den
Ozeanen ergibt sich durch Verfahren, die auf der Verwendung von Satelliten aufbauen. Innerhalb der
verschiedenen Satellitensysteme hat sich das sogenannte sphärische Verfahren wegen der geringeren Systemkosten
und der höheren Zuverlässigkeit als besonders vorteilhaft herausgestellt. Danach ist die Flugzeugposition
durch den Schnittpunkt von drei Kugelschalen bestimmt. Die erste Kugelschale ist gegeben durch den
Abstand des Flugzeuges vom Erdmittelpunkt. Festgestellt wird dieser Abstand aus Höhenmessungen an
Bord des Flugzeuges. Die beiden anderen Kugelschalen sind definiert durch den Abstand des Flugzeuges zu /u ei
synchronen Satelliten. Beispielsweise wird für die Atlantikroute die Winkeldistanz dieser beiden Satelliten
ca. 40° sein. Es ist nun freigestellt, die Positionsinformation als unabhängige Luftraumüberwachung (active
ranging) oder auch als passive Navigation durchzuführen.
Der Aufwand im Flugzeug ist am geringsten, wenn alle zur Ortsbestimmung erforderlichen Berechnungen
nicht im Flugzeug, sondern von einer Rechenanlage der Bodenüberwachungsstation durchgeführt werden. An
Hand von Fig. 1 wird die Cewinnung der hierfür benötigten Positionsdaten erläutert.
Ein Flugzeug F sendet nach Abfrage durch eine Bodenkontrollstation ßüber einen der beiden Satelliten
Sl, S2, im gezeigten Beispiel den Satelliten Sl, bei
einer einzigen Frequenz /sein phasenkohärentes Signal
aus. das von den beiden Satelliten Sl und S 2 empfangen wird und nach einer Frequenzumsetzung
phasengetreu an die Bodenstation B weitergegeben wird. Das Abfragesignal von der Bodenstation B, das
vom Satelliten Sl an das Flugzeug F weitergesandt wird, wird auf einer anderen Frequenz /f übertragen.
Aus der Phasendifferenz zwischen den beiden vom Flugzeug Fan die Satelliten Sl und S2 ausgesandten
Signalen und der nach üblichen Verfahren gewonnenen Höhe h des Flugzeuges F über der Erdoberfläche und
daraus berechnet dem Mittelpunkt der Erde E läßt sich die Position des Fügzeugs Fermitteln. Um Mehrdeutigkeiten
zu vermeiden, wird das vom Flugzeug F ausgesandte Signal mit mehreren Tonfrequenzen
moduliert. Die berechnete Fugzeugposition wird dem Flugzeug über einen der beiden Satelliten Sl und S2
mitgeteilt. Dieses Verfahren setzt die gleichzeitige Erfassung der beiden Satelliten Sl und S 2 durch die
Antenne des Flugzeugs Fvoraus.
Von der Flugzeugantenne wird außerdem gefordert, Signale, die nicht auf direktem Weg zur Antenne
gelangen, sondern auf Umwegen, z. B. nach Reflexion auf der Meeresoberfläche, möglichst zu unterdrücken.
Jirektes und reflektiertes Signal überlagern sich lämlich am Ort des Flugzeugs mit verschiedener und
•eränderlicher Phase und verzögern oder verkleinern
las resultierende Signal je nach Amplitude, Phase und »olarisation des reflektierten Signals. Im allgemeinen ist
Jie Meeresoberfläche nicht vollkommen glatt. Dadurch irhält das reflektierte Signal den Charakter eines
Signalrauschens. Mit zunehmender Rauhigkeit der See wird das reflektierte Signal außerdem diffus. Diffuses
Mehrwegerauschen kann sich zum Empfängerrauschen jddieren und damit die Nachriehtenübertragungsstrekke
Flugzeug—Satellit wesentlich verschlechtern.
Aus dem Aufsatz »How Computers align Phased-Array Radars« in der Zeitschrift »Electronics«. 15.
November 1963, Seiten 29-33, und der US-Patentschrift
35 60 975 ist ein phasengesteuenes Antennensystem zur Erzeugung mehrerer voneinander unabhängiger
unterschiedlich gerichteter Strahlen zur Verfolgung von Satelliten bekannt. Beim System nach der
US-Patentschrift 35 60 975 ist dabei aut dem Flugzeug eine flächenhaft ausgebildete elektronisch phasengesteuerte
Antenne mit mehreren Einzelstrahlern angebracht, die zur Strahlnachsteuerung auf zwei Satellitenpositionen
phasenmäßig eingestellt werden. Die Steuerung der verschiedenen Ein/elstrahler erfolgt über
Phasenschieber. In dieser Patentschrift isi eine Butler-Matrix
erwähnt, mit der jedoch bei Ausdehnung dei Strahlerelemente über eine gekrümmte Oberfläche
durch Abschaltung der Leistungszuführung zu den äußeren Strahlerelementen erreicht werden soll, daß
sich auch bei starker Auslenkung des Strahles noch ein annehmbares Strahlungsdiagramm zur Aufrechterhaltung
der Verbindung mit einem der Satelliten ergibt. Da bei dieser bekannten Anordnung zur Phaseneinstellung
der Einzelstrahler Phasenschieber verwendet werden. läßt sich in nachteiliger Weise ein voneinander
unabhängiger Betrieb zweier auf die Satelliten ausgerichteter Strahlen nicht erreichen. Es sind dort für die
beiden Systeme zur Erzeugung der beiden Strahlen zur Verhinderung von Interferenzen unterschiedliche PoIarisationen
erforderlich.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Flugzeugantennensystem unter Verwendung phasengesteuerter Antenneneinrichtungen
zu schaffen, so daß sich gleichzeitig zwei oder mehrere unabhängige Strahlen in verschiedenen
Richtungen bei einer einzigen Frequenz und einer einzigen Polarisation bilden lassen und außerdem eine
ausreichende Unterdrückung der Mehrwegesignale erreicht wird. Gemäß der Erfindung, die sich auf ein
Flugzeugnavigationsantennensystem der eingangs genannten Art bezieht, wird dies dadurch erreicht, daß die
elektronisch phasengesteuerte Antenne zur Erzeugung mehrerer voneinander unabhängiger, unterschiedlich
gerichteter Strahlen bei einer Betriebsfrequenz über eine Butler-Matrix phasenmäßig eingestellt wird, die aus
einem Leitungsverteilernetzwerk aus entkoppelten Netzwerken und festen Phasendrehgliedern besteht und
deren Zahl an Eingängen im allgemeinen der Anzahl der Einzelstrahler entspricht, so daß die maximal mögliche
Anzahl von voneinander unabhängigen Strahlrichtungen mit der Strahlerzahi identisch ist, daß ein
Bordrechner vorgesehen ist, der bei bekannter Flugbahn die Auswahl der richtigen Strahlrichtungen
während des Fluges durch Einschalten des entsprechenden Eingangs der Butler-Matrix vornimmt und/oder daß
ein Schwellwertdetektor vorgesehen ist, der aufeinanderfolgend alle Strahlrichtungen nach dem Kriierium
optimaler Empfangsbedingungen untersucht und eine Einschaltung von denjenigen Eingängen der Bütler-Matrix
auf den/die Senaer bzw. Empfänger bewirkt, die den optimalen Strahlrichtungen entsprechen.
Die Strahlrichtungen sind im Raum fixiert, also nicht
S ständig optimal auf die Satellitenposition ausgerichtet Dadurch sind während de.» Fluges Variationen des
Gewinns möglich. Die untere Pegelgrenze für eine Strahlumschahung ist im allgemeinen durch den Pegel
im gemeinsamen Schnittpunkt zwischen den Strahlen jo definiert. Durch eine Berechnung der Kurven gleichen
Gewinns für den Fall, daß alle Eingangsklemmen der Matrix gleichzeitig aktiviert sind, läßt sich der
Erfassungsbereich der Amennensirahlen des betrachteten Systems ermitteln.
i$ Ein Antennensystem ohne Bezug auf eine Satellitenanwendung,
jedoch unter Einschaltung einer Butler-Matrix zur Erzeugung mehrerer voneinander unabhängiger
Strahlen ist aus »IRE Transactions on Antennas and Propagation«, Juli I %1. Seiten 350 - 352, bekannt.
Grundsätzlich kann zur Strahlsteuerung die Matrix in der Hochfrequenzebene ode- η der Zwischenfrequenzebene
liegen. Wird die Antenne von einem zentralen Sender gespeist, so ist eine Erreger-Matrix in der
Hochfrequenzebene zweckmäßig. Die Leitungsverluste des Netzwerkes sind jedoch bei der Bestimmung des
Systemgewinns zu berücksichtigen. Diese Verluste können vermieden werden, wenn sich hinter jedem
Einzelstrahler ein aktives Sende-Empfangselemeni befindet und die Strahlsteuerung in der nachfolgenden
Zwischenfrequenzebene durch eine geeignete Matrix durchgeführt wird.
Die in der Matrix vorgesehenen entkoppelten Netzwerke sind vorteilhaft 3-dB-Koppler. Ein solcher
Koppler ist mit zwei Eingängen und zwei Ausgängen versehen, wobei bei Speisung am einen Eingang an den
beiden Ausgängen zwei phasenmäßig um 90° verschobene Signale abgegeben werden und bei Speisung am
anderen Eingang ausgangsseitig eine zum vorhergenannten Speisefall umgekehrte Phasenlage entsteht.
Die Erfindung wird im folgenden anhand von Zeichnungen naher erläutert. Es zeigen:
F i g. 2 die Wirkungsweise eines 3-dB-Kopplers einer Butler-Matrix;
Fi g. 3 den Aufbau eines 3-dB-Kopplers;
Fig. 4 die Erreger-Matrix (Butler-Matrix) einer ebenen Antennengruppe aus vier Strahlerelementen·,
F i g. 5 die Phasenbedingung der Matrix nach F i g. 4: Fig.6 das Blockschaltbild eines Flugzeugtransponders
zum Betrieb mit zwei Satelliten, wobei die Matrix des Antennensysnems in der Mikrowellenebene liegt,
und
Fig. 7 das Blockschaltbild eines Flugzeugtransponders
zum Betrieb mit zwei Satelliten, wobei die Matrix des Antennensystems in der Zwischenfrequenzebene
»egt·
In Fig.2 ist schematisch ein in der Butler-Matrix verwendeter 3-dB-Koppler dargestellt, der zwei Eingänge
t und 2 sowie zwei Ausgänge a und b aufweist. Die Tabelle gibt die Amplitude und die Phasenlage der
Signale an den Ausgängen a und b an, wenn einer der
beiden Eingänge 1 und 2 mit einer normierten Ampütudengrößt! 1 beaufschlagt wird. In jedem Fall
steht an den beiden Ausgängen .i und b das i/j.'2-fache
der normierten Amplitude an. Wird der Eingang
<>5 angesteuert, so sieht am Ausgang b ein gegenüber dem
Ausgang a un, -40° phasenverschobenes Signal an.
Eine umgekehrte Phasensituation an den Ausgängen a und b entsteht bei der Ansteuerung des Eingangs 2 des
3-dB-Kopplers.
In Fig.3 ist ein Schaltungsbeispiel eines solchen 3-dB-Kopplers in konzentrierter Schaltkreistechnik
dargestellt. Er ist aus π-Gliedern aus Induktivitäten L
und Kapazitäten C zusammengeschaltet. Die Bezeichnungen der Ein- und Ausgänge stimmen mit denjenigen
in Fig.2 iiberein. In der Mikrowellentechnik wird ein
solcher 3-dB-Koppler z.B. aus λ/4-Leitungselementen
und entsprechenden Wellenwiderstandstransformatoren aufgebaut.
Fig.4 zeigt eine Erreger-Matrix (Butler-Matrix)
einer ebenen Antennengruppe aus vier Strahlerelementen Ai, A2, A3 und A4 zur Erzeugung von vier
Strahlrichtungen. Sie besteht im wesentlichen aus vier zusammengeschalteten 3-dB-Kopplern 3,4,5 und 6. Die
Eingänge der Matrix sind mit /1, /2, /3 und /4 bezeichnet. Angesteuert werden von der Matrix die Antennenelemente
Ai, A2, A3 und A4. Die für die Strahlauslenkung
erforderlichen linearen Phasenprogressionen werden aus den Phasendreheigenschaften der 3-dB-Koppler 3,
4,5 und 6 abgeleitet.
Die Tabelle in F i g. 5 beinhaltet die Phasenbedingungen an den Antennenelementen Ai, A2, A3 und A4 bei
Beaufschlagung der verschiedenen Eingänge /1 bis k der
Matrix. 2S
Bessere Ergebnisse als bei einer aus vier Elementen bestehenden Antenne werden durch eine Anordnung
von 2x3 Elementen erzielt. Für einen minimalen Gewinn von etwa 5 dB einschließlich der Polarisationsverluste reicht es bereits aus, eine einzige Strahlergrup-
pe dieser Konfiguration auf der Oberseite des Flugzeugrumpfes anzuordnen. Zweckmäßig werden als
Einzelstrahler Kreuzschlitzantennen verwendet. Die Mehrwegesignalunterdrückung ist gut. denn im Bereich
der niedrigen Elevationswinkel ist die Kreuzschlitzantenne im wesentlichen vertikal polarisiert. Sind höhere
Gewinnwerte verlangt, so kann entweder auf beiden Seiten des Flugzeugrumpfes je eine Antenne dieser Art
aus sechs Strahlerelementen angeordnet werden. Man kann jedoch auch andere Konfigurationen wählen, wie
beispielsweise eine Gruppe aus 3x3 Elementen oder aus 4x4 Elementen, die auf der Oberseite des
Flugzeugrumpfes angeordnet sind.
F i g. 6 zeigt das Blockschaltbild eines Flugzeugtransponders
zum Betrieb mit zwei Satelliten, wobei die Matrix des Antennensystems in der Mikrowellenebene
liegt. Die vorher in ihrer Funktionsweise beschriebene und jetzt mit 7 bezeichnete Matrix befindet sich
unmittelbar hinter den Einzelstrahlern 8. Mikrowellenschalter 9 verbinden die durch eine Programmsteuerung
und/oder Schwellwertsteuerung 10 definierten Matrixausgänge mit den für den Betrieb mit zwei Satelliten
erforderlichen beiden Elektroniksystemen zur Signalverarbeitung. Die beiden Elektroniksysteme sind identisch
und nur durch den Videokanal 11 und die Steuerung tO miteinander verbunden. Jede Einheit
enthält einen Duplexer 12, der die Sendefrequenz fs von
der Empfangsfrequenz ίε trennt Ein Lokaloszilator 13
speist den Mischer des Empfängers 14 und des Senders 15. Das Video-Empfangs- und -Sendesignal 16 ist in der
Zwischenfrequenz fzFe und fzFs enthalten. Charakteristisch
für dieses System ist die Anordnung der Matrix 7 in der Mikrowellenebene. Bei Verwendung von
Keramiksubstraten als Trägermaterial der Mikrostripleitungen können die Leitungselemente klein gehalten
werden. Außerdem können die Phasendrehglieder und die Hybridnetzwerke der Matrix, beispielsweise die
3-dB-Koppler, sehr einfach und exakt durch Leitungslängen realisiert werden. Für die Mikrowellenschalter 9
werden Diodenschalter verwendet. Hohlleiterschalter haben zwar wesentlich geringere Verluste, weisen
jedoch größere Schaltzeiten auf. Der die Schwellwertsteuerung 10 betätigende Schwellwertdetektor 17, der
sukzessive alle Strahlrichtungen nach dem Kriterium optimaler Empfangsbedingungen untersucht, bewirkt
über die Hochfrequenzschalter 9 die Einschaltung der den optimalen Strahlrichtungen entsprechenden Eingänge
der Butler-Matrix. Mit 18 sind Einrichtungen für die Datenein- und -ausgabe sowie für Kommunikationszwecke bezeichnet.
In Fig. 7 ist das Blockschaltbild eines Flugzeugtransponders zum Betrieb mit zwei Satelliten dargestellt,
wobei die Phasendreh-Matrix 19 des Antennensystems in der Zwischenfrequenzebene liegt. Jedes Modul 20
hinter einem Einzelstrahler 21 der Flächenantenne enthält einen Duplexer 22 zur Trennung von Sendefrequenz
/sund Empfangsfrequenz /f. Die Sendefrequenz fs
wird durch Heraufmischen der Sendezwischenfrequenz fzFh in einem Mischer 23 erzeugt und in einem
Leistungsverstärker 24 auf den gewünschten Pegel gebracht. Ein Lokaloszillator 25 speist neben dem
Sendezweig auch einen Empfangsmischer 26. dem das empfangene Signal über einen Verstärker 27 zugeführt
wird. Die Zwischenfrequenzen f/n und fzFe für Senden
und Empfang können in einem weiteren Duplexer wieder vereinigt werden und der Matrix 19 zugeführt
werden. Sind die daraus resultierenden Bandbreiteforderungpn
an die Matrix 19 nur schwerlich zu realisieren, so ist es sinnvoll, die Zwischenfrequenzen für Senden
und Empfang nicht zusammenzuführen, sondern für jede Frequenz eine eigene Matrix vorzusehen. Ein
Schaltersystem 28. das durch ein Bahndatenprogramm bei bekannter Flugbahn oder durch einen Schwellwertdetektor
29 zur aufeinanderfolgenden Untersuchung aller Strahlrichtungen nach dem Kriterium optimaler
Empfangsbedingungen gesteuert wird, verbindet die Matrixausgänge direkt an die für den Betrieb mit zwei
Satelliten erforderlichen Videokanäle 30 und 31. Die Betätigung der Schalter 28 in der Zwischenfrequenzebene
geschieht durch die mit 32 bezeichnete Einrichtung zur Programmsteuerung aufgrund der vorbekannter
Bahndaten und/oder zur Schwellwertsteuerung auf grand der Ansteuerung von Seiten des Schwellwertde
tektors 29. Die an die Videokanäle 30 und 31 angeschlossene Einrichtung zur Datenein- und -ausgab«
sowie zur Kommunikation ist mit 33 bezeichnet.
Der Flugzeugtransponder mit der Phasendrehmatrr in der Zwischenfrequenzebene zeigt gegenüber einen
System mit der Matrix in der Mikrowellenebene eini
Reihe technischer Vorteile, vor allem im Hinblick au einen möglichst hohen Systemgewinn bei Erzeugun;
der Mikrowellenenergie mit Halbleiterelementen.
Hierzu 4 Blatt Zeichnungen
Claims (5)
1. Flugzeugnavigationsantennensystem zur gleichzeitigen
Erfassung zweier Synchronsatelliten eines aeronautischen Satellitensystems, unter Verwendung
einer auf dem Flugzeug angebrachten, flächenhaft ausgebildeten und elektronisch phasengesteuerten
Antenne mit mehreren Einzelstrahlern, dadurch gekennzeichnet, daß die elektronisch
phasengesteuerte Antenne {A\ bis At, in F i g. 4;
8 in F i g. 6) zur Erzeugung mehrerer voneinander unabhängiger, unterschiedlich gerichteter Strahlen
bei einer Betriebsfrequenz über eine Butler-Matrix (3, 4, 5, 6 in Fig.4; 7 in Fig.6) phasenmäßig
eingestellt wird, die aus einem Leitungsverteilernetzwerk aus entkoppelten Netzwerken und festen
Phasendrehgliedern besteht und deren Zahl an Eingängen (l\ bis h) im allgemeinen der Anzahl der
Einzelstrahler (A\ bis Λ4) entspricht, so daß die
maximal mögliche Anzahl von voneinander unabhängigen Strahlrichtungen mit der Strahlerzahl
identisch ist, daß ein Bordrechner (18) vorgesehen ist. der bei bekannter Flugbahn die Auswahl der
richtigen Strahlrichtungen während des Fluges durch Einschalten des entsprechenden Eingangs der
Butler-Matrix (7) vornimmt und/oder daß ein Schwellwertdetektor (17) vorgesehen ist, der aufeinanderfolgend
alle Strahlrichtungen nach dem Kriterium optimaler Empfangsbedingungen untersucht
und eine Einschaltung von denjenigen Eingängen der Butler-Matrix (8) auf den/dis Sender (15) bzw.
Empfänger (14) bewirkt, die den optimalen Strahlrichtungen entsprechen.
2. Flugzeugnavigationsantennensystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei Speisung
der Antenne von einem zentralen Sender (15) die Butler-Matrix (7) in der Hochfrequenzebene liegt.
3. Flugzeugnavigationsantennensystem nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet, daß sich hinter
jedem Einzelstrahler (21) ein aktives Sende-Empfangselement '20) befindet und daß die Butler-Matrix
(19) in der Zwischenfrequenzebene liegt.
4. Flugzeugnavigationsantennensystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß als entkoppeltes Netzwerk ein 3-dB-Koppler (F i g. 2 und 3) mit zwei Eingängen 1,
2) und zwei Ausgängen (a, b) vorgesehen ist, der bei Speisung am einen Eingang (z. B. 1) an den beiden
Ausgängen (a, b) zwei um 90° in der Phase verschobene Signale abgibt und bei Speisung am
anderen Eingang (z. B. 2) ausgangsseitig eine zum vorhergenannten Speisefall umgekehrte Phasenlage
entstehen läßt.
5. Flugzeugnavigationsantennensystem nach einen der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß zur Einschaltung der Eingänge der Butler-Matrix (7) Diodenschalter (9) vorgesehen
sind.
60
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19712128524 DE2128524B2 (de) | 1971-06-08 | 1971-06-08 | Flugzeugnavigationsantennensystem |
US00254893A US3836970A (en) | 1971-06-08 | 1972-05-19 | Antenna array for aircraft navigation system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19712128524 DE2128524B2 (de) | 1971-06-08 | 1971-06-08 | Flugzeugnavigationsantennensystem |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2128524A1 DE2128524A1 (de) | 1972-12-28 |
DE2128524B2 true DE2128524B2 (de) | 1976-10-21 |
Family
ID=5810228
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19712128524 Withdrawn DE2128524B2 (de) | 1971-06-08 | 1971-06-08 | Flugzeugnavigationsantennensystem |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3836970A (de) |
DE (1) | DE2128524B2 (de) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3964066A (en) * | 1975-01-02 | 1976-06-15 | International Telephone And Telegraph Corporation | Electronic scanned cylindrical-array antenna using network approach for reduced system complexity |
US4101901A (en) * | 1975-12-22 | 1978-07-18 | Motorola, Inc. | Interleaved antenna array for use in a multiple input antenna system |
US4359733A (en) * | 1980-09-23 | 1982-11-16 | Neill Gerard K O | Satellite-based vehicle position determining system |
US4413263A (en) * | 1981-06-11 | 1983-11-01 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Phased array antenna employing linear scan for wide angle orbital arc coverage |
US4458247A (en) * | 1981-06-11 | 1984-07-03 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Phased array antenna employing linear scan for wide angle orbital arc coverage |
US4870422A (en) * | 1982-03-01 | 1989-09-26 | Western Atlas International, Inc. | Method and system for determining position from signals from satellites |
US5619212A (en) * | 1982-03-01 | 1997-04-08 | Western Atlas International, Inc. | System for determining position from suppressed carrier radio waves |
US4839656A (en) * | 1984-08-16 | 1989-06-13 | Geostar Corporation | Position determination and message transfer system employing satellites and stored terrain map |
US4965586A (en) * | 1984-08-16 | 1990-10-23 | Geostar Corporation | Position determination and message transfer system employing satellites and stored terrain map |
US5099245A (en) * | 1987-10-23 | 1992-03-24 | Hughes Aircraft Company | Vehicle location system accuracy enhancement for airborne vehicles |
US5126748A (en) * | 1989-12-05 | 1992-06-30 | Qualcomm Incorporated | Dual satellite navigation system and method |
US5017926A (en) * | 1989-12-05 | 1991-05-21 | Qualcomm, Inc. | Dual satellite navigation system |
US5307289A (en) * | 1991-09-12 | 1994-04-26 | Sesco Corporation | Method and system for relative geometry tracking utilizing multiple distributed emitter/detector local nodes and mutual local node tracking |
US5818397A (en) * | 1993-09-10 | 1998-10-06 | Radio Frequency Systems, Inc. | Circularly polarized horizontal beamwidth antenna having binary feed network with microstrip transmission line |
US5589843A (en) * | 1994-12-28 | 1996-12-31 | Radio Frequency Systems, Inc. | Antenna system with tapered aperture antenna and microstrip phase shifting feed network |
US5781151A (en) * | 1996-09-19 | 1998-07-14 | Parker-Hannifin Corporation | Interferometric trajectory reconstruction technique for flight inspection of radio navigation aids |
US6072432A (en) * | 1997-05-02 | 2000-06-06 | Radio Frequency Systems, Inc. | Hybrid power tapered/space tapered multi-beam antenna |
US6563966B1 (en) | 1999-03-04 | 2003-05-13 | Finisar Corporation, Inc. | Method, systems and apparatus for providing true time delayed signals using optical inputs |
US6314130B1 (en) * | 1999-04-28 | 2001-11-06 | Dspc Technologies, Ltd. | System and method for joint time tracking of multiple paths |
US6501372B2 (en) | 2001-02-02 | 2002-12-31 | Trw Inc. | Tire condition sensor communication with unique sampling on vehicle-side diversity antenna array |
US6992621B2 (en) * | 2003-03-07 | 2006-01-31 | Vivato, Inc. | Wireless communication and beam forming with passive beamformers |
WO2007037674A1 (en) * | 2005-09-28 | 2007-04-05 | Stichting Astron | Device and method for sending and/or receiving signals to/from at least two satellites |
TWM368200U (en) * | 2009-05-06 | 2009-11-01 | Smartant Telecom Co Ltd | High gain multi-polarization antenna array module |
US10591609B1 (en) | 2017-01-11 | 2020-03-17 | Telephonics Corp. | System and method for providing accurate position location information to military forces in a disadvantaged signal environment |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3042917A (en) * | 1958-12-22 | 1962-07-03 | Gen Electric | Antenna tracking system |
FR95012E (fr) * | 1967-03-02 | 1970-03-27 | Centre Nat Etd Spatiales | Antenne d'avion pour procédé de navigation aérienne. |
US3699324A (en) * | 1970-09-17 | 1972-10-17 | Walter R Iliff | Energy source tracking system employing drift-line technique |
-
1971
- 1971-06-08 DE DE19712128524 patent/DE2128524B2/de not_active Withdrawn
-
1972
- 1972-05-19 US US00254893A patent/US3836970A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3836970A (en) | 1974-09-17 |
DE2128524A1 (de) | 1972-12-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2128524B2 (de) | Flugzeugnavigationsantennensystem | |
DE112013001102B4 (de) | Radarvorrichtungen und -verfahren zur Verwendung mit Fortbewegungsmitteln | |
DE2657888C2 (de) | Antennenanordnung | |
DE69726639T2 (de) | Mehrstrahl-Radarsystem | |
DE19648203A1 (de) | Mehrstrahliges Kraftfahrzeug-Radarsystem | |
EP2353029A1 (de) | Vorrichtung zum empfang von sekundärradarsignalen mit quasi dynamischer oder dynamischer sektorisierung des zu überwachenden raumes und verfahren hierzu | |
DE1199833B (de) | Einrichtung fuer ein Summe-Differenz-Rueckstrahlpeilgeraet | |
EP2093587A2 (de) | Dual-Frequenzband Dual-Polarisations-SAR | |
DE2610304A1 (de) | Dynamisch fokussierte antennenanordnung | |
DE2300526A1 (de) | Antenne | |
DE2454786A1 (de) | Hochfrequenzpeilanlage | |
DE2143140A1 (de) | Einrichtung zur bestimmung der wahren winkellage eines zielobjektes relativ zu einem bezugsort | |
DE1591811A1 (de) | Satelitten-Nachrichtenverbindungssystem | |
EP0355336B1 (de) | Radarsystem zur Positionsbestimmung von zwei oder mehreren Objekten | |
DE2140082A1 (de) | Autonome Kollisionswarneinrichtung für Luftfahrzeuge | |
DE1791252C3 (de) | Richtpeilsystem zur aktiven und passiven Ortung bestehend aus einer Mehrzahl von Antennenelementen. Ausscheidung aus: 1441757 | |
EP0146857A2 (de) | Flugkörper zur Störung bodengebundener Funkanlagen | |
DE2813916C3 (de) | Richtantennenanordnung mit elektronisch steuerbarer Strahlschwenkung | |
DE60130396T2 (de) | Kostengünstiges Radar, insbesondere für hochauflösende Bilderzeugung | |
DE2753421A1 (de) | Bodenstation fuer das dme-entfernungsmessystem | |
DE951732C (de) | Ultrakurzwellen-UEbertragungssystem mit wenigstens zwei UEbertragungskanaelen | |
DE2315241C3 (de) | Einrichtung in einem Mikrowellen- Funkübertragungssystem | |
DE3902739C2 (de) | Radar-Gruppenantenne | |
DE2744650A1 (de) | Antenne zur ausstrahlung in einen bestimmten raumwinkel | |
DE4433789A1 (de) | Polarimetrisches Radarverfahren und polarimetrische Radaranordnung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8239 | Disposal/non-payment of the annual fee |