DE2038746C3 - Verfahren zum Abtrennen von Kohlendioxyd aus Gemischen mit nicht sauren Gasen - Google Patents
Verfahren zum Abtrennen von Kohlendioxyd aus Gemischen mit nicht sauren GasenInfo
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Description
Es ist häufig erforderlich, Kohlendioxyd aus Gasmischungen abzutrennen. Diese Notwendigkeit ergibt sich
z. B. bei der Herstellung von Kohlendioxyd selbst, weiterhin bei Feuergasen, die bei der Verbrennung von
kohlenstoffhaltigen Materialien entstehen oder bei Arbeitsgasen bzw. Synthesegasen.
Es ist bereits bekannt, die Abtrennung von Kohlendioxyd mit Hilfe von Ionenaustauscherharzen vorzunehmen.
Es ist ferner bekannt, zur Absorption saurer Gase schwach basische Ionenaustauscherharze, nämlich
Amin-Formaldehyd- Kondensationspolymerisate zu verwenden, die jedoch Kohlendioxyd nur in Spuren
absorbieren können. Bekannt ist schließlich noch die Verwendung von Ionenaustauschern in feuchtem
Zustand zur Entfernung saurer oder basischer Dämpfe aus Gasgemischen.
Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, Kohlendioxyd aus Gasgemischen abzuscheiden und auf
diese Weise inerte Gase herzustellen, ohne daß das verwendete Medium danach weggeworfen werden muß,
d. h. unter Anwendung eines zyklischen Adsorption-Desorption-Verfahrens.
Zur Lösung dieser Aufgabe wird beim Verfahren zum Abtrennen von Kohlendioxyd aus Gemischen mit nicht
sauren Gasen mit Hilfe eines schwach basischen, wasserhaltigen Ionenaustauscherharzes unter Gewinnung
von Kohlendioxyd und/oder eines säurefreien Gases erfindungsgemäß das Gasgemisch bei einem
ersten Kohlendioxyd-Partialdruck mit einem schwach basischen Ionenaustauscherharz, das aus einem PoIy-
>> amin besteht und mindestens einen sekundären Amia-Stickstoff aufweist, in Verbindung gebracht,
wodurch Kohlendioxyd von dem Harz aufgenommen wird, und anschließend der Kohlendioxyd-Partialdruck
des mit dem Harz in Kontakt stehenden Gases auf einen
ίο zweiten Partialdruck herabgesetzt, wodurch Kohlendioxyd
aus dem Harz desorbiert wird. Auf diese Weise ist es insbesondere möglich, Kohlendioxyd an dem
schwach basischen Ionenaustauscherharz zyklisch zu adsorbieren und zu desorbieren, und zwar durch
Einstellung des Kohlendioxyd-Partialdrucks des mit dem Harz in Kontakt stehenden Gases. Zur zyklischen
Adsorption und Desorption des Kohlendioxyds wird ein Feststoffmittel verwendet Ein besonderer Vorteil des
erfindungsgemäßen Verfahrens liegt darin, daß sowohl Adsorption als auch Desorption im wesentlichen bei der
gleichen Temperatur stattfinden kann, die darüber hinaus auch noch die normale Umgebungs- bzw.
Raumtemperatur sein kann. Weiterhin ist von Vorteil, daß das Verfahren auch auf Gase anwendbar ist, die
Wasserdampf bis zur Sättigungskonzentration enthalten.
Zunächst wird also bei dem erfindungsgemäßen Verfahren eine Kohlendioxyd enthaltende Gasmischung
mit einem ersten Partialdruck mit einem schwaoh basischen Ionenaustauscherharz in Verbindung
gebracht, wodurch das Kohlendioxyd von dem Harz aufgenommen wird; anschließend wird der Kohlendioxyd-Patialdruck
des mit dem Adsorptionsmittel in Verbindung stehenden Gases bis auf einen zweiten
Partialdruck herabgesetzt, wodurch Kohlendioxyd freigesetzt und das Harz für eine erneute Anwendung
regeneriert wird. Ist das Ziel der Gastrennung darin zu sehen, Kohlendioxyd zu gewinnen, dann ist der erste
Partialdruck des Kohlendioxyds vorzugsweise ein über dem Atmosphärendruck liegender Druck, und der
zweite Partialdruck ist ein Druck, der im wesentlichen dem Atmosphärendruck gleich ist. Besteht jedoch die
Absicht, Kohlendioxyd aus einem erwünschten Produktgas zu entfernen, dann kann der erste Partialdruck
beispielsweise ein atmosphärischer Druck sein und der zweite Partialdruck vorzugsweise ein sich unterhalb des
atmosphärischen Druckes befindlicher Druck, beispielsweise der Druck des Kohlendioxyds in normaler Luft
bei atmosphärischem Druck.
so Weitere Vorteile und Anwendungsmöglichkeiten des erfindungsgemäßen Verfahrens können der nachfolgenden
Beschreibung entnommen werden, in welcher an Hand der Figuren das erfindungsgemäße Verfahren im
einzelnen näher erläutert wird. Dabei zeigt
Fig. i in einem Diagramm den Verlauf bzw. den Gleichgewichtszustand eines Kohlendioxydgehaltes
eines typischen schwach basischen Ionenaustauscherharzes bei verschiedenen Kohlendioxyd-Partialdrücken;
F i g. 2 stellt ein schematisches Flußdiagramm eines Verfahrens zur Herstellung von Kohlendioxyd dar,
unter Verwendung des erfindungsgemäßen Gastrennungsverfahrens, und
Fig.3 zeigt ein schematisches Flußdiagramm eines
Verfahrens zur Herstellung eines inerten Gases unter Verwendung des erfindungsgemäßen Gastrennungsverfahrens.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist zur Trennung von Kohlendioxyd aus Gasmischungen, die Luft, inerte
Gase wie Helium, Neon und Argon, Gase wie Wasserstoff, Sauerstoff und Stickstoff und andere
säurefreie Gase enthalten, die nicht von dem schwach basischen Ionenaustauscherharz adsorbiert werden,
geeignet. Gasmischungen, die säurehaltige Gase wie
Schwefeloxyd in Feuergasen enthalten, können auf übliche Art vorbehandelt werden, um das Säuregas vor
der Einleitung in den Kohlendioxyd-Trennungsprozeß abzutrennen.
Im folgenden werden zunächst die Adsorptionsmittel beschrieben Ganz allgemein sind schwach basische
Ionenaustauscherharze zur Verwendung als Adsorptionsmittel entsprechend der Erfindung brauchbar.
Solche Harze haben primäre, sekundäre und/oder tertiäre funktionell Aminaktivgruppen, die an eine
polymere Matrix angefügt sind. Die polymere Matrix kann üblicherweise ein Polystyrol, ein Polystyrol-Divinylbenzol-Mischpolymerisat,
ein Phenol-Formaldehyd, eine Polyacrylsäure, ein Polymethacrylsäure-Divinylbenzol-Mischpolymerisat
oder ein Polymerisat vom Epoxyd typ sein.
Die schwach basischen Ionenaustauscherharze, deren aktive Gmppe ein Polyamin mit mindestens einem
sekundären Aminstickstoff ist und die eine besonders hohe Affinität und Kapazität für Kohlendioxyd besitzen,
10
15
20 können wiederholt ohne eine wesentliche Einbuße ihrer Adsorptionseigenschaften regeneriert werden. Sie werden
hergestellt durch Reaktion eines Additions- bzw. eines Kondensationspolymeren mit polyfunktionellen
Aminen, die einen sekundären Amin-Stickstoff haben, wie beispielsweise Diäthylentriamin, Triäthylentetramin
und Tetraäthylenpentamin. Solche Harze umfassen Polyacrylsäure- Polyamidharze, die entsprechend der
US-Patentschrift 25 82 194 hergestellt sod und Epoxyd-Polyaminharze,
die auf übliche Art durch Reaktion eines Epoxydharzes und eines Polyamins in einem Lösungsmittel
wie beispielsweise Xylol hergestellt werden.
Polystyrol-Divinylbenzol-Mischpolymerisate vom Gelharztyp weisen polyaminfunktionelle Gruppen auf
und werden vorzugsweise als Adsorptionsmittel verwendet. Harze dieser Art können durch Reaktion eines
chlormethylierten Styroldivinylbenzol-Mischpolymerisats mit einem Amin wie Triäthylentetramin, Tetraäthylenpentamin
und anderen polyfunktionellen Aminen, vorzugsweise mit Diäthylentriamin hergestellt werden.
Ein äquimoJarer Betrag bzw. ein Überschuß von Amin für jede Chlormethylgruppe ruft eine Kondensation
einer Chlormethylgruppe mit einer Amingruppe wie durch die nachfolgend dargestellte Reaktion unter
Verwendung von Diäthylentriamin dargestellt hervor:
\
CH2CL + NH1-CH1-CH7-Nh-CH1-CH1-NH,
CH2CL + NH1-CH1-CH7-Nh-CH1-CH1-NH,
HCi
CH7-NH-Ch2-CH1-NH-CH1-CH1-NH,
Liegt das Verhältnis des Amins bei '/2 des netzung und hauptsächlich eine sekundäre Aminfunktiogleichmolaren
bzw. äquimolaren Verhältnisses, dann 45 nalität entsprechend der nachfolgenden Gleichung
wird durch die Kondensation eine zusätzliche Querver- begünstigt:
+ NH2-CH1-CH2-NH-CH2-Ch2-NH2
+ 2HCl
CH2-NH-CH2-CH2-NH-CH2-CH2-Nh-CH2
Um eine geeignete Porosität zu erzielen, verwendet man vorzugsweise Mischpolymerisate, die weniger als
etwa 10% Divinylbenzol, zweckmäßig 3 bis 5%, enthalten. Ein chlormethyliertes Polystyrol-Divinylbenzol-Mischpolymerisat,
das mit Diäthylentriamin aminiert ist, stellt ein typisches, käuflich zu erwerbendes
Harz der bevorzugten Art dar. Die Feuchtigkeit des Gases, welches durch die Harzschicht strömt, kann
eingestellt werden, um einen passenden Gleichgewichtszustand hinsichtlich des Wassergehaltes in dem
Harz zu erreichen. Beispielsweise ist bei 24° C und einem Gas mit einer relativen Feuchtigkeit von 50% ein
Gleichgewichtszustand bei 5 bis 10 Gewichtsprozent Wasser in dem Harz erreicht, während ein Gas mit 90%
relativer Feuchte in einen Gleichgewichtszustand bei 25 bis 30% Wassergehalt in dem Harz gelangt. Im
allgemeinen wird ein Gas von einer relativen Feuchte von etwa 75% bevorzugt
F i g. 1 kann der Gleichgewichtszustand hinsichtlich der Kohlendioxydaufnahmefähigkeit eines mit Diäthylentriamin
aminierten, chlormethylierten Polystyrol-Divinylbenzol-Mischpolymerisat-Ionenaustauscherharzes
bei Raumtemperaturen (210C) in Abhängigkeit von dem
Kohlendioxyd-Partialdruck entnommen werden. Durch Vergleich der Kohlendioxydkapazität bei zwei beliebigen
Kohlendioxyd-Partialdrücken kann die Regenerationsfähigkeit eines Adsorptionsmittels bzw. einer
adsorbierenden Schicht hinsichtlich Kohlendioxyd bestimmt werden. Wird beispielsweise eine 15% Kohlendioxyd
enthaltende, auf Raumtemperatur abgekühlte verbrannte Treibstoff-Luftrnischung isothermisch auf
einen Gesamtdruck von 17,6 kg/cm2 (250 psig) komprimiert, dann beträgt der Partialdruck des Kohlendioxyds
2,64 kg/cm2 (37,5 psig). Wird die Gasmischung bei diesem Druck mit der adsorbierenden Schicht in
Verbindung gebracht, dann liegt die Aufnahmefähigkeit entsprechend der Fig. 1 bei 10,7 Gewichtsprozent
Kohlendioxyd, d. h., es können von jeweils 50 kg Harz 5,35 kg Kohlendioxyd adsorbiert werden. Wird der
Drück in der absorbierenden Schicht abgelassen, dann wird Kohlendioxyd desorbiert bzw. freigegeben, was zu
einer Atmosphäre, die im wesentlichen nur Kohlendioxyd in Verbindung mit der Schicht enthält, führt;
erfolgt der Druckabfall bis hinunter zum atmosphärischen Druck (0 psig), dann ist die Kohlendioxyd-Kapazität
8,7%, was zu einer regenerierbaren Kapazität von 2% führt. Unter diesen Bedingungen ist die adsorbierende
Schicht in der Lage, 1 kg Kohlendioxyd pro 50 kg Harz jeweils je Zyklus zu trennen. Wird nach der
Belüftung bzw. nach dem Ablassen des Druckes auf atmosphärischen Druck die Schicht mit normaler Luft
gespült bzw. wird normale Luft eingelassen, die üblicherweise nur ungefähr 0,03% Kohlendioxyd
enthält, dann ist die Gleichgewichtskapazität des Harzes 33% bei einer regenerierbaren Kapazität von
7.4%.
Die übrigen weiter vorn beschriebenen Adsorptionsmittel weisen ähnliche Verhältnisse hinsichtlich eines
Kohlendioxyd-Partialdrucks und der Aufnahmefähigkeit für Kohlendioxyd auf, um auf diese Weise eine
praktische regenerierbare Kohlendioxyd-Kapazität zur Verfugung zu stellen. Der Effekt des Kohlendioxyd-Partialdrucks
auf die Aufnahmefähigkeit ist bei von Raumtemperaturen sich unterscheidenden Temperaturen
ähnlich, solange die Adsorptionsmittel bei diesen Temperaturen arbeiten können, d. h. oberhalb des
Gefrierpunktes des Wassers und unterhalb von Temperaturen von etwa 38° C. Vorzugsweise sollen
Temperaturen zwischen 5 und 33° C verwendet werden. Die regenerierbare Kapazität für einen vorgegebenen
Druckabstand ist im allgemeinen etwas niedriger bei Temperaturen oberhalb der Raumtemperatur und
etwas höher bei Temperaturen unterhalb der Raumtemperatur.
In F i g. 2 ist ein System zur Erzeugung von Kohlendioxyd dargestellt, welches das erfindungsgemäße
Verfahren zur Trennung von Kohlendioxyd aufweist und welches, wie im folgenden noch im einzelnen
beschrieben wird, in der Lage ist, pro Stunde etwa 136 kg flüssiges Kohlendioxyd zu erzeugen. Entschwefelter
flüssiger oder gasförmiger Treibstoff wird mit einer Menge von etwa 52 kg/Stunde verbrannt, wobei in
einem Wasserheizkessel 2 Dampf erzeugt wird. Die abgekühlten Verbrennungsprodukte werden in der
Gaswaschanordnung 4 mit Wasser gewaschen und durch einen dreistufigen, mit Dampf angetriebenen
Kompressor 6 auf einen Druck von 35 kg/cm2 (500 psig) komprimiert- Überschüssiges Wasser wird von einer
Kondensatorabscheideeinrichtung 8 abgetrennt. Das dem Separator 8 entströmende Gas enthält etwa 18%
Kohlendioxyd in Stickstoff und ist mit Wasserdampf gesättigt. Die beiden Harzschichten bzw. Harzbetten 10
und 12 sind jeweils 3 m lang und 1,20 m im Durchmesser und enthalten etwa 554 kg eines mit Diäthylentriamin
aminierten, chlormethylierten Polystyrol-Divinylbenzoi-Mischpoiymerisat-Ionenaustauscherharzes.
Sie sind parallel geschaltet, so daß die eine Schicht bei einem Adsorptionszyklus verwendet werden kann, während
die andere Schicht sich in einem Regenerations-Desorptionszyklus befindet Die Arbeitsweise des Systems wird
im Hinblick auf die Harzschicht bzw. auf die Harzbettung 10 beschrieben. Ein Dreiwegeventil 9 ist so
eingestellt, daß der Gasstrom durch die Harzschicht 10 fließt. Das Ventil 13 ist so eingestellt, daß es das aus der
Schicht ausströmende Gas durch das Rückschlagventil 14 abläßt, welches einen Rückdruck von etwas weniger
als 35 kg/cm2 (500 psig) aufrechterhält Das Kohlendioxyd wird adsorbiert, und der Stickstoff wird mit einem
Durchfluß von etwa 6200 l/Min, abgeführt. Die Adsorptionshitze wird von wassergekühlten Spulen 10 in den
Harzschiuhten abgeführt. Nach einer vorbestimmten Zeit wird das Ventil 9 umgestellt, um den Durchfluß
durch die Schicht 10 zu beenden und das Gas nunmehr durch die Schicht 12 für einen ähnlichen Adsorptionszyklus
zu leiten. Die Dreiwegeventile 13 und 15 werden so eingestellt, daß sie zum atmosphärischen Druck hin
entlüften. Der in den freien Räumen der Schicht 10 zurückgehaltene Stickstoff entweicht, bis schließlich
Kohlendioxyd, auf Grund des geringen Partialdrucks desorbiert bzw. freigesetzt an der Ausflußöffnung der
Schicht zu erscheinen beginnt Das Ventil 15 wird dann so eingeregelt, daß das ausfließende Kohlendioxyd dem
Einlaß eines Kompressors 18 zugeführt wird; die
so Harzschicht auf der Ansaugseite des Kompressors wird auf diese Art einem atmosphärischen Druck bzw. einem
noch geringeren Druck ausgesetzt, und der Kompressor
führt Kohlendioxyd und Wasserdampf bei einem Druck von 14,1 kg/cm2 (200 psig) einem Akkumulator bzw.
Sammler 20 zu. Das unter einem Druck von 14,1 kg/cm2 (200 psig) stehende Kohlendioxyd wird dann einer
Kühleinrichtung 22 zugeführt, wo es auf etwa 5 bis 27° C abgekühlt wird. Schließlich gelangt das Kohlendioxyd
zu einem Wasserabscheider 24 und einem Kieselgel bzw. Silikagel-Trockner 26, um das Wasser zu entfernen,
das Kohlendioxyd wird dann durch die Kühleinrichtung 28 weitergekühlt, was schließlich zu einem Ausstoß von
136 kg flüssigem Kohlendioxyd führt Sämtliche der hinter der Harzschicht befindlichen Elemente, d. h. von
dem Kompressor bis zu der Ausstoßeinrichtung für das flüssige Kohlendioxyd, stellen übliche, in sonstigen
Systemen zur Gewinnung von Kohlendioxyd verwendete Elemente dar. Befindet sich die Schicht 10 in einem
Adsorptionszyklus, dann werden die Ventile 16 und 17 in der gleichen Weise eingestellt, wie das für die Ventile 13
und 15 für die Regenerierung der Schicht 12 beschrieben worden ist.
In der F i g. 3 ist ein einfaches und wirtschaftliches System für die Erzeugung von inertem Gas beschrieben,
welches zur Lagerung von Früchten und anderen Produkten verwendet wird. Ein luft- und schwefelfreier
Brennstoff, beispielsweise ein Naturgas, werden katalytisch in einer Verbrennungseinheit 30 verbrannt und im
Kühler 32 auf übliche Art abgekühlt, wodurch sich eine wassergesättigte Mischung aus Stickstoff und etwa 15
bis 18% Kohlendioxyd ergibt. Ein nachgeschaltetes Gebläse 34 braucht nur so viel Druck aufzubringen, daß
es das Gas durch die parallelgeschalteten Harzschichten 36 bis 38 eines mit Diäthylentriamin aminierten,
chlormethylierten Polystyrol-Divinylbenzol-Mischpolymerisat-Ionenaustauscherharzes
pressen kann. Ein Dreiwegeventil 40 ist so eingestellt, daß der Fluß von dem Gebläse durch die Harzschicht 36 erfolgt, wobei
Kohlendioxyd adsorbiert wird, und der ausfließende Stickstoff direkt durch ein Dreiwegeventil 42 zur
Verwendung in einem Raum zur Lagerung von Früchten abgeleitet werden kann. Der Partialdruck des
Kohlendioxyds in dem in die adsorbierende Schicht einströmenden Gas liegt bei etwa 0,16 kg/cm2
(2,25 psig), wobei die Harzschicht etwa 5,2 Gewichtsprozent Kohlendioxyd adsorbieren wird. Die Ventile 40
und 42 werden dann umgestellt, damit die Schicht 38 in den Adsorptionszyklus eingeschaltet werden kann, und
das Ventil 44 wird so geschaltet, daß es die Schicht 36 zur freien Atmosphäre hin entlüftet. Das Ventil 46 wird
umgeschaltet und leitet normale Umgebungsiuft mit
ίο einem Kohlendioxyd-Partialdruck von nur 0,23 mm
Quecksilber von dem Gebläse 48 durch die Schicht 36, um das darin adsorbierte Kohlendioxyd zu desorbieren
bzw. freizusetzen und das Harz selbst zu regenerieren. Nach der Spülung mit Luft enthält das Harz etwa 3,3%
Kohlendioxyd, was zu einer regenerierbaren Kohlendioxydkapazität von 0,95 pro 50 kg Harz pro Zyklus führt.
Ein solches System ist einfach und direkt, es arbeitet mit Gesamtdrücken um etwa 1 Atmosphäre und bei
Umgebungstemperaturen, und es ist mit normaler Luft regenerationsfähig. Eine höhere regenerierbare Adsorptionskapazität
kann dann erhalten werden, falls dies erwünscht ist, indem man an Stelle des Gebläses 34
einen Kompressor verwendet.
Hierzu 3 Blatt Zeichnungen
Claims (6)
1. Verfahren zum Abtrennen von Kohlendioxyd aus Gemischen mit nicht sauren Gasen mit Hilfe
eines schwach basischen, wasserhaltigen Ionenaustauscherharzes unter Gewinnung von Kohlendioxyd
und/oder eines säurefreien Gases, dadurch gekennzeichnet, daß das Gasgemisch bei
einem ersten Kohlendioxyd-Partialdruck mit einem schwach basischen Ionenaustauscherharz, das aus
einem Polyamin besteht und mindestens einen sekundären Aminstickstoff aufweist, in Verbindung
gebracht wird, wodurch Kohlendioxyd von dem Harz aufgenommen wird, und daß anschließend der
Kohlendioxyd-Partialdruck des mit dem Harz in Kontakt stehenden Gases auf einen zweiten
Partialdrut-k herabgesetzt wird, wodurch Kohlendioxyd
aus dem Harz desorbiert wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Partialdruck größer als der
Atmosphärendruck ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und/oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Partialdruck geringer
als der Atmosphärendruck ist
4. Verfahren nach einem oder mehreren Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß als
Ionenaustauscherharz ein Gelharz verwendet wird, dessen polymere Matrix aus einem Polystyrol-Divinylbenzol-Mischpolymerisat
besteht.
5. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die
Gasmischung eine Temperatur zwischen 5 und 33° C und eine relative Feuchte von mindestens 75%
aufweist.
6. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß als
Polyamin Diäthylentriamin verwendet wird.
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