DE19943064A1 - Verfahren und Vorrichtung zur epitaktischen Abscheidung von Atomen oder Molekülen aus einem Reaktivgas auf einer Abscheidungsoberfläche eines Substrats - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur epitaktischen Abscheidung von Atomen oder Molekülen aus einem Reaktivgas auf einer Abscheidungsoberfläche eines SubstratsInfo
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Abstract
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur epitaktischen Abscheidung von Atomen oder Molekülen aus einem Reaktivgas (3) auf einer Abscheidungsoberfläche eines Substrats. DOLLAR A Hierbei ist folgendes vorgesehen: DOLLAR A Zuführen einer ersten Energiemenge durch Aufheizen wenigstens der Abscheidungsoberfläche (5), wobei die erste Energiemenge geringer ist als die zur epitaktischen Abscheidung von Atomen oder Molekülen des Reaktivgases (9) auf der Abscheidungsoberfläche (5) notwendige Energiemenge; DOLLAR A Leiten eines ionisierten Inertgases (11) zumindest zeitweise auf die Abscheidungsoberfläche (5) zur zumindest zeitweisen Zuführung einer zweiten Energiemenge durch Einwirken von Ionen des ionisierten Inertgases (11) auf die Abscheidungsoberfläche (5), wobei die erste Energiemenge und die zweite Energiemenge sich zumindest zeitweise zu einer Gesamtenergiemenge addieren, die zur epitaktischen Abscheidung von Atomen oder Molekülen des Reaktivgases (9) auf die Abscheidungsoberfläche (5) ausreicht.
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur epitakti
schen Abscheidung von Atomen oder Molekülen aus ei
nem Reaktivgas auf einer Abscheidungsoberfläche ei
nes Substrats.
Ferner bezieht sich die Erfindung auf eine entspre
chende Vorrichtung mit:
einer Heizvorrichtung zur Zuführung einer Energie menge in das Substrat durch Aufheizen wenigstens der Abscheidungsoberfläche;
einer Reaktivgas-Zuführvorrichtung zur Leitung des Reaktivgases auf die aufgeheizte Oberfläche des Substrats;
entsprechend dem Oberbegriff des Anspruch 15.
einer Heizvorrichtung zur Zuführung einer Energie menge in das Substrat durch Aufheizen wenigstens der Abscheidungsoberfläche;
einer Reaktivgas-Zuführvorrichtung zur Leitung des Reaktivgases auf die aufgeheizte Oberfläche des Substrats;
entsprechend dem Oberbegriff des Anspruch 15.
Verfahren zur Abscheidung, insbesondere zur epitak
tischen Abscheidung von Atomen aus einem Reaktivgas
auf einer Abscheidungsoberfläche eines Substrats
sind bekannt. Insbesondere werden derartige Verfah
ren zur Abscheidung von Silicium oder Siliciumkar
bid aus der Gasphase auf einem Substrat vorgesehen.
Hierzu wird ein geeignetes Reaktivgas auf eine er
wärmte Abscheidungsoberfläche eines vorzugsweise in
einer Vakuumkammer angeordneten Substrats geleitet.
Bei einem derartigen, auch als "Chemical Vapor De
position" (CVD) bezeichneten Abscheidungsverfahren
beträgt die Mindesttemperatur der Abscheidungsober
fläche des Substrats bei technisch üblichen Anlagen
hinsichtlich der Siliciumabscheidung etwa 1000°C
und hinsichtlich der Siliciumkarbidabscheidung ca.
1600°C. Derartig hohe Temperaturen auf der Abschei
dungsoberfläche des Substrats sind notwendig, um
die nach dem Auftreffen des Reaktivgases auf der
Abscheidungsoberfläche aus der Gasphase zu adsor
bierenden Atome des Reaktivgases thermisch zu akti
vieren. Derart aktivierte Atome sind durch eine er
höhte Eigenbeweglichkeit gekennzeichnet, wobei sie
bei ausreichender Eigenbeweglichkeit in die Lage
versetzt werden, sich den Gitterplätzen eines
Wirtssubstrats anzupassen. In dieser Weise wird ein
erwünschtes, einkristallines Schichtwachstum auf
der Abscheidungsoberfläche des Substrats erhalten.
Die verhältnismäßig hohen Betriebstemperaturen bei
derartigen Abscheidungsverfahren haben den Nach
teil, daß lediglich Substrate aus thermisch hoch
stabilem Material für eine Abscheidung eingesetzt
werden können. Ferner können insbesondere bei
Silciumkarbid-Abscheidungen die Abscheidungsanlagen
nicht aus einem vorteilhafterweise in bezug auf den
Abscheidungsprozeß neutralen Quarzmaterial herge
stellt werden, da dieses Material bei derartig ho
hen Betriebstemperaturen eine nicht genügend hohe
Festigkeit aufweist. Ein Einsatz von hochtempera
turfestem Graphit als Konstruktionsmaterial für Ab
scheidungsanlagen dieser Art ist nicht optimal, da
Graphit den Innenraum der Abscheidungsanlagen ver
schmutzt, was bei derartig störungsanfälligen Ab
scheidungsprozessen bis hin zu einem nicht akzepta
blen Abscheidungsergebnis führen würde.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist gekennzeichnet
durch folgende Schritte:
- - Zuführen einer ersten Energiemenge durch Aufheizen wenigstens der Abscheidungsoberfläche, wobei die erste Energiemenge geringer ist als die zur epitak tischen Abscheidung von Atomen oder Molekülen des Reaktivgases auf der Abscheidungsoberfläche notwen dige Energiemenge;
- - Leiten eines ionisierten Inertgases zumindest zeitweise auf die Abscheidungsoberfläche zur zumin dest zeitweisen Zuführung einer zweiten Energiemen ge durch Einwirken von Ionen des ionisierten Inert gases auf die Abscheidungsoberfläche, wobei die er ste Energiemenge und die zweite Energiemenge sich zumindest zeitweise zu einer Gesamtenergiemenge ad dieren, die zur epitaktischen Abscheidung von Ato men oder Molekülen des Reaktivgases auf die Ab scheidungsoberfläche ausreicht.
Hierdurch wird der Vorteil erzielt, daß durch die
Zuführung der zweiten Energiemenge und das Einwir
ken der Inertgas-Ionen auf die Abscheidungsoberflä
che die zur epitaktischen Schichtabscheidung not
wendige thermische Energiezuführung durch Aufheizen
der Abscheidungsoberfläche des Substrats niedriger
sein kann als bei bisher bekannten Abscheidungsver
fahren, bei welchen ausschließlich eine thermische
Energiezuführung zur Erzielung der erforderlichen
Abscheidungstemperatur auf der Abscheidungsoberflä
che des Substrats vorgesehen ist. Dies ist darauf
zurückzuführen, daß durch das Einwirken der Ionen
des ionisierten Inertgases auf die Substratoberflä
che den dort aus der Gasphase zu adsorbierenden
Atomen des Reaktivgases eine epitaktische Abschei
dung begünstigende, zusätzliche Aktivierungsenergie
bereitgestellt wird, welche sich mit der ersten,
thermisch zugeführten Energiemenge zu einer Gesam
tenergiemenge addiert. Durch diese auf die Abschei
dungsoberfläche zugeführte Gesamtenergiemenge, die
aus zwei sich einander addierenden und voneinander
getrennt auf die Abscheidungsoberfläche zuführbaren
Energiemengen gebildet wird, wird die Beweglichkeit
der auf der Abscheidungsoberfläche abzuscheidenden
Atome des Reaktivgases derart erhöht, daß diese
Atome sich den Gitterplätzen des als Wirt dienenden
Substrats anpassen können, so daß Epitaxie, d. h.
einkristallines Schichtwachstum entsteht. Die der
Abscheidungsoberfläche zugeführte Gesamtenergiemen
ge ist somit ausreichend, um als Aktivierungsener
gie eine epitaktische Abscheidung der Atome des Re
aktivgases auf der Abscheidungsoberfläche des
Substrats zu gewährleisten, wobei vorteilhafterwei
se die durch Aufheizen der Abscheidungsoberfläche
des Substrats zu erzielende Temperatur im Vergleich
zu derjenigen bekannter Abscheidungsverfahren nied
riger sein kann. Dies ermöglicht den Einsatz von
thermisch instabilen Substraten zur Schichtabschei
dung, wie zum Beispiel Substrate aus porösem Sili
cium oder aus porösem Siliciumkarbid, wobei gleich
zeitig Abscheidungsanlagen aus Quarz einsetzbar
sind, die bei den nun verhältnismäßig niedrigen,
nach der Aufheizung der Abscheidungsoberfläche des
Substrats sich einstellenden Abscheidungstemperatu
ren eine ausreichend hohe Eigenstabilität aufweisen
und den Abscheidungsprozeß nicht durch Verschmut
zungen, welche zum Beispiel bei Einsatz von
hochtemperaturfestem Graphit als Anlagenmaterial
auftreten würden, negativ beeinflußt.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform werden die
erste Energiemenge und die zweite Energiemenge von
einander zeitlich getrennt der Abscheidungsoberflä
che zugeführt. Durch eine derartige zeitliche Tren
nung der Zuführung der beiden Energiemengen läßt
sich verfahrenstechnisch in einfacher und zuverläs
siger Weise eine kontrollierte und präzise Energie
zuführung auf die Abscheidungsoberfläche zur Be
reitstellung einer für die Abscheidung von Atomen
des Reaktivgases auf der Abscheidungsoberfläche
ausreichenden Aktivierungsenergie erzielen. Vor
zugsweise wird der Abscheidungsoberfläche zunächst
thermische Energie (erste Energiemenge) zugeführt.
Erst nach Erreichen der gewünschten Temperatur an
der Abscheidungsoberfläche wird das ionisierte
Inertgas auf Selbige geleitet zur Zuführung der
zweiten Energiemenge.
Vorteilhafterweise wird das ionisierte Inertgas in
bezug auf das Reaktivgas getrennt in Richtung Ab
scheidungsoberfläche geleitet. Durch die in bezug
auf das Reaktivgas separate Zuführung des ionisier
ten Inertgases in Richtung Abscheidungsoberfläche
wird zum einen verhindert, daß sich das ionisierte
Inertgas mit dem Reaktivgas in einem hinreichend
großen Zeitraum derart vermischt, daß es zu uner
wünschten Gasphasenreaktionen zwischen den beiden
Gasen vor deren Auftreffen auf die Abscheidungs
oberfläche kommt. Ferner ermöglicht die separate
Zuführung der beiden Gase in Richtung Abscheidungs
oberfläche, daß sowohl das Reaktivgas als auch das
ionisierte Inertgas in einstellbarer und optimaler
Weise auf die gesamte Abscheidungsoberfläche mög
lichst gleichmäßig verteilt geleitet werden.
Vorzugsweise wird das ionisierte Inertgas gleich
zeitig mit dem Reaktivgas auf die Abscheidungsober
fläche geleitet. Durch ein gleichzeitiges Zuführen
der beiden Gase auf die Abscheidungsoberfläche
fällt die Gesamtzeit des Abscheidungsprozesses vor
teilhafterweise gering aus.
Gemäß einer alternativen Ausführungsform werden das
ionisierte Inertgas und das Reaktivgas voneinander
zeitlich getrennt auf die Abscheidungsoberfläche
geleitet, wobei jeweils pro Abscheidungszyklus zu
erst das ionisierte Inertgas und anschließend das
Reaktivgas, oder zuerst das Reaktivgas und an
schließend das ionisierte Inertgas, der Abschei
dungsoberfläche zugeführt werden. Dies ermöglicht
eine besonders kompakte Bauweise der zur Beschich
tung eingesetzten Anlage, da lediglich eine einzige
und gemeinsame Gaszuführvorrichtung für das Inert
gas, beziehungsweise für das ionisierte Inertgas,
und das Reaktivgas vorgesehen werden muß, wobei in
dieser gemeinsamen Zuführvorrichtung eine Ioni
siereinheit vorgesehen sein kann, welche bei Zufüh
rung von Inertgas in Betrieb ist, um ionisiertes
Inertgas zu erzeugen, und bei Zuführung von Reak
tivgas außer Betrieb geschaltet ist. Weiterhin wird
durch eine zeitlich getrennte Zuführung von ioni
siertem Inertgas und (nicht-ionisiertem) Reaktivgas
die Bildung von nicht erwünschten Gasphasenreaktio
nen zwischen den beiden Gasen oder innerhalb des
Reaktivgases auf einfache und zuverlässige Weise
verhindert.
Vorteilhafterweise werden das ionisierte Inertgas
und das Reaktivgas voneinander zeitlich getrennt in
alternierender Abfolge auf die Abscheidungsoberflä
che geleitet. Hierbei ist es möglich, daß ionisier
te Inertgase und das Reaktivgas in kurzen Einzel
schritten einander abwechselnd in verhältnismäßig
rascher Abfolge auf die Abscheidungsoberfläche zu
leiten. Dabei erfolgt das An- und Abschalten der
Ionisiereinheit alternierend in bezug auf die Reak
tivgas Zufuhr und synchron in bezug auf die Inert
gaszufuhr. Dies bedeutet, daß die Ionisiereinheit
ausgeschaltet ist, wenn Reaktivgas auf die Abschei
dungsoberfläche zugeführt wird, bzw. die Reaktiv
gaszufuhr auf die Abscheidungsoberfläche unterbro
chen ist, wenn bei eingeschalteter Ionisiereinheit
ionisiertes Inertgas auf die Abscheidungsoberfläche
zugeführt wird. In dieser Weise können das ioni
sierte Inertgas und das Reaktivgas voneinander
zeitlich getrennt und alternierend auf die Abschei
dungsoberfläche geleitet werden, wobei die Abfolge
der Zuführung der beiden Gase auf die Abscheidungs
oberfläche verhältnismäßig einfach zu steuern und
zu kontrollieren ist. Es ist ferner möglich, das
Inertgas kontinuierlich und somit nicht alternie
rend auf die Abscheidungsoberfläche zu leiten, wo
bei lediglich die An- und Ausschaltung der Ioni
siereinheit und die Zufuhr des Reaktivgases auf die
Abscheidungsoberfläche in geeigneter Weise zueinan
der alternierend geschaltet werden. Auch bei dieser
Alternative wird eine zeitlich getrennte und alter
nierende Zuführung des ionisierten Inertgases und
des Reaktivgases auf die Abscheidungsoberfläche er
halten.
Gemäß einer weiteren alternativen Ausführungsform
werden das ionisierte Inertgas und das Reaktivgas
voneinander räumlich getrennt in Richtung Abschei
dungsoberfläche geleitet. Durch die räumlich ge
trennte Zuführung der beiden Gase in Richtung Ab
scheidungsoberfläche können das ionisierte Inertgas
und das Reaktivgas gleichzeitig in Richtung Ab
scheidungsoberfläche geleitet werden, ohne daß es
vorher zu unerwünschten Gasphasenreaktionen zwi
schen dem Inertgas beziehungsweise dem ionisierten
Inertgas, einerseits, und dem Reaktivgas anderer
seits kommen kann. Durch geeignete Ausbildung der
jeweiligen Gaszuführvorrichtung können das ioni
sierte Inertgas und das Reaktivgas derart getrennt
voneinander auf die Abscheidungsoberfläche geleitet
werden, daß eine überaus starke und/oder während
eines verhältnismäßig längeren Zeitraums erfolgende
Vermischung der beiden Gase vor deren Auftreffen
auf die Abscheidungsoberfläche unter Ausbildung
nicht erwünschter Gasphasenreaktionen vermieden
oder wenigstens reduziert werden.
Vorteilhafterweise erfolgt die Ionisierung des
Inertgases in bezug auf das Reaktivgas separat. Bei
einer separaten Ionisierung des Inertgases werden
unter Ausschluß des Reaktivgases unerwünschte Gas
phasenreaktionen zwischen diesen beiden Gasen aus
geschlossen. Bei derartigen Abscheidungsverfahren
sind Oberflächenreaktionen zwischen dem ionisierten
Inertgas beziehungsweise zwischen dem Reaktivgas
und der Abscheidungsoberfläche erwünscht. Jedoch
sind Gasphasenreaktionen zwischen dem Inertgas be
ziehungsweise dem ionisierten Inertgas, einerseits,
und dem Reaktivgas andererseits, vor, während und
nach der Ionisierung des Inertgases zu vermeiden,
da solche Gasphasenreaktionen eine derartige
Schichtabscheidung negativ beeinträchtigen würden.
Auch eine Gasphasenreaktion, die nur das Reaktivgas
betrifft, würde ein korrektes Schichtwachstum un
möglich machen. Die Ionisierung des Inertgases, und
dementsprechend auch die Zuführung desselben in
Richtung Abscheidungsoberfläche, erfolgt somit in
bezug auf das Reaktivgas vorzugsweise separat, wo
bei eine Vermischung der beiden Gase, das heißt
zwischen dem ionisierten Inertgas und dem Reaktiv
gas, vorteilhafterweise erst kurz und vorzugsweise
unmittelbar vor Auftreffen der beiden Gase auf die
Abscheidungsoberfläche erfolgen soll. Unterstützt
werden kann die räumliche Trennung durch eine zu
sätzliche zeitliche Trennung von Reaktivgaszufuhr
und Ionisierung des Inertgases, wobei die Reaktiv
gaszufuhr und die Ionisierung des Inertgases bei
spielsweise zueinander alternierend erfolgen kann.
Entsprechend einer bevorzugten Ausführungsform wird
das Inertgas mittels einer Mikrowellen-Plasmaquelle
ionisiert. Mittels einer Mikrowellen-Plasmaquelle
wird das Inertgas zu einem hochdichten Plasma mit
Ionen und Elektronen niedriger Energie generiert.
Auf diese Weise wird eine Schädigung der Abschei
dungsoberfläche aufgrund einer zu großen Energiezu
führung durch das ionisierte Inertgas vermieden.
Eine derartige Schädigung der Abscheidungsoberflä
che des Substrats wird als "Iondamage" bezeichnet.
Durch die Anwendung einer Mikrowellen-Plasmaquelle
wird die thermisch induzierte Defektdichte im
Substratmaterial an der Abscheidungsoberfläche mög
lichst klein gehalten. Weiterhin weist ein als
Mikrowellenplasma ausgebildetes ionisiertes Inert
gas grundsätzlich den Vorteil auf, daß zur Plas
maerzeugung in der Nähe des Plasmas keine hohen
Spannungen benötigt werden, welche wiederum zu
schädlichen Nebeneffekten in bezug auf den Abschei
dungsprozeß aufgrund einer kapazitiven Kopplung in
das Plasma führen. Da hohe Spannungen in der Nähe
des Plasmas eine entsprechende Beschleunigung von
Elektronen und Ionen des ionisierten Inertgases be
wirken, kann es zu Beschädigungen des Substrats an
der Abscheidungsoberfläche und/oder zu einer nega
tiven Beeinträchtigung des Schichtwachstums und der
Schichtqualität kommen. Derartige nachteilhafte
Einflüsse auf den Abscheidungsprozeß werden durch
die Verwendung einer Mikrowellen-Plasmaquelle zur
Ionisierung des Inertgases vermieden. Vorteilhaf
terweise läßt sich mit einer Mikrowellen-
Plasmaquelle ein großvolumiges, homogenes Mikrowel
lenplasma erzeugen mit niedriger Ionen/Elektronen
energie, hoher Dichte und niedrigem Plasmapotenti
al. Vorteilhafterweise werden zur Erzeugung eines
Mikrowellenplasmas keine Elektroden eingesetzt, so
daß auch keine unerwünschten Verunreinigungen durch
abgetragenes Elektrodenmaterial auftreten können.
Gemäß einer alternativen Ausführungsform wird das
Inertgas mittels einer Surfatronquelle ionisiert.
Bei einer Surfatronquelle wird ein ein Plasma er
zeugendes Mikrowellenfeld entlang eines Quarzsurfa
trons in einer Grenzschicht zwischen Plasma und
Quarzwandmaterial geführt, so daß verhältnismäßig
stark ausgedehnte, einen Plasmastrahl bildende
Plasmen erzeugt werden können. Auch mittels der
Surfatronquelle läßt sich ein großvolumiges, homo
genes Mikrowellenplasma erzeugen mit niedriger Io
nen-/Elektronenenergie, hoher Dichte und niedrigem
Plasmapotential. Auch das Surfatron ist eine Plas
maquelle, welche keine Elektroden aufweist, so daß
unerwünschte Verunreinigungen durch abgetragenes
Elektrodenmaterial während der Abscheidung nicht
auftreten können.
In einer weiteren, alternativen Ausführungsform
wird das Inertgas mittels einer Hochfrequenzanre
gung, insbesondere einer induktiven Plasmaquelle
ionisiert. Die bei der Hochfrequenzanregung auftre
tenden hohen Spannungen am Plasma erfordern eine
entsprechende Abschirmung des derartig elektrisch
beeinflußten Plasmas, um zufriedenstellende Ab
scheidungsergebnisse zu erzielen.
Vorzugsweise wird als Substrat poröses Silicium,
als epitaktisch abzuscheidendes Material Silicium,
als Reaktivgas Silan oder ein Silangemisch und als
Inertgas Helium und/oder Argon verwendet, wobei
vorteilhafterweise die durch Aufheizen erzielte
Temperatur der Abscheidungsoberfläche des Substrats
etwa 600°C beträgt. Hierbei ist es möglich, in be
sonders vorteilhafter Weise Silicium ionenunter
stützt bei der relativ niedrigen Temperatur von
600°C auf der Abscheidungsoberfläche auf porösem
Silicium abzuscheiden, ohne daß es nachteilhafter
weise zu einer Schädigung des Substrats (poröses
Silicium) kommt.
Gemäß einer alternativen Ausführungsform wird als
Substrat poröses Siliciumkarbid, als epitaktisch
abzuscheidendes Material Siliciumkarbid, als Reak
tivgas ein Gemisch aus einem Si-Trägergas, insbe
sondere Silan, und einem Kohlenwasserstoffträger
gas, insbesondere Methan, und als Inertgas Helium
und/oder Argon verwendet, wobei die durch Aufheizen
erzielte Temperatur der Abscheidungsoberfläche des
Substrats etwa 800°C bis 900°C beträgt. Auf diese
Weise kann Siliciumkarbid ionenunterstützt bei ei
ner relativ niedrigen Temperatur der Substratober
fläche unterhalb der über 900°C liegenden Kollabie
rungstemperatur des porösen Siliciumkarbid-
Substrats abgeschieden werden. Ferner bietet ein
epitaktisches Aufwachsen von Siliciumkarbid auf po
rösem Silicium (statt porösem Siliciumkarbid) den
Vorteil, daß eine verhältnismäßig kostengünstige
Siliciumkarbid-Dünnschichtabscheidung möglich wird.
Durch die Anordnung einer porösen Siliciumzwischen
schicht wird ein Ausgleich der unterschiedlichen
Gitterabstände zwischen dem Silicium-Wirtsgitter
(Substrat) und dem Siliciumkarbid-Gitter
(abzuscheidendes Material) ausgeglichen, so daß ein
qualitativ hochwertiges Siliciumkarbid-
Schichtwachstum mit guter Kristallinität und gerin
ger Defektdichte auf einem verhältnismäßig kosten
günstigen Substrat aus Silicium möglich wird. Fer
ner erweist sich als vorteilhaft, daß es bei der
Abscheidung von Siliciumkarbid auf einem Substrat
aus porösem Siliciumkarbid möglich wird, mittels
eines Dünnschicht-Kopierprozesses ("Smart-Dicing")
Siliciumkarbid-Dünnschichten auf weitere, verhält
nismäßig kostengünstige Substrate zu übertragen und
das relativ teuere Siliciumkarbid-Ausgangssubstrat
zur Beschichtung von Siliciumkarbid-Dünnschichten
mehrfach zu verwenden, so daß das als Wafer dienen
de Ausgangssubstrat aus Siliciumkarbid nach jedem
Abscheidungsprozeß wiedergewonnen und somit mehrere
Abscheidungsprozesse mit demselben Ausgangssubstrat
durchlaufen werden können. Eine Abscheidung von Si
licium oder Siliciumkarbid auf einer porösen Sili
ciumsubstratoberfläche oder Siliciumkarbidsub
stratoberfläche läßt sich somit auf verhältnismäßig
kostengünstige Weise realisieren. Dabei kann entwe
der ein Verfahren der nachträglichen Oxidation des
unter einer abgeschiedenen Siliciumschicht befind
lichen porösen Siliciums zur Anwendung kommen oder
ein Dünnschicht-Kopierprozeß ("Smart-Dicing") auf
einen thermisch oxidierten Gegenwafer vorgesehen
sein, um ein sogenanntes SOI-Substrat oder SiCOI-
Substrat auf kostengünstige Weise zu erhalten.
Gemäß einer weiteren alternativen Ausführungsform
wird als Substrat poröses Silicium, als epitaktisch
abzuscheidendes Material Si-Ge (Silicium-
Germanium), als Reaktivgas ein Gemisch aus einem
Si-Trägergas, insbesondere Silan, und einem Ge-
Trägergas, und als Inertgas Helium und/oder Argon
verwendet, wobei die durch Aufheizen erzielte Tem
peratur der Abscheidungsoberfläche des Substrats
etwa 800°C bis 900°C beträgt. Das epitaktisch abzu
scheidende Material ist somit nicht auf Silicium
beziehungsweise Siliciumkarbid beschränkt, sondern
kann beispielsweise auf Silicium-Germanium erwei
tert werden.
Bezugnehmend auf die erfindungsgemäße Vorrichtung
ist Selbige gekennzeichnet durch:
Eine Ionisiereinheit zur in bezug auf das Reaktiv gas separaten Ionisierung eines Inertgases;
eine Inertgas-Zuführvorrichtung zur Leitung des io nisierten Inertgases auf die Abscheidungsoberfläche des Substrats.
Eine Ionisiereinheit zur in bezug auf das Reaktiv gas separaten Ionisierung eines Inertgases;
eine Inertgas-Zuführvorrichtung zur Leitung des io nisierten Inertgases auf die Abscheidungsoberfläche des Substrats.
Eine derartig aufgebaute Vorrichtung ermöglicht ei
ne effiziente und zuverlässige epitaktische Ab
scheidung von Atomen oder Molekülen aus einem Reak
tivgas auf einer Abscheidungsoberfläche eines
Substrats.
Vorzugsweise ist die Ionisiereinheit des Inertgases
als eine nach dem Prinzip der Elektronen-
Zyklotronresonanz (ECR) arbeitende Mikrowellen-
Plasmaquelle ausgebildet. Hierdurch wird die Erzeu
gung eines hochdichten Plasmas aus Ionen und Elek
tronen niedriger Energie ermöglicht, wodurch eine
Schädigung der Abscheidungsoberfläche durch Ionen
beschuß gering bleibt und die erzeugten Schichten
nach dem Abscheiden geringe Defektdichten aufwei
sen. Insbesondere vorteilhaft ist dabei, daß das
Mikrowellenplasma in seiner Umgebung keine hohen
Spannungen benötigt, die wiederum zu schädlichen
Nebeneffekten durch kapazitive Kopplung ins Plasma
führen würden.
Gemäß einer alternativen Ausführungsform ist die
Ionisiereinheit des Inertgases als eine Surfatron
quelle ausgebildet, welche ein ein plasmaerzeugen
des Mikrowellenfeld führendes Quarzsurfatron auf
weist. Hierbei ist besonders vorteilhaft, daß sich
sehr ausgedehnte Plasmen in Form eines breiten
Plasmastrahls erzeugen lassen. Wie mit der Mikro
wellen-Plasmaquelle läßt sich auch mit einer Surfa
tronquelle ein großvolumiges, homogenes Mikrowel
lenplasma erzeugen mit niedriger Ionen-/Elektronen
energie, hoher Dichte und niedrigem Plasmapotenti
al.
Gemäß einer weiteren, alternativen Ausführungform
ist die Ionisiereinheit des Inertgases als indukti
ve Plasmaquelle ausgebildet. Die hierbei erfolgende
Hochfrequenzanregung des Inertgases unter Auftreten
hoher Spannungen am Plasma erfordern eine entspre
chende Abschirmung eines derartig elektrisch beein
flußten Plasmas, um zufriedenstellende epitaktische
Abscheidungsergebnisse mit geringer Defektdichte
erzielen zu können.
Mit Vorteil weist die Reaktivgas-Zuführvorrichtung
einen Gasdiffuserring auf, der zwischen einem zur
aufgeheizten Abscheidungsoberfläche des Substrats
gerichteten Austritt der Inertgas-Zuführvorrichtung
und dem Substrat angeordnet ist. Hierdurch wird in
besonders vorteilhafter Weise eine gesonderte Zu
führung des noch nicht ionisierten Inertgases und
des Reaktivgases und eine gemeinsame Zuführung des
ionisierten Inertgases mit dem Reaktivgas unmittel
bar oberhalb der aufgeheizten Abscheidungsoberflä
che des Substrats ermöglicht. Es ist wesentlich,
daß das Reaktivgas nicht zusammen mit dem Inertgas
durch die als Plasmaquelle wirkende Ionisiereinheit
geleitet werden, da dort in erheblichem Umfang Gas
phasenreaktionen zwischen den beiden Gasen statt
finden würden und diese die Schichtabscheidung be
einträchtigen würden. Für das Schichtwachstum auf
der Abscheidungsoberfläche ist keine Gasphasenreak
tion, sondern vielmehr eine Oberflächenreaktion
notwendig, weshalb eine Trennung der Zuführung des
Inertgases und des Reaktivgases auf die Abschei
dungsoberfläche erfolgen muß, bei welcher die
Inertgaszufuhr durch die Plasmaquelle und die Reak
tivgaszufuhr vorteilhafterweise unterhalb der Plas
maquelle erfolgt, so daß keine oder lediglich in
stark reduziertem Maße eine gegenseitige Anregung
der beiden Gase stattfinden kann.
Besonders zweckmäßig ist es, wenn der Gasdiffuser
ring in einer in bezug auf die aufgeheizte Abschei
dungsoberfläche des Substrats beabstandeten und pa
rallelen Ebene angeordnet ist und das aus dem Aus
tritt der Inertgas-Zuführvorrichtung austretende
und in Richtung Abscheidungsoberfläche strömende,
ionisierte Inertgas umfangsförmig umgibt. Durch ei
ne derartige Position und Ausbildung des Gasdiffu
serrings wird eine in bezug auf den Abscheidungs
prozeß optimale, zunächst getrennte Zuführung des
ionisierten Inertgases und des Reaktivgases in
Richtung auf die aufgeheizte Abscheidungsoberfläche
des Substrats erhalten, wobei sich die beiden Gase
kurz vor Auftreffen auf die Abscheidungsoberfläche
miteinander frei vermischen können.
Vorzugsweise ist das Substrat auf einer Substrat
elektrode liegend angeordnet, in deren Innern die
Heizvorrichtung angeordnet ist, mittels welcher die
von der Substratelektrode abgewandte Abscheidungs
oberfläche des Substrats aufheizbar ist. Eine der
artige Anordnung des Substrats und Ausbildung der
Substratelektrode ermöglicht eine kompakte Bauweise
der Vorrichtung und ein zuverlässiges und verhält
nismäßig einfaches Aufheizen der Abscheidungsober
fläche des Substrats auf eine gewünschte Tempera
tur.
Gemäß einer alternativen Ausführungsform kann die
Heizvorrichtung eine in der Nähe der Substratelek
trode angeordnete, Wärme abgebende Strahlungsein
richtung aufweisen. Eine von der Substratelektrode
unabhängig ausgebildete und angeordnete Strahlungs
einrichtung ermöglicht eine den Aufheizvorgang der
Abscheidungsoberfläche des Substrats optimierende
Anpassung der Heizvorrichtung an die jeweilige Aus
gestaltung des Innenraums der Abscheidungsanlage.
Vorzugsweise ist die Strahlungseinrichtung unter
halb der Substratelektrode angeordnet.
Mit Vorteil weist die Vorrichtung eine Vakuumpumpe
mit Druckregelung auf, mit der in einer Vakuumkam
mer, in welcher die Abscheidung stattfindet, ein
Druck insbesondere im Bereich von 0,1 µbar bis 100 µbar
erzeugbar ist. Hierdurch sind die für die ver
schiedenen Abscheidungsverfahren benötigten, vor
zugsweise sehr niedrigen Prozeßdrücke frei ein
stellbar, wobei vorteilhafterweise ein Druck von
1 µbar einstellbar sein sollte.
In einer weiteren, bevorzugten Ausführungsform
weist die Vorrichtung eine Einrichtung zum Erzeugen
eines elektrischen Felds über der aufgeheizten Ab
scheidungsoberfläche des Substrats auf. Dieses
elektrische Feld ermöglicht es, die thermisch ange
regten Ionen des ionisierten Inertgases bei Bedarf
noch etwas mehr zu beschleunigen, wodurch der Ab
scheidungsprozeß durch einen gut kontrollierbaren,
zusätzlichen Enrgieeintrag durch Wahl der Io
nenenergie weiterhin optimiert werden kann. Diese
Vorspannung, welche die auf die Abscheidungsober
fläche des Substrats einfallenden Ionen des Inert
gases auf einen vorbestimmten Wert beschleunigen
soll, kann aus einer Gleichspannungsquelle oder ei
ner hochfrequenten Wechselspannungsquelle stammen.
Im letztgenannten Fall wird diese Vorspannung
("Biasspannung") durch "Self-Biasing" an der
Substratelektrode erzeugt. Das elektrische Feld
dient somit zur Ionenbeschleunigung, und damit zur
Beeinflussung der entsprechenden Energiezuführung,
in Richtung Substrat. Durch die Ionenbeschleunigung
kann die gewünschte Energiezuführung in das
Substrat gesteuert werden.
Weitere Vorteile, Merkmale und Anwendungsmöglich
keiten der Erfindung ergeben sich aus der Beschrei
bung.
Die Erfindung wird nachfolgend in einem Ausfüh
rungsbeispiel anhand zugehöriger Zeichnungen näher
erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine vorteilhafte Ausführungsform der er
findungsgemäßen Vorrichtung in schemati
scher Darstellung und
Fig. 2 eine durch die Erfindung ermöglichte vor
teilhafte Anwendung einer epitaktischen
Abscheidung.
Fig. 1 zeigt eine allgemein mit 1 bezeichnete Vor
richtung zu einer epitaktischen Abscheidung von
Atomen oder Molekülen aus einem Reaktivgas 9 auf
einer Abscheidungsoberfläche 5 eines Substrats 4.
Die Vorrichtung 1 weist eine Vakuumkammer 2 auf, in
welcher das Substrat 4 auf einer Substratelektrode
6 liegend angeordnet ist. Das Substrat 4 besteht
zumindest an seiner Abscheidungsoberfläche 5 aus
porösen Silicium oder porösem Siliciumkarbid. Ein
Gasdiffuserring 7 ist oberhalb des Substrats 4 in
nerhalb der Vakuumkammer 2 angeordnet. Der Gasdif
fuserring 7 weist einen in bezug auf die Vakuumkam
mer 2 außenliegende Gaseinlaßöffnung 8 und eine
Mehrzahl von in die Vakuumkammer 2 führende,
gleichmäßig über den Umfang des Gasdiffuserrings 7
verteilte und auf die Abscheidungsoberfläche 5 des
Substrats 4 gerichtete Gasaustrittsöffnungen 17
auf. Der Gasdiffuserring 7 dient dazu, Reaktivgas 9
durch die Gaseinlaßöffnung 8 und die Gasaustritts
öffnungen 17 von außen in kontrollierter Weise in
die Vakuumkammer 2 in Richtung auf die Abschei
dungsoberfläche 5 des Substrats 4 zu leiten, wobei
das Reaktivgas 9 möglichst gleichmäßig mit der Ab
scheidungsoberfläche 5 des Substrats 4 in Kontakt
kommen soll. Das Reaktivgas 9 kann zum Beispiel aus
Silan (SiH4) für eine Silicium-Epitaxie oder aus
einem Gemisch aus Silan (SiH4) und Methan (CH4) für
eine Siliciumkarbid-Epitaxie bestehen.
Gemäß einer alternativen Ausführungsform können je
doch als epitaktisch abzuscheidendes Material auch
Si-Ge (Silicium-Germanium), als Reaktivgas 9 ein
Gemisch aus einem Si-Trägergas, insbesondere Silan,
und einem Ge-Trägergas, und als Inertgas 10 Helium
und/oder Argon verwendet werden, mit einem Substrat
4 aus porösem Silicium.
Die Vakuumkammer 2 steht mit einer in bezug auf den
Gasdiffuserring 7 oberhalb angeordneten Inertgas-
Zuführvorrichtung 18 in Verbindung, welche dazu
dient, ein Inertgas in das Innere der Vakuumkammer
2 auf die Abscheidungsoberfläche 5 des Substrats 4
zu leiten. Das mit 10 gekennzeichnete, unbehandelte
Inertgas tritt durch einen Gaseinlaß 15 in die
Inertgas-Zuführvorrichtung 18 ein und wird in einen
sich in Strömungsrichtung radial ausweitenden
Quarzdom 12 der Inertgas-Zuführvorrichtung 18 ge
leitet. Im Quarzdom 12 wird das bislang unbehandel
te Inertgas 10 mittels einer allgemein mit 3 be
zeichneten Ionisiereinheit in ein ionisiertes
Inertgas 11 umgewandelt. Die Ionisiereinheit 3 ent
hält einen als Hohlleiter ausgebildeten Mikrowel
lenresonator 16, der durch ein Magnetron 13 mit
Mikrowellenenergie gespeist wird. Mittels eines Ab
stimmelements 14 kann die Hohlraumfrequenz des
Mikrowellenresonators 16 auf Resonanz und zur opti
malen Anpassung des als Plasma wirkenden ionisier
ten Inertgases 11 in bezug auf den Abscheidungspro
zeß abgestimmt werden. Der Quarzdom 12 befindet
sich im Bereich des Mikrowellenresonators 16 zwi
schen dem Magnetron 13 und dem Abstimmelement 14,
so daß das sich im Quarzdom 12 befindende und noch
unbehandelte Inertgas 10 einem elektromagnetischen
Feld des Mikrowellenresonators 16 ausgesetzt ist.
Das in den Quarzdom 12 eingeleitete Inertgas 10
nimmt somit von dem elektromagnetischen Feld des
Mikrowellenresonators 16 Energie auf und wird in
ein ionisiertes Inertgas 11 umgewandelt.
Als Inertgas 10 kann atomar vorliegendes Helium
und/oder Argon verwendet werden. Die gebildeten Io
nen und Elektronen, insbesondere Heliumionen
und/oder Argonionen zusammen mit entsprechenden
Elektronen, des ionisierten Inertgases 11 werden in
Form eines ausgedehnten Plasmastrahls auf die Ab
scheidungsoberfläche 5 des Substrats 4 geleitet.
Der zentral auf die Abscheidungsoberfläche 5 des
Substrats 4 gerichtete Plasmastrahl wird von dem
als Torus ausgebildeten Gasdiffuserring 7 radial
umschlossen. Der torusförmige Gasdiffuserring 7
weist eine Wand auf, die mit den feinporigen Gas
austrittsöffnungen 17 versehen ist, welche in einem
oder zueinander unterschiedlichen Winkeln auf die
Abscheidungsoberfläche 5 gerichtet sind. Das durch
die Gasaustrittsöffnungen 17 strömende Reaktivgas
9, insbesondere Silan für die Silicium-Epitaxie und
Silan in Kombination mit Methan für die Silicium
karbid-Epitaxie, kommt gleichzeitig mit dem zentral
durch den Gasdiffuserring 7 geleiteten ionisierten
Inertgas 11 mit der Abscheidungsoberfläche 5 des
Substrats 4 in Kontakt.
Durch die in bezug auf das Reaktivgas 9 separate
Ionisierung des Inertgases 10 mittels der Ioni
siereinheit 3 wird sichergestellt, daß unerwünschte
Gasphasenreaktionen der beiden Gase 9, 10 vermieden
werden. Derartige, die epitaktische Schichtabschei
dung negativ beeinträchtigende Gasphasenreaktionen
würden stattfinden, wenn auch das Reaktivgas 9
gleichzeitig mit dem Inertgas 10 durch die Ioni
siereinheit 3 geleitet werden würde. Durch die
räumliche und konstruktive Trennung der Gaszufuhr
des Reaktivgases 9 und des Inertgases 10, bezie
hungsweise des ionisierten Inertgases 11, werden
derartige unerwünschte Gasphasenreaktionen vermie
den. Diese Trennung kann unterstützt werden durch
eine geeignete zeitliche Separation der Zufuhr der
beiden Gase 9, 11 in Form einer zueinander abwech
selnden und alternierenden Zufuhr des Reaktivgases
9, einerseits, und einer Aktivierung der Ioni
siereinheit 3 beziehungsweise Zufuhr des ionisier
ten Inertgases 11, andererseits.
Die Abscheidungsoberfläche 5 des Substrats 4 wird
vor Zufuhr des Reaktivgases 9 und des ionisierten
Inertgases 11 auf eine gewünschte Temperatur, die
bis zu maximal 1000°C betragen kann, erhitzt. Dies
erfolgt durch eine Heizvorrichtung 20, welche im
dargestellten Fall als direkte Heizung im Innern
der Substratelektrode 6 ausgebildet ist. Es kann
jedoch zum Aufheizen der Abscheidungsoberfläche 5
des Substrats 4 auch eine nicht gezeigte, vorzugs
weise in bezug auf das Substrat 4 von unten wirken
de, Wärme abgebende Strahlungsheizung eingesetzt
werden.
Wenn die Atome oder Moleküle des Reaktivgases 9 und
die Ionen des ionisierten Inertgases 11 auf die Ab
scheidungsoberfläche 5 des Substrats 4 treffen,
wird durch die Einwirkung der durch Stoßionisation
angeregten, jedoch chemisch trägen Ionen auf die
Abscheidungsoberfläche 5 des Substrats 4 den dort
aus der Gasphase adsorbierten Atomen und Molekülen
des Reaktivgases 9 Aktivierungsenergie bereitge
stellt, welche somit nicht durch die thermische Ak
tivierung des erwärmten Substrats 4 geliefert wer
den muß. Dabei ist es wichtig, daß durch eine hohe
Teilchendichte an Ionen und Elektronen insgesamt
genügend Anregungsenergie für die an der Abschei
dungsoberfläche 5 adsorbierten und abzuscheidenden
Atome/Moleküle bereitgestellt wird, wobei gleich
zeitig die Energie individueller Ionen und Elektro
nen nicht so groß sein darf, daß eine Beschädigung
der Abscheidungsoberfläche 5 des Substrats 4 durch
Ionenbombardierung oder die Erzeugung von Kristall
defekten in der aufwachsenden Schicht eintritt.
Die Vorrichtung 1 erlaubt somit die Zuführung einer
ersten Energiemenge durch Aufheizen des Substrats 4
und somit auch der Abscheidungsoberfläche 5, wobei
die erste Energiemenge geringer ist als die zur Ab
scheidung der Atome oder Moleküle des Reaktivgases
9 notwendige Energiemenge auf der Abscheidungsober
fläche 5. Die zur Abscheidung der Atome oder Mole
küle des Reaktivgases 9 fehlende - und eventuell
auch eine größere - Energiemenge wird durch zumin
dest zeitweise Zuführung eines ionisierten Inertga
ses 11 auf die Abscheidungsoberfläche 5 erhalten.
Hierbei wird zumindest zeitweise eine zweite Ener
giemenge zugeführt, welche durch Einwirken von Io
nen des ionisierten Inertgases 11 auf die Abschei
dungsoberfläche 5 erhalten wird. Die erste Energie
menge und die zweite Energiemenge addieren sich so
mit zu einer Gesamtenergiemenge, die zur Abschei
dung und Reorganisation von Atomen oder Molekülen
aus dem Reaktivgas 9 auf die Abscheidungsoberfläche
5 und zu deren Neuorganisation entsprechend der
vorgegebenen Kristallstruktur ausreicht.
Bei der soeben beschriebenen Vorrichtung 1 wird als
Mikrowellen-Plasmaquelle vorzugsweise eine nach dem
Prinzip der Elektronen-Zyklotronresonanz (ECR) ar
beitende Mikrowellen-Plasmaquelle verwendet, bei
der im externen Magnetfeld eine Elektronenresonanz
mit Mikrowellenfrequenz bewirkt wird, was zu einer
besonders effizienten Ionisierung auch bei sehr
niedrigen Drücken von weniger als 1 µbar führt. Al
ternativ läßt sich als Mikrowellen-Plasmaquelle
auch eine Surfatronquelle verwenden, bei der das
plasmaerzeugende Mikrowellenfeld in der Grenz
schicht zwischen Plasma und Quarzwand geführt wird,
so daß sehr ausgedehnte Plasmen in Form eines Plas
mastrahls erzeugt werden können. Auf jeden Fall er
möglichen es beide Plasmaquellenarten, ein großvo
lumiges homogenes Mikrowellenplasma zu erzeugen,
dessen Ionen und Elektronen eine nicht zu hohe
Energie besitzen, wobei jedoch eine hohe Elektro
nen- und Ionendichte bei niedrigem Plasmapotential
vorliegt. Wie schon erwähnt, wird auf diese Weise
insgesamt genügend Aktivierungsenergie für die auf
der Abscheidungsoberfläche 5 zu adsorbierenden Mo
leküle beziehungsweise Atome bereitgestellt, ohne
daß es zu einer Beschädigung der Abscheidungsober
fläche 5 des Substrats 4 durch Ionenbombardierung
kommt.
Gemäß einer nicht dargestellten, weiteren alterna
tiven Ausführungsform kann eine induktiv gekoppelte
Plasmaquelle eingesetzt werden, die im Gegensatz zu
den oben beschriebenen Ausführungsformen nicht mit
Mikrowellenanregung sondern mit einer Hochfrequenz
anregung mittels einer gewickelten Spule, welche
ringartig ausgebildet ist und entlang deren Spu
lenachse das Inertgas hindurchströmt, arbeitet. Da
hohe Spannungen zu einer entsprechenden Beschleuni
gung der im ionisierten Inertgas 11 enthaltenen
Elektronen und Ionen führt, die eine massive Schä
digung der Abscheidungsoberfläche 5 und eine Beein
trächtigung der Qualität der dort abgeschiedenen
Schicht bewirken können, muß bei Einsatz derartiger
Plasmaquellen für eine entsprechende Abschirmung
der entstehenden elektrischen Felder gesorgt wer
den. Die Vorsehung einer entsprechenden Abschirmung
erlaubt somit den Einsatz einer induktiven Plas
maquelle zur Erzeugung von Ionen für eine ionenun
terstützte chemische Dampfabscheidung (CVD).
Fig. 2 zeigt eine mögliche Anwendung des erfin
dungsgemäßen Verfahrens für einen Dünnschicht-
Kopierprozeß, bei dem nach epitaktischer Abschei
dung einer Dünnschicht 23 auf einem verhältnismäßig
teueren Ausgangssubstrat 4 diese epitaktisch abge
schiedene Dünnschicht 23 auf ein Billigsubstrat
übertragen wird, wodurch das teuere Ausgangs
substrat 4 für erneutes epitaktisches Aufwachsen
einer Dünnschicht zur Verfügung steht. Das teuere
Ausgangssubstrat 4 läßt sich somit für mehrere Pro
zeßdurchläufe wiederverwenden.
In Schritt 1 wird das als Ausgangswafer dienende,
insgesamt verhältnismäßig teuere Substrat 4 herge
stellt, das im wesentlichen aus an sich relativ
preiswertem Silicium 21 oder verhältnismäßig teue
rem Siliciumkarbid 21 besteht und zumindest an sei
ner Oberfläche eine Schicht 22 aus porösem Silicium
oder porösem Siliciumkarbid aufweist, bei der es
sich um eine nicht-kristalline Oberflächenschicht
handelt. In Schritt 2 wird unter Verwendung des er
findungsgemäßen Verfahrens zur Niedertemperatur-
Epitaxie eine epitaktische Schicht 23 aus Silicium
oder Siliciumkarbid auf der Schicht 22 aus porösem
Silicium beziehungsweise aus porösem Siliciumkarbid
abgeschieden, wobei es sich bei dieser epitakti
schen Schicht 23 um eine kristalline Silicium- oder
Siliciumkarbid-Schicht handelt. In Schritt 3 wird
die in Schritt 2 abgeschiedene epitaktische Schicht
23 (Dünnschicht) nach Bonden auf einem thermisch
oxidierten Gegenwafer 24 (oder Glaswafer) von dem
als Ausgangswafer dienenden Substrat 4 abgelöst.
Auch der Gegenwafer 24 ist aus einem verhältnismä
ßig preiswerten Substratmaterial hergestellt. Der
aus dem Substrat 4 bestehende Ausgangswafer wird
nach jedem Ablösen beziehungsweise Kopieren der
epitaktischen Schicht 23 (Dünnschicht) wieder frei.
In Schritt 4 wird schließlich das an der epitakti
schen Dünnschicht 23 haftende poröse Silicium be
ziehungsweise poröse Siliciumkarbid der Schicht 22
entfernt, wodurch ein hochwertiger, kostengünstiger
SOI-/SiCOI-Wafer 25 gewonnen wird. Er besteht aus
dem Gegenwafer 24 aus relativ preiswertem Substrat
material und der an ihm haftenden, hochwertigen,
kristallinen, epitaktischen Schicht 23
(Dünnschicht), die vom verhältnismäßig teueren
Substrat 4 (Ausgangswafer) durch den oben beschrie
benen Kopiervorgang auf das Substrat 24 übertragen
wurde. Durch Vorgabe von Sollbruchstellen 26 in der
porösen Schicht 22 können dabei gezielte Strukturen
vorgegeben werden. Insbesondere lassen sich durch
zweidimensional verlaufende Sollbruchlinien (nicht
gezeigt) entsprechende zweidimensionale Strukturen
auf der angestrebten epitaktischen Schicht 23 er
zielen.
Claims (24)
1. Verfahren zur epitaktischen Abscheidung von Ato
men oder Molekülen aus einem Reaktivgas auf einer
Abscheidungsoberfläche eines Substrats, gekenn
zeichnet durch folgende Schritte:
Zuführen einer ersten Energiemenge durch Aufheizen wenigstens der Abscheidungsoberfläche (5), wobei die erste Energiemenge geringer ist als die zur epitaktischen Abscheidung von Atomen oder Molekülen des Reaktivgases (9) auf der Abscheidungsoberfläche (5) notwendige Energiemenge;
Leiten eines ionisierten Inertgases (11) zumindest zeitweise auf die Abscheidungsoberfläche (5) zur zumindest zeitweisen Zuführung einer zweiten Ener giemenge durch Einwirken von Ionen des ionisierten Inertgases (11) auf die Abscheidungsoberfläche (5), wobei die erste Energiemenge und die zweite Ener giemenge sich zumindest zeitweise zu einer Gesamte nergiemenge addieren, die zur epitaktischen Ab scheidung von Atomen oder Molekülen des Reaktivga ses (9) auf die Abscheidungsoberfläche (5) aus reicht.
Zuführen einer ersten Energiemenge durch Aufheizen wenigstens der Abscheidungsoberfläche (5), wobei die erste Energiemenge geringer ist als die zur epitaktischen Abscheidung von Atomen oder Molekülen des Reaktivgases (9) auf der Abscheidungsoberfläche (5) notwendige Energiemenge;
Leiten eines ionisierten Inertgases (11) zumindest zeitweise auf die Abscheidungsoberfläche (5) zur zumindest zeitweisen Zuführung einer zweiten Ener giemenge durch Einwirken von Ionen des ionisierten Inertgases (11) auf die Abscheidungsoberfläche (5), wobei die erste Energiemenge und die zweite Ener giemenge sich zumindest zeitweise zu einer Gesamte nergiemenge addieren, die zur epitaktischen Ab scheidung von Atomen oder Molekülen des Reaktivga ses (9) auf die Abscheidungsoberfläche (5) aus reicht.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, daß die erste Energiemenge und die zweite
Energiemenge voneinander zeitlich getrennt der Ab
scheidungsoberfläche (5) zugeführt werden.
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß das ionisierte
Inertgas (11) in bezug auf das Reaktivgas (9) ge
trennt in Richtung Abscheidungsoberfläche (5) ge
leitet wird.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß das ionisierte
Inertgas (11) gleichzeitig mit dem Reaktivgas (9)
auf die Abscheidungsoberfläche (5) geleitet wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß das ionisierte
Inertgas (11) und das Reaktivgas (9) voneinander
zeitlich getrennt auf die Abscheidungsoberfläche
(5) geleitet werden, wobei jeweils pro Abschei
dungszyklus zuerst das ionisierte Inertgas (11) und
anschließend das Reaktivgas (9), oder zuerst das
Reaktivgas (9) und anschließend das ionisierte
Inertgas (11), der Abscheidungsoberfläche (5) zuge
führt werden.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß das ionisierte
Inertgas (11) und das Reaktivgas (9) voneinander
zeitlich getrennt in alternierender Abfolge auf die
Abscheidungsoberfläche (5) geleitet werden.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß das ionisierte
Inertgas (11) und das Reaktivgas (9) voneinander
räumlich getrennt in Richtung Abscheidungsoberflä
che (5) geleitet werden.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß die Ionisierung
des Inertgases (10) in bezug auf das Reaktivgas (9)
separat erfolgt.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß das Inertgas (10)
mittels einer Mikrowellen-Plasmaquelle (3) ioni
siert wird.
10. Verfahren nach eine der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß das Inertgas (10)
mittels einr Surfatronquelle ionisiert wird.
11. Verfahren einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß das Inertgas (10) mit
tels einer Hochfrequenzanregung, insbesondere einer
induktiven Plasmaquelle ionisiert wird.
12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß als Substrat (4)
poröses Silicium, als epitaktisch abzuscheidendes
Material Silicium, als Reaktivgas (9) Silan oder
ein Silangemisch und als Inertgas (10) Helium
und/oder Argon verwendet wird, und daß die durch
Aufheizen erzielte Temperatur der Abscheidungsober
fläche des Substrats etwa 600°C beträgt.
13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß als Substrat (4)
poröses Siliciumkarbid, als epitaktisch abzuschei
dendes Material Siliciumkarbid, als Reaktivgas (9)
ein Gemisch aus einem Si-Trägergas, insbesondere
Silan, und einem Kohlenwasserstoffträgergas, insbe
sondere Methan, und als Inertgas (10) Helium
und/oder Argon verwendet wird, und daß die durch
Aufheizen erzielte Temperatur der Abscheidungsober
fläche des Substrats etwa 800°C bis 900°C beträgt.
14. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß als Substrat (4)
poröses Silicium, als epitaktisch abzuscheidendes
Material Si-Ge, als Reaktivgas (9) ein Gemisch aus
einem Si-Trägergas, insbesondere Silan, und einem
Ge-Trägergas, und als Inertgas (10) Helium und/oder
Argon verwendet wird, und daß die durch Aufheizen
erzielte Temperatur der Abscheidungsoberfläche des
Substrats etwa 800°C bis 900°C beträgt.
15. Vorrichtung zur Abscheidung von Atomen oder Mo
lekülen aus einem Reaktivgas auf einer Abschei
dungsoberfläche eines Substrats, mit:
einer Heizvorrichtung zur Zuführung einer Ener giemenge in das Substrat durch Aufheizen wenig stens der Abscheidungsoberfläche;
einer Reaktivgas-Zuführvorrichtung zur Leitung des Reaktivgases auf die aufgeheizte Abschei dungsoberfläche des Substrats;
gekennzeichnet durch
eine Ionisiereinheit (3) zur in bezug auf das Reaktivgas (9) separaten Ionisierung eines Inertgases (10);
eine Inertgas-Zuführvorrichtung (18) zur Leitung des ionisierten Inertgases (11) auf die Abschei dungsoberfläche (5) des Substrats (4).
einer Heizvorrichtung zur Zuführung einer Ener giemenge in das Substrat durch Aufheizen wenig stens der Abscheidungsoberfläche;
einer Reaktivgas-Zuführvorrichtung zur Leitung des Reaktivgases auf die aufgeheizte Abschei dungsoberfläche des Substrats;
gekennzeichnet durch
eine Ionisiereinheit (3) zur in bezug auf das Reaktivgas (9) separaten Ionisierung eines Inertgases (10);
eine Inertgas-Zuführvorrichtung (18) zur Leitung des ionisierten Inertgases (11) auf die Abschei dungsoberfläche (5) des Substrats (4).
16. Vorrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Ionisiereinheit (3) des Inertga
ses (10) als eine nach dem Prinzip der Elektronen-
Zyklotronresonanz arbeitende Mikrowellen-Plasma
quelle ausgebildet ist.
17. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 16,
dadurch gekennzeichnet, daß die Ionisiereinheit (3)
des Inertgases (10) als eine Surfatronquelle ausge
bildet ist, welche ein ein plasmaerzeugendes Mikro
wellenfeld führendes Quarzsurfatron aufweist.
18. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 17,
dadurch gekennzeichnet, daß die Ionisiereinheit (3)
des Inertgases (10) als induktive Plasmaquelle aus
gebildet ist.
19. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 18,
dadurch gekennzeichnet, daß die Reaktivgas-
Zuführvorrichtung (27) einen Gasdiffuserring (7)
aufweist, der zwischen einem zur aufgeheizten Ab
scheidungsoberfläche (5) des Substrats (4) gerich
teten Austritt der Inertgas-Zuführvorrichtung (18)
und dem Substrat (4) angeordnet ist.
20. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 19,
dadurch gekennzeichnet, daß der Gasdiffuserring (7)
in einer in bezug auf die aufgeheizte Abscheidungs
oberfläche (5) des Substrats (4) beabstandeten und
parallelen Ebene angeordnet ist und das aus dem
Austritt der Inertgas-Zuführvorrichtung (18) aus
tretende und in Richtung Abscheidungsoberfläche (5)
strömende, ionisierte Inertgas (11) umfangsförmig
umgibt.
21. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 20,
dadurch gekennzeichnet, daß das Substrat (4) auf
einer Substratelektrode (6) liegend angeordnet ist,
in deren Innern die Heizvorrichtung (20) angeordnet
ist, mittels welcher die von der Substratelektrode
(6) abgewandte Abscheidungsoberfläche (5) des
Substrats (4) aufheizbar ist.
22. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 21,
dadurch gekennzeichnet, daß die Heizvorrichtung
(20) eine in der Nähe der Substratelektrode (6) an
geordnete, Wärme abgebende Strahlungseinrichtung
aufweist.
23. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 22,
dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Vakuumpumpe
(19) mit Druckregelung aufweist, mit der in einer
Vakuumkammer (2), in welcher die Abscheidung statt
findet, ein Druck insbesondere im Bereich von
0,1 µbar bis 100 µbar erzeugbar ist.
24. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 23,
dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Einrichtung
zum Erzeugen eines elektrischen Felds über der auf
geheizten Abscheidungsoberfläche (5) des Substrats
(4) aufweist.
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