DE19939297A1 - Hydrodynamischer Drehmomentwandler - Google Patents
Hydrodynamischer DrehmomentwandlerInfo
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Abstract
Ein hydrodynamischer Drehmomentwandler umfaßt ein Pumpenrad (22), ein Turbinenrad (24) und ein zwischen dem Pumpenrad (22) und und dem Turbinenrad (24) angeordnetes Leitrad (32). Das Leitrad (32) weist einen ersten Leitradbereich (36) und einen zweiten Leitradbereich (40) auf, der mit dem ersten Leitradbereich (36) betriebszustandsabhängig wirkungsmäßig koppelbar ist.
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft einen hydrodynamischen Drehmo
mentwandler, umfassend ein Pumpenrad, ein Turbinenrad und ein zwischen
dem Pumpenrad und dem Turbinenrad angeordnetes Leitrad.
Derartige insbesondere im Kraftfahrzeugbereich eingesetzte hydrodyna
mische Drehmomentwandler müssen unter verschiedensten Betriebs
zuständen oder Betriebsbedingungen in geeigneter Weise ein Drehmoment
von einem Antriebsaggregat zu nachfolgenden Komponenten, beispielsweise
einem Getriebe, übertragen können. So muß z. B. beim Kaltstart im Winter
der Wandler ebenso ein Drehmoment übertragen können als nach längerem
Betrieb bei hohen Außentemperaturen. Der Zustand Kaltstart bzw. niedrige
Temperaturen erfordert, daß der Wandler eine weiche Kennung hat. Diese
ist jedoch schlecht für den Komfort und den Wirkungsgrad, da ein Betrieb
bei hohen Drehzahlen und ein relativ hoher Kraftstoffverbrauch die Folge
davon sind. Im normalen Betrieb sollte daher der Wandler eine relativ harte
Kennung aufweisen.
Zu dem Zwecke schlägt die DE 197 49 892 C1 einen hydrodynamischen
Drehmomentwandler vor, dessen Pumpenrad zweigeteilt ist. Ein radial
innerer Bereich des Pumpenrads ist fest mit der Pumpenradschale gekoppelt
und ein radial äußerer Bereich des Pumpenrads ist von der Schale gelöst
ausgebildet und kann über eine vom Pumpenrad und vom Turbinenrad
ringraumartig umgebene Kupplung wahlweise zu- bzw. abgeschaltet
werden. Bei abgeschaltetem radial äußeren Pumpenradbereich weist der
Wandler eine relativ weiche Kennung auf, d. h. eine Kennung, die ins
besondere bei niedrigen Temperaturen bzw. im Kaltstartzustand eingesetzt
werden kann. Bei zugekoppeltem radial äußerem Pumpenradbereich weist
der Wandler eine relativ harte Kennung auf und ist in diesem Zustand somit
für den normalen Fahrbetrieb besonders geeignet.
Dieser Aufbau eines hydrodynamischen Drehmomentwandlers ist jedoch
relativ komplex, da das Pumpenrad, welches im allgemeinen durch die
gleichzeitig einen Gehäuseteil bildende Pumpenradschale gebildet bzw.
getragen ist, nunmehr einen von diesem Gehäuse losgelösten Bereich
aufweisen muß.
Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen hydrodynamischen
Drehmomentwandler vorzusehen, welcher bei einfachem Aufbau in
einfacher Weise an verschiedene Kennungsanforderungen anpaßbar ist.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe gelöst durch einen hydrodynamischen
Drehmomentwandler, umfassend ein Pumpenrad, ein Turbinenrad und ein
zwischen dem Pumpenrad und dem Turbinenrad angeordnetes Leitrad.
Ferner ist bei dem erfindungsgemäßen Drehmomentwandler vorgesehen,
daß das Leitrad einen ersten Leitradbereich und einen zweiten Leitradbereich
aufweist, der mit dem ersten Leitradbereich betriebszustandsabhängig
wirkungsmäßig koppelbar ist.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß auch durch
den Aufbau des Leitrads aus mehreren Leitradbereichen und durch
wahlweise Änderung der wirkungsmäßigen Kopplung dieser verschiedenen
Leitradbereiche ein Einfluß auf die Wandlerkennung genommen werden
kann. Es läßt sich dadurch jedoch ein relativ leicht herzustellender Aufbau
erzielen, da im Bereich anderer Komponenten, insbesondere im Bereich des
Pumpenrads, keine wesentlichen Änderungen erforderlich sind.
Beispielsweise kann bei der erfindungsgemäßen Ausgestaltung eines
hydrodynamischen Drehmomentwandlers eine Kupplungseinrichtung
vorgesehen sein, durch welche der erste und der zweite Leitradbereich in
Abhängigkeit vom Betriebszustand miteinander koppelbar sind.
Der erfindungsgemäße Drehmomentwandler kann ein mit Wandler-Arbeits
fluid befülltes oder befüllbares Wandlergehäuse aufweisen, in welchem das
Leitrad und das Turbinenrad angeordnet sind. Vorzugsweise ist die
Kupplungseinrichtung eine Fluid-Kupplungseinrichtung.
Bei einer besonders bevorzugten Ausgestaltungsart ist die Kupplungsein
richtung eine Scherfluid-Kupplungseinrichtung, d. h. das im Wandlerinneren
vorhandene Wandler-Arbeitsfluid kann gleichzeitig die Funktion eines
Scherfluids übernehmen, so daß keine zusätzlichen aktiv anzusteuernden
Kupplungskomponenten vorgesehen werden müssen.
Ferner ist vorzugsweise vorgesehen, daß die Kupplungseinrichtung eine mit
dem ersten Leitradbereich verbundene erste Flächenanordnung umfaßt und
eine mit dem zweiten Leitradbereich verbundene zweite Flächenanordnung
umfaßt, welche der ersten Flächenanordnung unter Zwischenlagerung von
Wandler-Arbeitsfluid gegenüberliegt.
Weiter ist es vorteilhaft, wenn der Abstand zwischen verschiedenen sich
gegenüberliegenden Flächenbereichen der ersten und der zweiten Flächen
anordnung im wesentlichen unveränderbar ist. Es wird somit ein definiertes
Schleppmoment der Scherfluidkupplung erzielt und es kann verhindert
werden, daß die zur Drehmomentübertragung dienenden Flächenanord
nungen in direkten körperlichen Kontakt miteinander treten.
Vorzugsweise ist vorgesehen, daß die erste oder/und die zweite Flächen
anordnung wenigstens einen im wesentlichen ringartig ausgebildeten
Flächenbereich umfaßt.
Gemäß einer bevorzugten Ausgestaltungsartist bei dem erfindungsgemäßen
hydrodynamischen Drehmomentwandler vorgesehen, daß der Betriebs
zustand wenigstens durch die Temperatur des Wandler-Arbeitsfluids
definiert ist. Es kann dabei insbesondere bei Vorsehen einer Scherfluid-
Kupplungseinrichtung in vorteilhafter Weise Nutzen von der im Betrieb
auftretenden Änderung der Temperatur des Wandler-Arbeitsfluids gemacht
werden. Das heißt, bei niedrigen Temperaturen ist die Viskosität des
Wandler-Arbeitsfluids relativ hoch, d. h. das Fluid ist relativ zäh und stellt
somit eine sehr starke Kopplung zwischen den Leitradbereichen her. Steigt
nach längerem Betrieb die Temperatur des Wandler-Arbeitsfluids an, so
nimmt dessen Viskosität entsprechend ab und entsprechend nimmt auch die
Kopplungswirkung der Scherfluid-Kupplungseinrichtung ab. Es tritt somit mit
zunehmender Temperatur, d. h. während des normalen Fahrbetriebs, eine
fortschreitende wirkungsmäßige Entkopplung der Leitradbereiche auf.
Ferner ist vorzugsweise vorgesehen, daß die Kupplungseinrichtung in einem
von dem Turbinenrad und dem Pumpenrad wenigstens bereichsweise
umgebenen, ringartigen Raum angeordnet ist. Dies ist ein Raumbereich, der
bei herkömmlichen Drehmomentwandlern im allgemeinen nicht genutzt wird,
und in dem die Temperatur des Wandler-Arbeitsfluids beim Kaltstart relativ
lange niedrig bleibt. Es kann somit der Zustand einer weichen Wand
lerkennung relativ lange beibehalten werden.
Vorzugsweise ist beim erfindungsgemäßen Drehmomentwandler vor
gesehen, daß einer der Leitradbereiche zwischen einem Turbinenaustritts
bereich und einem Pumpeneintrittsbereich angeordnet ist und der andere der
Leitradbereiche zwischen einem Pumpenaustrittsbereich und einem
Turbineneintrittsbereich angeordnet ist. Dabei kann ferner vorgesehen sein,
daßder eine Leitradbereich ein Leitradbereich ist, dessen Leitradwirkung von
der wirkungsmäßigen Kopplung zwischen erstem und zweiten Leitradbereich
im wesentlichen unabhängig ist. Dies bedeutet, daß der eine Leitradbereich
ein Leitradbereich ist, der den bei herkömmlichen Drehmomentwandlern
vorgesehenen, im radial inneren Bereich des Fluidströmungskreislaufs
liegenden Leiträdern entspricht und der bei Vorliegen des Wandlerbetriebs
in an sich bekannter Weise wirksam ist. Die Wirkungsweise dieses
Leitradbereichs ist davon, ob der andere Leitradbereich zugeschaltet ist oder
nicht, im wesentlichen unbeeinflußt.
Um sicherzustellen, daß bei hergestellter wirkungsmäßiger Kopplung der
mehreren Leitradbereiche die im Bereich der Leitradbereiche erzeugte
Abstützkraft gleichgerichtet ist, wird vorgeschlagen, daß der erste
Leitradbereich und der zweite Leitradbereich bei aufgebautem Wandler-
Strömungskreislauf das strömende Wandler-Arbeitsfluid in der gleichen
Umfangsrichtung ablenken. Dies kann beispielsweise dadurch erzielt
werden, daß der erste Leitradbereich und der zweite Leitradbereich jeweils
eine Mehrzahl von Leitradschaufeln aufweisen und daß die Leitradschaufeln
des ersten Leitradbereichs und die Leitradschaufeln des zweiten Leitradbe
reichs zueinander in Umfangsrichtung im wesentlichen entgegengesetzt
gerichtete Schaufelprofile aufweisen.
Wie bereits vorangehend angesprochen, ist es bei dem erfindungsgemäßen
Drehmomentwandler vorteilhaft, daß die wirkungsmäßige Kopplung des
ersten Leitradbereichs und des zweiten Leitradbereichs mit zunehmender
Temperatur des Wandler-Arbeitsfluids abnimmt.
Die vorliegende Erfindung betrifft ferner ein Schaufelrad für eine hydrodyna
mische Kopplungseinrichtung, insbesondere einen hydrodynamischen
Drehmomentwandler, umfassend zwei durch eine Kupplungseinrichtung
miteinander wirkungsmäßig koppelbare Schaufelradbereiche. Die Kupplungs
einrichtung umfaßt erfindungsgemäß eine Scherfluid-Kupplungseinrichtung.
Die vorliegende Erfindung wird nachfolgend mit Bezug auf die beiliegenden
Zeichnungen anhand bevorzugter Ausgestaltungsformen detailliert .
beschrieben. Es zeigt:
Fig. 1 eine schematische Teil-Längsschnittansicht eines erfindungs
gemäßen hydrodynamischen Drehmomentwandlers;
Fig. 2 ein qualitatives Diagramm, das den Verlauf der Viskosität eines
Fluids in Abhängigkeit von der Temperatur darstellt.
In Fig. 1 ist ein hydrodynamischer Drehmomentwandler allgemein mit 10
bezeichnet. Der Wandler 10 weist ein Gehäuse 12 auf, das einen nur
teilweise dargestellten Gehäusedeckel 14 und eine Pumpenradschale 16
umfaßt. Die Pumpenradschale 16 ist in dem radial inneren Bereich mit einer
Pumpenradnabe 18 drehfest verbunden und trägt eine Mehrzahl von in
Umfangsrichtung aufeinander folgenden und sich im wesentlichen radial
erstreckenden Pumpenradschaufeln 20. Diese Pumpenradschaufeln 20
bilden zusammen mit der Pumpenradschale 16 und der Pumpenradnabe 18
das allgemein mit 22 bezeichnete Pumpenrad. Der Drehmomentwandler 10
weist ferner ein Turbinenrad 24 auf, das eine Turbinenradschale 26 und eine
mit dieser drehfest verbundene Turbinenradnabe 28 umfaßt. An der
Turbinenradschale 26 sind mehrere Turbinenradschaufeln 30 getragen. In
an sich bekannter Weise ist das Pumpenrad 22 in drehfester Verbindung mit
einer Antriebswelle, und das Turbinenrad 24 treibt über die Turbinenradnabe
28 eine mit dieser drehfest gekoppelte Wandlerabtriebswelle, beispielsweise
eine nicht dargestellte Getriebeeingangswelle an.
In den durch das Pumpenrad 22 und das Turbinenrad 24 aufgebaute und
durch Pfeile P1 und P2 angedeuteten Wandler-Arbeitsfluidkreislauf ist ferner
ein allgemein mit 32 bezeichnetes Leitrad geschaltet. Das Leitrad 32, das
in an sich bekannter Weise über einen mit 34 bezeichneten Freilauf auf
einem nicht dargestellten Abstützelement, beispielsweise Abstützwelle,
getragen ist, wobei der Freilauf eine Drehung des Leitrads 32 in einer
Richtung zuläßt, in der anderen Richtung jedoch blockiert, weist bei dem
erfindungsgemäßen hydrodynamischen Drehmomentwandler 10 einen
ersten Leitradbereich 36 mit ersten Leitradschaufeln 38 und einen zweiten
Leitradbereich 40 mit Leitradschaufeln 42 auf. Man erkennt, daß der erste
Leitradbereich 36 im wesentlichen dem beim Stand der Technik bekannten
Leitrad entspricht und radial innen zwischen einem Turbinenradaustritts
bereich 44 und einem Pumpenradeintrittsbereich 46 der Wandler-Arbeits
fluidzirkulation angeordnet ist. Der zweite Leitradbereich 40 liegt mit seinen
zweiten Leitradschaufeln 42 radial außen zwischen einem Pumpenradaus
trittsbereich 48 und einem Turbinenradeintrittsbereich 50.
Der erste Leitradbereich 36, der, wie bereits angesprochen, so angeordnet
ist und so wirksam ist, wie ein herkömmliches Leitrad, ist mit dem zweiten
radial außen liegenden Leitradbereich 40 über eine Scherfluidkupplung 52
zur gemeinsamen Drehung koppelbar. Diese Scherfluidkupplung 52 liegt im
wesentlichen in einem ringartigen Raum 54, der sich um die Wandler
drehachse A herum erstreckt und im wesentlichen vom Turbinenrad 24, d. h.
einer Turbinenradinnenschale 56, und vom Pumpenrad 22, d. h. einer
Pumpenradinnenschale 58, umgeben ist. Die Scherfluidkupplung 52 umfaßt
am ersten Leitradbereich 36 einen im radial äußeren Bereich mit den ersten
Leitradschaufeln 38 fest verbunden oder integral ausgebildeten Kopplungs
ringbereich 60 mit einer Außenverzahnung 62. Der zweite Leitradbereich 40
weist einen ringartigen Kopplungsbereich 64 auf, der radial außen die
zweiten Leitradschaufeln 42 trägt und der radial innen über einen ringartigen
Abschnitt 66 unter Zwischenlagerung eines Lagers 68 am Kopplungsbereich
60 des ersten Leitradbereichs 36 gelagert ist. Es sei darauf verwiesen, daß
das Lager 68 ein Gleit- oder Wälzkörperlager sein kann. Auch der Kopp
lungsbereich 64 des zweiten Leitradbereichs 40 weist eine Verzahnung,
nämlich eine Innenverzahnung 70, auf. An den Verzahnungen 62, 70 sind
jeweilige ringartige Lamellen 72, 74 getragen, so daß sie mit den Kopp
lungsbereichen 60, 64 in drehfester Verbindung stehen. Ferner sind die
ringartigen Lamellen 72, 74 mit den diese jeweils drehfest tragenden
Kopplungsbereichen 60 bzw. 64 in axialer Richtung fest verbunden. Zu
diesem Zwecke sind jeweilige Abstandsringe 76 bzw. 78 vorgesehen, die
durch in Nuten eingreifende Sicherungsringe 80, 82 fixiert sind und somit
auch die ringartigen Lamellen 72, 74 axial an den Kopplungsbereichen 60,
64 halten. Man erkennt, daß die ringartige Lamelle 72, die mit dem ersten
Leitradbereich 36 drehfest gekoppelt ist, in Achsrichtung unter Vorgabe
eines vorbestimmten Abstands zwischen dem ringartigen Bereich 66 und
der ringartigen Lamelle 74 gehalten ist, die mit dem zweiten Leitradbereich
40 drehfest verbunden sind. Da der Innenraum des Wandlers 10 mit einem
Wandler-Arbeitsfluid gefüllt ist, ist auch der Zwischenraum zwischen diesen
ringartigen Elementen bzw. den sich im wesentlichen radial erstreckenden
Oberflächen derselben mit dem Wandler-Arbeitsfluid gefüllt, so daß hier
durch die erzeugte Scherwirkung eine Drehmomentübertragungsverbindung
zwischen dem ersten Leitradbereich 36 und dem zweiten Leitradbereich 40
vorherrscht. Das übertragene Drehmoment nimmt hier mit der Anzahl der
einander gegenüberliegenden Scherflächen und der Drehzahldifferenz
zwischen dem ersten und dem zweiten Leitradbereich 36, 40 proportional
zu, und nimmt mit der Zunahme des Abstands zwischen den einander
gegenüberliegenden Oberflächenbereichen ab. Dies bedeutet, daß durch
Einstellung der Anzahl einander gegenüberliegender Flächen, durch
geeignete Einstellung des Abstands zwischen diesen Flächen und auch
durch geeignete Auswahl der Außenradien und der Innenradien der einander
gegenüberliegenden Flächenbereichen das Drehmomentübertragungsver
mögen durch konstruktive Maßnahmen eingestellt werden kann.
Ein weiterer wesentlicher Parameter bei der Drehmomentübertragung ist
jedoch die Viskosität η des Wandler-Arbeitsfluids. Man erkennt in Fig. 2 den
qualitativen Zusammenhang dieser Viskosität η mit der Temperatur. Bei
geringen Temperaturen weist das Wandler-Arbeitsfluid eine sehr hohe
Viskosität η auf, d. h. das Wandler-Arbeitsfluid ist relativ zäh. In ent
sprechender Weise ist die zwischen den ringartigen Elementen 72, 74, 66
erzeugte Scherwirkung stark und es liegt eine relativ starke Kopplung der
beiden Leitradbereiche 36, 40 vor. Steigt die Temperatur des Wandler-
Arbeitsfluids an, so nimmt die Viskosität η ab, mit der Folge, daß durch die
entsprechend abnehmende Zähigkeit auch die Scherwirkung und somit die
Kopplungsfestigkeit abnimmt. Diese bei Änderung der Temperatur des
Wandler-Arbeitsfluids zwangsweise auftretende Änderung der dynamischen
Viskosität des Wandler-Arbeitsfluids und die dabei ebenfalls zwangsweise
auftretende Verminderung der Kopplungswirkung der Scherfluidkupplung 52
wird bei dem erfindungsgemäßen Wandler in positiver Weise genutzt, um
eine Anpassung der Wandlerkennung zu erzielen. Im Kaltstartzustand, in
welchem das Wandler-Arbeitsfluid eine relativ niedrige Temperatur hat, ist
die wirkungsmäßige Kopplung zwischen dem ersten Leitradbereich 36 und
dem zweiten Leitradbereich 40 relativ stark. Dies bedeutet, daß beide
Leitradbereiche 36, 40 wirksam sind und also sowohl im inneren Bereich bei
dem Strömungspfeil P2 als auch im radial äußeren Bereich bei dem
Strömungspfeil P1 eine Fluidumlenkung durch die Leitradbereiche 36, 40
erfolgt. Da beide Leitradbereiche 36, 40 hinsichtlich ihres Schaufelprofils
derart ausgebildet sind, daß sie - betrachtet in Umfangsrichtung um die
Wandlerdrehachse A - das heranströmende Wandler-Arbeitsfluid in der
gleichen Richtung ablenken, erfolgt auch die Drehmomentenabstützung der
Leitradbereiche 36, 40 in der gleichen Richtung mit der Folge, daß das
gesamte Leitradmoment erhöht wird. Ferner wird infolgedessen das Moment
des Pumpenrads gesenkt und die sogenannte "Stall-Drehzahl" steigt an. Die
Folge davon ist, daß aufgrund der dann vorgesehenen weichen Wand
lerkennung das Anfahren mit kaltem Antriebssystem verbessert wird. In
diesem Zustand weist das im allgemeinen als Brennkraftmaschine-Antriebs
aggregat noch ein geringes Antriebsmoment auf, was jedoch durch die
vermittels der "weichen Wandlerkennung" vorgesehenen Zugkrafterhöhung
(das Verhältnis zwischen Turbinenmoment und Pumpenmoment ist größer
als 1) übersetzt wird. Steigt im Betrieb dann die Temperatur des gesamten
Antriebssystems und somit auch die Temperatur des Wandler-Arbeitsfluids
an, so sinkt, wie vorangehend beschrieben, die Viskosität η ab und die
Scherfluidwirkung in der Scherfluidkupplung 52 geht zunehmend verloren.
Dies bedeutet aber, daß die Abstützung des radial außen liegenden zweiten
Leitradbereichs 40 allmählich aufgeweicht wird bzw. verloren geht, bis die
Scherfluidwirkung letztendlich so gering ist, daß im zweiten Leitradbereich
40 nahezu keine Drehmomentenabstützung mehr stattfindet. In diesem
Zustand ist dann im wesentlichen nur noch der erste Leitradbereich 36
wirksam, so wie bei herkömmlichen Drehmomentwandlern auch, der zweite
Leitradbereich 40 kann sich, entsprechend der zwischen dem Pumpenrad
22 und dem Turbinenrad 24 aufgebauten Fluidströmung bezüglich des
ersten Leitradbereichs 36 im wesentlichen frei drehen. Es liegt dann eine
relativ harte Wandlerkennung vor, bei welcher der im Wandler auftretende
Schlupf vermindert ist und der Wirkungsgrad desselben erhöht ist. Die Folge
davon ist, daß die Motordrehzahl gesenkt werden kann und somit bei
vermindertem Kraftstoffverbrauch auch der Fahrkomfort erhöht wird.
Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung eines hydrodynamischen
Drehmomentwandlers, insbesondere den Einsatz eines in mehrere Bereiche
aufgeteilten Leitrades, wobei diese Bereiche entsprechend dem Betriebs
zustand, insbesondere entsprechend der Temperatur des Wandler-Arbeits
fluids aktiv bzw. passiv geschaltet werden, läßt sich eine einfache
Anpassung der Wandlerkennung an diese verschiedenen Betriebszustände
erzielen. Vor allem der Einsatz einer Scherfluidkupplung ermöglicht diese
Anpassung, ohne daß irgendwelche aktiven Ansteuermaßnahmen vor
genommen werden müssen. Es genügt alleine die Ausgestaltung der
Scherfluidkupplung hinsichtlich ihrer Kupplungskonstruktionsparameter
derart, daß bei vorgegebenem Temperaturverlauf sich zwangsweise eine
bestimmte Kopplungsstärke zwischen den verschiedenen Wandlerbereichen
einstellen wird.
Es sei darauf hingewiesen, daß die Positionierung der Scherfluidkupplung 52
in dem Ringraumbereich 54 besonders vorteilhaft ist, daß dies jedoch nicht
zwingend so sein muß. Es ist grundsätzlich auch denkbar, den zweiten,
radial außen liegenden Leitradbereich mit dem ersten, radial innen liegenden
Leitradbereich wirkungsmäßig dadurch zu koppeln bzw. die wirkungsmäßige
Kopplung dadurch aufzuheben, daß eine Kupplungseinrichtung zwischen
dem zweiten Leitradbereich und dem Freilauf 34 direkt wirkt. Von Bedeu
tung ist lediglich, daß in bestimmten Betriebszuständen eine gleichzeitige
Drehmomentenabstützung am ersten Leitradbereich 36 und am zweiten
Leitradbereich 40 auftritt.
Claims (16)
1. Hydrodynamischer Drehmomentwandler, umfassend:
- - ein Pumpenrad (22),
- - ein Turbinenrad (24),
- - ein zwischen dem Pumpenrad (22) und dem Turbinenrad (24) angeordnetes Leitrad (32),
2. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1,
gekennzeichnet durch eine Kupplungseinrichtung (52), durch welche
der erste und der zweite Leitradbereich (36, 40) in Abhängigkeit vom
Betriebszustand miteinander koppelbar sind.
3. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1 oder 2,
gekennzeichnet durch ein mit Wandler-Arbeitsfluid befülltes oder
befüllbares Wandlergehäuse (12), in welchem das Leitrad (32) und
das Turbinenrad (24) angeordnet sind.
4. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 2 und
Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, daß die Kupplungseinrichtung (52) eine
Fluid-Kupplungseinrichtung ist.
5. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach einem der Ansprüche
1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet, daß die Kupplungseinrichtung (52) eine
Scherfluid-Kupplungseinrichtung (52) ist.
6. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß die Kupplungseinrichtung (52) eine mit
dem ersten Leitradbereich (36) verbundene erste Flächenanordnung
(72) umfaßt und eine mit dem zweiten Leitradbereich (40) ver
bundene zweite Flächenanordnung (66, 74) umfaßt, welche der
ersten Flächenanordnung (72) unter Zwischenlagerung von Wandler-
Arbeitsfluid gegenüberliegt.
7. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand zwischen verschiedenen
sich gegenüberliegenden Flächenbereichen der ersten und der
zweiten Flächenanordnung (72, 66, 74) im wesentlichen unver
änderbar ist.
8. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 6 oder 7,
dadurch gekennzeichnet, daß die erste oder/und die zweite Flächen
anordnung (72, 66, 74) wenigstens einen im wesentlichen ringartig
ausgebildeten Flächenbereich umfaßt.
9. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach einem der Ansprüche
3 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß der Betriebszustand wenigstens durch
die Temperatur des Wandler-Arbeitsfluids definiert ist.
10. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 2 oder einem
der Ansprüche 3 bis 9, sofern auf Anspruch 2 rückbezogen,
dadurch gekennzeichnet, daß die Kupplungseinrichtung (52) in einem
von dem Turbinenrad (24) und dem Pumpenrad (22) wenigstens
bereichsweise umgebenen, ringartigen Raum (54) angeordnet ist.
11. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach einem der Ansprüche
1 bis 10,
dadurch gekennzeichnet, daß einer (36) der Leitradbereiche (36, 40)
zwischen einem Turbinenaustrittsbereich (44) und einem Pumpenein
trittsbereich (46) angeordnet ist und der andere (40) der Leitradbe
reiche (36, 40) zwischen einem Pumpenaustrittsbereich (48) und
einem Turbineneintrittsbereich (50) angeordnet ist.
12. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß der eine Leitradbereich (36) ein
Leitradbereich (36) ist, dessen Leitradwirkung von der wirkungs
mäßigen Kopplung zwischen erstem und zweiten Leitradbereich (36,
40) im wesentlichen unabhängig ist.
13. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach einem der Ansprüche
1 bis 12,
dadurch gekennzeichnet, daß der erste Leitradbereich (36) und der
zweite Leitradbereich (40) bei aufgebautem Wandler-Strömungs
kreislauf das strömende Wandler-Arbeitsfluid in der gleichen
Umfangsrichtung ablenken.
14. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 13,
dadurch gekennzeichnet, daß der erste Leitradbereich (36) und der
zweite Leitradbereich (40) jeweils eine Mehrzahl von Leitradschaufeln
(38, 42) aufweisen und daß die Leitradschaufeln (38) des ersten
Leitradbereichs (36) und die Leitradschaufeln (42) des zweiten
Leitradbereichs (40) zueinander in Umfangsrichtung im wesentlichen
entgegengesetzt gerichtete Schaufelprofile aufweisen.
15. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 9 oder einem
der Ansprüche 10 bis 14, sofern auf Anspruch 9 rückbezogen,
dadurch gekennzeichnet, daß die wirkungsmäßige Kopplung des
ersten Leitradbereichs (36) und des zweiten Leitradbereichs (40) mit
zunehmender Temperatur des Wandler-Arbeitsfluids abnimmt.
16. Schaufelrad für eine hydrodynamische Kopplungseinrichtung,
insbesondere einen hydrodynamischen Drehmomentwandler,
umfassend zwei durch eine Kupplungseinrichtung (52) miteinander
wirkungsmäßig koppelbare Schaufelradbereiche (36, 40),
dadurch gekennzeichnet, daß die Kupplungseinrichtung (52) eine
Scherfluid-Kupplungseinrichtung umfaßt.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1999139297 DE19939297A1 (de) | 1999-08-19 | 1999-08-19 | Hydrodynamischer Drehmomentwandler |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1999139297 DE19939297A1 (de) | 1999-08-19 | 1999-08-19 | Hydrodynamischer Drehmomentwandler |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19939297A1 true DE19939297A1 (de) | 2001-02-22 |
Family
ID=7918882
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1999139297 Withdrawn DE19939297A1 (de) | 1999-08-19 | 1999-08-19 | Hydrodynamischer Drehmomentwandler |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE19939297A1 (de) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE10233986A1 (de) * | 2002-07-25 | 2004-02-19 | Voith Turbo Gmbh & Co. Kg | Hydrodynamische Maschine |
EP2085661A1 (de) | 2008-01-31 | 2009-08-05 | Voith Patent GmbH | Verfahren zur Steuerung der Leistungsübertragung einer hydrodynamischen Maschine in einem Antriebsstrang und Antriebsstrang |
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1999
- 1999-08-19 DE DE1999139297 patent/DE19939297A1/de not_active Withdrawn
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