DE19843092A1 - Dichtwandmasse aus einem aktivierten Tonmineralpulver mit einem hydraulischen Bindemittel - Google Patents
Dichtwandmasse aus einem aktivierten Tonmineralpulver mit einem hydraulischen BindemittelInfo
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Abstract
Bei einer Dichtwandmasse aus einem Feinmineralpulver in Mischung mit einem hydraulischen Bindemittel bezieht sich das Feinmineralpulver auf folgende Zustandsgrößenwerte: wesentlicher Korngrößenbereich bis 0,1 mm; Dichte von 0,9 bis 1,2 kg/l; Wassergehalt 7-12%; Na2 O-Gehalt von 0,5 bis 3,5%; spezifische Oberfläche pro Kornvolumen von im wesentlichen 0,25 bis 0,5 m2/cm3, wobei es durch Schocktrocknung in einen mikroporösen Zustand gebracht wird. Der zugehörige Zement weist Hüttensand- bzw. Hochofenschlacken- oder Traßanteil sowie Portlandklinkeranteil auf und wird mit dem Feinmineralpulver in einem Ein- oder Zweistufenverfahren gemischt. Die vorgeschlagene Aufbereitung des Feinmineralpulvers führt zu einer breiten Anwendbarkeit und Überwindung von Einschränkungen auf der Ausgangsmaterialseite.
Description
Die Erfindung betrifft eine Dichtwandmasse nach dem Hauptanspruch.
Ein solche Dichtwandmasse ist zum Beispiel mit einem zementstabilen Tonmineralpulver, das unter
dem Handelsnamen TIXOTON CV 15 der Fa. Südchemie, München oder IBECO Bentonit CR 4
bzw. CT der Fa. IBECO, Mannheim bekannt ist, herstellbar.
Zur Erzielung der Eigenschaft der Zementstabilität eines Tonmineralpulvers sind die
Grundeigenschaften des Abbauminerals, die Verfahrensabläufe bei der Trocknung einschließlich
Vermahlung und die Gemengebildung mit Hilfsstoffen entscheidend. Derzeit ist die Erzielung der
Zementstabilität an relativ teure Bentonite bestimmter Fundstätten gebunden.
Die Trocknung des Ausgangsminerals erfolgt in bekannten Trocknungsverfahren z. B. in Horden-,
Etagen- oder Trommeltrocknern, zur Vermahlung werden. Walzenschüssel-, Kugelmühlen, ggf.
Kollergänge eingesetzt. Die ausgangsfeuchten smektitischen Tonen bestimmter üblicher
Ausgangskörnung werden bei bestimmter Temperatur- und Durchsatzführung in einer
Trockeneinrichtung durch Feuchteabfuhr auf eine bestimmte Endfeuchte auf dem Weg der
Verdampfungstrocknung getrocknet.
Nichtzementstabile Bentonite NBF ergeben zusammen mit Zement praktisch keine stabile
Suspension bestimmter Viskosität, Fließgrenze und Filtrationseigenschaften. Die Haupteigenschaften
zementsuspensionsstabiler Minerale wie Bentonite werden durch ihre Morphologie und
Ladungsverteilung charakterisiert, wobei eine direkte Zuordnung dieser Eigenschaften zu ihren
chemischen Bestandteilen nicht ohne weiteres gelingt, folglich die sicherste Analyse im empirischen
Vorgehen mit Erproben im System liegt.
Zur Herstellung von Dichtwandmassen ist es gebräuchlich, Bentonit und Zement plus eventuell
Zuschlägen wie z. B. Steinmehl oder Adsorbentien trockengemischt zu halten und zum Einsatz mit
Wasser anzurühren (Komponentengemisch in Wasser- oder Einstufenverfahren ESTV). Alternativ
werden Bentonit und Wasser vordispergiert, erst dann Zement eingerührt (Einkomponenten in
Wasser- oder Zweistufenverfahren ZSTV).
Die im Dichtwandbau einschlägig eingesetzten Bentonite ZBF weisen qualitativ, insbesondere
fundstättenmäßig, die oben dargelegte Zementstabilität auf.
Nichtzementstabile Bentontite NBF in Mischung mit jeweils verschiedenen Zementarten zeigen
bekanntermaßen keinen einwandfreien Ablauf und entfallen bislang für die Dichtwandanwendung,
und zwar unabhängig von der generell zumischbaren Zementart. Herkömmliche zementstabile
Bentonite ZBF beschränken sich in Mischung auf bestimmte geeignete Zemente. (F steht bei NBF
und bei ZBF jeweils als Kürzel für Fundstätte.)
Die heutigen Zementarten von Bedeutung unterscheiden sich im wesentlichen im Anteil von
Hüttensand/Hochofenschlacke. Für Dichtwandmassen schlecht geeignete Zemente sind solche mit
niedrigem Anteil von Hüttensand (ca. 50 bis 60%) sowie Portlandklinker (ca. 30%), gutgeeignete
Zemente sind solche mit mehr als 75% Hüttensand bei geringem, ca. 2-3%igem Klinkeranteil.
Nach dem Zementhandbuch ist der aus Zementklinker bestehende Portlandzement QA3 der am
meisten hergestellte. Der speziell für Unterwasserabbindung abgestimmte Hochofenzement QA2,
zum Beispiel HOZ 35 L, enthält über 60% Hochofenschlacke; beim Normzement Traßzement ist
äquivalent zum Hüttensand Traß enthalten.
Der getrennt nicht gehandelte Zement QA1 mit Hochofenschlackenanteil von 20-80% für den einen
Ansatz und von 30-60% für den anderen Ansatz in der Trockenmischung mit zementstabilen
Bentonit ZBF wird gemäß DE 36 33 736 A1 zur Herstellung von Dichtwandmassen nach dem
Einstufenverfahren ESTV eingesetzt. Für das Zweistufenverfahren ZSTV eignen sich der
vorgenannte Zement QA1 nach DE 36 33 736 A1 sowie der Hochofenzement QA2; allerdings
wiederum nur in Bezug auf die bekannten zementstabilen Bentonite ZBF. Ungeeignet stellen sich
Portlandzement QA3 bei den Verfahren ESTV; ZSTV und Hochofenzement QA2 beim Verfahren
ESTV dar.
Die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe ist, eine Dichtwandmasse aus aufbereitetem
Tonmineral mit verschiedenen Zementarten bereitzustellen. Die Lösung der Aufgabe ist im
Hauptanspruch angegeben. Die Unteransprüche geben Ausgestaltungen der erfindungsgemäßen
Dichtwandmasse wieder.
Mit einem schockgetrockneten, speziell vermahlenen und dadurch mikroporös gewordenen Fein/
Feinstgrieß ZBFM aus lagerstättenbedingt zementstabilen Bentonit ZBF können Dichtwandmassen
mit eigentlich dafür nicht geeigneten Zementen, z. B. QA3, hergestellt werden. Der Feinstgrieß
NBFM aus lagerstättenbedingt nichtzementstabilen Bentonit NBF wandelt sich zu einer Qualität,
wie sie der lagerstättenbedingt zementstabile Bentonit ZBF ursprünglich aufweist. (M steht jeweils
als Kürzel für Mikroporosität.)
Der angewendete mikroporöse Feingrieß ZBFM; NBFM weist in der Trockenmischung mit Zement
eine Lagerstabilität auf, bei der von mindestens sieben Tagen ausgegangen werden kann, wobei
unterhalb von ca. 30 Tagen auch keine Werteveränderung eintritt. Der Grieß zeichnet sich dadurch
aus, daß das Partikel mit seiner geringen Oberfläche wenig Angrifffür den reaktiven Zement bietet
und die innere Oberfläche aufgrund großer Mikroporosität schnellen Dispergierablauf gewährleistet.
Als Vorteil der zugrundeliegenden Aufbereitung des Feingrießes ZBFM; NBFM zeigt sich, daß die
Schnittverhältnisse hoch liegen, d. h. die Grießfraktion einen hohen Massenanteil erreicht, jedoch eng
verteilt bleibt. Der Feingrieß weist günstige Eigenschaften auf hinsichtlich seiner Quelleigenschaften,
leichten Dispergierbarkeit, was die Aufteilung in die Primärteilchen des Tones in Wasser betrifft,
hohes Adsorptionsvermögen, Pulverfluidität und Lagerstabilität.
Für den Vermahlungsprozeß gelten:
Eingangskörnung ca. 5-20 mm;
Grießkorn nach Vermahlung ca. 0,025-0,1 mm.
Eingangskörnung ca. 5-20 mm;
Grießkorn nach Vermahlung ca. 0,025-0,1 mm.
Die Dichte des herstellungsgemäßen Grießes beträgt ca. 0,9 bis 1,2 kg/l. Der Wassergehalt beläuft
sich auf 7-12%. Für den Na2O-Gehalt gelten 0,5-3,5%. Die angegebenen Bereiche sind
Nennbereiche, engere Bereichswerte sind jeweils eingeschlossen, ebenso sind Werte außerhalb der
Bereichsgrenzen z. B. durch geeignete verfahrenstechnische Maßnahmen realisierbar.
Der Trocknungsprozeß für das Feinmineral ZBFM; NBFM wird mit hoher Trockengeschwindigkeit,
vergleichbar mit einer Schocktrocknung, geführt, wobei im wesentlichen folgende Parameterwerte
zugrundezulegen sind:
- - Eingangswert Gruben, -Lagerfeuchte 30-42%;
- - Restfeuchte 16-22%;
- - Verdampfungsleistung min. 0,2 kg Wasser/(kg Bentonit und min);
- - bei Gleichstromtrocknung Eingangstemperatur ca. ab 300-700 Grad C (Trommeltrockner)
- - bei Mühlentrocknung ab 40 bis ca. 110 Grad C bei hoher Luftmenge,
- - bei Querstromtrocknung ab 100-300 Grad C;
- - Ausgangstemperatur kleiner/gleich 85- Grad C.
Die innere Guttemperatur soll möglichst 60 Grad C für längere Zeit nicht überschreiten, um
irreversible Veränderungen in der Morphologie des Minderals zu vermeiden.
Vermahlung und Trocknung können sowohl in einer geeigneten Mühle, z. B. J einer Ultrarotormühle,
kombiniert als auch stufig durchgeführt werden. Die Verweilzeit in der Mühle ist kürzest
einzustellen, so daß die gewünschte Mahlfeinheit ohne zu lange Einwirkung auf das Partikel erreicht
wird, was einen niederen Kreislauffaktor impliziert. Eine Pulverfeinheit, die in der Größenordnung
der Mikroporosität liegt, ist auch wegen der Gefahr der Übertrocknung bei gleichzeitiger
Morphologiezerstörung zu vermeiden. Bei zweistufiger Trocknungsführung/Trocken
mahlungsführung ist eine Übertrocknung in der vorgeschalteten Trocknungssstufe aus den
vorgenannten Gründen ebenfalls zu vermeiden. Die Minimalfeuchtigkeit vor Eintritt in die
Mahltrocknung sollte 16% nicht unterschreiten. (Sämtliche Angaben von Feuchtigkeitswerten
beziehen sich nach DIN bezüglich Ofentrocknung bei 105 Grad C bis Gewichtskonstanz.)
Die obigen Werte sind selbstverständlich bedingt variierbar.
Der Nachweis der Mikroporosität stützt sich praktisch auf die Oberfläche, hat jedoch theoretisch
Gültigkeit für das ganze Korn.
Üblicherweise wird das Mahlgut durch Sichtung in oder direkt nach der Mühle aufgetrennt in den
Anteil mit gewünschter Kornfeinheit und das noch zu grobe, wieder rückzuführende Material.
Dadurch befindet sich letzteres in einem unbestimmt langen Kreislauf. Bei einem dem Mahlvorgang
überlagerten Trocknungsvorgang wird das zirkulierende Material übermäßig getrocknet, was bei
smektitischen Tonen zur Folge hat, das diese übertrocknete Teilfraktion nicht mehr genügend in
Wasser dispergierbar/ benetzbar ist und in den wichtigsten Anwendungsgebieten untauglich wird.
Bei Führung in der Ultrarotormühle wird das Material aufgesplittet, und das grobe, ansonsten
rezirkulierende Material der Nutzfraktion zugeordnet, siehe die Grobfraktion bis 0.1 mm.
Drehzahl, Anzahl und Ausbildung der Mahlkörper zusammen mit den Mahlbahneigenheiten
bestimmen den Schnitt. Es ist das Ziel, gobes Spritzkorn zu vermeiden, das der Wiedervermahlung
im Kreislauf bedarf.
Das dargestellte Feinmineralpulver ZBFM ist herstellablauffähig für Dichtwandmassen bezüglich der
Zementarten QA1, QA2 im Einstufen (ESTV)- sowie im Zweistufenverfahren (ZSTV), die
Gängigkeit liegt auch für Portlandzement, Zementart QA3, im Zweistufenverfahren vor.
Feinmineralpulver NBFM - aus fündstättenbedingt nichtzementstabilen Bentonit NBF gewonnen -
eignet sich wie ein herkömmlich zementstabiler Bentonit ZBF für den Dichtwandbau, wie oben im
Zusammenhang mit den Mischverfahren und Zementarten für den Stand der Technik dargelegt. Die
Bentonitqualität NBF wird somit auf die Verarbeitungsstufe ZBF in Form des ZBFM gehoben.
Das dargestellte Feinmineralpulver ZBFM; NBFM eignet sich zur Zementvergütung bei Estrich- und
Spritzbeton.
Es folgt eine Darstellung der erfindungsgemäßen Dichtwandmasse mit dem hierfür aufbereiteten
Tonmineralpulver anhand von Meßprotokollen. Es zeigen:
- Tab 1: Kennwerte zur Zementstabilität verschiedener Proben;
- Tab 2: Kennwerte über Suspensionseigenschaften von in Wasser dispergierten Proben bezüglich
des Zeitverlaufes;
- Tab 3: Kennwerte wie Tab.2, jedoch bezüglich Trocknungsverfahrens;
- Diagr. 1: Partikelgrößenverteilungsanalyse von handelsüblichem Bentonit;
- Diagr. 2: wie Diagramm 1, jedoch von erfindungsgemäßen Bentonit.
In Tab. 1 geben die jeweils mit B1 bzw. B2 bezeichneten Zeilen Meßwerte für die Rheologie von
Dichtwandmassen an, die sofort nach Trockenmischen von Zement und Bentonit mit Wasser
hergestellt werden, im Vergleich zur Trockenmischungen, die vor Herstellung der Dichtwandmasse
sieben Tage trocken gelagert waren. Die Zeile B 1 bezieht sich auf den erfindungsgemäß hergestellten
Bentonit J27, B2 hingegen auf dasselbe Ausgangsmaterial J29, das auf denselben Maschinen, jedoch
in herkömmlicher Verfahrensweise, hergestellt wurde. Das Material J27 zeigt beim Vergleich der
Werte in den Spalten unter "Sofort" und "7d" nahezu unveränderte Werte, was die erhöhte
Lagerstabilität beweist. Das Material J 29 erreicht nicht die geforderte Verarbeitungsviskosität, siehe
Marsh-Zahl und Fließgrenze, und verliert sogar durch Lagerung sein ursprüngliches
Viskositätenniveau.
Tab. 2 ist ähnlich wie Tab. 1 aufgebaut, sie bezieht sich jedoch auf die Rheologie des Tonmaterials in
Wasser dispergiert ohne Zement. Die Zeile C1 gibt die Verhältnisse vom herkömmlich fein
vermahlenen, schockgetrockneten, die Zeile C2 demgegenüber vom erfindungsgemäßen, jedoch grob
vermahlenen und schockgetrockneten Tonmaterial wieder. Laut Zeile C2 wird ersichtlich, daß die
Grießfraktion mikroporös ist, weil die zeitliche Entwicklung der Suspensionsrheologie von "Sofort"
über "1h" nach "24h" im Vergleich zu den Werten in Zeile C2 die gleiche, sogar etwas höhere
Geschwindigkeit zeigt. Zu erwarten wäre nämlich, daß bei Material nach Zeile C2 eine verzögerte
Entwicklung der Suspensionsrheologie abläuft.
Tab.3 enthält dieselbe Darstellung wie Tab.2 bezüglich der zeitlichen Entwicklung der
Suspensionsrheologie, wobei Zeile D1 das normal getrocknete und gemahlene Material und Zeile D2
das erfindungsgemäße Material betrifft. Unter normal getrocknet und gemahlen ist Vortrocknung bis,
herunter auf 14% Feuchte und Mahltrocknung auf einer Walzenschüsselmühle bis 8% Restfeuchte
zu verstehen. Aus Zeile D1 geht hervor, daß das Material als Schlitzwandbentonit nicht verwendbar
ist, während das Material gemäß Zeile D2 ausgezeichnete, sehr hohe rheologische Werte zeigt, die
gewöhnlich nur mit teuren ausgesuchten Bentoniten oder mittels Zuschlägen erzielbar sind.
Die Diagramme 1, 2 sind gleich aufgebaut. Sie enthalten jeweils eine Liste der untersuchten
Korngrößendurchmesser XO/ mym gegenüber ihrem Anteil Q3 in Prozent am Gesamtvolumen aller
Kornanteile. Diese Liste ist Basis für die Summenkurve der Volumenverteilung sowie
Häufigkeitsverteilung der Korndurchmesser.
Beim Vergleich der Diagramme 1 und 2 ist erkennbar, daß handelsüblicher Bentonit, siehe Diagr. 1, in
der. Korngröße breiter verteilt ist und einen hohen Feinanteil enthält, während das erfindungsgemäße
Material, siehe Diagr. 2, im wesentlichen ohne Feinanteil eng verteilt mit einem Maximum bei 0,06
mm beschaffen ist. Aus Zeile A1/Diagr. 1 bzw. Zeile A2/Diagr. 2 sind Werte zur spezifischen
Oberfläche pro Kornvolumen entnehmbar. Dabei zeigt sich die unterschiedliche Feinheit im Wert
0,63 m2/cm3; siehe Zeile A1, gegenüber dem Wert von 0,36 m2/cm3, siehe Zeile A2.
Claims (6)
1. Dichtwandmasse aus einem Feinmineralpulver, getrocknet und vermahlen aus grubenfeuchten
smektitischen Tonen wie insbesondere natürlichvorkommende Na-Bentonite, alkalisch aktivierte
Ca-Bentonite sowie aktivierte Mixed-Layer-Tone, vorliegend mit spezifischen
Materialgrößenwerten, in Mischung mit einem hydraulischen Bindemittel, das ein normmäßiger
oder anwendungstechnisch formulierter Zement ist, dadurch gekennzeichnet, daß das
Feinmineralpulver (NBFM; ZBFM) in einem wesentlichen Korngrößenbereich bis 0,1 mm, einer
Dichte von 0,9 bis 1,2 kg/l, einem Wassergehalt 7-12%, einem Na2O-Gehalt von 0,5 bis 3, 5%,
einer spezifischen Oberfläche pro Kornvolumen von im wesentlichen 0,25 bis 0,5 m2/cm3 vorliegt,
aus dem Bentonit durch Schocktrocknung in mikroporösen Zustand verbracht besteht, der
Zement (QA1; QA2; QA3) Hüttensand- bzw. Hochofenschlacken- oder Traßanteil sowie
Portlandklinkeranteil aufweist und nach dem Ein(ESTV)- oder Zweistufenverfahren(ZSTV) mit
dem Feinmineralpulver (NBFM; ZBFM) angemischt wird.
2. Dichtwandmasse nach Anspruch 1 mit dem Feinmineralpulver (NBFM) aus lagerstättenbedingt
nicht zementstabilen Bentonit (NBF) in Mischung mit Zement (QA1) bei den Verfahren (ESTV;
ZSTV) sowie mit Zement (QA2) beim Zweistufenverfahren (ZSTV).
3. Dichtwandmasse nach Anspruch 1 mit dem Feinmineralpulver (ZBFM) aus lagerstättenbedingt
zementstabilen Bentonit (ZBF) in Mischung mit jeweils einem der Zemente (QA1; QA2) bei den
Verfahren (ESTV; ZSTV) sowie mit dem Zement (QA3) beim Zweistufenverfahren (ZSTV).
4. Dichtwandmasse nach Anspruch 1 aus dem Feinmineralpulver (NBFM; ZBFM) im
Korngrößenbereich von 0.02 bis 0.1 mm.
5. Dichtwandmasse nach Anspruch 1 aus dem Feinmineralpulver (NBFM; ZBFM), bei dem der
Korngrößenbereich den in einem Mühlendurchgang erzeugten Feinstkornbereich mitumfaßt.
6. Dichtwandmasse nach Anspruch 1 aus dem Feinmineralpulver (NBFM; ZBFM) bei einem
Trocknungsverlauf mit wenigstens einem der folgend angegebenen Merkmale:
- 1. die Feuchteabfuhr erfolgt schnell bei geringer Verweilzeit, bei geringer Guttemperatur unter Sprengung sowie Lockerung der ursprünglichen Mikrostruktur durch Schocktrocknung;
- 2. Trocknung des grubenfeuchten Tonmaterials von der Ausgangsfeuchte von 30-42% auf die Endfeuchte von 7-12% bei einstufigem Trocknungs- und Vermahlungsvorgang;
- 3. Trocknung von der Ausgangsfeuchte von 30-42% auf eine Zwischenfeuchte von 16-22% in einer Vortrocknungsstufe und anschließend auf die Endfeuchte von 7 bis 12% im nachgeordneten Trocknungs- und Vermahlungsvorgang;
- 4. Trocknung derart, daß die Guttemperatur bezüglich der inneren Partikeltemperatur im wesentlichen 60°C nicht überschreitet;
- 5. Trocknung bei einer, Verdampfungsleistung von minimal 0,2 kg Wasser pro kg Bentonit und Minute;
- 6. Trocknung durch Gleichstromtrocknung bei einer Eingangstemperatur von 300-700°C und einer Ausgangstemperatur kleiner/gleich 85°C; -Trocknung durch Querstromtrocknung bei einer Eingangstemperatur von 100-300°C und einerAusgangstemperatur kleiner/gleich 85°C;
- 7. Trocknung durch Mühlentrocknung ab 80°C bei hoher Luftmenge und einer Ausgangstemperatur kleiner/gleich 85°C;
- 8. Trocknung mit kombiniertem Vermahlungsvorgang in einer Ultrarotormühle, die auf einen Korngrößenbereich von 0,02 bis 0,1 mm eingestellt ist;
- 9. Trocknung mit der Ausgangskörnung im Bereich 5 bis 20 mm.
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