DE19838170A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Wirbelstromscheidung von Materialgemischen in Teilchenform - Google Patents

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und Vorrichtung zur Wirbelstromscheidung von Materialgemischen in Teilchenform, bei dem durch ein zeitlich veränderliches Magnetfeld in den elektrisch leitfähigen Teilchen ein Drehmoment M¶Z¶ und eine resultierende Kraft F¶t¶ induziert werden, aufgrund derer das Teilchen vom Förderband abgehoben und wegbewegt wird. DOLLAR A Zur Verbesserung des Wirkungsgrades der Abscheidung und insbesondere um zu erreichen, daß auch wesentlich kleinere Teilchengrößen mit Hilfe dieses Verfahrens abgeschieden werden können, als dies bisher möglich war, wird vorgeschlagen, daß die Richtung des auf die Teilchen einwirkenden magnetischen Feldes so eingestellt wird, daß die Richtung des Drehmomentes die Förderrichtung der Teilchen unterstützt, die diese im Materialstrom aufweisen, wobei die Drehrichtung des flußdichten Vektors B des Magnetfeldes der gewünschten Drehrichtung der Teilchen entspricht. DOLLAR A Zur Durchführung des Verfahrens dient eine Vorrichtung mit einem schnell rotierenden Polrad 2, das mit Permentmagneten besetzt ist, dessen Rotationsgeschwindigkeit einstellbar ist und welches ein Magnetfeld erzeugt, das in den in den Bereich des Polrades kommenden, elektrisch leitfähigen Teilchen des zu scheidenden Teilchenstroms eine magnetische Kraft F¶t¶ und ein Drehmoment M¶Z¶ induziert, welche die Teilchen a, b, 8, 9 entsprechend ihrer Beschaffenheit unterschiedlich weit ablenken, und die sich dadurch kennzeichnet, daß die Drehrichtung des Polrades 2 über dem ...

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Wirbelstromscheidung von Materialgemischen in Teilchenform, bei dem durch ein zeitlich veränderliches Magnetfeld in den elektrisch leitfä­ higen Teilchen ein Drehmoment M_z und eine resultierende Kraft F_t induziert werden, auf­ grund derer das Teilchen von einer Fördereinrichtung abgehoben wegbewegt wird.

Ferner betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens mit ei­ nem schnell rotierenden Polrad, das mit Permanentmagneten besetzt ist, dessen Rotations­ geschwindigkeit einstellbar ist und welches ein Magnetfeld erzeugt, das in den in den Be­ reich des Polrades kommenden, elektrisch leitfähigen Teilchen des zu scheidenden Teilchen­ stroms eine magnetische Kraft F_t und ein Drehmoment M_z induziert, welche die Teilchen entsprechend ihrer Beschaffenheit unterschiedlich weit ablenken.

Unterschiedliche Wirbelstromscheider sind seit langem bekannt. Sie nutzen sowohl den Ef­ fekt des zeitlich veränderlichen Magnetfeldes als auch den des schnell bewegten, zeitlich konstanten Magnetfeldes, um eine Kraft auf leitfähige Teilchen auszuüben. Diese Wirbel­ stromscheider waren ursprünglich für die Mineralien- und Erzaufbereitung gedacht. Später wurden zu Polradscheidern umfangreiche systematische Untersuchen an Leiter- und Nicht­ leitergemischen durchgeführt, und zwar sowohl mit realem Aufgabegut als auch mit idealem Aufgabegut, wobei neben dem Maschinenparameter die Polwechselfrequenz f und auch der Polradwinkel variiert wurden. Die dabei berücksichtigten Gutsparameter waren das stoffli­ che Trennmerkmal, nämlich das Verhältnis von elektrischer Leitfähigkeit zu Dichte der zu trennenden Teilchen, ferner die Größe der Grundfläche dieser Teilchen, ihre Materialdicke, die Form und Orientierung der Grundfläche sowie die Polwechselfrequenz.

Die durchgeführten Versuche zeigen, daß der Einfluß der Teilchengeometrie die gleiche Größe und Ordnung hat wie das stoffliche Trennmaterial. In den Untersuchungen wurde beispielsweise ein quadratisches Aluminiumblech mit der Kantenlänge a = 10 mm weniger weit geworfen als ein Bleichblech mit der Kantenlänge a = 50 mm, wobei eine größere Grundfläche bei sonst gleichen Parametern immer eine größere Wurfweite zufolge hatte. Je dicker ein Teilchen, desto geringer war die erreichbare Wurfweite. Gleichzeitig sank die Polwechselfrequenz mit zunehmender Dicke, bei der die maximale Wurfweite erreicht wird. Ist die Grundfläche des Teilchens nicht gleichförmig, d. h. nahezu quadratisch oder kreis­ förmig, so spielt die Orientierung eine wesentliche Rolle. Ist der Teilchenkörper quer zur Wurfrichtung ausgerichtet, so nimmt die Wurfweite mit zunehmendem Verhältnis von Län­ ge zu Breite stark ab. In Abhängigkeit von der Polwechselfrequenz existiert eine maximale Wurfweite. Die zu einem Maximum gehörende Frequenz ist abhängig vom Werkstoff und von der Geometrie des Teilchens. Je dicker das Teilchen und je höher die Leitfähigkeit, de­ sto niedriger liegt die optimale Polwechselfrequenz, eine Erscheinung, die auf den Skin- Effekt bzw. die Stromverdrängung zurückzuführen ist.

Die obigen Beobachtungen an Polradscheidern werden durch Versuche mit realem Aufga­ begut bestätigt, die an Polradscheidern mit konzentrischer und exzentrischer Polradanord­ nung durchgeführt wurden und in der Veröffentlichung von Kamptner A. und Feistner K. D. "Einflußgrößen auf die Wirbelstromsortierung", Tagungsband Colloqium 8, XLVI. Werk- und Hüttenmanagertag, Freiberg, 1995, dokumentiert sind. Dabei konnten bei der Separati­ on einer Fraktion, bestehend aus unterschiedlichen NE-Metallen und 55% Nichtmetallen im Korngrößenbereich 60 mm < d_p < 250 mm keine signifikanten Unterschiede der Pro­ duktqualität (Reinheit und Ausbringen) festgestellt werden. Für kleinere Teilchen im Be­ reich d_p < 10 mm konnte für das reale Problem Flaschenverschlüsse aus Polyethylen und Aluminium eine signifikante Verbesserung des Trennverhaltens beim Einsatz eines exzentri­ schen Polrades bei einem Polradwinkel von 45° zur Vertikalen erzielt werden. Der Ver­ gleich einer realen Schredderfraktion Aluminium mit einer Größe der Blechlänge 50 mm < a < 80 mm und einer Dicke 2 mm < d < 8 mm mit idealem quadratischen Material der Kan­ tenlänge a = 100 mm vergleichbarer Dicke hat gezeigt, daß die Wurfweite für reales Materi­ al deutlich niedriger liegt als für ideales Material, und daß die Polwechselfrequenz mit dem Ziel einer maximalen Wurfweite für reales Material wesentlich höher liegt.

Den obigen Versuchen lag eine Polradscheideranordnung der in Fig. 1 dargestellten Art zugrunde, die sich dadurch kennzeichnet, daß die Drehrichtung des ortsfesten Flußdichte­ vektors B des Polrades der Laufrichtung des Förderbandes und damit der Bewegungsrich­ tung des Teilchens entgegengesetzt ist, wie aus Fig. 1 ersichtlich, wodurch in den elektrisch leitfähigen Teilchen ein Drehmoment M_z induziert wird, aufgrund dessen das Teilchen vom Förderband abgehoben und entgegengesetzt zu seiner Förderrichtung, also nach rückwärts, weggedreht wird.

Die relativen Wurfweiten der Teilchen unterschieden sich in Abhängigkeit von der Art der Werkstoffe, aus denen die Teilchen bestehen. Innerhalb einer gleichen Werkstoffgruppe wurde jedoch noch eine Streuung der Wurfweiten beobachtet, die aus der unterschiedlichen Geometrie der Teilchen resultiert. Die Teilchen bestanden aus Aluminium, Magnesium, Kupfer, Silber, Zink, Messing, Zinn, Blei, hochlegiertem Stahl und PVC. Es wurde eine relativ große Streuung der Aluminiumteilchenfraktion beobachtet, die auf der Gestaltungs­ breite des Aluminiums beruhte, nämlich von dünnen Blechen aus Knetlegierungen bis hin zu nahezu kugeligen Teilchen aus Aluminiumguß. Die höchsten Wurfweiten erzielte Magnesi­ um, gefolgt von Aluminium, obgleich Magnesium das vergleichsweise kleinere Trennmerk­ mal aufweist. Kupfer, das nach dem Trennmerkmal die drittgrößte Wurfweite erreichen sollte, wurde fast so schlecht ausgeworfen wie Blei-, Messing-, Bronze- und Zinkteilchen flogen weiter als Kupferteilchen.

In Abhängigkeit von der Förderbandgeschwindigkeit existiert ein Optimum der Wurfweite. Sind Korngröße, Polwechselfrequenz und Rotorwinkel konstant, so liegen die maximalen Wurfweiten für unterschiedliche Werkstoffe in einem engen Bereich der Förderbandge­ schwindigkeit. Das Optimum verschiebt sich, wenn andere Guts- oder Maschinenparameter verändert werden.

Aus dem obigen ergibt sich die wesentliche Erkenntnis, daß die Wurfbahnen, die sogenann­ ten Trajektorien, in Abhängigkeit von Gutsparametern unterschiedliche Charakteristiken besitzen. Die Trajektorien können sich auch schneiden, wobei ein Trennblech zur Gewin­ nung unterschiedlicher Teilchenfraktionen benutzt werden kann, das nicht nur horizontal, sondern auch vertikal verschiebbar ist.

Eine weitere wesentliche Erkenntnis liegt darin, daß die Abscheidung bzw. Trennung der unterschiedlichen Teilchen aus dem Teilchenstrom um so weniger effektiv wird, je kleiner die Teilchen sind, woraus sich die Erfindungsaufgabe ableitet, das Verfahren und die zuge­ hörige Vorrichtung der eingangs genannten Art so weiterzubilden, daß insbesondere auch Teilchen, die bisher aufgrund ihrer Größe und Form nicht einwandfrei getrennt bzw. abge­ schieden werden konnten, eine gute Trennung erfahren.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Richtung des auf die Teilchen einwirkenden magnetischen Feldes so eingestellt wird, daß die Richtung des Drehmomentes die Förderrichtung der Teilchen unterstützt, die diese im Materialstrom aufweisen, wobei die Drehrichtung des Flußdichtenvektors B des Magnetfeldes der gewünschten Drehrich­ tung der Teilchen entspricht.

Ausgangspunkt dieser Lösung ist die Überlegung, daß die Wirkung des Drehmomentes M_z bei herkömmlichen Scheidern der resultierenden, tangentialen Kraftkomponente F_t entge­ gengesetzt ist und somit die Auswurfgeschwindigkeit in positiver x-Richtung bremst. Wei­ terhin gilt, daß die translatorische Beschleunigung aufgrund der Kraft F_t der Grundfläche des Teilchens proprotional ist, während die Winkelbeschleunigung infolge des Drehmo­ mentes M_z nahezu unabhängig von der Teilchengröße ist. Für kleine Teilchen mit einem d_p < 10 mm nimmt daher der Einfluß des Drehmomentes relativ zur translatorischen Kraft F_t zu. Infolgedessen hoben bisher die Teilchen nicht vom Fördermittel ab, wenn ihre Grundfläche einen bestimmten Grenzwert unterschritten hat, oder sie rollten sogar rückwärts, wenn die Wirkung des Drehmoments zu stark wurde. Dieser wesentliche Nachteil ist nun mit dem obigen Verfahrensvorschlag beseitigt.

Vorteilhafte Verfahrensausgestaltungen sind Gegenstand der Ansprüche 2 bis 8.

Zur Durchführung des Verfahrens dient eine Vorrichtung mit einem schnell rotierenden Pol­ rad, das mit Permanentmagneten besetzt ist, dessen Rotationsgeschwindigkeit einstellbar ist und welches ein Magnetfeld erzeugt, das in den in den Bereich des Polrades kommenden, elektrisch leitfähigen Teilchen des zu scheidenden Teilchenstroms eine magnetische Kraft und ein Drehmoment induziert, welche die Teilchen entsprechend ihrer Beschaffenheit un­ terschiedlich weit ablenken und die sich dadurch kennzeichnet, daß die Drehrichtung des Polrades über dem Teilchenstrom mit der Förderrichtung eines Förderbandes überein­ stimmt, auf dem der Teilchenstrom über eine Kopfbandrolle in den Bereich des magneti­ schen Feldes transportiert wird, und das unterhalb des Polrades und mit Abstand von diesem angeordnet ist.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Vorrichtung sind in den Ansprüchen 10 bis 14 gekenn­ zeichnet.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand des in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbei­ spiels näher erläutert. In der Zeichnung zeigen:

Fig. 1 die schematische Ansicht eines Teils einer herkömmlichen Polradscheidervor­ richtung in Seitenansicht,

Fig. 2 die schematische Ansicht eines mit Fig. 1 vergleichbaren Teils der erfin­ dungsgemäßen Polradscheidervorrichtung in Seitenansicht,

Fig. 3 eine schematische Seitenansicht der gesamten Polradscheidervorrichtung gemäß der Erfindung,

Fig. 4 eine schematische Darstellung der Flugbahnen bzw. Wurfweiten zweier ex­ emplarischer Teilchen, die mit einem bekannten Polradcheider gemäß Fig. 1 erreicht werden und

Fig. 5 eine schematische Darstellung der Flugbahnen bzw. Wurfweiten der exem­ plarischen Teilchen gemäß Fig. 4, die mit einem erfindungsgemäßen Polrad­ scheider gemäß Fig. 2 oder 3 erreicht werden.

Wie aus einem Vergleich der Fig. 1 und 2 hervorgeht, unterscheidet sich die erfindungsge­ mäße Vorrichtung von der herkömmlichen Vorrichtung im wesentlichen dadurch, daß das Polrad 2 des Polradscheiders nicht mehr in der Kopfbandrolle des Förderbandes 1 angeord­ net ist, mit dem die abzuscheidenden Teilchen in das Magnetfeld des Polrades transportiert werden, sondern als selbständiges Element mit Abstand oberhalb des Förderbandes 1 ange­ ordnet ist und dabei eine Drehrichtung aufweist, die mit der Bewegungsrichtung des För­ derbandes übereinstimmt, wie ein Vergleich der Pfeile A und D zeigt, so daß die Drehrich­ tung des Flußdichtenvektors B und damit das resultierende Drehmoment M_z die Abwurfbe­ wegung unterstützen. Dadurch wird in jedem auf dem Förderband herantransportierten Teilchen C eine magnetische Kraft F_t und ein Drehmoment M_z induziert, das die in Förder­ richtung vordere Randkante des Teilchens C nach unten drückt, also gegen die Oberfläche des Förderbandes 1, während bei der bekannten Vorrichtung gemäß Fig. 1 die Vorderkante des Teilchens C vom Band abgehoben wird. Dies hat zur Folge, daß das Teilchen C mit einer wesentlich größeren Wurfweite abgehoben wird als bei der bekannten Vorrichtung, wodurch wiederum viel geringere Teilchengrößen abgeschieden werden können als beim Stand der Technik. Somit ist der Wirkungsgrad der erfindungsgemäßen Wirbelstromab­ scheidung im Hinblick auf die Größe des aus dem Teilchenstrom abtrennbaren Kornspek­ trums erheblich vergrößert worden.

Die in Fig. 3 dargestellte Vorrichtung enthält als Kernelement das in Fig. 2 gezeigte Polrad 2 mit dem unter ihm mit Abstand angeordneten Förderband 1, mit dem das Teilchengemisch a, b, 8, 9 herantransportiert wird, um eine Abscheidung im Spalt zwischen dem Polrad 2 und der Kopfbandrolle 3, über die das Förderband 1 läuft, durch magnetische Kraftentfal­ tung zu bewirken.

Das Polrad 2 ist selbst von einem eigenen Förderband 4 umspannt, das über eine nicht näher bezeichnete Gegenrolle läuft und von dem in Richtung des Pfeils D rotierenden Polrad, das mit Permanentmagneten besetzt ist, in Richtung des Pfeils E bewegt wird.

Der Abstand zwischen Polradoberfläche und Kopfbandrollenoberfläche bzw. Förderband 1 ist einstellbar sowie auch die Stärke des auf die elektrisch leitfähigen Teilchen a, b, 8, 9 zur Einwirkung gelangenden Magnetfeldes einstellbar ist.

Hinter dem Polrad und der Kopfbandrolle befinden sich Auffangbehälter 5, 7, die in der Zeichnung in zwei Ebenen liegend dargestellt sind und deren Abstand von der Kopfban­ drolle 3 so gewählt ist, daß der dieser Rolle am nächsten liegende Auffangbehälter nichtlei­ tendes Teilchenmaterial 8 aufnimmt, während die in Reihe hinter ihm angeordneten Auf­ fangbehälter 7 in Abhängigkeit von der Wurfweite der Teilchen a, 9 das Teilchenmaterial aufnehmen, das unterschiedliche Trennfaktoren aufweist. So ist das Teilchenmaterial 9 mit einem mittleren Trennfaktor versehen, während sich das Teilchenmaterial a durch einen ho­ hen Trennfaktor auszeichnet, und dementsprechend sind die Wurfweiten mehr oder weniger groß und der Abstand der Auffangbehälter von der Kopfbandrolle 3 gewählt. Es versteht sich, daß in Abhängigkeit von der Anzahl der zu scheidenden Teilchenarten beliebig viele Auffangbehälter 7 geeigneter Größe angeordnet werden.

Zur Verbesserung des Wirkungsgrades der Trennung für unterschiedliche Teilchenfraktio­ nen lassen sich die Auffangbehälter 7 mit verstellbaren Trennblechen 6 ausrüsten, die in den Strom der in die Behälter hineinfallenden Teilchen, wie aus Fig. 3 ersichtlich, hineinragen.

Ein Auffangbehälter 5 ist für ferromagnetisches Teilchenmaterial b bestimmt und innerhalb der Vorrichtung über den anderen Auffangbehältern 7 angeordnet.

Im übrigen ist nicht nur die Drehzahl des Polrades 2 in gewünschten Grenzen einstellbar, sondern dieses Rad läßt sich auch horizontal und vertikal justieren, um den jeweiligen An­ forderungen an das abzuscheidende Produkt gerecht zu werden. Darüber hinaus kann der Reibungsbeiwert µ_r der Oberfläche des Förderbandes 1 an die zu fördernden Teilchen ange­ paßt werden und auch die Geschwindigkeit des Förderbandes und damit die Förderge­ schwindigkeit der Teilchen ist einstellbar.

Die Fig. 4 und 5 zeigen eine schematische Gegenüberstellung der Wurfweiten bzw. Flug­ bahnen für zwei exemplarische Teilchen, nämlich Aluminiumblättchen mit einer Dicke von 0,5 mm und einem quadratischen Umriß, und zwar einmal für die Kantenlänge a = 5 mm (Wurfbahn e) und zum anderen für a = 10 mm (Wurfbahn g). Mit einem bekannten Polrad­ scheider gemäß Fig. 1 werden die in Fig. 4 eingezeichneten Wurfbahnen e und g erzielt und mit einem erfindungsgemäßen Polradscheider die in Fig. 5 eingezeichneten Wurfbahnen e und g.

Der Vergleich zeigt, daß das Teilchen mit der Kantenlänge 10 mm unter der Wirkung des Magnetfeldes in beiden Fällen etwa gleich weit abgeworfen werden, daß jedoch das Teil­ chen mit der Kantenlänge 5 mm mit der bekannten Vorrichtung nicht mehr abgeworfen werden kann, da die Wurfbahn e bereits die Oberfläche des Polrades schneidet, so daß ein Teilchen dieser Größe einer undefinierten Abwurfbewegung unterliegt, während der Abwurf mit dem erfindungsgemäßen Polradscheider auch für Teilchen dieser Größe noch einwand­ frei möglich ist.

Die obigen Erkenntnisse sind selbstverständlich nicht nur auf Polradscheider beschränkt, sondern auf alle Wirbelstromscheider anwendbar, die zur Trennung von unterschiedlichen Teilchen aus Teilchengemischen eingesetzt werden.

Claims (15)

1. Verfahren zur Wirbelstromscheidung von Materialgemischen in Teilchenform, bei dem durch ein zeitlich veränderliches Magnetfeld in den elektrisch leitfähigen Teilchen ein Drehmoment (M_z) und eine resultierende Kraft (F_t) induziert werden, aufgrund derer das Teilchen von einer Fördereinrichtung abgehoben und wegbewegt wird, da­ durch gekennzeichnet, daß die Richtung des auf die Teilchen einwirkenden magneti­ schen Feldes so eingestellt wird, daß die Richtung des Drehmomentes die Förder­ richtung der Teilchen unterstützt, die diese im Materialstrom aufweisen, wobei die Drehrichtung des Flußdichtenvektors (B) des Magnetfeldes der gewünschten Dreh­ richtung der Teilchen entspricht.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Teilchenstrom auf einer Fördereinrichtung vereinzelt wird, über der das Magnetfeld angeordnet ist, durch das in den elektrisch leitfähigen Teilchen des Teilchenstroms eine Kraft und ein Moment induziert werden, die die Teilchen in Abhängigkeit von ihrer Beschaffenheit abheben und auf unterschiedlichen Wurfbahnen zu Boden fallen lassen.

3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Polrad des Polabscheiders mit einem umlaufenden Förderband versehen wird, mit dessen Hilfe die ferromagnetischen Teilchen des Teilchenstroms abgetrennt werden.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die un­ ter der Wirkung des elektromagnetischen Feldes stehenden Teilchen des Teilchen­ stroms durch ihre Bewegung auf unterschiedlich weiten Wurfbahnen fraktioniert wer­ den und nach Art und Beschaffenheit in unterschiedlichen Behältern aufgefangen wer­ den.

5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Fraktionierung der unterschiedlichen Teilchen mit Hilfe von verstellbaren Trennmitteln unterstützt wird.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Wurfweite der einzelnen Teilchen durch die Steuerung der Polwechselfrequenz und/oder des Abstandes der Magnetpoloberfläche vom Fördermittel und/oder der Stärke des erzeugten elektromagnetischen Feldes eingestellt wird.

7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Wirbelstromabscheidung eine Klassierung der Teilchen im Teilchenstrom vorgeschal­ tet wird, mit Hilfe derer nur Teilchen einer bestimmten Größe und Form oder Konfi­ guration bzw. eines bestimmten Größenbereiches oder Konfigurationsbereiches zum Wirbelstromscheider gelangen.

8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Ge­ schwindigkeit der Fördereinrichtung eingestellt wird.

9. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 8 mit einem schnell rotierenden Polrad (2), das mit Permanentmagneten besetzt ist, dessen Rotationsgeschwindigkeit einstellbar ist und welches ein Magnetfeld erzeugt, das in den in den Bereich des Polrades kommenden, elektrisch leitfähigen Teilchen des zu scheidenden Teilchenstroms eine magnetische Kraft (F_t) und ein Drehmoment (M_z) induziert, welche die Teilchen (a, b, 8, 9) entsprechend ihrer Beschaffenheit unter­ schiedlich weit ablenken, dadurch gekennzeichnet, daß die Drehrichtung des Polra­ des (2) über dem Teilchenstrom mit der Förderrichtung eines Förderbandes (1) über­ einstimmt, auf dem der Teilchenstrom über eine Kopfbandrolle (3) in den Bereich des magnetischen Feldes transportiert wird, und das unterhalb des Polrades (2) und mit Abstand von diesem angeordnet ist.

10. Vorrichtung nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Polrad (2) ebenfalls von einem Förderband (4) umschlungen ist, mit Hilfe dessen ferromagneti­ sche Teilchen (b) aus dem Spalt zwischen dem Polrad (2) und einer unter diesem an­ geordneten Kopfbandrolle (3), über die das Förderband (1) hinweggeführt ist, in Be­ wegungsrichtung des Förderbandes (4) wegtransportierbar sind.

11. Vorrichtung nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Spalt zwi­ schen der Oberfläche des Polrads (2) und der Kopfbandrolle (3) und damit der Ab­ stand zwischen diesen beiden Teilen einstellbar, und daß auch die Rotationsgeschwin­ digkeit des Polrades (2) und die Rotationsgeschwindigkeit der Kopfbandrolle (3) und damit die Geschwindigkeit des Förderbandes (1) einstellbar sind.

12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die mit Hilfe des Polrades (2) aus dem Teilchenstrom abgetrennten unterschiedlichen Teilchen (a, b, 8, 9) als Teilchenfraktionen in einzelnen Auffangbehältern (5, 7) auf­ fangbar sind.

13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Auffangbehälter (7) gestaffelt entsprechend der Wurfweite der verschiedenen Teilchen in der Weise hintereinander angeordnet sind, daß der für das nichtleitende Teilchenmaterial (8) vorgesehene Behälter der Kopfbandrolle (3) am nächsten liegt und der Auffangbehäl­ ter für Teilchenmaterial (a) mit dem höchsten Trennfaktor und damit der größten Wurfweite von der Kopfbandrolle (3) am weitesten entfernt angeordnet ist, während der Auffangbehälter (5) für das ferromagnetische Teilchenmaterial im Bereich des Polrades (2) angeordnet ist.

14. Vorrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den einzel­ nen Auffangbehältern (7) verstellbare Trennbleche (6) zur Optimierung des Auffan­ gens der abgetrennten Teilchenfraktionen vorgesehen sind.

15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Reibungsbeiwert (µ_r) der Oberfläche des Förderbandes (1) in Abhängigkeit von der Beschaffenheit der zu fördernden Teilchen einstellbar ist.