DE19614001A1 - Brennkammer - Google Patents
BrennkammerInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
- F23R3/34—Feeding into different combustion zones
- F23R3/343—Pilot flames, i.e. fuel nozzles or injectors using only a very small proportion of the total fuel to insure continuous combustion
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- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/42—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the arrangement or form of the flame tubes or combustion chambers
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2900/00—Special features of, or arrangements for burners using fluid fuels or solid fuels suspended in a carrier gas
- F23D2900/00015—Pilot burners specially adapted for low load or transient conditions, e.g. for increasing stability
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Brennkammer gemäß
Oberbegriff des Anspruchs 1.
In modernen Brennkammern von Gasturbinen werden mager be
treibbare Vormischbrenner eingesetzt, um die aus der Verbren
nung anfallenden Schadstoffkomponenten, insbesondere NOx und
CO, auf ein Minimum zu begrenzen. Grundsätzlich wird heutzu
tage davon ausgegangen, daß auch bei sehr hohen Flammentem
peraturen sehr niedrige NOx-Emissionswerte, unter 10 vppm bei
15% O2, gewährleistet werden müssen. Um solch niedrige
Schadstoffemissionen beim Betrieb einer Gasturbine über einen
Lastbereich von ca. 40-100% erreichen zu können, muß ein
perfekt vorgemischter Brenner über einen weiten Flammentempe
raturbereich, typisch ca. 1650-1850°K, sichergestellt werden.
Solche Brenner sind dadurch charakterisiert, daß sich nach
einer herkömmlichen Luft/Brennstoff-Vormischstrecke eine
Brennkammer anschließt, deren Strömungsquerschnitt, über
einen im wesentlichen unmittelbaren Querschnittssprung, um
ein mehrfaches den Austrittsquerschnitt der Mischstrecke
überschreitet. Aufgrund dieser Konfiguration bilden sich in
der Brennkammer, im Bereich der Ebene dieses Überganges,
äußere Rezirkulationszonen, welche an sich eine Stabilisie
rung der Vormischflamme induzieren. Die stabilisierende Wir
kung dieser Rezirkulationszonen gegenüber der Vormischflamme,
d. h. gegenüber der sich in der Ebene des Austrittsquerschnit
tes der Mischstrecke bildenden Rückströmzone, hängt indessen
wesentlich davon ab, inwieweit die Heißgase aus der Verbren
nung im Betriebsverlauf in diese Rezirkulationszonen zurück
strömen und dort die Speisung zu einer selbstzündenden oder
zumindest stabil brennenden Verbrennungszone aufrechterhalten
können. Insbesondere in den transienten Bereichen, Anfahren,
Abfahren, Änderung der Betriebsparameter, etc., kann die
Rückströmung der Heißgase in die Rezirkulationszonen unre
gelmäßig vonstatten gehen, so daß deren Wirkung auf das
ausströmende Gemisch unterbunden bleibt. Bei einer solchen
Konstellation geht die aus den Rezirkulationszonen ausgehende
stabilisierende Wirkung auf das ausströmende Gemisch verlo
ren, worauf es zu äußerst schädlichen Flammenlöschung und
Verpuffungen kommen kann.
Hier will die Erfindung Abhilfe schaffen. Der Erfindung, wie
sie in den Ansprüchen gekennzeichnet ist, liegt die Aufgabe
zugrunde, bei einer Brennkammer der eingangs genannten Art
Maßnahmen vorzuschlagen, welche eine über alle Lastbereiche
wirksame verbrennungsmäßige Stabilisierung der Vormisch
flamme im Verlauf des ganzen Betriebes gewährleisten.
Am Ende der Mischstrecke wird ein Teil des hierin gebildeten
Luft/Brennstoff-Gemisches abgezweigt und in die äußeren Re
zirkulationszonen eingemischt. Der Ort dieser Einmischung
wird so gewählt, daß eine vollständige Vermischung desjeni
gen Teils des abgezweigten Gemisches innerhalb der äußeren
Rezirkulationszonen mit dem dort rezirkulierenden Heißgas
strom aus der Verbrennung innerhalb der Brennkammer erreicht
wird, bevor die äußeren Rezirkulationszonen mit dem restli
chen Teil des Luft/Brennstoff-Gemisches aus der Mischstrecke
in Berührung kommen. Dadurch wird erreicht, daß sich ein
vorteilhaftes Mischungsverhältnis aus Luft/Brennstoff-Gemisch
und Heißgas in den Rezirkulationszonen einstellt, und das
abgezweigte Luft/Brennstoff-Gemisch in Art einer selbstzün
denden Pilotflamme die Stabilität der Flammenfront wesentlich
verbessert.
Durch die Aufteilung des Luft/Brennstoff-Gemisches aus der
Mischstrecke in einen Hauptstrom und einen in kleinen Teil
ströme unterteilten Nebenstrom ergibt sich innerhalb des
Brennraumes eine stark vergrößerte Kontaktfläche zwischen
Luft/Brennstoff-Gemisch und rezirkulierendem Heißgas.
Damit allgemein die Geschwindigkeit des Luft/Brennstoff-Gemi
sches in etwa konstant bleibt, und um ein Rückschlagen der
Flamme zu vermeiden, wird die Gesamtquerschnittsfläche von
Haupt- und Nebenstrom des Luft/Brennstoff-Gemisches in etwa
konstant gehalten. Dies wird erreicht, indem am Ende der
Mischstrecke eine kleine Kontraktion vorgesehen wird. Danebst
wird zur Erreichung dieses Zieles auf die Anzahl der Abzwei
gungen für den Teilstrom, auf den jeweiligen Durchflußquer
schnitt sowie auf die Strömungsführung im entsprechenden Um
fang eingewirkt.
Die wesentlichen Vorteile der Erfindung sind darin zu sehen,
daß
- a) sich niedrigere magere Löschgrenzen und dadurch einen er weiterten Betriebsbereich von mageren Vormischbrennern er geben;
- b) eine verbesserte Flammenstabilität, d. h. geringere Druckpulsationen resultieren;
- c) eine verkürzte Ausbrandlänge durch Intensivierung der äußeren Reaktionsfront erreicht wird.
Die Ursache für den Vorteil unter a) ist darin zu sehen, daß
gegenüber einer herkömmlichen Mischung durch Scherschichten
zwischen Luft/Brennstoff-Gemisch und rezirkulierendem
Heißgas, die zu einem Maximum der Wahrscheinlichkeitsdichte
verteilung des Volumenverhältnisses zwischen den beiden ge
nannten Medien bei ca. 50% führt, die erfindungsgemäße Vor
nahme der Zumischung des Luft/Brennstoff-Gemisches in die
äußeren Rezirkulationszonen eine solche bei ca. 30% gewähr
leistet. Anhand von Messungen über die korrelierten Selbst
zündzeiten bei den verschiedenen Wahrscheinlichkeitsdichte
verteilungen für die verschiedenen Medien hat sich gezeigt,
daß eine Verteilung mit einem Maximum bei 30% an
Luft/Brennstoff-Gemisch innerhalb der äußeren Rezirkulati
onszonen die Zündverzugszeit um eine Größenordnung kleiner
ausfällt, gegenüber derjenigen mit einer Verteilung mit einem
Maximum bei 50%.
Vorteilhafte und zweckmäßige Weiterbildungen der erfindungs
gemäßen Aufgabenlösung sind in den weiteren Ansprüchen ge
kennzeichnet.
Im folgenden wird anhand der Zeichnung ein Ausführungsbei
spiel der Erfindung näher erläutert. Alle für das unmittel
bare Verständnis der Erfindung nicht erforderlichen Elemente
sind fortgelassen worden. Die Strömungsrichtung der Medien
ist mit Pfeilen angegeben.
Die einzige Figur zeigt eine Brennkammer, deren Endphase ei
ner Mischstrecke mit einem anschließenden Brennraum.
Die Figur zeigt, wie aus der schematisch eingezeichneten Wel
lenachse 15 hervorgeht, eine als Ringbrennkammer 1 ausgebil
dete Brennkammer, welche im wesentlichen aus einem zusammen
hängenden annularen oder quasi-annularen Zylinder besteht.
Die Brennkammer kann indessen auch aus einer Anzahl axial,
quasi-axial oder schraubenförmig um die genannte Achse ange
ordneter und einzeln in sich abgeschlossener Brennräume be
stehen. Eine Brennkammer, die aus einem einzelnen Brennraum
in dargestellter Form besteht, ist auch möglich. Die vorlie
gende Ringbrennkammer 1 ist stromab einer Mischstrecke 2 an
geordnet, wobei diese Mischstrecke ohne weiteres Bestandteil
eines Vormischbrenners sein kann, wie er beispielweise in EP-0 321 809 B1
beschrieben ist. Diese Druckschrift wird mithin
als integrierender Bestandteil dieser Beschreibung dekla
riert. Selbstverständlich kann die aus der Figur hervorge
hende Mischstrecke 2, aus welcher eine Drallströmung bereit
gestellt wird, Teil eines Mischrohres sein, das beispiels
weise stromab des genannten Vormischbrenners wirkt. Grund
sätzlich geht es innerhalb dieser Mischstrecke 2 im engeren
oder weiteren Sinn um die Bildung eines Luft/Brennstoff-Gemi
sches für die nachfolgende Verbrennung, dergestalt, daß
diese Verbrennung dann unter minimierten Schadstoff-Emissio
nen, insbesondere was die NOx-Emissionen betrifft, abläuft.
Ein Brennraum 3 schließt sich am Ende der Mischstrecke 2 an,
dergestalt, daß der Übergang zwischen den beiden Strömungs
strecken durch einen radialen Querschnittssprung 5, gebildet
ist, der zunächst den Strömungsquerschnitt des Brennraumes 3
induziert, wobei dieser Strömungsquerschnitt das 2- bis 10fache
des Austrittsquerschnittes der Mischstrecke 2 beträgt. In der
Ebene dieses Querschnittsprunges 5 stellt sich aufgrund des
Aufplatzens der bereits erwähnten Drallströmung eine Flammen
front ein, welche durch eine Rückströmzone 12 charakterisiert
ist. Diese bildet an sich einen körperlosen Flammenhalter,
der zusätzlich zu den äußeren Rezirkulationsgebieten zur
Stabilisierung der Flammenfront 20 beiträgt. Im Bereich des
Querschnittssprunges 5 bilden sich während des Betriebes
strömungsmäßige äußere Rezirkulationszonen 10, in welchen
durch den dort vorherrschenden Unterdruck Wirbelablösungen 11
entstehen, welche an sich dazu geeignet sind, eine ringför
mige Stabilisierung der Rückströmzone 12, also mithin der
Flammenfront, zu gewährleisten. Von daher ist es eminent
wichtig, daß die Wirbelablösungen 11 während des ganzen Be
triebes stabil bleiben. Zu diesem Zweck wird am Übergang der
Mischstrecke 2 in den Brennraum 3 ein Teil 9 des gesamten
Luft/Brennstoff-Gemisches 8 abgezweigt und in die äußeren
Rezirkulationszonen 10 eingemischt. Dieser abgezweigte Teil 9
von vorzugsweise 10-30% des gesamten Gemisches 8 wird über
Durchflußkanäle 4 in die genannten äußeren Rezirkulations
zonen 10 eingeführt, wobei der Ort der Einmischung so gewählt
wird, daß eine vollständige Vermischung desselben mit einem
rezirkulierenden Heißgas 17 im Bereich der Wirbelablösungen
11 erreicht wird, bevor die äußeren Rezirkulationszonen 10
mit dem Hauptstrom 16 des Luft/Brennstoff-Gemisches 8 in Be
rührung kommen. Dadurch wird erreicht, daß sich ein vorteil
haftes Mischungsverhältnis aus Luft/Brennstoff-Gemisch 9 und
Heißgas allgemein in den äußeren Rezirkulationszonen 10
einstellt, und das abgezweigte Gemisch 9 in Art einer selbst
zündenden Pilotflamme die Stabilität der Flammenfront 20,
d. h. der Flammenfront wesentlich verbessert. Durch die Auf
teilung des gesamten Luft/Brennstoff-Gemisches 8 in einen
Hauptstrom 16 und einen in kleine Teilströme unterteilten Ne
benstrom 9 ergibt sich eine stark vergrößerte Kontaktfläche
zwischen dem Luft/Brennstoff-Gemisch und dem rezirkulierenden
Heißgas 17. Damit die Geschwindigkeit des Luft/Brennstoff-
Gemisches in etwa konstant bleibt, und damit eine Rückzündung
der Flamme vermieden wird, soll die Gesamtquerschnittsfläche
von Hauptstrom 16 und Nebenstrom 9 in etwa auch konstant ge
halten werden. Dies wird regulativ in dem Sinne erreicht,
daß am Ende der Mischstrecke 2 eine entsprechend große Kon
traktion 7 der Strömung vorgesehen wird. Der Durchmesser der
Durchflußkanäle 4, die in etwa unter einem Winkel von 30-60°,
vorzugsweise um 45°, gegenüber der Wellenachse 15 ver
laufen, damit sie in etwa parallel zu den Wandstromlinien der
Drallströmung verlaufen, beträgt 3-8%, vorzugsweise 5% des
hydraulischen Durchmessers der Mischstrecke 2. Die Anzahl der
Durchflußkanäle 4 ergibt sich aus dem Massenstromverhältnis
zwischen Hauptstrom und Nebenstrom des Luft/Brennstoff-Gemi
sches, wobei das Massenstromverhältnis in etwa dem Flächen
verhältnis der beiden Strömungen entspricht. Der Abstand der
Durchflußkanäle 4 zur Mischstrecke beträgt vorzugsweise ca.
10% des hydraulischen Durchmessers der Mischstrecke 2. Das
Luft/Brennstoff-Gemisch 9 über die Durchflußkanäle 4 kann
mit einem zusätzlichen Brennstoff 6 angereichert werden, in
dem beispielsweise über eine mit Bohrungen 18 versehenen
Ringleitung 19 in jedem Durchflußkanal 4 das genannte Brenn
stoff 6 eingebracht wird, wodurch dann eine verstärkte und
sichere Pilotflamme in den äußeren Rezirkulationszonen 10
wirkt, wobei dies dazu führt, daß selbst in den transienten
Bereichen bei minimiertem Schadstoff-Emissionen eine niedere
magere Löschgrenze angepeilt werden kann, sonach der Be
triebsbereich von mageren Vormischbrennern auch auf Lastbe
reiche unter 40% ausgedehnt werden kann. Es bleibt noch anzu
merken, daß die Heißgase 13 eine nicht näher dargestellte
nachgeschaltete Turbine 14 beaufschlagen, wobei die hier ge
zeigte Brennkammer 1 ohne weiteres niederdruckseitig einer
auf einer sequentiellen Verbrennung aufgebauten Gasturbo
gruppe angeordnet sein kann und nach einem Selbstzündungsver
fahren betreibbar ist.
Bezugszeichenliste
1 Brennkammer
2 Mischstrecke
3 Brennraum
4 Durchflußkanäle
5 Querschnittssprung
6 Brennstoff
7 Kontraktion
8 Gesamtes Luft/Brennstoff-Gemisch
9 Teilströmung des Luft/Brennstoff-Gemisches
10 Äußere Rezirkulationszone
11 Wirbelablösungen
12 Rückströmzone, Vormischflamme, Flammenfront
13 Heißgase
14 Turbine
15 Achse Rotorwelle, Wellenachse
16 Hauptstrom des Luft/Brennstoff-Gemisches
17 Rezirkulierende Heißgase
18 Bohrungen
19 Ringleitung
20 Flammenfront
2 Mischstrecke
3 Brennraum
4 Durchflußkanäle
5 Querschnittssprung
6 Brennstoff
7 Kontraktion
8 Gesamtes Luft/Brennstoff-Gemisch
9 Teilströmung des Luft/Brennstoff-Gemisches
10 Äußere Rezirkulationszone
11 Wirbelablösungen
12 Rückströmzone, Vormischflamme, Flammenfront
13 Heißgase
14 Turbine
15 Achse Rotorwelle, Wellenachse
16 Hauptstrom des Luft/Brennstoff-Gemisches
17 Rezirkulierende Heißgase
18 Bohrungen
19 Ringleitung
20 Flammenfront
Claims (10)
1. Brennkammer einer Gasturbogruppe, im wesentlichen beste
hend aus einer Mischstrecke zur Vormischung eines
Luft/Brennstoff-Gemisches und einem nachgeschalteten
Brennraum, wobei am Übergang zwischen Mischstrecke und
Brennraum ein Querschnittssprung vorhanden ist, der den
Strömungsquerschnitt des Brennraumes induziert, und wo
bei dieser Querschnittssprung gegenüber dem Durchfluß
querschnitt der Mischstrecke äußere Rezirkulationszonen
bildet, dadurch gekennzeichnet, daß in der Endphase der
Mischstrecke (2) Durchflußkanäle (4) für die Durchströ
mung eines Teils (9) des gesamten Luft/Brennstoff-Gemi
sches (8) abzweigen, und daß diese Durchflußkanäle (4)
in die äußeren Rezirkulationszonen (10) münden.
2. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Brennkammer (1) eine Ringbrennkammer ist.
3. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Durchflußkanäle (4) zwischen Mischstrecke (2)
und äußeren Rezirkulationszonen (10) unter einem Winkel
von 30-60° gegenüber der Wellenachse (15) verlaufen.
4. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der durch die Durchflußkanäle (4) strömende
Luft/Brennstoff-Gemisch (9) 10-30% des gesamten Gemi
sches (8) beträgt.
5. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß dem durch die Durchflußkanäle (4) strömenden
Gemisch (9) ein zusätzlicher Brennstoff (6) zuführbar
ist.
6. Brennkammer nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet,
daß der zusätzliche Brennstoff (6) über eine mit Boh
rungen (18) versehene Ringleitung (19) beistellbar ist.
7. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Querschnittssprung (5) am Ende der Mischstrecke
(2) ein um das 2- bis 10fache größere Strömungsquerschnitt
des Brennraumes (3) gegenüber demjenigen der Misch
strecke (2) induziert.
8. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Durchmesser der Durchflußkanäle (4) jeweils 3-8%
des hydraulischen Durchmessers der Mischstrecke (2)
beträgt.
9. Brennkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Endphase der Mischstrecke (2) am Übergang zum
Brennraum (3) eine querschnittsmäßige Kontraktion (7)
aufweist.
10. Brennkammer nach den Ansprüchen 1 und 9, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Durchflußkanäle (4) von der Kontrak
tion (7) aus abzweigen.
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