DE19548207A1 - Hydraulische Fremdkraftfahrzeugbremsanlage mit wenigstens einem elektrisch steuerbaren Ventil - Google Patents
Hydraulische Fremdkraftfahrzeugbremsanlage mit wenigstens einem elektrisch steuerbaren VentilInfo
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Description
Die Erfindung geht aus von einer hydraulischen
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage nach der Gattung des
Hauptanspruchs.
Durch das Dokument US 3,802,745 ist eine hydraulische
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage bekannt mit einem Reservoir,
einer Pumpe, einem Pumpendruckregulierventil, wenigstens
einem von der Pumpe füllbaren Fremdenergiespeicher, der als
ein mit einer Trennmembran ausgerüsteter und einer
Polstergasfüllung versehener Hydrospeicher ausgebildet ist,
und zwischen dem Fremdenergiespeicher und beispielsweise
einer Radbremse einer Ventilanordnung, die elektrisch
steuerbar ist zum Verbinden der wenigstens einen Radbremse
mit dem Fremdenergiespeicher, mit einem der wenigstens einen
Radbremse zugeordneten Radbremsdrucksensor, mit einem
Bremspedal, mit einem mittels des Bremspedals einstellbaren
Potentiometer als Sollwertgeber für einen Radbremsdruck und
mit einem Steuergerät, das an den Sollwertgeber und an den
Radbremsdrucksensor angeschlossen ist und eingerichtet ist
zum Steuern der Ventilanordnung derart, daß durch Verbinden
der wenigstens einen Radbremse mit der Fremdenergiequelle
Radbremsdruckanstieg bis zum Erreichen des Sollwertes und
Radbremsdruckabstieg beim Loslassen des Bremspedals durch
Verbinden der Radbremse mit dem Reservoir möglich ist. Dabei
weist diese Ventilanordnung eines an sich bekannten und
deshalb nicht beschriebenen Typs drei Anschlüsse auf.
Beispielsweise ist es möglich, mehrere solcher
Ventilanordnungen vorzusehen, damit beispielsweise jede
Radbremse eines jeden Rades des Fahrzeugs eine eigene
Ventilanordnung aufweist. Durch Anordnung von
Raddrehungssensoren und Weiterbildung des Steuergerätes ist
es möglich, gegen einen mittels des Bremspedals vorgegebenen
Sollwert Radbremsdrücke so einzustellen, daß ein Blockieren
von Fahrzeugrädern vermieden wird. Als nachteilig kann
angesehen werden der technische Aufwand für das
Pumpendruckregulierventil, das bei angetriebener Pumpe und
vollgeladenem Hydrospeicher und nicht betätigtem Bremspedal
im Überschuß gefördertes Druckmittel zum Reservoir leitet.
Von der hydraulischen Fremdkraftfahrzeugbremsanlage gemäß
der genannten US 3,802,745 unterscheidet sich eine durch die
DE 19 61 039 A1 bekannte hydraulische
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage durch Weglassung eines
Pumpendruckbegrenzungsventils und dafür den Einbau eines
Druckschalters zum Ausschalten eines die Pumpe antreibenden
Elektromotors dann, wenn der Fremdenergiespeicher
ausreichend geladen ist. Die Anordnung des Druckschalters
und des Elektromotors hat einerseits den Vorteil, daß die
Pumpe nur so lange arbeitet, bis der Fremdenergiespeicher
ausreichend gefüllt ist. Andererseits hat aber die Anordnung
eines solchen Druckschalters den Nachteil, daß bei einem
gegebenenfalls nicht ausschließbaren Verschweißen von
Kontaktelementen der Elektromotor nicht mehr abschaltbar ist
mit der Folge von Überlastung oder gar Zerstörung des
Elektromotors, der Pumpe oder anderer Bestandteile der
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage. Neben der Verwendung von
Ventilen mit drei Anschlüssen zwischen der
Fremdenergiequelle, einem Radbremszylinder und dem Reservoir
offenbart die DE 19 61 039 A1 auch die Anordnung eines mit
zwei Anschlüssen versehenen und für zwei Stellungen
eingerichteten elektromagnetisch steuerbaren Wegeventils
zwischen der Fremdenergiequelle und dem Radbremszylinder und
eines zweiten 2-Anschlüsse-2-Stellungs-Wegeventils zwischen
diesem Radbremszylinder und dem Reservoir. Dabei sind beide
2-Anschlüsse-Ventile mit Schließfedern ausgestattet und in
ihren Normalstellungen geschlossen.
Durch die DE 40 29 793 A1 ist es bekannt, innerhalb einer
mit Fremdenergie betreibbaren Fahrzeugbremsanlage notwendige
2/2-Wegeventile, die zum Einstellen von Radbremsdrücken
unter Zuhilfenahme von Radbremsdrucksensoren bestimmt sind,
zur Vermeidung von Leckströmen als Sitzventile auszubilden.
Dies erhöht die Betriebssicherheit der
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage insbesondere dann, wenn bei
Ausfall der Fremdenergie unter Verwendung eines mittels
eines Pedals betätigbaren Hauptbremszylinders Bremswirkung
zu erzeugen ist.
Die erfindungsgemäße hydraulische
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage mit den kennzeichnenden
Merkmalen des Anspruchs 1 hat den Vorteil, daß auf den
Einbau eines Pumpendruckregulierventils, wie dies die
US 3,802,745 lehrt, verzichtet werden kann, weil die
erfindungsgemäß ausgebildete Feder zusammen mit dem
Schließglied und dem an die Fremdenergiequelle
angeschlossenen Ventilsitz des zum Bremsen dienenden Ventils
wenigstens bei unbetätigtem Bremspedal die Funktion eines
Pumpendruckregulierventils übernimmt. Wenn trotz der
kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1 ein Druckschalter
gemäß der DE 19 61 039 A1 einem die Pumpe antreibenden
Elektromotor zugeordnet wird, werden der Elektromotor und
die Pumpe der Fremdkraftbremsanlage zwischen Bremsvorgängen
geschont. Dabei wird auch Energie gespart.
Durch die in den Unteransprüchen angegebenen Maßnahmen sind
vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen der im
Anspruch 1 angegebenen hydraulischen
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage möglich.
Die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 2 ergeben den
Vorteil, daß ein Radbremsdruck per wenigstens teilweises
Zurücklassen des Bremspedals in Richtung seiner
Ausgangsstellung zumindest verkleinerbar ist.
Die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 3 ergeben den
Vorteil, daß infolge einer Einstellung der Andrückung des
zweiten Schließkörpers an den Ventilsitz des zweiten Ventils
infolge der gesteuerten oder geregelten Einstellung des
zweiten Erregungsstromes ein Druckmittelabfluß zum Reservoir
dann möglich ist, wenn bei Beibehaltung des ersten
Erregungsstromes während eines Bremsvorgangs die
Fremdenergiequelle überschüssiges Druckmittel liefert, das
eine Durchströmung des ersten Ventilsitzes zur Folge hat.
Hierbei ist in einer die Erfindung stützenden Weise auch der
Ventilsitz des zweiten Ventiles durchströmbar, so daß die
Fremdenergiequelle vor Überlastung schützbar ist.
Die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 4 ergeben den
Vorteil, daß beispielsweise mehrere Fahrzeugräder unabhängig
voneinander bremsbar sind, so daß beispielsweise, wie dies
die US 3,802,745 bereits lehrt, bei Anordnung von
Raddrehungssensoren und bei Weiterbildung des Steuergerätes
Radblockiergefahr an einem oder mehreren Fahrzeugrädern
individuell durch bedingungsabhängiges automatisches
Absenken von Radbremsdruck vermeidbar ist. Des weiteren
besteht die Möglichkeit, ausgehend vom allgemein bekannten
Stand der Antriebsschlupfregeltechnik, die
Fahrzeugbremsanlage durch Steuern der ersten und der zweiten
Ventile dazu zu benützen, an Fahrzeugrädern im Überschuß
vorhandenes Antriebsdrehmoment zu kompensieren.
Die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 5 ergeben den
Vorteil, daß einerseits beim Erhöhen oder/und Konstanthalten
von Radbremsdruck ein vorzeitiger und nachteiliger
Druckmittelabfluß durch das zweite Ventil zum Reservoir
vermieden wird und daß andererseits infolge eines
gemeinsamen mittels des ersten Ventils und des zweiten
Ventils einstellbaren gesamten Druckgefälles zwischen der
Fremdenergiequelle bzw. deren Pumpe und dem Reservoir die
Fremdenergiequelle bzw. deren Pumpe oder andere Elemente vor
Überlastung schützbar sind. Je nach Abstimmung des zweiten
Erregungsstromstellers oder des auf den zweiten
Erregerstromsteller einwirkenden Reglers wird dann der in
der Fremdenergiequelle herrschende Druck beispielsweise nur
wenige bar höher sein als bei losgelassenem Bremspedal und
dadurch geöffnetem zweiten Ventil, wobei das erste Ventil
erfindungsgemäß die Funktion eines
Pumpendruckregulierventils erfüllt. Die kennzeichnenden
Merkmale des Anspruchs 6 geben eine vorteilhafte
Ausgestaltung des Steuergerätes an.
Zwei Ausführungsbeispiele der erfindungsgemäßen
hydraulischen Fremdkraftfahrzeugbremsanlage sind in der
Zeichnung dargestellt und nachfolgend näher beschrieben. Es
zeigen
Fig. 1 die hydraulische Schaltung eines ersten
Ausführungsbeispiels der hydraulischen
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage,
Fig. 2 den Schaltplan eines
zweiten Ausführungsbeispiels der erfindungsgemäßen
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage,
Fig. 3 ein Schaltungsprinzip
für ein Steuergerät der erfindungsgemäßen
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage und
Fig. 4 ein
beispielsweiser Radbremsdruckverlauf während eines
Zeitabschnittes und dazu gehörende Erregungsströme für ein
erstes und ein zweites Ventil der hydraulischen
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage gemäß der Fig. 1.
Das erste Ausführungsbeispiel einer hydraulischen
Fremdkraftfahrzeugbremsanlage 2 gemäß der Fig. 1 hat eine
Fremdenergiequelle 3, 4, ein erstes Ventil 5, ein zweites
Ventil 6, zwischen dem ersten Ventil 5 und dem zweiten
Ventil 6 angeschlossen wenigstens eine Radbremse 7 und einen
Radbremsdrucksensor 8, einen Radbremsdrucksollwertgeber 9,
ein Bremspedal 10 zum Einstellen des
Radbremsdrucksollwertgebers 9 und ein Steuergerät 11.
Im Ausführungsbeispiel der Fig. 1 besteht die
Fremdenergiequelle 3, 4 aus einer Pumpe 12, einem
Elektromotor 13 zum Antreiben der Pumpe 12, einem als
Hydrospeicher ausgebildeten Fremdenergiespeicher 14, einem
drucklosen Reservoir 15 für hydraulisches Druckmittel und
einem Pumpendrucksensor 16. Ein Eingang 17 der Pumpe 12 ist
mit einer Ansaugleitung 18 verbunden, deren Anfang 19 in das
Reservoir 15 eintaucht. Ein Ausgang 20 der Pumpe 12 versorgt
durch Druckleitungen 21 und 22 den dem Speichern der
Fremdenergie dienenden Hydrospeicher 14, der beispielsweise
als sogenannter Blasenspeicher mit einem Gaspolster
ausgebildet sein kann. Mittels einer weiteren Druckleitung
23 ist der Pumpendrucksensor 16 an die Druckleitung 21 und
damit den Ausgang 20 der Pumpe 12 angeschlossen. Von der
Druckleitung 21 führt eine Druckleitung 24 heraus aus der
Fremdenergiequelle 3 und hin zu dem ersten Ventil 5.
Das erste Ventil 5 besitzt ein Gehäuse 25 mit einer
Einlaßöffnung 26 und einer Auslaßöffnung 27. Die
Einlaßöffnung 26 mündet in einen Ventilsitz 28. Dem
Ventilsitz 28 ist ein Schließkörper 29 zugeordnet.
Beispielsweise ist der Schließkörper 29 in einem zur Anlage
an dem Ventilsitz 28 bestimmten Bereich kugelig ausgebildet.
Das Ventil 5 besitzt des weiteren eine Schließfeder 30, die
den Schließkörper 29 gegen den Ventilsitz 28 drückt. In
erfindungsgemäßer Weise ist diese Schließfeder 30 in
Abstimmung zum Durchmesser des Ventilsitzes 28 derart
ausgebildet und vorgespannt, daß sie die Funktion einer
Sicherheitsventilfeder übernimmt und bei laufender Pumpe 12
deren Druck begrenzt oder bei stillstehender Pumpe 12 und
einem Temperaturanstieg in dem Hydrospeicher 14 nachteiligen
Druckanstieg vermeidet. Das Ventil 5 ist elektromagnetisch
steuerbar und hat zu diesem Zweck wenigstens eine
Erregerspule 31 und einen Anker 32. Von der Auslaßöffnung 27
des Ventils 5 geht eine Radbremsleitung 33 aus, die zu der
wenigstens einen Radbremse 7 führt bzw. sich verzweigt.
Mittels einer Sensorleitung 34 ist der Radbremsdrucksensor 8
an die Radbremsleitung 33 angeschlossen und kommuniziert
deshalb mit der wenigstens einen Radbremse 7. Mit der
wenigstens einen Radbremse 7 kommuniziert eine weitere
Radbremsleitung 35.
Das zweite Ventil 6 besitzt ebenfalls ein Gehäuse 36, eine
Einlaßöffnung 37 und eine Auslaßöffnung 38. Die
Einlaßöffnung 37 ist mit der Radbremsleitung 35 verbunden
und kommuniziert deshalb mit der wenigstens einen Radbremse
7 und dem Radbremsdrucksensor 8. Die Einlaßöffnung 37 mündet
in einen zweiten Ventilsitz 39. Dem zweiten Ventilsitz 39
ist ein zweiter Schließkörper 40 zugeordnet. Des weiteren
besitzt das Ventil 6 eine Öffnungsfeder 41, die das Ventil 6
zu öffnen vermag, aber möglichst schwach dimensioniert ist.
Zum elektromagnetischen Steuern des Ventils 6 sind diesem
wenigstens eine Erregerspule 42 und ein Anker 43 zugeordnet.
Damit die nachfolgende Funktionsbeschreibung der
hydraulischen Fremdkraftfahrzeugbremsanlage 2 einfach und
übersichtlich wird, soll beispielsweise der Ventilsitz 39
den gleichen Durchmesser wie der Ventilsitz 28 des zuerst
genannten Ventils 5 haben. Auch soll der Schließkörper 40
des zweiten Ventils 6 identisch ausgebildet sein wie der
Schließkörper 29 des ersten Ventils 5.
Von der Auslaßöffnung 38 des zweiten Ventils 6 geht eine
Rückflußleitung 44 aus, die in das Reservoir 15 mündet.
Das Steuergerät 11, dessen Struktur später anhand der
Fig. 3 näher erläutert wird, ist einerseits an den
Radbremsdrucksensor 8 und andererseits an den
Radbremsdrucksollwertgeber 9 angeschlossen. Des weiteren ist
das Steuergerät 11 auch angeschlossen an den
Pumpendrucksensor 16. Von dem Steuergerät 11 gehen
elektrische Leitungen 45, 46, 47 aus. Die Leitung 45 führt
zu dem Elektromotor 13 der Pumpe 12. Die elektrische Leitung
46 führt zu der Erregerspule 31 des ersten Ventils 5, und
die elektrische Leitung 47 führt zu der Erregerspule 42 des
zweiten Ventils 6. Im Vorgriff auf die Beschreibung der
Fig. 3 weist das Steuergerät 11 einen ersten
Erregerstromsteller 48 auf, der mit der elektrischen Leitung
46 verbunden ist, und einen zweiten Erregerstromsteller 49,
der mit der elektrischen Leitung 47 verbunden ist.
Analog zur beispielsweise identischen Ausbildung des
Ventilsitzes 39 des zweiten Ventils 6 zum Ventilsitz 29 des
ersten Ventils 5 ist die Erregerspule 42 des zweiten Ventils 6
identisch ausgebildet mit der Erregerspule 31 des ersten
Ventils 5. Gleiches gilt für den Anker 43 bezüglich der
magnetischen Eigenschaften.
Das Steuergerät 11 empfängt aus dem Pumpendrucksensor 16 ein
Signal und erkennt dadurch, ob der Hydrospeicher 14
ausreichend gefüllt ist oder durch Einschalten des
Elektromotors 23 und dadurch Antreiben der Pumpe 12 zu
füllen ist. Im Beispiel spielt es an sich keine Rolle, ob
der Pumpendrucksensor 16 ein einfach ausgebildeter
Druckschalter vergleichbar demjenigen der DE 19 61 039 A1
ausgebildet ist oder ob der Pumpendrucksensor 16 ein dem von
der Pumpe 12 erzeugten Druck proportionales Signal abgibt,
das demgemäß für eine proportionale Stromversorgung des
Elektromotors 13 die Grundlage sein kann.
Ist das Bremspedal 10 nicht betätigt, so ist der
Radbremsdrucksollwertgeber 9 auf "Bremsdruck null"
eingestellt, und das Steuergerät 11 bewirkt in den
Erregerstromstellern 48 und 49 die "Erregerstromstärke
null". Demgemäß befindet sich das zweite Ventil 6 in der
dargestellten Offenstellung und das erste Ventil 5 bedingt
in der gezeichneten Schließstellung. Die Offenstellung des
zweiten Ventils 6 bewirkt, daß die wenigstens eine Radbremse
7 mit der Rückflußleitung 44 kommuniziert und dadurch
drucklos ist. Dagegen belastet die Schließfeder 30 des
ersten Ventils 5 mittelbar über den Anker 31 den
Schließkörper 29, der einerseits innerhalb des Ventilsitzes
28 dem Druck der Fremdenergiequelle 3 ausgesetzt ist und
andererseits einer sich ergebenden Axialkomponente einer
gegebenenfalls vom Ventilsitz 28 ausgehenden Gegenkraft.
Droht der Druck im Hydrospeicher 14 unzulässig anzusteigen
entweder als Folge einer mangelhaften Funktion des
Pumpendrucksensors 16 oder des Steuergerätes 11 oder aber
bei stillstehender Pumpe 12 infolge Erwärmung des
Hydrospeichers 14, so überwiegt eine durch den Querschnitt
des Ventilsitzes 28 in Abhängigkeit des vorhandenen Druckes
auf den Schließkörper 29 drückende Axialkraft die Kraft der
erfindungsgemäß als Sicherheitsfeder ausgebildeten Feder 30
mit der Folge, daß durch Abheben des Schließkörpers 29 von
dem Ventilsitz 28 Druckmittel durch die Einlaßöffnung 26 und
die Auslaßöffnung 27 des ersten Ventils 5 und schließlich
durch das offene zweite Ventil 6 und die Rückflußleitung 44
in das Reservoir 15 abströmt. Insoweit ist erkennbar, daß
die erfindungsgemäße Ausbildung des ersten Ventils 5
wenigstens bei nichtbetätigtem Bremspedal 10 ein sonst
übliches separat eingebautes Sicherheitsventil einspart.
Wird durch Betätigung des Bremspedals der
Radbremsdrucksollwertgeber 9 verstellt, so daß willkürlich
vom Fahrer einstellbar das Steuergerät 11 einen
Bremsdrucksollwert erhält, wogegen aber noch mittels des
Radbremsdrucksensors 8 der Radbremsdruck "null" gemeldet
wird, so steuert das Steuergerät 11 den zweiten
Erregerstromsteller 49 in der Weise, daß infolge des dadurch
durch die elektrische Leitung 47 fließenden Erregerstromes
die Erregerspule 42 ein Magnetfeld aufbaut und dadurch den
Anker 43 gegen die Kraft der Öffnungsfeder 41 im
Schließkörper 40 in den Ventilsitz 39 des zweiten Ventils 6
drückt. Des weiteren steuert das Steuergerät 11 auch den
ersten Erregerstromsteller 48, so daß die Erregerspule 31
ein Magnetfeld erzeugt, das auf den Anker 32 wirkt, so daß
dieser wenigstens einen Teil der Schließkraft der
Schließfeder 30 kompensiert. Dies hat die erwünschte Folge,
daß nur noch ein Teil der Schließkraft der Schließfeder 30
zur Verfügung steht zum Andrücken des Schließkörpers 29
gegen den Ventilsitz 28 und/oder als Kraft gegen eine
hydraulische Belastung mit dem Druck der Fremdenergiequelle 3
multipliziert mit dem Querschnitt des Ventilsitzes 28. Die
Erregung der Erregerspule 31 bewirkt also wenigstens
vorübergehend ein Kraftungleichgewicht, das zum Entfernen
des Schließkörpers 29 vom Ventilsitz 48 und dadurch zu einem
Druckmittelfluß durch die Druckleitung 24, die Einlaßöffnung
26, das Gehäuse 25, die Auslaßöffnung 27 und die
Radbremsleitung 33 hin in die wenigstens eine Radbremse 7
führt mit der Folge, daß in der wenigstens einen Radbremse 7
ein Radbremsdruckanstieg erfolgt und dadurch ein
ursprünglich vorhandenes Druckgefälle zwischen der
Einlaßöffnung 26 und der Auslaßöffnung 27 des ersten Ventils
5 kleiner wird, bis schließlich wegen der dadurch
stromabseitigen hydraulischen Beaufschlagung des
Schließkörpers die Schließfeder 30 in der Lage ist, den
Ventilsitz 28 mittels des Schließkörpers 29 abzudichten. Der
dabei bis zum Abdichten in der Radbremse 7 angestiegene
Druck wirkt auch durch die Sensorleitung 34 in dem
Radbremsdrucksensor 8, der ein dem sensierten Radbremsdruck
zugeordnetes Istsignal dem Steuergerät 11 meldet. In einer
später anhand der Fig. 3 beschriebenen Weise ist das
Steuergerät 11 derart ausgebildet, daß es durch Verstellung
des ersten Erregerstromstellers 48 einen gegebenenfalls
nicht ausreichend angestiegenen Radbremsdruckistwert erhöht
durch verstärkte Steuerung des ersten Erregerstromstellers
48. Dabei ist das Steuergerät 11 auch derart eingerichtet,
daß dem vom Fahrer gewählten Radbremsdrucksollwert
zugeordnet der zweite Erregerstromsteller 49 der
Erregerspule 42 einen Erregerstrom zuführt, der einen
Radbremsdruck wenigstens in der Größe des
Radbremsdrucksollwertes in dieser Radbremse 7 hält.
Erkennbar wird, daß bei ausreichend fest geschlossenem
zweiten Ventil 6 ein Radbremsdruck um so höher ansteigt, je
stärker der vom ersten Erregerstromsteller 48 ausgehende
Erregerstrom eingestellt ist. Erkennbar ist aber auch, daß
für einen hohen Radbremsdruck das zweite Ventil 6 mittels
eines größeren Erregerstroms aus dem zweiten
Erregerstromsteller 49 zuzuhalten ist als bei einem relativ
kleinen Radbremsdruck.
Wenn der Fahrer mittels des Bremspedals 10 willkürlich den
Bremsdrucksollwertgeber 9 auf einen kleineren
Bremsdrucksollwert verstellt, so erkennt das Steuergerät 11,
daß der Bremsdruckistwert, der von dem Bremsdrucksensor 8
dem Steuergerät 11 gemeldet wird, höher ist. Deshalb wird
das Steuergerät 11 durch abgeschwächtes Steuern des zweiten
Erregerstromstellers 49 die Zuhaltekraft im zweiten Ventil 6
vermindern, so daß durch das zweite Ventil 6 Druckmittel aus
der Radbremse 7 zum Reservoir 15 abfließen kann.
Gleichzeitig wird das Steuergerät 11 auch auf den ersten
Erregerstromsteller 48 abgeschwächt einwirken, so daß ein
zwischen der Einlaßöffnung 26 und der Auslaßöffnung 27 des
ersten Ventils 5 gegebenenfalls vorhandener Druckunterschied
größer werden kann. Läßt der Fahrer willkürlich das
Bremspedal 10 in seine Ausgangsposition zurück, so meldet
der Radbremsdrucksollwertgeber 9 den "Radbremsdruck null"
dem Steuergerät 11, so daß dieses in dem Sinne auf beide
Erregerstromsteller 48 und 49 einwirkt, daß diese keinen
Erregerstrom mehr abgeben. Damit ist wieder der Zustand
erreicht, von dem die Funktionsbeschreibung ausging.
Nachfolgend ist anhand der Fig. 3 ein Ausführungsbeispiel
des Steuergerätes 11 beschrieben.
Das Steuergerät 11 hat einen ersten Eingang 50, einen
zweiten Eingang 51 und einen dritten Eingang 52. Der erste
Eingang 50 ist an den Radbremsdrucksensor 8 angeschlossen.
Der zweite Eingang 51 ist an den Radbremsdrucksollwertgeber
9 angeschlossen. Zur Stromversorgung weist das Steuergerät
11 einen vierten Eingang 53 auf.
Der erste Eingang 50 ist beispielsweise mit einem ersten
Eingang 54 eines Vergleichers 55 verbunden. Dieser
Vergleicher 55 weist einen zweiten Eingang 56 sowie einen
Ausgang 57 auf und ist beispielsweise in einer zum Stand der
Technik gehörenden und deshalb nicht näher zu beschreibenden
Weise ausgebildet. An den zweiten Eingang 51 des
Steuergerätes 11 ist eine Anpaßeinheit 58 angeschlossen, die
mit dem zweiten Eingang 56 des Vergleichers 55 elektrisch
verbunden ist. Im Beispiel ist der Vergleicher 55 darauf
eingerichtet, von dem Radbremsdrucksensor 8 ausgehende
Istsignale zu verarbeiten. Infolge der Anordnung der
Anpaßeinheit 58 sind aus Bremsdrucksollwertgeber 9
ausgegebene Signale, je nachdem wie der
Bremsdrucksollwertgeber 9 gestaltet ist, anpaßbar auf die
Größenordnung beispielsweise den Pegel von aus dem
Radbremsdrucksensor 8 ausgebbaren Signalen oder/und die
Signalart, die der Radbremsdrucksollwertgeber 8 liefern
kann. Anders ausgedrückt: Beispielsweise kann der
Radbremsdrucksensor 8 einem ihm zugeleiteten Radbremsdruck
proportionale Spannungen an den Eingang 50 des Steuergerätes
11 liefern. Im Unterschied dazu kann beispielsweise der
Bremsdrucksollwertgeber 9 entsprechend dem Stand der Technik
ausgebildet sein zur Ausgabe digital codierter
Bremsdrucksollwerte. In einem solchen Fall ist die
Anpaßeinheit 58 als ein Digital-Analog-Wandler ausgebildet,
so daß der Vergleicher 55 an beiden Eingängen 54 und 56
analoge Signale mit aufeinander abgestimmten Pegeln erhält.
Unterscheiden sich die Signalgrößen am ersten Eingang 54 und
am zweiten Eingang 56, so erscheint die Differenz am Ausgang
57.
Ein Differenzierer 59 ist direkt an den
Bremsdrucksollwertgeber 9 oder wie in der Fig. 3
dargestellt ausgangsseitig an die Anpaßeinheit 58
angeschlossen. In Anpassung an beispielsweise analoge
Signale, die von der Anpaßeinheit 58 ausgegeben werden, ist
der Differenzierer ein analoger Differenzierer, dessen
wesentliches Element ein nicht dargestellter Kondensator und
eine nicht dargestellte Meßschaltung sind. Dabei ist diese
Meßschaltung beispielsweise so ausgebildet, daß sie bei
größer werdenden Analogsignalen aus der Anpaßeinheit 58, die
zu einem Aufladen des Kondensators führen, ein Signal
"Bremsdruckanstieg" an einen Ausgang 61 leitet. In Umkehrung
dazu ist die Meßschaltung derart eingerichtet, daß bei
"Bremsdruck senken" von einem Ausgang 60 des Differenzierers
59 ein Signal ausgeht. Dieses Signal aus dem Ausgang 60 wird
einem ersten Regler 62 zugeführt, an den der erste
Erregerstromsteller 48 angeschlossen ist. Ein Signal
"Bremsdruck erhöhen" aus dem Ausgang 61 wird einem zweiten
Regler 63 zugeführt, an den der zweite Erregerstromsteller
49 angeschlossen ist. Die aus den Ausgängen 60 und 61
stammenden Signale werden dazu benützt, die beiden Regler 62
und 63 jeweils von einer ersten Steuercharakteristik auf
eine zweite Steuercharakteristik umzuschalten. Als eine
beispielsweise weitere auf die Regler 62 und 63 wirkende
Größe wird durch den Eingang 52 ein Signal aus dem
Pumpendrucksensor 16 zugeführt.
Der vierte Eingang 53 des Steuergerätes 11 ist
beispielsweise mit einer Batterie 64 eines Fahrzeugs
verbunden. Weil bekanntlich Batterien 64 der in Frage
kommenden Art insbesondere unter unterschiedlicher Belastung
keine konstant hohen Spannungen abgeben, schließt sich an
den vierten Eingang 53 ein geregelter Spannungswandler 65
an, den man dem Stand der Technik entnehmen kann und deshalb
nicht zu beschreiben braucht. Der Spannungswandler 65
versorgt wenigstens die beiden Regler 62 und 63 und in nicht
dargestellter Weise auch beispielsweise die
Erregerstromsteller 48 und 49, die beispielsweise in Form
von steuerbaren Stromreglern ausgebildet sind.
An den dritten Eingang 52 und somit den Pumpendrucksensor 16
ist in dem Steuergerät 11 eine Pumpensteuer- bzw.
Regeleinrichtung 66 angeschlossen. Die
Pumpensteuereinrichtung 66 dient dazu, einen
Motorstromsteller 67 derart zu steuern, daß dieser durch die
Leitung 45 den Elektromotor 13 mit Strom versorgt zum
Antreiben der Pumpe 12, damit diese durch die Leitung 21 den
Hydrospeicher 14 lädt. Es ist nicht ausschließbar, daß beim
Laden des Hydrospeichers 14 eine Druckveränderung in der
Leitung 21 und damit auch in der Einlaßöffnung 26 des ersten
Ventils 5 stattfindet. Dies ist der Grund, warum der
Pumpendrucksensor 16 wie bereits beschrieben mit den beiden
Reglern 62 und 63 verbunden sein kann. Die beiden Regler 62
und 63 sind dann in einer nicht beschriebenen Weise derart
eingerichtet, daß sie per dem Pumpendrucksensor 16 gemeldete
Druckverläufe als Druckschwankungen erkennen und bei der
Regelarbeit berücksichtigen. Dies ist deshalb vorteilhaft,
weil zum Erreichen eines vom Fahrer gewollten
Radbremsdruckes der Erregerstromsteller 48 einen um so
größeren Erregerstrom an das erste Ventil 5 liefern muß, je
niedriger der momentan von der Pumpe 13 erzeugte oder im
Hydrospeicher 14 vorhandene Fremdenergiedruck ist.
Es wurde bereits erwähnt, daß die beiden Regler 62 und 63 in
an sich beliebiger Weise ausbildbar sind. Im Falle der
Verwendung des beschriebenen analogen Vergleichers 55 wird
man die beiden Regler 62 und 63 vorzugsweise als analoge
Regler ausbilden. Es ist aber auch möglich, anstelle eines
analogen Vergleichers 55 einen digitalen Vergleicher
einzusetzen bzw. einen nicht dargestellten Computer
innerhalb des Steuergeräts 11 unter Verwendung von in den
Computer eingelagerter Software Eingangsgrößen von
Sollwerten und Istwert per Rechnung miteinander zu
vergleichen und die Abweichungen den Reglern 62 und 63
digital zuzuführen. Die Regler 62 und 63 selber sind in
diesem Fall auch mittels eines Computers dargestellt und mit
in dem Computer abgelegter Software betrieben. Je nach einer
gewählten Struktur und der technischen Ausgestaltung des
Computers kann eine zeitkontinuierliche Regelung oder aber
eine zeitdiskrete Regelung stattfinden.
Der erste Regler 62, gleichgültig in welcher Bauart er
ausgebildet ist, besitzt eine erste Regelcharakteristik, die
dem Bremsdruckerhöhen dient, und eine zweite Charakteristik,
die beim Bremsdruckabsenken wirksam wird. Auch der zweite
Regler 63 besitzt eine erste Charakteristik, die allerdings
beim Bremsdruckabsenken wirksam ist, und eine zweite
Regelcharakteristik, die demgemäß beim Bremsdruckerhöhen
wirksam wird.
Bei losgelassenem Bremspedal 10 erhält der Vergleicher 55 an
beiden Eingängen 54 und 56 gleich große Signale, die
beispielsweise dem Bremsdruckwert "null" entsprechen.
Demgemäß wird am Ausgang 57 kein Differenzsignal erscheinen.
Bei losgelassenem Bremspedal 10 findet keine
Sollwertänderung statt, so daß an den Ausgängen 60 und 61
des Differenzierers 59 keine Steuersignale erscheinen.
Unabhängig davon sorgt die Pumpensteuereinrichtung 66 in
Abhängigkeit von einem aus dem Pumpendrucksensor 16
stammenden Signal, das, abhängig davon, ob der Pumpendruck
unterhalb oder oberhalb eines vorgewählten Druckes liegt,
vermittels des Motorstromstellers 67, daß dem Elektromotor
13 ein Strom zugeführt wird, damit der Elektromotor 13 die
Pumpe 12 antreibt, um einen zu niedrigen Pumpendruck auf das
gewünschte Maß zu steigern.
Wird von einem Fahrer das Bremspedal 10 betätigt, so meldet
der Radbremsdrucksollwertgeber 9 der Anpaßeinheit 58 diesen
Sollwert. Demgemäß wird die Anpaßeinheit 58 in der bereits
beschriebenen Weise ein dem Sollwert zugeordnetes Signal dem
zweiten Eingang 56 des Vergleichers 55 melden. Weil zunächst
kein Radbremsdruck in der wenigstens einen Radbremse 7
vorhanden ist, wird demgemäß auch am ersten Eingang 54 des
Vergleichers 55 ein gegenüber dem Sollwert zu niedriger
Istwert vorliegen mit der Folge, daß der Vergleicher 55 in
bereits angesprochener Weise durch den Ausgang 57 die
Abweichung dem ersten Regler 62 und dem zweiten Regler 63
meldet. Mit dem Entstehen und dem Anwachsen eines
Radbremsdrucksollwertes 9 einher geht auch das Umschalten
des zweiten Reglers 63 auf die zweite Regelcharakteristik.
Der erste Regler 62 ist derart eingerichtet, daß er unter
Benutzung seiner ersten Charakteristik die der angegebenen
Differenz entsprechende Eingangsgröße als Signal zum Erhöhen
von Bremsdruck bis zum Radbremsdrucksollwert verwendet. Der
Regler 62 wird deshalb an dem ersten Erregerstromsteller 48
einen um so höheren Erregungsstrom einstellen, je höher der
Radbremsdrucksollwert vom Fahrer gewählt ist. Den
Stellererfolg, der von dem Radbremsdrucksensor 8 erkannt
wird, meldet der Radbremsdrucksensor 8 dem ersten Eingang 54
des Vergleichers 55. Dementsprechend wird ein ursprünglich
vorhandenes Differenzsignal am Ausgang 57 kleiner werden,
und der Regler 62 wird das Verstellen des ersten
Erregerstromstellers 48 beenden und die erreichte
Einstellung beibehalten.
Gleichzeitig wird der zweite Regler 63 mit seiner zweiten
Charakteristik betrieben.
Die zweite Charakteristik des zweiten Reglers 63 ist dadurch
gekennzeichnet, daß bei einer aus dem Ausgang 61 des
Differenzierers 59 kommenden Tendenzanzeige "Bremsdruck
erhöhen" dieser Regler 63 den zweiten Erregungsstromsteller
49 in der Weise steuert, daß dieser zweite
Erregungsstromsteller 49 für einen bestimmten Radbremsdruck
dem zweiten Ventil 6 einen überhöhten Erregungsstrom
zuleitet. Dadurch wird vermieden, daß sich beim
Bremsdruckerhöhen das zweite Ventil 6 ungewollt öffnet und
daß dabei Druckmittelteilmengen, die durch das erste Ventil
5 zur Bremsdruckerhöhung in der Richtung wenigstens einer
Radbremse 7 fließen sollen, nicht in diese Radbremse 7,
sondern in das Reservoir 15 gelangen. Erkennbar ist auch
hier wieder, daß die Sicherheit gegen ungewollten Abfluß von
Druckmittel aus der Fremdenergiequelle 3 um so sicherer
vermieden wird, je kräftiger das zweite Ventil 6 mittels
Erregungsstromes aus dem zweiten Erregungsstromsteller 49
zugehalten wird. Aber auch hier soll das zweite Ventil 6
nicht zu stark zugehalten werden, denn sonst erfolgt dann,
wenn die Pumpe 12 Druckmittel im Überschuß liefert, ein
ungewollter Radbremsdruckanstieg mit der Folge von erhöhter
Bremswirkung, was zwar durch den Fahrer per teilweises
Zurücknehmen des Bremspedals 10 kompensierbar ist, aber auf
eisglatter Fahrbahn gegebenenfalls sehr nachteilig sein
kann. Es ist hier auch der zweite Regler 63 derart
eingerichtet, daß ein Schließkraftüberschuß im zweiten
Ventil 6 nicht zu groß ist. Ein solcher
Schließkraftüberschuß ist dann auch schneller beseitigbar,
wenn der Vergleicher 55 durch seinen Ausgang 57 die
Regelabweichung "Radbremsdruck zu hoch" dem zweiten Regler
63 meldet.
Der jeweilige Unterschied zwischen einer
Erregungsstromstärke beim Erhöhen auf einen bestimmten
Radbremsdruck oder beim Absenken auf einen bestimmten
Radbremsdruck kann also beispielsweise gewählt werden in
Form eines im wesentlichen konstanten Unterschiedsbetrags
oder aber in Form eines vorgewählten Faktors, so daß bei
größeren Bremsdrücken auch größere Unterschiede bei den
Erregungsströmen resultieren. Letzteres kann vorteilhaft
sein, wenn die genannten Störgrößen relativ groß sind. Daß
dabei bei kleinen Radbremsdrücken gegebenenfalls Druckmittel
an sich ungenutzt aus der Fremdenergiequelle 3 zu dem
Reservoir 15 abfließt, ist dabei relativ unbedeutend, denn
zum Erzeugen von kleinen Radbremsdrücken wird nur ein Teil
des für die Fremdenergiequelle 3 projektierten
"Normaldruckes" und der Pumpenleistung benötigt.
Die Fig. 4 zeigt im oberen Drittel über der Zeit ein
willkürliches Beispiel für einen Radbremsdruckverlauf. Da
dieser Verlauf durch Betätigung des Bremspedals 10 und damit
dem Einstellen des Radbremsdrucksollwertgebers 9 folgt, ist
der Verlauf mit 90 bezeichnet. Der Verlauf 90 beginnt
irgendwann bei Radbremsdruck "Null" und endet im Beispiel
zur Zeit t8 ebenfalls mit dem Radbremsdruck "Null". Zu einem
ersten Stromanstieg 90.1 gehört ein erster elektrischer
Stromanstieg 31.1, der im mittleren Drittel der Fig. 4
dargestellt ist, für die Erregerspule 31. Dem vom ersten
Regler 62 gesteuerten Stromanstieg 31.1 zugeordnet erzeugt
der zweite Regler 63 zunächst einen Stromsprung 42.1, dem
sich beispielsweise ein gegenüber dem Stromanstieg 31.1
steilerer Stromanstieg 42.1a für die Erregerspule 42 des
zweiten Ventils anschließt. Hier wurde also Gebrauch gemacht
von beiden vorher genannten Möglichkeiten der Überhöhung der
Schließkraft des zweiten Ventils 6 beim Erzeugen eines
Bremsdruckanstiegs. Im oberen Drittel der Fig. 4 schließt
sich an den Bremsdruckanstieg 90.1 eine
Radbremsdruckhaltephase an, die durch einen waagerechten
Strich 90.2 bezeichnet ist. Hierzu bedarf es keiner Änderung
derjenigen Stromstärken, die den ersten Bremsdruckanstieg
bewirkt haben. Es schließt sich ein zweiter
Bremsdruckanstieg 90.3 an, zu dem gemäß dem mittleren
Drittel der Fig. 4 ein weiterer Stromanstieg 31.3 notwendig
ist. Auch in der Erregerspule 42 des zweiten Ventils 6 ist
ein Stromanstieg notwendig, der mit 42.3 bezeichnet ist. An
dem zweiten Bremsdruckanstieg 90.3 schließt sich ein erster
teilweiser Bremsdruckabsenkvorgang 90.4 an. Damit dieser
zustandekommen kann, muß ein Schließkraftüberschuß im
zweiten Ventil 6 beseitigt werden, was durch einen sehr
steilen Stromabfall 42.4, also einen negativen Stromsprung
und eine sich daran anschließende im wesentlichen stetige
Erregungsstromstärkeverminderung 42.4a darstellt. Während
dieses Vorganges soll im ersten Ventil 5 ein
Schließkraftüberschuß vorhanden sein, wobei dieser
Schließkraftüberschuß durch den relativ wenig geneigten
Erregungsstromverlauf 31.4 im mittleren Drittel der Fig. 4
angedeutet ist. An diese teilweise Bremsdruckabsenkung
schließt sich eine Bremsdruckhaltephase an, die durch einen
konstanten Strom zwischen den Zeitpunkten t4 und t5 mittels
einer Geraden 42.5 dargestellt ist. Da während einer solchen
Druckhaltephase zu erwarten ist, daß die Pumpe 12
Druckmittel im Überschuß liefert, ist erwünscht, daß dieser
Druckmittelüberschuß ohne wesentliche Druckänderung in der
Fremdenergiequelle 3 das Reservoir 15 erreicht. Hierzu kann
zwischen den Zeiten t4 und t5 der Erregungsstrom für die
Erregerspule 31 etwas abgesenkt werden, was mit einer wenig
geneigten Geraden 31.5 im mittleren Drittel der Fig. 4
zwischen den Zeitpunkten t4 und t5 charakterisiert ist. Ein
darauf folgender dritter Bremsdruckanstieg 90.6 ab dem
Zeitpunkt t5 ist im Prinzip in gleicher Weise erzeugbar wie
der zweite Bremsdruckanstieg 90.3, da in beiden Fällen von
einer Bremsdruckhaltephase ausgegangen wurde. Eine sich
daran anschließende dritte Bremsdruckhaltephase 90.7 braucht
nicht beschrieben zu werden, denn es liegt hier wiederum ein
Übergang von einer Anstiegsphase in eine Haltephase vor, wie
dies beim ersten Bremsdruckanstieg 90.1 in die erste
Bremsdruckhaltephase 90.2 erfolgte. Eine nachfolgende
Radbremsdruckabsenkung 90.8 auf den Wert null setzt ein
vollständiges Schließen des ersten Ventils 5 voraus und
demgemäß einen Erregungsstromverlauf 31.8 auf den Bezugswert
"null". Damit bei dem zu Beginn des
Bremsdruckabsenkvorganges vorhandenen Radbremsdruck ein
erster Öffnungsvorgang des zweiten Ventils 6 zustandekommen
kann, erfolgt eine sprungweise erste Stromabsenkung 90.8, an
die sich eine geneigte Stromabsenkung 42.8a bis auf den Wert
null anschließt.
Um, wie bereits in der Beschreibungseinleitung erwähnt und
durch die US 3,802,745 bereits offenbart ist, zum Zwecke von
an gebremsten Fahrzeugrädern unterschiedlich auftretender
Radblockiergefahr die einzelnen Fahrzeugräder
bedingungsabhängig automatisch bremsen zu können, können
beispielsweise für vier Fahrzeugräder vier erste Ventile
5.1, 5.2, 5.3 und vier zweite Ventile 6, 6.1, 6.2 und 6.3
für vier Radbremsen 7, 7.1, 7.2 und 7.3 vorgesehen werden.
Hierfür ist einem von der Radbremse 7 zur bremsenden, nicht
dargestellten Fahrzeugrad ein Raddrehungssensor 70
zugeordnet und elektrisch mit dem zur automatischen
Bremsschlupfregelung weitergebildeten Steuergerät 11.1
verbunden. Weil diese Weiterbildung ausgehend von dem Stand
der Technik vorgenommen wird, sind den drei Radbremsen 7.1,
7.2 und 7.3 der übrigen Fahrzeugräder drei weitere
Raddrehungssensoren 70.1, 70.2, 70.3 zugeordnet.
Für die in der Fig. 2 dargestellte hydraulische
Fahrzeugbremsanlage 2a mit dem zur Vermeidung von
Radblockiergefahr weitergebildeten Steuergerät 11.1 wird
bevorzugt Gebrauch gemacht von derjenigen
Regelcharakteristik für den zweiten Regler 63, die für
sprungweise Erhöhung von Erregungsstrom am Beginn einer
Bremsung und für eine sprungweise Erregungsstromanpassung
beim Einleiten einer Bremsdruckabsenkung arbeitet. Dies
ergibt den Vorteil, daß bei geringen Bremsdruckänderungen,
die beispielsweise im Blockierschutzbetrieb auftreten können
und bei dem dadurch bedingten stetigen Verbrauch von
Druckmittel aus der Fremdenergiequelle 3 ein bereits
erwähntes nutzloses Abfließen von Druckmittel aus der
Fremdenergiequelle in das Reservoir ausreichend vermieden
wird.
Unter der bereits voranstehend beschriebenen Vereinfachung,
daß die Ventilsitze 28 und 39 baugleich und auch die
Erregerspulen 31 und 42 baugleich ausgebildet sind und die
elektromagnetischen Eigenschaften der Anker 32 und 43
praktisch übereinstimmen, kann also zusammenfassend
festgehalten werden, daß während eines
Bremsdruckregelbetriebes, d. h. beim Erhöhen von
Radbremsdruck durch Niedertreten des Bremspedals 10 und beim
Absenken von Radbremsdruck durch Loslassen des Bremspedals
10, einem Erregerstrom der Erregerspule 31 des ersten
Ventils 5 und einem Erregerstrom für die zweite Erregerspule
42 des zweiten Ventils 6 im wesentlichen gleich groß sein
können. Abweichungen davon ergeben sich durch ungewollt
niedrigen Pumpendruck, der Störgröße Z1 in der Fig. 3
charakterisiert ist, und durch die Charakteristika des
ersten Reglers 62 beim Bremsdruckabsenken und des zweiten
Reglers 63 bei Bremsdruckanstieg.
Seither wurde davon ausgegangen, daß die Ventilsitze 28 und
39 baugleich sind. Wenn von einer solchen Baugleichheit
abgewichen wird, ergeben sich natürlich auch Abweichungen in
der Weise, daß der größer ausgebildete Ventilsitz stärkere
Schließkräfte erfordert und demgemäß eine zugeordnete
Erregerspule leistungsfähiger sein muß. Beispielsweise kann
man den größeren Ventilsitz einem zweiten Ventil zuordnen,
damit beispielsweise beim Fahren über eine vereiste Fahrbahn
ein an sich schon niedriger Radbremsdruck besonders schnell
absenkbar ist. In einem solchen Fall hat also das jeweils
erste Ventil den engeren Ventilsitz, was nicht nachteilig
sein muß, weil auch durch einen engen Ventilsitz hindurch
mittels des relativ hohen Druckes der Fremdenergiequelle 3
zügige Radbremsdruckanstiege erzeugbar sind und weil zu
schnelle Radbremsdruckanstiege im Antiblockierbetrieb
störend wirken.
Claims (6)
1. Hydraulische Fremdkraftfahrzeugbremsanlage mit einem
Reservoir für hydraulisches Druckmittel, mit einer aus dem
Reservoir versorgbaren Fremdenergiequelle, die eine von
einem Motor angetriebene Pumpe und wenigstens ein den Druck
der Pumpe begrenzendes Mittel hat, mit wenigstens einer
zwischen der Fremdenergiequelle und wenigstens einer
Radbremse sowie dem Reservoir angeordneten Ventilanordnung,
die elektrisch steuerbar ist und wenigstens eine Feder
aufweist, zum Trennen der Radbremse von dem Reservoir und
zum Verbinden der Radbremse mit der Fremdenergiequelle, mit
einem der Radbremse zugeordneten Radbremsdrucksensor, mit
einem Bremspedal und einem mittels diesem verstellbaren
elektrischen Sollwertgeber zur Wahl eines Radbremsdruckes,
mit einem an den Sollwertgeber und den Radbremsdrucksensor
angeschlossenen Steuergerät, das eingerichtet ist zum
Vergleichen von Signalen aus dem Sollwertgeber und dem
Radbremsdrucksensor und zum elektrischen Steuern der
Ventilanordnung in Abhängigkeit vom Vergleichsergebnis,
dadurch gekennzeichnet, daß die Ventilanordnung (5, 6) nach
Sitzventilbauart ausgebildet ist und einen an die
Fremdenergiequelle (3) angeschlossenen Ventilsitz (28) und
einem von der Feder (30) gegen den Ventilsitz (28)
drückbaren Schließkörper (29) hat, daß die Feder (30) als
eine Sicherheitsventilfeder bemessen ist, daß die
Ventilanordnung (5, 6) wenigstens einen Elektromagnet (31,
32) aufweist, der bei einer Versorgung mit Erregungsstrom
durch das Steuergerät (11, 48) gegen die Kraft der Feder
(30) wirkt, und daß das Steuergerät (11) einen
Erregungsstromsteller (48) aufweist, an den der
Elektromagnet (31, 32) angeschlossen ist.
2. Hydraulische Fremdkraftfahrzeugbremsanlage nach Anspruch
1, dadurch gekennzeichnet, daß die Ventilanordnung (5, 6)
einen mit der Radbremse (7) verbundenen zweiten Ventilsitz
(39) und diesem zugeordnet einen zweiten Schließkörper (40)
sowie einen dem zweiten Schließkörper (40) zugeordneten
Elektromagnet (42, 43) aufweist zum Belasten des zweiten
Schließkörpers (40) im Schließsinn gegen einen
gegebenenfalls vorhandenen Radbremsdruck und daß das
Steuergerät (11) einen zweiten Erregungsstromsteller (49)
aufweist und weitergebildet ist zum Steuern des zweiten
Erregungsstromstellers (49) zum Einstellen von Radbremsdruck
wenigstens während eines Radbremsdruckabsenkvorgangs.
3. Hydraulische Fremdkraftfahrzeugbremsanlage nach Anspruch
2, dadurch gekennzeichnet, daß der Ventilsitz (28) des
ersten Ventils (5) und der Ventilsitz (31) des zweiten
Ventils (6) im wesentlichen baugleich ausgebildet sind und
daß das Steuergerät (11) eingerichtet ist zum Steuern des
Erregungsstromes des zweiten Elektromagnets (42, 43)
wenigstens in tendenzieller Abhängigkeit vom ersten
Erregungsstrom in der Weise, daß im Bremsbetrieb beide
Erregerströme im wesentlichen gleich groß sind.
4. Hydraulische Fremdkraftfahrzeugbremsanlage nach einem der
Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die
hydraulische Fahrzeugbremsanlage (2a) wenigstens eine
zusätzliche Ventilanordnung (5.1, 5.2, 5.3, 6.1, 6.2, 6.3)
und wenigstens einen ersten zusätzlichen
Erregungsstromsteller (48) und wenigstens einen zusätzlichen
zweiten Erregungsstromsteller (49) aufweist.
5. Hydraulische Fremdkraftfahrzeugbremsanlage nach einem der
Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß an den
Radbremsdrucksollwertgeber (9) und den wenigstens einen
Radbremsdrucksensor (8) ein Vergleicher (55) angeschlossen
ist, der einen Ausgang (57) aufweist, daß an den Ausgang
(57) des Vergleichers (55) ein auf den ersten
Erregungsstromsteller (48) wirkender erster Regler (62) und
ein auf den zweiten Erregungsstromsteller (49) wirkender
zweiter Regler (63) angeschlossen sind, wobei der erste
Regler (62) derart eingerichtet ist, daß er beim Verändern
eines Sollwertes bei einer Bremsdruckabsenkung einen höheren
Erregungsstrom abgibt als bei einer Bremsdruckerhöhung, und
wobei der zweite Regler (63) derart eingerichtet ist, daß er
bei einer Bremsdruckerhöhung während einer
Bremsdruckabsenkung.
6. Hydraulische Fremdkraftfahrzeugbremsanlage nach Anspruch
5, dadurch gekennzeichnet, daß an den
Radbremsdrucksollwertgeber (9) ein Differenzierer (59)
angeschlossen ist, der ausgehend von einer Änderung von
einem von dem Radbremsdrucksollwertgeber (9) ausgehenden
Signal an wenigstens einem Ausgang (60, 61)
"Bremsdruckerhöhung" oder "Bremsdruckabsenkung" anzeigt zur
Umschaltung des ersten Reglers (62) und des zweiten Reglers
(63) zur Steuerung der Erregungsstromsteller (48, 49) für
Bremsdrucksteigerungen oder Bremsdrucksenkungen.
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