DE1909263C3 - Verfahren und Vorrichtung zum Schwelen von feinkörnigen bituminösen Stoffen, die einen staubförmigen Schwelrückstand bilden - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zum Schwelen von feinkörnigen bituminösen Stoffen, die einen staubförmigen Schwelrückstand bildenInfo
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B49/00—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated
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- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B49/00—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated
- C10B49/16—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with moving solid heat-carriers in divided form
- C10B49/20—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with moving solid heat-carriers in divided form in dispersed form
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Schwelung von feinkörnigen, bituminösen
oder ölhaltigen Materialien, die während der Pyrolyse einen staubförmigen Rückstand bilden.
Das Verfahren erfolgt mit umlaufenden, feinkörnigen Wärmeträgern aus abriebfestem Fremdmaterial,
welche in einer pneumatischen Förderstrecke durch
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heiße Verbrennungsgase erhitzt und in einen Sammel- Staubanfall auftretenden Probleme befriedigend zu
behälter geleitet werden den die Verbrennungsgase lösen. Insbesondere ist es wichtig, den staubförmig
unter Mitnahme leichter, feinkörniger Feststoffe anfallenden Schwelriickstand möglichst vollständig
wieder verlassen, Weiterleiten der Wärmeträger aus von dem umlaufenden körnige» Wärmeträger zu
dem Sammelbehälter in einen mechanischen Intensiv- 5 trennen, bevor dieser in die Schwclzone eintritt. Mit
mischer, in den auch das zu schwelende feinkörnige den Schwelgasen und SchweJdämpfen werden ohne-Material
eingegeben wird, mit einem sich an den hin beträchtliche Staubmengen aus der Schwclzone
Intensivmischer anschließenden Nachentgasungs- abgeführt, die zur Gewinnung eines staubfreien
bunker für das vom Mischer kommende Gut, mit Destillats einen erheblichen Aufwand erforderlich
einer Leitung vom Nachentgasungsbunker zum io machen. Um die Entstaubung des Destillats wirtunteren
Ende der pneumatischen Förderstrecke und schaftlich zu gestalten, ist es daher unbedingt erformit
einer Schweldampf kondensation. derlich, mit dem umlaufenden Wärmeträger möglichst
Für die Schwelung feinkörniger Brennstoffe, wie keinen Staub in die Schwelzone zurückzuführen. Des
z. B. Kohle, ölschiefer, ölkreide od. dgl. hat es sich halb ist eine vollständige Trennung von Wärmeträger
als zweckmäßig erwiesen, die Erhitzung des Schwel- 15 und staubförmigem Schwelrückstand anzustreben,
gutes durch Vermischen mit heißen, stückigen oder Grundsätzlich ist es natürlich möglich, die staubfeinkörnigen
Wärmeträgern durchzuführen. förmigen Schwelrückstände vor Eintritt der umlau-
Bei einem bekannten Verfahren wird der fein- fenden Wärmeträger in die pneumatische Förder- und
körnig anfallende Schwelrückstand als Wärmeträger Heizstrecke, also im relativ kalten Teil der Anlage,
benutzt und im Kreislauf durch die Aufheizzone und 20 von diesen abzutrennen. Da die Schwelrückstände im
die Schwelzone geführt. Die Aufheizsmg des Wärme- Normalfall jedoch noch brennbare Substanzen ent-
trägers erfolgt dabei durch Verbrennung der in den halten, die mit Vorteil im Prozeß je nach ihrer Menge
Schwelrückständen verbliebenen brennbaren Be- teilweise oder ganz zur Beheizung der Schwclanlage
standteile in einem senkrecht aufsteigenden Luft- genutzt werden können, werden die Schwelrückstände
strom, der gleichzeitig als Förderstrecke dient. Im as zusammen mit den Wärmeträgern in die pneumati-
Anschluß an die Förderstrecke werden Wärmeträger sehe Förder- und Aufheizstrecke eingebracht, um
und Fördergas getrennt, wobei das Fördergas das hier durch Verbrennung der nicht abdestiilierten
durch Abrieb und Zerfall gebildete Unterkorn mit- brennbaren Bestandteile zur Beheizung beitragen zu
führt, während der Wärmeträger zu der meist dar- können. Die Trennung der staubförmigen Schwel-
untcr liegenden Schwelzone weitergeleitct wird. 30 rückstände von dem als Wärmeträger dienenden
Diese Arbeitsweise ist jedoch nur dann brauchbar, körnigen Fremdmaterial erfolgte daher aus wirt-
wenn der Schwel rückstand feinkörnig anfüllt und schaftlichen Gründen erst hinter der pneumatischen
während seines Kreislaufes als Wärmeträger seine Förder- und Aufheizstrecke.
feinkörnige Beschaffenheit und seine Korngrößen- In dem sich an die pneumatische Förderstrecke
verteilung nicht wesentlich ändert. Dieses Verfahren 35 anschließenden Sammelbehälter wird zwar bereits
wird aber unbrauchbar, wenn das zu verarbeitende ein Großteil des Staubes durch Umlenkung oder
Schwelgut während der Pyrolyse einen mehlfeincn, Zyklonabschcidung mit den Verbrennungsgasen abstaubförmigcn
Schwel rückstand hinterläßt. Auf die geführt. Diese, bei der Trennung von Wärmeträgern
Schwelung derartiger Ausgangsprodukte, die vieler- und Verbrennungsgasen gleichzeitig erfolgende Aborts
vorkommen, bezieht sich die vorliegende Er- 4° trennung der staubförmigen Schwel rückstände ist
findung. jedoch unvollkommen, so daß immer noch beträcht-
Für die Schwelung feinkörniger Brennstoffe, die liehe Staubmengen zusammen mit dem Wärmeträger
einen staubförmigen Rückstand hinterlassen, ist es in die Schwelzone eingeschleppt werden,
bekannt, abriebfestes Fremdmaterial bestimmter Es wurde nun gefunden, daß die im Sammclbchäl-Korngröße als Wärmeträger zu verwenden. Die 45 tcr mit den Verbrennungsgasen nicht abgeführten, Partikelgröße des Wärmeträgers wird dabei so ge- staubförmigen Schwelrückstände dadurch entfernt wählt, daß dieser durch Absieben leicht vom Schwel- werden können, daß getrenni von den Verbrennungsrückstand getrennt und wieder aufgcncizt und im gasen Sichtgas in den Sammelbehälter eingeleitet KreHauf zur Schwelzone zurückgeführt werden kann. wird.
bekannt, abriebfestes Fremdmaterial bestimmter Es wurde nun gefunden, daß die im Sammclbchäl-Korngröße als Wärmeträger zu verwenden. Die 45 tcr mit den Verbrennungsgasen nicht abgeführten, Partikelgröße des Wärmeträgers wird dabei so ge- staubförmigen Schwelrückstände dadurch entfernt wählt, daß dieser durch Absieben leicht vom Schwel- werden können, daß getrenni von den Verbrennungsrückstand getrennt und wieder aufgcncizt und im gasen Sichtgas in den Sammelbehälter eingeleitet KreHauf zur Schwelzone zurückgeführt werden kann. wird.
Beim Arbeiten mit den als »Pebbles« bekannten 50 Zur weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird
groben, kugelförmigen Wärmeträgern aus Metall vorgeschlagen, den staubförmigen Schwelrückstand
oder Keramik erfordert der Transport der Wärme- aus dem Sammelbehälter zusammen mit den Verträger
im Kreislauf durch die Aufheiz- und Schwel- brennungsgasen und dem Sichtgas gemeinsam in
zone einen beträchtlichen apparativen Aufwand. einer Abhitzeverwertung zu kühlen.
Außerdem ist es nachteilig, wenn die Korngrößen 55 Als Sichtgas wird erfindungsgemäß Luft verwendet, des Wärmetriigi'rs und des Schwelgutcs sich sehr wobei zusätzlich ein inertes Medium wie z. B. Stickstark unterscheiden, weil dann eine gute Durch- stoff oder Wasserdampf in den Lückenraum des aus mischung und ein gleichmäßiger Wärmeübergang dem Sammelbehälter in den Sichtmischcr ablaufennieht gewährleistet sind. Für die Schwelung fein- den Wärmeträgerstromes eingeleitet wird, um freien körniger Brennstoffe, die bei der Pyrolyse einen 60 Sauerstoff aus dem Zwischen volumen zu verdrängen, mehlfeinen, siaubförmigcn SchwelrückstamJ bilden. In vorteilhafter Weise besteht das als Wärmeträger kommt daher nur feinkörniges, abriebfestes Fremd- umlaufende Fremdmaterial aus einem ölarmer material in Betracht. Schiefer. Zweckmäßigerweise wird die bei fraktio
Außerdem ist es nachteilig, wenn die Korngrößen 55 Als Sichtgas wird erfindungsgemäß Luft verwendet, des Wärmetriigi'rs und des Schwelgutcs sich sehr wobei zusätzlich ein inertes Medium wie z. B. Stickstark unterscheiden, weil dann eine gute Durch- stoff oder Wasserdampf in den Lückenraum des aus mischung und ein gleichmäßiger Wärmeübergang dem Sammelbehälter in den Sichtmischcr ablaufennieht gewährleistet sind. Für die Schwelung fein- den Wärmeträgerstromes eingeleitet wird, um freien körniger Brennstoffe, die bei der Pyrolyse einen 60 Sauerstoff aus dem Zwischen volumen zu verdrängen, mehlfeinen, siaubförmigcn SchwelrückstamJ bilden. In vorteilhafter Weise besteht das als Wärmeträger kommt daher nur feinkörniges, abriebfestes Fremd- umlaufende Fremdmaterial aus einem ölarmer material in Betracht. Schiefer. Zweckmäßigerweise wird die bei fraktio
Auch ein derartiges Verfahren ist bereits bekannt. liierender Kondensation der Schvvcldämpfe staubreicl
Hs bedarf jedoch noch wichtiger lirgünzungen und 65 anfallende, erste Schwerölfraktion zur Redestillatio'
Änderungen des Schvvelpro/.esses, um in wirtschaft- und teilweisen Kräcküng in den mechanische'
licher Weise einerseits eine gute Ausbeute an Destil- Mischer der Schwclanlage zurückgeführt,
lat zu erzielen, andererseits aber auch die mit dem Dabei hat es sich als vorteilhaft herausgestellt, die
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Redestillation des slaubreichen Schweröls im heiße- 'ig- 1 ein Fließschema des Verfahrens mit zweisten
Teil des mechanischen Mischers vorzunehmen, stufiger Sichtung, Zentrifugieren des heißen Schwerweicher örtlich vor der Einführung des feinkörnigen öls und Rückführung des Zentrifugenrückstandes in
Schwcrgutcs liegt. den Schwelrcuktor,
Die SchwcrölrÜLkfühumg ins Misclnverk der 5 Fig. 2 einen senkrechten Schnitt durch einen
Schwclanlagc wird am besten soweit gesteigert, daß Abscheider in der Ausführungsform eines sogenann-
kein staubhaltigcs Schweröl mehr als Produkt an der ten Abscheide- und Sammelbunkers mit Zuführungs-
Schwclanlage abgezogen werden muß. lanzen für ein Sichtmedium im Unterteil,
Unter Umständen kann es auch vorteilhaft sein. Fig. 3 einen senkrechten Schnitt durch einen
die bei fraktionierender Kondensation staubreich 10 Zyklonabschcidcr mit einem rastlosen Wirbelbett als
anfallende erste Schwerölfraktion durch Filtrieren. Unterteil und Zuführungslanzc für ein Sichtmedium
Zentrifugieren, Extrahieren od. dgl. bei Temperaturen und ein Stripgas im Unterteil,
zwischen 100 und 350 C, vorzugsweise zwischen Γ- ί g. 4 ein Fließschema des Verfahrens mit ein-
150 und 250'C zu entstauben und den dabei als stufiger Sichtung, Filtration des Schweröls nach Ver-
Rückstand verbleibenden Kuchen. Schlamm od dgl. 15 dünnung, Rückgewinnung des Verdünnungsmittels
in den mechanischen Mischer der Schwclanlage durch Destillation und Trocknung des Filterkuchens
zurückzuführen. durch Mischen mit heißem Schwelrückstand,
Eine weitere Verfahrensmöglichkeit besteht darin. F i g. 5 ein Fließschema des Verfahrens mit r.wei-
daß die beim Filtrieren. Zentrifugieren, Extrahieren stufiger Sichtung und Schwerölrückführung in J.cr*
od. dgl. anfallenden staubreichen Rückstände ge- ao Schwel reaktor
meinsam mit dem frischen Einsatzgut in die Schwel- ,. Il
anlage eingespeist werden.
Die Weiterverarbeitung der bei fraktionierender In Fig. I bezeichnet 1 einen Einspeisebunker.
Kondensation der Schweldämpfe staubreich anfal- aus welchem ölschiefer der Körnung kleiner als 4 mm
lenders ersten Schwerölfraktion kann auch dadurch »5 kontinuierlich in den ils mechanisches Mischwcik
erfolgen, daß sie mit Leichtöl verdünnt wird, m ausgebildeten Schwclreaktor 2 eingespeist wird. Dem
Filtern, Zentrifugen. Sedimenticrbchä'.tcrn oder Schiefer wird kontinuierlich oder pcrioi'enwcisc Fluß
Hydrozyklonen entstaubt wird und düR das Leichtöl sand der Körnung kleiner als i.3mm in einer Menge
durch Destillation aus dem entstauben Gemisch von 0,8 Gewichtsprozent zugemischt. Dem Schwelzurückgewonnen
und erneut als Verdünnungsmittel 30 reaktor 2 läuft kontinuierlich 630n C heißer, -\eiivcrwendct
wird. gehend entstaubter Wärmeträger zu. Das Gcwichts-
Schließlich kann der beim Filtrieren, Zcntrifugie- verhältnis Wärmeträger zu Aufgabegut ist etwa 6.
rcn. Sedimenticrcn oder Eindicken in HydrozyWlonen Im Schwelrcaktor erfolgt wegen der großen Oher-
anfaHcndc, leichtölhaiiige staubreiche Austrag auch flachen des feinkörnigen Wärmeträgers und ;k.,
durch Vermischen mit heißem Schwelrückstand in 35 feinkörnigen Schweigutcs sowie wegen der zwangs-
cincm mechanischen Mischer erhitzt werden, wobei weisen Durchmischung ein sehr intensiver Wärme-
das darin enthaltene Leichtöl verdampft und in einem austausch, so daß sich bis zum Ende des Mischers
angeschlossenen Kondensator zurückgewonnen wird. die Temperaturen beider Komponenten schon weit-
/ur Durchführung des Verfahrens wird vorteil- gehend der Mischtemperatur '.on *>?()' C genähert
hafterweise eine Vorrichtung verwendet, bei der em 40 haben. Dabei weiden Öldämpfc und Gase aus dem
vorzugsweise horizontales Rohrsystem im Unterteil Schiefer freigesetzt und der feste Schwelrückstand
des Sammelbehälters zum Einführen und gleich- zerfällt großenteils zu mehlfeinem Staub, von dem
mäßigen Verteilen des Sichtgases angeordnet ist. ein Teil mit den Schweldämpfen und -gasen aus dem
Fine weitere Ausbildung der Vorrichtung ist da- Schwclreaktor herausgetragen wird,
durch gekennzeichnet, daß der l'nterteil des Sammel- 45 Der größte Teil des staubförmigcn Schwelrück-
bchältcrs mit der Verteilvorrichtung für das Gas Standes verläßt den Mischer gemeinsam mit dem
als rostloscs Wirbelbett ausgebildet ist. feinkörnigen Wärmeträger und fließt nach Durch-
Die Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens laufen des Nachentgasungsbunkers 3 in den Unterteil
wird zwcckmäßigcrwcise noch dadurch ergänzt, daß des pneumatischen Förderlifts 4. In diesem wird auf
eine Finfiihrungs- und Verteilvorrichtung für inerte 50 450" C vorgewärmte Luft unten eingeblascn. Diese
Medien, wie z. B. Stickstoff oder Wasserdampf min- fördert das Gemisch aus staubförmigem Schwelrückdestens
250 mm unterhalb des Rohrsystems für das stand und feinkörnigen Wärmeträgern im Lift hoch
Sichtgas im Unterteil des Sammelbehälters oder in und bewirkt ein Abbrennen von Resten an org.inider
sich daran anschließenden Verbindungsleitiing scher Substanz, welche nach dem Schwelen noch im
für den Erwärmeträger zum Intensivmischer ange- 55 Rückstand verblieben sind. Dadurch wird der Festordnet
ist. stoff während des Fordcrns erhitzt. Die Luftzugabe
Zur Rückgewinnung von Verdünnungsmitteln aus zum Lift wird so bemessen, daß die Temperatur des
dem beim Filtrieren, Zentrifugieren, Sedimenticrcn Fördergases und des Fördergutes am oberen Ende
oder Eindicken in Hydrozykionen anfallenden leicht des Lifts bei 590 C liegt. Bei dieser Temperatur
ölhaltigen staubreichen Austrags hat sich die Kombi- 60 werden die Feststoffe im Abscheide- und Sammelnation
eines mechanischen Mischers mit einem bunker 5 großenteils von den Fördergasen getrennt
Hochleistungszyklon zur Entstaubung der aus dem und im Unterteil dieses Raumes gesammelt.
Mischer austretenden Leichtöldämpfe und einem Durch geeignete Dimensionierung des Abscheideindirekt
gekühlten Kondensator zur Verflüssigung der und Sammclburikcrs 5 kann man erreichen, daß bei
entstaubten Gase als vorteilhaft erwiesen. 65 der Abscheidung bereits ein Teil des staubförmigen
Nachfolgend wird die Erfindung durch drei Aus- Rückstandes im Fördergas verbleibt. Der mit dem
führungsbeispielc sowie durch Zeichnungen näher feinkörnigen Wärmeträger abgeschiedene staubför-
rrläutcrt. Es zeigt mice Schwelrückstanü wird durch F.inlciten und
JIc
IJn
?eichmäßiges Verteilen von vorgewärmter Luft im werden die Feststoffe in den Unterteil des Bunkers
nterteil des Bunkers aus der Wärmeträgcrschüttung geschleudert. Wählt man den Raum 24 hinter der
♦eitgehend herausgesichtet. Dabei wird gleichzeitig Trennwand ziemlich eng, so daß sich dort größere
das Abbrennen der im Schwelrückstantl befindlichen Gasgeschwindigkeiten einstellen, dann kann man
Reste an organischer Substanz fortgesetzt, so daß 5 erreichen, daß der Abscheider bereits eine Vorsichtich
die Temperatur der Wärmeträger im Sichter von tung bewirkt, indem gewisse Mengen staubförmigen
$90 auf 630° C erhöht. Mit dieser Temperatur läuft Schwelrückstandes nicht erst mit dem Wärmeträger
lcr feinkörnige, vom staubförmigen Schwelriickstand ausgeschieden werden. Das gilt besonders dann,
Weitgehend befreite Wärmeträger in den Schwel- wenn man unter Verzicht auf den Raum 24 den
teaktor ein und schließt so seinen Kreislauf. Dem- so Durchmesser des Abscheiders verringert, die Aus-
!Egenüber nimmt der Schwelrückstand nicht an trittsöffnung tiefer legt und statt der Trennwand 22
iesem Kreislauf teil, sondern verläßt den Ab- nur eine Umlcnkschürze vor der Austrittsöffnung
■cheider 5 zusammen mit den Förder- und Sichlgasen anordnet.
■nd durchströmt gemeinsam mit dieser, eine Ab- Die weitere Aussichtung des staubförmigen
fcitzeverwertungsanlage, weiche aus Luftvorwärmer 6 15 Schwelrückstandes erfolgt im Unterteil 25 des Bun-
■nd Abhitzekessel 7 besteht. Um Verschleiß durch kers. In diesen ist ein System horizontaler, parallel
das staubhaltige Gas zu verhindern, kann in bekann- verlegter Lanzenrohre 26 eingebaut, durch welche
lcr Weise die Rohrleitung zwischen Abscheider 5 und ein Sichtmedium in die Schüttung eingeleitet und
Luftvorwärmer 6 an den Umlcnkstellen mit abrieb- gleichmäßig über den Sichterquerschnitt verteilt wird,
festem Material ausgemauert und der obere Rohr- 20 Das Medium wird den Lanzenrohren durch das
boden des Luftvorwärmers 6 durch Auflegen ver- Verteilerrohr 27 zugeführt. Unterhalb des Bunkers,
•chleißfester Platten geschützt werden. in der Verhsndungsk'itung, welche den entstaubten
Nach der Abkühlung auf 270° C wird das Abgas Wärmeträger zum Schwelreaktor führt, ist ein wei-
im Zyklone wcitnehend vom Staub befreit. An- teres System von Verteilerlaii/en 26 a angebracht,
schließend wird es du'ch Einspritzen und Verdamp- 25 durch welches z.B. Wasserdampf in die Schüttung
fen von Wasser auf 20u C gekühlt. Mit dieser eingeführt wird. Dieser hat die Aufgabe, das Sicht-
TVmpentur tritt es in das Elektrofilter9 ein, wo es medium aus dem Lückenraum zu verdrängen.
lein entstaubt wird. Durch das Verdampfen von Eine andere mögliche Au^führungsform des Ab-
Wasscr vor der elektrostatischen Gasreinigung wird scheiders und Sichters ist in Fig. 3 schematisch
erreicht, daß man die elektrische Durchschlag- 30 dargestellt. Bei dieser wird als Abscheider ein
festigkeit des Gases erhöht und gleichzeitig den Zyklon verwendet. Das aus dem pneumatischen Lift
temperaturabhängigen elektrischen Widerstand des 31 kommende Gas-Festsioff-Gcmisch tritt durch den
Staubs verkleinert. Einlaufkanal 32 tangential in den Zyklon 33 ein. Der
Obgleich der gesichtete Wärmeträger nur noch Feststoff wird weitgehend abgeschieden und wird im
wenig staubförmigen Schwel rückstand in den Schwel- 35 Unterteil 34 gesammelt. Das Fördergas verläßt den
reaktor einträgt, wird infolge des Kornzerfalls beim Zyklon durch das Rohr 35. In das verjüngte Unterteil
Schwelen eine ansehnliche Menge Staub von den wird durch das Lanzensystem 36 ein Sichtmedium
5300C heißen Schwelgasen und -dämpfen aus dem eingeblasen. In einem Abstand von mindestens
Mischer abgeführt. Dieser Flugstaub wird in zwei 250 mm darunter wird durch die Lanzen 36 α Strip-
hintereinandergeschalteten Zyklonen 10, 11 weit- 40 dampf oder Stripgas eingeleitet. Das Unterteil 34
gehend niedergeschlagen und dem in den pneumati- ist so bemessen, daß die darin angesammelte Füllung
sehen Lift einlaufenden Fördergut zugesetzt. Der aus Wärmeträger und Schwelriickstand durch das
hinter den Zyklonen noch im Gas-Dampf-Gemisch aufwärts strömende Sichtmedium in den Wirbel-
enthaltcnc Staub wird in der ersten Kondensations- zustand versetzt wird. Im Interesse eines möglichst
stufe 12 durch umlaufendes Schweröl restlos ausge- 45 gleichmäßigen Wirbeins erweitert sich das Unterteil
waschen. Dabei wird die Temperatur in dieser 34 von unten nach oben diffusorartig. Der vom
Kondensationsstufe 12 in Abhängigkeit vom Flug- Sichtmedium aus dem Wirbelbett herausgetragene
Staubanfall so eingestellt, daß das abzustoßende staubförmige Schwelriickstand wird zusammen mit
Schweröl einen möglichst hohen Staubgehalt hat, dem Fördergas durch AustrittsöfTnung 35 abgeführt,
ohne seine Pumpfähigkeit zu verlieren. Somit wird 50 Diese Ausführungsform des Abscheiders und Sich-
der .Staubgehalt der Schwerölfraktion etwas unter ters ist dem Fließschema in Fig. 4 zugrundegelegt.
50 Gewichtsprozent gehalten. Das staubreiche Weitere Erläuterungen zu diesem Schema ergibt
Schweröl wird in Zentrifugen 13 entstaubt. Der _ . .
Staubreiche Zentrifugenrückstand wird zur Redestii- Beispiel 2
!ation in den mechanischen Mischer 2 zurückgeführt. 55 Es bezeichnet 41 den Aufgabebunker für Schiefer
Die Gase und Dämpfe durchströmen anschließend mit einer Beimischung von 1,5% ölarmem Schiefer,
weitere Kondensationsstufen, in denen staubfreie welcher beim Schwelen weniger zum Kornzerfall
ölfraktionen anfallen. neigt. In der vorliegenden Variante wird ohne me-
Die Ausführungsform des Abscheiders und Sich- chanischen Mischer gearbeitet, d. h. Schwelgut und
ters am oberen Ende des pneumatischen Lifts, wie 60 Wärmeträger werden in den Schwelschacht 42 oben
sie für Beispiel 1 gewählt wurde, sei an Hand der so eingespeist, daß sie sich gut mischen. Diese Aus-
Fig. 2 näher erläutert. Das Fördcrgas-FcststofT- führungsform wiYd bei Anlagen mit mittleren und
gemisch tritt durch den Lift 21 von unten in den kleineren Durchsatzleistungen bevorzugt. Die im
Abscheideraum links von der gemauerten Trennwand pneumatischen Lift 43 hochgeförderten und erhitzten
j, 22 ein. Diese zwingt das zunächst im Freistrahl auf- 65 Feststoffe werden im Oberteil des Abscheideraumes
wärts strömende Gas zu einer zweimaligen Rieh- 44 durch Zyklonwirkung vom Fördergas getrennt und
tungsumkehr, um zur Austrittsöffnung 23 zu gelangen. im Unterteil gesammelt. Dort wird durch Einleiten
Bei der zweiten Umlenkung unter der Trennwand von vorgewärmter Luft ein rastloses Wirbelbett auf-
9 10
rechterhalten, in welchem die Erhitzung der Wärme- spiel 1 beschriebenen vor allem dadurch, daß das
träger fortgesetzt und der slaubförmige Schwelrück- in der ersten Kondensationsstufe 61 anfallende staubstand
vom Wärmeträger abgetrennt wird. Die staub- reiche Schweröl ohne Zwischenbehandlung zur
beladcnen Sichtgase verlassen den Abscheider zu- Redestillation in den Schwelreaktor 62 zurückgeführt
sammen mit den Fördergasen, passieren den Luftvor- 5 wird. In diesem Anwendungsfall bietet ein incchawärmer
45 und werden danach zweistufig entstaubt nischer Mischer als Schwelreaktor 62 besondere
46, 47. Vorteile, weil er die Bildung größerer, den Wärme-
Dcr temperaturabhängige elektrische Widerstand trägcrkreislauf störende Agglomerate verhindert,
des Staubs liegt bei dieser relativ hohen Temperatur welche durch den bei der teilweisen Krackung des
in einem günstigen Bereich, ebenso wie bei sehr io zurückgeführten Schweröls entstehenden Kohlenstoff
tiefen Temperaturen, während er dazwischen ein für verursacht werden könnten. Dieser Kohlenstoff be-
die elektrostatische Entstaubung ungünstiges Maxi- wirkt aber, daß sich der im Schweröl enthaltene
mum durchläuft. feinste Staub zu etwas größeren Partikeln zusammen-
Dic gereinigten Gase werden schließlich im Ab- ballt. Diese werden, soweit sie nicht gemeinsam in
hitzekesscl 48 weiter gekühlt, ehe sie zum Schorn- 15 den Wärmeträgcrn den Mischer verlassen, sondern
stein geleitet werden. wiederum mit den Schwelgasen und -dämpfen aus
Die Schwelgase und Dämpfe werden nach Ent- dem Mischer austreten, beim Durchgang durch die
staubung in den Zyklonen 49 und 50 einer fraklio- zwischen Mischer und Kondensationsanlage angeordnierenden
Kondensation unterworfen. Das in der neten Zyklone 63, 64 weitgehend abgeschieden,
ersten Kondensationsstufe 51 anfallende, staubhaltigc 20 Im vorliegenden Beispiel ist der Mischer 62 langer Schweröl wird im Rührwerk 52 mit Leichtöl als ausgeführt als er es bei einer Anlage ohne Schweröl-Verdünnungsmittel im Gewichtsverhältnis 1 : 1 vcr- rückführung wäre und zwar um diejenige Mischmischt. Die Suspension wird auf dem kontinuier- strecke, welche für die Redestillation des Schworöls liehen Saugzellenfilter 53 filtriert. Das Filtrat wird erforderlich ist. Bei einem großen, langsam laufenden nach Erhitzung und teilweiser Verdampfung der 25 Mischer kann diese Mischstrecke kürzer als der leichtsiedenden Fraktion in Wärmeaustauschern in Mischschncckcn-Durchmesser sein. Bei kleinen der Kolonne 54 getrennt in Schwer- und Leichtöl. Mischern mit größeren Drehzahlen erfordert sie eine Ersteres wird als Produkt abgezogen, letzteres wird Länge bis zum dreifachen Wert des Schncckennach dem Kondensieren wieder als Verdünnungs- durchmesser.
ersten Kondensationsstufe 51 anfallende, staubhaltigc 20 Im vorliegenden Beispiel ist der Mischer 62 langer Schweröl wird im Rührwerk 52 mit Leichtöl als ausgeführt als er es bei einer Anlage ohne Schweröl-Verdünnungsmittel im Gewichtsverhältnis 1 : 1 vcr- rückführung wäre und zwar um diejenige Mischmischt. Die Suspension wird auf dem kontinuier- strecke, welche für die Redestillation des Schworöls liehen Saugzellenfilter 53 filtriert. Das Filtrat wird erforderlich ist. Bei einem großen, langsam laufenden nach Erhitzung und teilweiser Verdampfung der 25 Mischer kann diese Mischstrecke kürzer als der leichtsiedenden Fraktion in Wärmeaustauschern in Mischschncckcn-Durchmesser sein. Bei kleinen der Kolonne 54 getrennt in Schwer- und Leichtöl. Mischern mit größeren Drehzahlen erfordert sie eine Ersteres wird als Produkt abgezogen, letzteres wird Länge bis zum dreifachen Wert des Schncckennach dem Kondensieren wieder als Verdünnungs- durchmesser.
mittel in das Rührwerk 52 gcpunpt. Der Filter- 30 Die Redestillation des Schweröls wird im heiße-
kuchcn wird zwecks Trocknung im Mischwerk 55 slen Teil des Mischers vorgenommen, um eine
mit heißen Schwelrückstand vermischt und erhitzt. teilweise Krackung des Schweröls zu bewirken, ohne
Das dabei verdampfende Benzin wird im Konden- die Schweltemperaiur über den optimalen Wert von
sator 56 verflüssigt und geht ebenfalls wieder als 530° C erhöhen zu müssen. Dementsprechend wird
Verdünnung-»üittel in das Rührwerk. 35 der 650° C heiße Wärmeträger zunächst mit dem
. . nickgeführten Schweröl vermischt. Dabei kühlt er
Beispiel 3 sich auf 630oc ab Erst danach kommt er mit dem
Fine weitere Variante ist schematisch in Fig. 5 Schwelgut in Berührung, wobei sich eine Mischdargestellt.
Sie unterscheidet sich von der in Bei- temperatur von 530° C einstellt.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (15)
1. Verfahren zur Schwelung von feinkörnigen, bituminösen oder ölhaltigen Materialien, die
während der Pyrolyse einen staubförmigen Rückstand bilden, mit umlaufenden feinkörnigen
Wärmeträgern aus abriebfestem Fremdmaterial, welche in einer pneumatischen Förderstrecke
durch heiße Verbrennungsgase erhitzt und in einen Sammelbehälter geleitet werden, den die
Verbrennungsgase unter Mitnahme leichter, feinkörniger Feststoffe wieder verlassen, Weiterleiten
der Wärmeträger aus dem Sammelbehälter in einen mechanischen Intensivmischer, in den
auch das zu schwelende feinkörnige Material eingegeben wird, mit einem sich an den Intensivmischer
anschließenden Nachentgasungsbunker für das vom Mischer kommende Gut, mit einer Leitung vom Nachentgasungsbunker zum unteren ao
Ende der pneumatischen Förderstrecke und mit einer Schweldampfkondensation, dadurch gekennzeichnet,
daß der Rest des in den Sammelbehälter eingebrachten, staubförmigen Schwelrückstandes durch getrennt von den Verbrennungsgasen
in den Sammelbehälter eingeleitetes Sichtgas entfernt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der staubförmige Schwelrückstand
aus dem Sammelbchältei zusammen mit den Verbrennungsgasen und dem Sichtgas gemeinsam
in einer Abhitzeverwertung gekühlt werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Sichtgas Luft verwendet
wird und ein inertes Medium wie z. B. Stickstoff oder Wasserdampf in den Lückenraum des aus
dem Sammelbehälter in den Intensivmischer ablaufenden Wärmeträgerstroms eingeleitet wird,
um freien Sauerstoff aus dem Zwischcnvolumen zu verdrängen.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Fremdmaterial
ein ölarmer Schiefer ist.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die bei fraktionierender Kondensation
der Schweldämpfe staubreich anfallende, erste Schwerölfraktion zur Redestillation
und teilweisen Krackung in den mechanischen Mischer der Schwelanlage zurückgeführt wird.
ft. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Redestillation des staubreichen
Schweröls im heißesten Teil des mechanischen Mischers vorgenommen wird, welcher örtlich vor der Einführung des feinkörnigen
Schwelgutes liegt.
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Schwcrölrückführung
ins Mischwerk der Schwelanlage soweit gesteigert wird, daß kein staubhaltigcr Schweröl
mehr als Produkt an der Schwelanlage abgezogen zu werden braucht.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1
bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die bei fraktionierender Kondensation staubreich anfallende
erste Schwerölfraktion durch Filtrieren, Zentrifugieren, Extrahieren od. dgl. bei Temperaturen
zwischen 100 und 350 C, vorzugsweise zwischen
150 und 2500C, entstaubt wird und daß de dabei als Rückstand verbleibende Kuchen
Schlamm od. dgl. in den mechanischen Mische der Schwelanlage zurückgeführt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch ge kennzeichnet, daß die beim Filtrieren, Zentrifu
gieren, Extrahieren od. dgl. anfallenden staub reichen Rückstände gemeinsam mit dem frischet
Einsatzgut in die Schwelanlage eingespeist werden
10. Verfahren nach Anspruch 1 oder einen der folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß dii
bei fraktionierender Kondensation der Schwel dämpfe staubreich anfallende, erste Schweröl
fraktion mit Leichtöl verdünnt wird, in Filtern Zentrifugen, Sedimentierbehältern oder Hydro
Zyklonen entstaubt, das Leichtöl durch Destil !ation aus dem entstaubten Gemisch zurückge
wonnen und erneut als Verdünnungsmitte verwendet wird.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch ge
kennzeichnet, daß der beim Filtrieren, Zentrifu eieren, Sedimentieren oder Eindicken in Hydro
Zyklonen anfallende, leichtölhaltige staubreichc Austrag durch Vermischen mit heißem Schwelrückstand
in einem mechanischen Mischer erhitzi wird und dabei das darin enthaltene Leichtöl
verdampft und in einem angeschlossenen Kondensator zurückgewonnen wird.
12. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1 oder einem der folgenden,
gekennzeichnet durch ein vorzugsweise horizontales Rohrsystem (26, 36) im Unterteil
des Sammelbehälters (5, 44) zum Einführen und gleichmäßigen Verteilen des Sichtgases.
13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Unterteil des Sammelbehälters
mit der Verteilvorrichtung für das Sichtgas (26, 36) als rostloses Wirbelbett ausgebildet
ist.
14. Vorrichtung nach Anspruch 12 oder 13, gekennzeichnet durch eine Einführungs- und
Verteilvorrichtung (26 a, 36 a) für inerte Medien wie z. B. Stickstoff oder Wasserdampf, die mindestens
250 mm unterhalb des Rohrsystems (26, 36) für das Sichtgas im Unterteil des Sammelbehälters
oder in der sich daran anschließenden Verbindungsleitung für Wärmeträger zum Intensivmischer
(2, 62) angeordnet ist.
15. Vorrichtung zur Rückgewinnung von Verdünnungsmittel gemäß dem Verfahren nach
Anspruch 11, gekennzeichnet durch die Kombination eines mechanischen Mischers (2, 62) mit
einem Hochleistungszyklon (10, 11 bzw. 63, 64) zur Entstaubung der aus dem Mischer austretenden
Leichlöldämpfe und einem indirekt gekühlten Kondensator (12 bzw. 61) zur Verflüssigung
der entstaubten Dämpfe.
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