DE1758660B1 - Verwendung einer nickel chrom oder nickel chrom eisen legierung - Google Patents
Verwendung einer nickel chrom oder nickel chrom eisen legierungInfo
- Publication number
- DE1758660B1 DE1758660B1 DE19681758660 DE1758660A DE1758660B1 DE 1758660 B1 DE1758660 B1 DE 1758660B1 DE 19681758660 DE19681758660 DE 19681758660 DE 1758660 A DE1758660 A DE 1758660A DE 1758660 B1 DE1758660 B1 DE 1758660B1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- alloy
- chromium
- iron
- nickel
- molybdenum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/087—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from nickel or nickel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/053—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 30% but less than 40%
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
Verschiedene Gegenstände wie Druckkessel, Wärme- rißkorrosion in Gegenwart von Blei begünstigen oder
austauscher und Dampferzeuger und deren Teile sind doch wenigstens nichts dazu beitragen, die Beständigim
Betrieb hochreinem Druckwasser bei erhöhten keit gegen Spannungsrißkorrosion zu verbessern, ein
Temperaturen ausgesetzt. Derartige Gegenstände wer- Phänomen, das in luftbeladenem Druckwasser nicht
den daher vorzugsweise aus Nickel-Chrom- oder 5 beobachtet werden konnte. Vorzugsweise übersteigt
Nickel-Chrom-Eisen-Legierungen mit beispielsweise 75 der Nickelgehalt daher 65% nicht. Die Legierung
bis 80% Nickel, 14 bis 16 % Chrom und bis 8 % Eisen muß jedoch im Hinblick auf die erforderlichen Eigenhergestellt,
schäften mindestens 52%, vorzugsweise mindestens
Untersuchungen über das Verhalten dieser Legie- 55 % Nickel enthalten, um ihr insbesondere eine gute
rungen haben erwiesen, daß es unter bestimmten Be- io Beständigkeit gegen Spannungsrißkorrosion in chloriddingungen,
namentlich bei mit Sauerstoff verunreinig- haltigen Medien zu verleihen.
tem Wasser und bei Oberflächenrissen durch Span- Chrom und in geringerem Maße auch Eisen tragen
nungsrißkorrosion, zu interkristallinen Rissen korn- zur Erhöhung der Beständigkeit gegen Spannungsrißmen
kann. Durch weitere Versuche wurde festgestellt, korrosion in Anwesenheit von Blei bei. Der Chromdaß
bestimmte Nickel-Chrom- und Nickel-Chrom- 15 gehalt muß daher mindestens 26 %, vorzugsweise aber
Eisen-Legierungen mit 14 bis 35 % Chrom und 0 bis mindestens 27 % betragen. Übersteigt der Chrom-25
% Eisen, deren Chromgehalt bei einem Eisengehalt gehalt diese Werte, dann ergibt sich eine zunehmende
von über 0,5% mindestens 20% beträgt und die je Neigung zur Bildung von Oberflächenrost in Anwesen-0,5
% Titan und/oder Aluminium, 0 bis 1 % Silizium, heit von Blei. Dies kann bei Kernreaktoren schwer-0
bis 0,15% Kohlenstoff, 0 bis 7,7% Molybdän und zo wiegende Folgen haben, da der Rost mit der Zeit ab-0
bis 1,2% Tantal enthalten und deren Chromgehalt blättert und einen Schlamm bildet. Der Chromgehalt
bei Anwesenheit von Molybdän und Tantal minde- darf daher 32% nicht übersteigen und beträgt vor- g
stens 20% beträgt, Rest Nickel einschließlich er- zugsweise höchstens 30 %. Eisen verringert die Neigung "
schmelzungsbedingter Verunreinigungen eine erhöhte zur Rostbildung bei höheren Chromgehalten, so daß
Beständigkeit gegen Spannungsrißkorrosion besitzen. 25 die Legierung mindestens 4%, vorzugsweise jedoch
Die Verwendung derartiger Legierungen für hoch- 8 bis 20% Eisen enthalten sollte. Bei Chromgehalten
reinem Wasser bei erhöhten Temperaturen und unter von 28 % und mehr kann sich starke Rostbildung erDruck
ausgesetzten Gegenständen wird in einer geben, wenn der Eisengehalt unter 8% liegt und die
älteren Patentanmeldung, vgl. deutsche Offenlegungs- Gehalte an Chrom und Eisen nicht der Gleichung
schrift 1 533 281 (11. Dezember 1969), beschrieben. 30
Durch Versuche konnte jedoch festgestellt werden, (%Cr) — 0,5 (%Fe)
< 28%
daß verschiedene, in mit Luft beladenem hochreinem '
Wasser gegen interkristalline Korrosion beständige genügen. Verringert man den Differenzwert durch
Legierungen in luftfreiem, jedoch mit Blei verun- Erhöhung des Eisengehaltes im Verhältnis zum Chromreinigtem
Wasser einer intrakristallinen Korrosion 35 gehalt, dann verringert sich die Rostbildung, so daß
unterliegen. Obgleich strenge Maßnahmen getroffen der Wert
werden, um die Heißwassersysteme von Kernreaktoren ^/ q \ η 5 (°/ Fe)
bleifrei zu halten, beispielsweise durch Verwendung '
bleifreier Rohrverbindungen, besteht dennoch der vorzugsweise höchstens 23 % betragen. Zu große GeWunsch
nach einer Legierung, die eine gute Beständig- 4° halte an Eisen und Nickel wirken zusammen in Richkeit
gegen Spannungsrißkorrosion in Druckwasser tung auf eine Erhöhung der Empfindlichkeit gegen
besitzt, gleichviel, ob dieses nun mit Luft und/oder Spannungsrißkorrosion, so daß die Gehalte an Nickel
Blei verunreinigt ist oder ob Oberflächenfehler vor- und Eisen der nachfolgenden Gleichung genügen
liegen oder nicht. Die der Erfindung zugrunde liegende sollten: (
Aufgabe besteht darin, eine derartige Legierung zu 45 /ο/ μ,·λ in 7 ro/ Ve\
<r 700/
schaffen. Wo } + ' Wo ; - /o'
Erfindungsgemäß wird nun als Werkstoff für Gegen- Molybdän, Niob, Vanadium und Wolfram tragen
stände, die im Gebrauch bei erhöhter Temperatur und ebenfalls zur Verbesserung der Beständigkeit gegen
erhöhtem Druck bleihaltigem, ansonsten aber hoch- Spannungsrißkorrosion in Anwesenheit von Blei bei
reinem Wasser ausgesetzt sind, die Verwendung einer 50 und ergeben höhere Festigkeiten, so daß die Legierung
Nickel-Chrom- oder Nickel-Chrom-Eisen-Legierung bei einem Gesamtgehalt von mindestens 1 % vorzugsmit
52 bis 67% Nickel, 26 bis 32% Chrom, 0 bis 10% weise wenigstens eines dieser Elemente enthält. Ergibt
Molybdän, 0 bis 6% Niob, 0 bis 10% Vanadium und die Gleichung
0 bis 10% Wolfram vorgeschlagen, deren Gesamt- f0! r\ , n *>c (0, p^/900/
gehalt an Molybdän, Niob, Vanadium und Wolfram 55 ^ /o } ' K lo ' ~ /o'
15 % nicht übersteigt und deren Gehalte an Chrom, dann müssen eines oder mehrere dieser Elemente vor-Eisen,
Molybdän, Niob, Vanadin und Wolfram der handen sein, so daß der SC-Wert mindestens 28%,
Bedingung (SC-Wert) vorzugsweise aber mindestens 30,5 % beträgt. Vorzugs-
(0I Cr") 4- 0 25 (0I Fe) J- 0 9 (0I Mo) + (0I Nb) weise übersteigen die Gehalte an Niob 4% und an
(/ou-) + υ,2>(/ofej , üb W0MOJ+ 0Nb) 6q .^^ Elemeate Molybdän>
Vanadinund Wolfram
+ -MS K /oVJ + ( /oWjj ,>
IX I0 %o[o nicht5 wobei der Gesamtgehalt dieser Elemente
genügen und die 0 bis 0,1% Kohlenstoff, 0 bis 5% vorteilhafterweise höchstens 8% beträgt.
Titan, 0 bis 5% Aluminium, 0 bis 2% Mangan und Aluminium und Titan bis jeweils 5% verringern
0 bis 2,5% Silizium, Rest Eisen enthalten, vorge- ebenfalls die Empfindlichkeit der Legierung gegen
schlagen. 65 Spannungsrißkorrosion in Anwesenheit von Blei, Wichtig ist, daß der Nickelgehalt 67% nicht über- wenngleich höhere Gehalte dieser Elemente von beisteigt,
da unerklärlicherweise höhere Nickelgehalte spielsweise 3 oder 4% die Empfindlichkeit gegen
augenscheinlich die Beständigkeit gegen Spannungs- Spannungsrißkorrosion in mit Luft beladenem Wasser
erhöhen. Die erfindungsgemäße Legierung enthält daher vorzugsweise höchstens je 1 % Aluminium und
Titan.
Eine besonders bevorzugte Legierung mit im Vergleich zu den herkömmlichen Legierungen wesentlich
verbesserter Beständigkeit gegen Spannungsrißkorrosion in hochreinem, sowohl mit Luft als auch mit Blei
verunreinigtem Wasser, in chloridischen Medien und mit hoher Rostbeständigkeit in mit Blei verunreinigtem
Wasser, enthält 26 bis 30% Chrom, 62 bis 65,5%
Nickel, 0,01 bis 0,06 % Kohlenstoff, bis 1% Titan, 0 bis 3% Niob und 0 bis 8% Molybdän, Rest einschließlich
erschmelzungsbedingter Verunreinigungen Eisen. Eine Legierung mit 28 % Chrom und 8 bis 13 %
Eisen, Rest Nickel einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen besitzt eine ausgezeichnete
Beständigkeit gegen Spannungsrißkorrosion in hochreinem, mit Blei, Luft oder Chloriden verunreinigtem
Wasser und ist außerdem sehr beständig gegen eine ίο unerwünschte Rostbildung.
Legierun gen |
Cr (Vo) |
Fe (%) |
Ni (Vo) |
C (Vo) |
Ti (Vo) |
* (Vo) |
Wärmeb geglüht und wärme behandelt |
ehandlung geglüht |
8 m/25 | — | — | 8 m/25 | — | 2/152 | — |
1. | 30,7 | 10,2 | 58,3 | 0,06 | 0,15 | OK (4) | OK (2) | 8 m/241; 8 m/152 | — | ||||||
2. | 27,2 | 10,3 | 61,7 | 0,07 | 0,14 | — | OK (4) | 8m/l,3; 8m/l,3; 8m/7,6; 8m/10,2 |
4/152 | 8/103; 8/103 | |||||
3. | 28,4 | 18,8 | 51,8 | 0,05 | 0,21 | — | — | OK (2) | — | ||||||
4. | 28,7 | 14,2 | 56,3 | 0,05 | 0,21 | — | — | OK (2) | 8m/20; 8/203 8/203 |
||||||
5. | 27,6 | 3,0 | 65,6 | 0,05 | 0,26 | 0,9 Nb 0,9 W 1,0 Mo |
OK (2) | — | |||||||
6. | 27,7 | 3,2 | 65,6 | 0,06 | 0,29 | 2,8Nb | — | OK (2) | — | ||||||
7. | 27,9 | 2,5 | 65,0 | 0,04 | 0,15 | 3,6 V | — | OK (2) | — | ||||||
8. | 26,3 | 4,2 | 66,5 | 0,06 | 0,30 | 1,9 W | — | OK (2) | |||||||
9. | 27,0 | 4,4 | 66,4 | 0,06 | 0,33 | 1,8 V | — | OK (2) | |||||||
10. | 27,2 | 11,8 | 58,4 | 0,06 | 0,20 | 1,9Si | OK (2) | — | |||||||
11. | 27,4 | 3,1 | 64,4 | 0,06 | — | 4,0Ti | OK | — | |||||||
A | 24,1 | 8,2 | 67,0 | 0,11 | 0,17 | — | 8m/89; 8m/76 | — | |||||||
B | 24,0 | 8,1 | 67,1 | 0,02 | 0,23 | — | 8m/38; 8m/51 | — | |||||||
C | 22,4 | 9,4 | 67,9 | 0,10 | 0,19 | — | 8m/114; 8m/51 | — | |||||||
D | 24,2 | 6,6 | 68,4 | 0,06 | 0,08 | — | 8 m/25 | 8m/38; 8m/76 | |||||||
E | 22,5 | 8,4 | 68,4 | 0,02 | 0,22 | — | 8m/127; 8m/140 | — | |||||||
F | 23,5 | 5,7 | 69,5 | 0,05 | 0,27 | — | 8 m/23 | ||||||||
G | 20,8 | 8,8 | 69,6 | 0,03 | 0,21 | — | 8m/152; 8m/178 | ||||||||
H | 14,9 | 6,7 | 70,0 | 0,05 | 0,34 | 7,5Mo | 8m/216; 8m/107 | ||||||||
I | 20,0 | 7,0 | 71,0 | 0,01 | 0,29 | 1,2Ta | 4/152 | ||||||||
J | 23,6 | 1,6 | 74,0 | 0,02 | 0,21 | — | 8m/114; 8m/89 | ||||||||
K | 24,8 | 0,1 | 74,3 | 0,06 | 0,30 | — | 8 m/56 | ||||||||
L | 24,2 | 0,3 | 74,6 | 0,09 | 0,21 | — | 8 m/76 (2) | ||||||||
M | 15,9 | 7,3 | 75,0 | 0,06 | 0,28 | 0,9 Nb | 4/203 | ||||||||
N | 20,7 | 0,1 | 78,4 | 0,02 | 0,25 | — | 8 m/203 (2) | ||||||||
O | 24,0 | 12,9 | 62,5 | 0,05 | 0,16 | — | 8/254; 8/203 | ||||||||
P | 20,6 | 26,6 | 52,9 | 0,09 | 0,09 | — | 8/152; 8/203 | ||||||||
Q | 20,2 | 16,4 | 62,8 | 0,05 | 0,13 | — | 8/254; 8/203 | ||||||||
R T |
24,0 20,9 |
7,5 <0,l |
65,5 67,0 |
0,09 0,06 |
0,37 0,11 |
1,7 Mo 5,9 Co |
8/203 | ||||||||
U | 25,7 | <0,l | 66,9 | 0,05 | 0,12 | 6,6 Mn | 8/203 | ||||||||
V | 27,1 | <0,l | 64,2 | 0,04 | 0,22 | 7,1 Cu | 8/203 | ||||||||
W | 25,8 | <0,l | 64,8 | 0,05 | 0,15 | 8,2Ta | 8/254 |
* einschließlich höchstens je 0,2 % Silizium und Mangan, im allgemeinen je höchstens 0,1 °/o Aluminium und Kupfer sowie anderen
Verunreinigungen, Rest Nickel.
Im Rahmen von Vergleichsversuchen wurden die in Tabelle I zusammengestellten Legierungen erschmolzen,
von denen die Legierungen 1 bis 11 unter die Erfindung fallen, während die Legierungen A bis W
außerhalb der Erfindung liegen. Sämtliche Legierungen wurden zu Blöcken vergossen und durch Schmieden,
Warm- und Kaltwalzen zu 0,4 mm dicken Flachstücken verformt. Die Flachstücke wurden bei 115O0C
geglüht, in Wasser abgeschreckt und dann durch spanabhebende Bearbeitung zu Probestücken mit einer
Länge von 82,6 mm, einer Breite von 13 mm und einer Dicke von 3 mm verarbeitet. Einige Probestücke jeder
Legierung wurden 2 Stunden bei 675° C geglüht und in Luft abgekühlt. Diese Wärmebehandlung erhöhte
die Empfindlichkeit gegen Spannungsrißkorrosion.
Sämtliche Versuchsstreifen wurden zu U-förmigen Proben gebogen, deren Schenkel durch einen Bolzen in
paralleler Lage gehalten wurden. Auf diese Weise befanden
sich dieProbestücke in hochgespanntemZustand.
Die Proben wurden dann einem Spannungsrißkorrosionsversuch unterworfen, bei dem sie in einem Autoklav
zusammen mit 10 g Bleipulver in destilliertes und deionisiertes Wasser gebracht wurden. Das Wasser
wurde luftfrei gemacht, der Autoklav druckdicht verschlossen und sein Inhalt auf 315° C erhitzt.
Die Versuche dauerten höchstens 8 Wochen, wobei die Autoklaven alle 2 Wochen geöffnet und die Proben
auf Risse untersucht wurden. Sobald bei 45facher Vergrößerung Risse festgestellt wurden, wurde das betreffende
Probestück aus dem Versuch herausgenommen und die Rißtiefe bestimmt. Die Versuche mit
den anderen Probestücken wurden mit frischem Wasser und Blei fortgesetzt. Diejenigen Proben, die nach Ablauf
von 8 Wochen keine sichtbaren Risse aufwiesen, wurden metallographisch untersucht.
Die Versuchsergebnisse sind in den beiden letzten Spalten der Tabelle I aufgezeichnet. Dabei besagt
»OK«, daß keine Risse beobachtet werden konnten, und bezeichnet die in Klammern befindliche Zahl die
Anzahl der untersuchten Proben. Angaben wie »4/152« besagen, daß nach 4 Wochen ein Riß von 152 · 10~3 cm
Tiefe festgestellt wurde, während die Angabe wie »8 m/279« besagt, daß bei der metallographischen
Untersuchung nach 8 Wochen ein Riß mit einer Tiefe von 279 · 10~3 cm festgestellt wurde.
Die Daten der Tabelle I beweisen, daß von den erfindungsgemäß verwandten Legierungen nur die Legierung
2 rissig war, wobei die Risse jedoch nicht sehr tief waren und erst am Ende der Versuchszeit sowie in
einem Fall nach der Wärmebehandlung auftraten. Im Gegensatz dazu waren alle Legierungen, die mehr als
ίο 67°/0 Nickel enthielten, sowie zahlreiche andere, hier
nicht referierte Versuchslegierungen rissig. Von den Legierungen, deren SC-Wert 28 % überstieg, mit Ausnahme
der Legierung 2, deren SC-Wert 29,8 betrug, war keine rissig, und alle Legierungen mit 30,5 % übersteigendem
SC-Wert waren rißfrei.
Mehrere der Legierungen A bis W entsprechen der älteren Patentanmeldung (vgl. deutsche Offenlegungsschrift
1 533 281) und sind unempfindlich gegen Spannungsrißkorrosion in hochreinem, mit Luft gesättigtem,
jedoch bleifreiem Wasser. So entsprechen die Zusammensetzungen der Legierungen A, B, D und F
den Legierungen 1 und 2 und die Legierungen G, N, K, R und I den Legierungen 3, 4, 5, 7 und 9 der älteren
Patentanmeldung. Alle diese Legierungen waren in Anwesenheit von Blei in starkem Maße rissig.
Die Versuchsergebnisse der Legierungen T, U, V und W zeigen, daß ein Zusatz von Kobalt, Mangan,
Kupfer und Tantal nicht zu einer Erhöhung der Beständigkeit gegen Spannungsrißkorrosion beiträgt.
Verschiedene Legierungen wurden weiteren Versuchen unterworfen, bei denen die Rostanfälligkeit in
bleihaltigem und bleifreiem Wasser an Hand des Gewichtsverlustes nach einem 14tägigen Versuch bestimmt
wurde. Die Legierungen wurden, wie in Tabelle I angegeben, hergestellt und untersucht. Die Legierungen
AA bis EE fallen nicht unter die Erfindung, während es sich bei den Legierungen 1, 3, 7 und 10 um
erfindungsgemäß verwandte Legierungen handelt, die den Einfluß des Eisens in bezug auf eine Verringerung
der Rostanfälligkeit veranschaulichen. Die Versuchsergebnisse sind in der nachfolgenden Tabelle II zusammengestellt.
Legierungen | Cr | Fe | Ni | C | Ti | (7o) | Gewichtsverlust (mg/dm2/d) | bleifrei | — |
(%) | (%) | (%) | (7o) | (7o) | bleihaltig | 0,17 | 0,14 | ||
AA | 35,0 | 1,1 | 63,3 | 0,05 | 85,0 | 0,08 | — | ||
BB | 29,5 | 0,1 | 69,7 | 0,03 | 0,22 | — | 8,3 | 32,4 — | — |
CC | 31,4 | 2,3 | 67,5 | 0,05 | 0,30 | — | 30,8 | — | |
DD | 29,8 | 0,2 | 67,1 | 0,04 | 1,8 | 0,7Al | 1,5 | — | |
1 | 30,7 | 10,2 | 58,3 | 0,06 | 0,15 | — | 1,0 | ||
10 | 27,2 | 11,8 | 58,4 | 0,06 | 0,20 | 1,9 Si | 4,4 | ||
EE | 27,5 | 0,1 | 72,0 | 0,06 | 0,18 | — | 6,0 | ||
7 | 27,9 | 2,5 | 65,0 | 0,04 | 0,15 | 3,6 V | 0,8 | ||
3 | 28,4 | 18,8 | 51,8 | 0,05 | 0,21 | — |
Viele der erfindungsgemäß verwandten Legierungen, die Molybdän, Niob, Wolfram und Vanadium einzeln
oder nebeneinander enthalten, besitzen Zugfestigkeiten und Streckgrenzen, die im Vergleich zu herkömmlichen
Legierungen mit 16°/0 Chrom, 6,7 % Eisen, 0,05 % Kohlenstoff, Rest Nickel im geglühten und ausgehärteten
Zustand um 50 bis 100% höher sind. Da diese Legierungen eine hohe Beständigkeit gegen
Spannungsrißkorrosion besitzen, können sie ohne die Gefahr einer Rißbildung einer weitaus größeren Belastung
widerstehen als die üblichen Legierungen.
Einige der erfindungsgemäß verwandten Legierungen wurden auch auf ihre Anfälligkeit gegen Spannungsrißkorrosion
in chloridischen Medien an Hand des bekannten Kochversuchs in Magnesiumchlorid untersucht. So wurden drei Proben der Legierungen 3
und 4, die mehr als 50 % Nickel enthielten, 1 Stunde bei 1150°C lösungsgeglüht, in Wasser abgeschreckt,
Stunden bei 675 0C gehalten und in Luft abgekühlt.
Die Probestücke wurden dann U-förmig gebogen und Tage in die kochende Magnesiumchloridlösung von
1540C in einem Autoklav eingetaucht. Keine Probe war bei Versuchsende rissig. Im Gegensatz dazu waren
drei Proben einer in ähnlicher Weise wärmebehandelten Vergleichslegierung mit 42,2 °/0 Nickel, 28,8 %
Chrom, 28,0 % Eisen, 0,05 % Kohlenstoff und geringen Gehalten an Aluminium, Titan und Verunreinigungen
bei Rißtiefen von 0,5 bis 1,5 mm in starkem Maße ίο
rissig.
Die erfindungsgemäß verwandte Legierung eignet sich insbesondere als Werkstoff für Gegenstände, die
im Gebrauch bei erhöhtem Druck und erhöhter Temperatur von beispielsweise 150 bis 3500C, bleihaltigem,
ansonsten aber hochreinem Wasser ausgesetzt sind. Dies gilt beispielsweise für Wärmeaustauscher, Druckkessel
und Wasserrohre.
20
Claims (11)
1. Verwendung einer Nickel-Chrom- oder Nickel-Chrom-Eisen-Legierung,
bestehend aus 52 bis 67% Nickel, 26 bis 32% Chrom, 0 bis 10% Molybdän, 0 bis 6% Niob, 0 bis 10% Vanadium und 0 bis
10 % Wolfram, deren Gesamtgehalt an Molybdän, Niob, Vanadin und Wolfram 15% nicht übersteigt
und deren Gehalte an Chrom, Eisen, Molybdän, Niob, Vanadin und Wolfram die Bedingung
CV0Cr) + 0,25 CV0Fe) + 0,9 (%Mo) + CV0Nb)
erfüllen und die 0 bis 0,1 % Kohlenstoff, 0 bis 5% Titan, 0 bis 5 % Aluminium, 0 bis 2 % Mangan und
0 bis 2,5% Silizium und gegebenenfalls Rest Eisen enthält, als Werkstoff für Gegenstände, die im
Gebrauch bei erhöhter Temperatur und erhöhtem Druck hochreinem, bleihaltigem Wasser ausgesetzt
sind.
2. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach Anspruch 1, die jedoch 55 bis 65%
Nickel, 27 bis 30% Chrom, bis je 1% Titan und Aluminium enthält, für den Zweck nach Anspruch
1.
3. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach den Ansprüchen 1 und 2, deren Gehalte
an Chrom, Eisen, Molybdän, Niob, Vanadium und Wolfram der Bedingung
CV0Cr) + 0,25 (%Fe) + 0,9 ("/,Mo) + (% Nb)
+ 1,25 [CV0V) + CY0W)]
>30,5%
genügen für den Zweck nach Anspruch 1.
4. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach den Ansprüchen 1 bis 3, deren Eisengehalt
mindestens 4% beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
5. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach Anspruch 4, deren Eisengehalt 8 bis
20% beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
6. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach den Ansprüchen 1 bis 5, deren Gehalte
an Chrom und Eisen jedoch der Bedingung
(%Cr)-0,5 (%Fe)< 28%
genügen, für den Zweck nach Anspruch 1.
7. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach den Ansprüchen 1 bis 6, die jedoch
insgesamt mindestens 1 % Molybdän, Niob, Vanadium und Wolfram einzeln oder nebeneinander
enthält, für den Zweck nach Anspruch 1.
8. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach Anspruch 7, die jedoch höchstens
4% Niob und höchstens je 8% Molybdän, Vanadium und Wolfram enthält, für den Zweck nach
Anspruch 1.
9. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach Anspruch 8, deren Gesamtgehalt an
Niob, Molybdän, Vanadium und Wolfram 8% nicht übersteigt, für den Zweck nach Anspruch 1.
10. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach Anspruch 1, die jedoch 26 bis 30%
Chrom, 62 bis 65,5% Nickel, 0,01 bis 0,06% Kohlenstoff, bis 1% Titan, 0 bis 3% Niob und
0 bis 8% Molybdän, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen enthält,
für den Zweck nach Anspruch 1.
11. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach Anspruch 1, die jedoch 28 % Chrom,
8 bis 13% Eisen, Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen Nickel enthält,
für den Zweck nach Anspruch 1.
1095447227
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US65366567A | 1967-07-17 | 1967-07-17 | |
US73352068A | 1968-05-31 | 1968-05-31 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1758660B1 true DE1758660B1 (de) | 1971-10-28 |
Family
ID=27096560
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19681758660 Pending DE1758660B1 (de) | 1967-07-17 | 1968-07-16 | Verwendung einer nickel chrom oder nickel chrom eisen legierung |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
AT (1) | AT288038B (de) |
BE (1) | BE718181A (de) |
DE (1) | DE1758660B1 (de) |
FR (1) | FR1584027A (de) |
GB (1) | GB1210607A (de) |
SE (1) | SE352377B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2725691A1 (de) * | 1976-07-28 | 1978-02-09 | Tokyo Shibaura Electric Co | Verschleissfeste legierung und deren verwendung |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4400209A (en) * | 1981-06-10 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
US4421571A (en) * | 1981-07-03 | 1983-12-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
US5424029A (en) * | 1982-04-05 | 1995-06-13 | Teledyne Industries, Inc. | Corrosion resistant nickel base alloy |
ZA832119B (en) * | 1982-04-05 | 1984-04-25 | Teledyne Ind | Corrosion resistant nickel base alloy |
GB8922161D0 (en) * | 1989-10-02 | 1989-11-15 | Inco Alloys Ltd | Exhaust valve alloy |
US5211911A (en) * | 1992-03-09 | 1993-05-18 | Epri | High vanadium austenitic heat resistant alloy |
DE4226272C1 (de) * | 1992-08-08 | 1994-02-10 | Mtu Muenchen Gmbh | Verfahren zur Behandlung von MCrAlZ-Schichten und mit dem Verfahren hergestellte Bauteile |
DE4229599C1 (de) * | 1992-09-04 | 1993-08-19 | Mtu Muenchen Gmbh | |
FR2820197B1 (fr) | 2001-01-30 | 2006-01-06 | Elf Antar France | Dispositif reducteur d'encrassement d'un echangeur thermique tubulaire |
JP2007154213A (ja) * | 2003-10-28 | 2007-06-21 | Ebara Corp | Ni基耐熱合金を用いた焼却又はガス化装置 |
SE529003E (sv) | 2005-07-01 | 2011-10-11 | Sandvik Intellectual Property | Ni-Cr-Fe-legering för högtemperaturanvändning |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1311678A (fr) * | 1962-01-22 | 1962-12-07 | Rolls Royce | Procédé de traitement thermique des alliages |
DE1533281A1 (de) * | 1965-05-26 | 1969-12-11 | Int Nickel Ltd | Nickel-Chrom-Legierung |
-
1968
- 1968-07-05 GB GB3219968A patent/GB1210607A/en not_active Expired
- 1968-07-15 FR FR1584027D patent/FR1584027A/fr not_active Expired
- 1968-07-15 AT AT679068A patent/AT288038B/de not_active IP Right Cessation
- 1968-07-16 SE SE973568A patent/SE352377B/xx unknown
- 1968-07-16 DE DE19681758660 patent/DE1758660B1/de active Pending
- 1968-07-17 BE BE718181D patent/BE718181A/xx unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1311678A (fr) * | 1962-01-22 | 1962-12-07 | Rolls Royce | Procédé de traitement thermique des alliages |
DE1533281A1 (de) * | 1965-05-26 | 1969-12-11 | Int Nickel Ltd | Nickel-Chrom-Legierung |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2725691A1 (de) * | 1976-07-28 | 1978-02-09 | Tokyo Shibaura Electric Co | Verschleissfeste legierung und deren verwendung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE718181A (de) | 1969-01-17 |
SE352377B (de) | 1972-12-27 |
AT288038B (de) | 1971-02-25 |
FR1584027A (de) | 1969-12-12 |
GB1210607A (en) | 1970-10-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE68907678T2 (de) | Legierung auf Nickel-Basis. | |
DE60316212T2 (de) | Nickelbasislegierung, heissbeständige Feder aus dieser Legierung und Verfahren zur Herstellung dieser Feder | |
DE3751267T2 (de) | Korrosionsbeständige, hochfeste Nickellegierung. | |
DE3382737T2 (de) | Nickel-Chrom-Legierung. | |
DE69006887T2 (de) | Korrosionsbeständige Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen. | |
DE102015008322A1 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Nickel-Eisen-Chrom-Aluminium-Knetlegierung mit einer erhöhten Dehnung im Zugversuch | |
DE2405373A1 (de) | Nickellegierungen | |
DE1758660B1 (de) | Verwendung einer nickel chrom oder nickel chrom eisen legierung | |
EP0154600A2 (de) | Verwendung einer korrosionsbeständigen austenitischen Eisen-Chrom-Nickel-Stickstoff-Legierung für mechanisch hoch beanspruchte Bauteile | |
DE3851948T2 (de) | Korrosionsbeständige legierung. | |
DE3490022T1 (de) | Legierungen auf Cobaltbasis für Motorventile und Ventilsitze | |
DE1558711B2 (de) | Verwendung einer Nickel-Chrom-Stahllegierung | |
DE2253148A1 (de) | Ferritische korrosionsbestaendige stahllegierung und verfahren zu ihrer herstellung | |
DE3427206C2 (de) | Legierung auf Nickelbasis | |
DE2135179A1 (de) | Nichtrostender Nickel Chrom Stahl mit hoher Spannungsnßkorrosionsbestandigkeit | |
DE3486117T2 (de) | Verfahren zur herstellung von platten oder schmiedestuecken aus nichtrostendem stahl mit ferritisch-austenitischem zweiphasengefuege. | |
DE69112680T2 (de) | Korrosionsbeständige Gusslegierung. | |
DE1232759B (de) | Martensitaushaertbarer Chrom-Nickel-Stahl | |
DE1533281C3 (de) | Verwendung einer Nickel-Chrom-Legierung | |
DE681719C (de) | Werkstoff fuer Schweissstaebe zur Herstellung nicht haertbarer, feinkoerniger und dehnbarer Schweissen bei Gegenstaenden aus ferritischen Chromstaehlen | |
DE1758660C (de) | Verwendung einer Nickel-Chrom- oder Nickel-Chrom-Eisen-Legierung | |
DE4118437A1 (de) | Hochsiliziumhaltiger, korrosionsbestaendiger, austenitischer stahl | |
DE2639325B2 (de) | Verwendung einer Nickel-Basis-Legierung | |
DE1758819A1 (de) | Spannungskorrosionsriss-resistente Staehle | |
DE2219287A1 (de) | Eisen-Chrom-Molybdän-Nickel-Kobalt-Legierung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 |