DE1751199B2 - Regeleinrichtung fuer ein nebenstrom-gasturbinenstrahltriebwerk - Google Patents

Description

1. Gesamtdruck P₁₂ am Gebläse- oder Niederdruckverdichtereinlaß,

2. Gesamtdruck P₍₃ am Gebläse- oder Niederdruckverdichterauslaß und

Die Erfindung bezieht sich auf eine Regeleinrichtung für ein Nebenstrom-Gasturbinenstrahltriebwerk mit einem Gebläse bzw. Niederdruckverdichter, einem Hochdruckverdichter, wobei der Nebenstromkanal hinter dem Niederdruckverdichter abzweigt, und mit einer querschnittsveränderbaren Schubdüse im Nebenstromkanal.

Bei bekannten Nebenstrom-Gasturbinenstrahltriebwerken sind Regeleinrichtungen vorgesehen, welche auf einen Stelltrieb zur Einstellung der querschnittsveränderbaren Schubdüse im Nebenstromkanal einwirken und auf die korrigierte Drehzahl des Niederdruckverdichters oder Gebläses ansprechen, wobei durch die Regelung diese Drehzahl konstant gehalten werden soll (USA.-Patentschrift 2 873 576, Fig. 2).

Nun ist es wünschenswert, im Bereich des überschallfluges den Massendurchsatz des Gebläses oder Niederdruck Verdichters an den Massendurchsatz am Einlauf anzupassen, damit der Einlauf mit optimalem Wirkungsgrad arbeitet. Die normalerweise stromab vom Einlauf vorgesehenen Umgehungsöffnungen oder Ableitungsöffnungen zum Ableiten überschüssiger Luft vom Triebwerk werden daher bei gegebener Machzahl zweckmäßig in einer bestimmten Stellung gehalten.

Durch die Erfindung soll die Aufgabe gelöst werden, bei einer Regeleinrichtung der eingangs erwähnten Art die querschniUsveränderbare Schubdüse im Nebenstromkanal so einstellen zu können, daß der Massendurchsatz abhängig von der jeweiligen Flugmachzahl im wesentlichen unabhängig von der Einstellung des Schubes auf einen bestimmten Wert gehalten wird.

Ernndungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß der Soll- und Istwert für die Regelung der Nebenstromschubdüse das Verhältnis der Differenz der Gesamtdrücke am Austritt und Eintritt des Niederriruckverdichters zur aus dem Gesamtdruck und dem

3. entweder statischer Gebläseauslaß-Druck P_s2 oder Gesamtdruck P₁₄ am Nebenstromkanalauslaß.

Diese Drücke werden dann zur Errechnung eines

Istwertes 4ίϊ verwendet, der hierauf mit einem Ar

Sollwert ~ verglichen wird, der als Funktion der Betriebsgrößen N und T₂ vorgegeben ist. (Die Dennitionen der Werte -rp, N und T₂ werden weiter unten

angegeben.)

Ein Ausrührungsbeispiel der Erfindung wird im folgenden unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert. Es stellt dar

F i g. 1 eine schematische Abbildung eines Flugzeugs mit einem Triebwerk zusammen mit dem Einlauf,

F i g. 2 eine schemalische Abbildung des Triebwerkes, im Schnitt mit den Regelungskomponenlen,

F i g. 3 ein Diagramm, in welchem der korrigierte Massendurchsatz über der Flugmachzahl aufgetragen ist,

F i g. 4 ein Niederdruckverdichterkennfeld mit aus den Zustandswerten am Verdichtereintritt gebildetem bezogenem Massendurchsatz,

F i g. 5 ein Niederdruckverdichterkennfeld mit aus den Zustandswerten am Verdichteraustritt gebildetem bezogenem Massendurchsatz,

F i g. 6 ein Diagramm, in welchem die korrigierte Drehzahl des Hochdruckverdichters in Abhängigkeit von der korrigierten Drehzahl des Gebläses bzw. Niederdruck Verdichters aufgetragen ist,

F i g. 7 ein Diagramm, in welchem der korrigierte Massendurchsatz in Abhängigkeit von der korrigierten Drehzahl des Hochdruckverdichters aufgetragen ist,

F i g. 8 ein Diagramm, in welchem der erfindungsgemllße Rcgclparameter in Abhängigkeit von der korrigierten Drehzahl des Hochdruckverdichters aufgetragen ist und

F i g, 9 eine Einrichtung zur Erfassung des erflndungsgemiißen Parameters (schematisch).

In den Fig. I bis 8 sind schematisch die Lage des Lufteinlaufs und des Triebwerkes zur Flugzeugzelle, die verschiedenen Triebwerksteile und das Betriebsverhalten des Triebwerkes in charakteristischen Punkten aufgezeigt.

Am Flugzeug 10 ist ein Mantelstromtriebwerk 12 befestigt, von welchem aus stromauf ein Lufteinlaß 14 angeordnet ist, der mit einer beweglichen Klappe 16 ausgestattet ist, welche zur Querschnittsveränderung des Lufteinlass dient, um die eintretende Luft so weit zu verzögern, daß ihre Geschwindigkeit im wesentlichen dem Wert von Mach 1 entspricht. Im anschließenden Diffusorabschnitt wird die Luft noch weiter verzögert, so daß ihre Geschwindigkeit beim Eintritt in den Verdichter und das Mantelstromgebläse unter der Schallgeschwindigkeit liegt.

Der Triebwerksaufbau läßt sich am besten aus F i g. 2 der Zeichnungen entnehmen. Das Triebwerk besitzt ein Gebläse bzw. einen Niederdruckverdichter 18, einen Verdichterabschnitt 20 als Hochdruckverdichter (Gasgenerator des Grundtriebswerks), eine Brennkammer 22 als Hauptbrennkammer, eine zum Antrieb des Hochdruckverdichters 20 dienende Turbine 24 und eine Turbine 26, welche zum Antrieb des Niederdruckverdichters 18 dient, sowie schließlich einen allgemein mit der Bezugszahl 28 bezeichneten Auslaßabschnitt des Triebwerks. Das Triebwerk weist einen ringförmigen Nebenstrom- oder Mantelstromkanal 30 auf, der an der Hauptbrennkammer vorbeiführt und im Bereich des Alislaßabschnittes 28 ausmündet. Im Nebenstromkanal 30 sind im Ausführungsbeispiel Brenner 32 angeordnet, so daß in dem genannten Kanal Treibstoff verbrannt und dadurch der vom Triebwerk erzeugte Schub vergrößert werden kann. Ein geeigneter Brennstoffregler, welcher durch das Blocksymbol 36 dargestellt ist, dient zur Regulierung der Brennstoffzufuhr nach den Brennern im Nebenslromkanal. Hierzu kann ein gebräuchlicher Brennstoffregler dienen. Da Einzelheiten dieser Teile des Regelsystems für das Verständnis der Erfindung nicht notwendig sind, erübrigt sich diesbezüglich eine ins einzelne gehende Beschreibung.

Am Auslaßende des Nebenstrom- oder Mantelstromkanals ist die Nebenstromschubdüse 38 angeordnet, die mittels eines Stelltriebes 40 verstellt werden kann, wobei dieser Stelltrieb auf eine Düsensteuereinrichtung anspricht, die durch das Blocksymbol 42 dargestellt ist. Die Düsensteuereinrichtung 42 empfangt bestimmte, den Betriebszustand des Triebwerks kennzeichnende veränderliche Größen und berechnet aus diesen Werten ein Ausgangssignal, welches derart wirksam ist, daß der Massendurchsatz der vom Triebwerk aufgenommenen Luft gleich dem optimalen Wert des Massendurchsatzes bezüglich des Lufteinlaufes des Flugzeuges ist. Zu diesem Zwecke sind ein auf den Gesamtdruck am Einlaß des Gebläses ansprechender Druckfühler 44, ein auf den Gesamtdruck auf der Auslaßseite des Gebläses ansprechender Druckfühler 48 und ein auf den statischen Druck im Bereich stromab des Gebläses im Nebenstromkanal ansprechender Druckfühler 52 vorgesehen, welche über Leitungen 46 bzw. 50 bzw. 54 Drucksignale an die Dilsensleiioreinrichiung übermitteln. Diese Signale werden dann in einen einzigen Parameter umgeformt, welcher innerhalb einer Regolsohleife den Werton

und ^₂ funktionell zugeordnet wird, indem der

ίο Querschnitt der Nebenstromschlußdlise 38 in der

nachfolgend erläuterten Weise gesteuert wird. Die

einzelnen Symbole haben hierbei folgende Bedeutung:

~'l!L·- = korrigierte Drehzahl des Hochdruck- WtI Verdichters,

P = Druck,

6 = Druckverhältnis als Quotient des tatsächlichen Drucks und des auf Normzustand der Atmosphäre bezogenen Drucks in der betrachteten Triebwerksebene,

T = Temperatur,

Θ = Temperaturverhältnis als Quotient der tatsächlichen Temperatur und der auf Normzustand der Atmosphäre umgerechneten Temperatur in der betrachteten Triebwerksebene,

Index »S« = statisch,
Index »ί«
Indexzahlen

Gesamt-,

betreffende Triebwerksebene (als Ra-

dialschnitt),

bezogener Massendurchsatz.

Der obenerwähnte einzige Parameter wird gewonnen, indem folgende drei Maschinendrücke aufgenommen werden, nämlich

1. Gesamtdruck P₁₂ am Einlaß des Gebläses bzw. Niederdruckverdichters,

2. Gesamtdruck P₁₃ am Auslaß des Gebläses bzw. Niederdruckverdichters und

3. entweder statischer Gebläseauslaßdruck P,₃ oder Gesamtdruck P₁₄ am Nebenstromkanalauslaß,

woraus dann Signale errechnet werden, welche den Werten

P₁₃-

oder

oder aber den Kehrwerten dieser Ausdrücke gleich sind, wobei die genannten Signalwerte nachstehend

allgemein mit dem Symbol ~p bezeichnet werden.

Ein solcher Regelparameter ist in einem genügend großen Bereich gültig und ausreichend empfindlich, um eine genaue Steuerung des Triebwerkschubes und des Lufldurchstromes durch das Triebwerk zu ermöglichen.

Die Gültigkeit des angegebenen Regelparameters wird am besten unter Bezugnahme auf die F i g. 3 bis 8

erläutert, welche graphische Darstellungen der Betriebscharakteristiken bestimmter Teile des Gasturbinenstrahltriebwerks wiedergeben. Zunächst sei auf F i g. 3 Bezug genommen, in welcher, wie gesagt, die Flugmachzahl M in Abhängigkeit vom korrigierten Massendurchsatz aufgetragen ist. Man ersieht aus dieser Darstellung, daß mit Zunahme der Machzahl des Flugzeuges entsprechend der mit A bezeichneten Kurve der für den Einlaßkanal optimale korrigierte Massendurchsatz abfällt. Es sei dann angenommen, daß das Flugzeug mit der durch den Betriebspunkt B festgelegten Geschwindigkeit Mach 3 fliegt. Betrachtet man nun das Niederdruckverdichter- bzw. Gebläsekennfeld (Fig. 4), in welchem das Druck verhältnis des Gebläses bzw. Niederdruckverdichters in Abhängigkeit vom korrigierten Massendurchsatz am Eintritt aufgetragen ist, so sieht man, daß die Kurvenschar C die Kennlinien für konstante Gebläsedrehzahl, die Kurvenschar D die Kennlinien für konstante Auslaßquerschnitte der Nebenstromschubdüse und die Kurve E die Pumpgrenze angibt. Bei gegebener Triebwerksgeometrie, d. h. bei festliegender Querschnittsfläche und bei festliegendem Betriebszustand hinsichtlich der Leistung des Hochdruckverdichters, liegt der Betriebspunkt ß nach F i g. 3 im Kennfeld nach Fig. 4 an der Stelle B₁. Nimmt man nun an, daß sich die Leistung im Sinne einer Abnahme verändert, so bewegt sich der Betriebspunkt B₁ entlang einer Linie der Kurvenschar D, bis er einen neuen stationären Arbeitspunkt B₂ erreicht. An dieser Stelle ist nun ein entsprechender korrigierter Luft-Massendurchsatz gültig, welcher kleiner ist als der ursprüngliche korrigierte Massendurchsatz. Dies ist jedoch nicht erwünscht. Es ist daher notwendig, Mittel vorzusehen, um den korrigierten Massendurchsatz ungeachtet der möglichen Veränderungen der Leistungsforderung an das Triebwerk auf einem konstanten Wert zu halten. Zwar könnte man eine entsprechende Korrektur das Massendurchsatzes durch Veränderung des Querschnittes am Einlaß stromauf vom Triebwerk vornehmen, indem man nämlich die durch die Klappe 16 begrenzte Querschnittsfläche oder, falls es sich um einen Einlaß mit Mitteln zur Luftabblasung handelt, die allgemein mit der Bezugszahl 60 bezeichneten Ableitungsöffnungen weiter öffnet oder schließt, doch ist dies nicht vorteilhaft, wenn einmal eine gewünschte Reisegeschwindigkeit des Flugzeuges eingestellt ist. Es ist dann zweckmäßiger, den Querschnitt der Auslaßdüsen so einzustellen, daß die vom Triebwerk benötigte Luftmenge der für den Einlauf optimalen Luftmenge angepaßt wird.

Betrachtet man nun F i g. 5 der Zeichnungen, welche ein Verdichterkennfeld darstellt, das demjenigen von F i g. 4 der Zeichnungen entspricht, jedoch bezüglich der Betriebswerte am Auslaßende des Gebläses bzw. Verdichters aufgenommen ist, so ist der dem Betriebspunkt B₁ nach F i g. 4 entsprechende Punkt nun an der mit B₃ bezeichneten Stelle zu suchen.

Wie bereits oben erwähnt, soll der korrigierte Massendurchsatz am Einlaß des Gebläses bzw. Niederdruckverdichters auf einem konstanten Wert gehalten werden, welcher in F i g. 4 durch die senkrechte gerade Linie F angegeben ist. Entsprechend nimmt die gerade Linie F nach Fig. 4 in Fig. 5 dann die Gestalt der Kurve F₁ an.

Wie dem Diagramm nach F i g. 6 zu entnehmen ist, verändert sich die korrigierte Drehzahl des Gebläses bzw. Niederdruckverdichters in Abhängigkeit von der korrigierten Drehzahl des Hochdruckverdichters, d. h. -T^- ist eine Funktion von -7t. Demgemäß entspricht

Wl Wl

der Betriebspunkt B₃ nach F i g. 5 dem Punkt B₄ nach F i g. 6. Der Punkt G gibt den Betriebspunkt an, bei welchem die Nebenstromschubdüse ganz geöffnet ist, und die Verbindungslinie H zwischen den Punkten G und B₄ entspricht der Linie F nach F i g. 4 und umfaßt den gesamten Bereich des öffnens und Schließens der Schubdüse. Die Kurve J zeigt das Drehzahlverhältnis, wenn die Schubdüse sich ganz in der Öffnungsstellung befindet. Erst wenn also ein bestimmtes Drehzahlverhältnis erreicht ist, wird die Schubdüse geöffnet.

Die Kurven H und J nach F i g. 6 sind in F i g. 7 über dem korrigierten Massendurchsatz (bezogen auf die Werte am Gebläse- bzw. Niederdruck verdichteraustritt) aufgetragen, wobei die gleichen Kurven mit gleichen Bezugsbuchstaben, jedoch unter Hinzunahme des Index »1«, bezeichnet sind. Es zeigt sich, daß bei einer Zunahme der korrigierten Drehzahl

=- und bei einer Abnahme des Düsenaustritts-

querschnittes der korrigierte Massendurchsatz am Gebläse- bzw. Niederdruckverdichteraustritt längs der Kurve Zi₁ abnimmt, welche im wesentlichen der Kurve F₁ nach Fig. 5 entspricht. Zur weiteren Erläuterung diene folgende mathematische Betrachtung:

PD PP^- V* J

f ~ ^rs ^rr3 ~~ ^rs3

Wird nun sowohl der Zähler als auch der Nenner der rechten Seite von Gleichung (1) mit dem Faktor P,3 multipliziert, so erhält man:

AP,

1 -

ι _ ' *³ P₁₃

Multipliziert man nun Zähler und Nenner der rechten Seite von Gleichung (2) mit dem Faktor

-~- . so erhält man:

AP,

-1

P — P

^rt ^rs

P₁₂ \ ~p

Nun ist bekannt, daß für gasförmige Medien der bezogene Massendurchsatz

eine Funktion der Querschnittsfläche in der betrachteten Triebwerksebene und des in dieser Ebene gültigen Verhältnisses von statischem Druck zu Gesamtdruck ist. Da die Querschnittsfläche des Triebwerks in der Ebene 3 bekannt und unveränderlich ist, gilt:

1 751 !99

₌ r

*,3

(5)

Aus den oben angeschriebenen Gleichungen (3) und (5) ergibt sich, daß der Wert — eine Funktion von -^i- und

w„\Te,

¹13

ist. Aus F i g. 4 ergibt sich ferner, daß -^- eine Funktion von .

und der durch die Kurvenschar D angegebenen Querschnittsfläche ist. Aus den F i g. 5 und 7 ist dann zu entnehmen, daß der Wert

ebenfalls eine Funktion von

und der durch die Kurvenschar D angegebenen Querschnittsfläche ist. Schließlich ergibt sich aus F i g. 6, daß

JV.,

eine Funktion von

N_n

und der durch die Kurvenschar D angegebenen Querschnittsfläche ist.

Der Wert 4t; i^st somit eine Funktion von

\H,2

und des durch die Kurvenschar D angegebenen Düsenquerschnittes. F i g. 8 kann daher hergeleitet werden. So zeigt Fig. 8, daß bei einer Verringerung des Düsenquerschnitts längs der Kurve H₂ das Verhältnis ~p zunimmt, während — worüber F i g. 7 Aufschluß gibt — der bezogene Massendurchsatz am Gebläsebzw. Verdichteraustritt abnimmt.

Aus den vorstehenden Ausführungen ergibt sich, daß der erfindungsgemäße einzige Steuerparameter der korrigierten Drehzahl

N₁,

derart funktionell zugeordnet werden kann, daß der korrigierte Massendurchsatz am Gebläseeinlaß be gleichbleibender Flugmachzahl auf einem konstanter Wert gehalten wird, indem die Einstellung der Neben· Stromschubdüse verändert wird. Die Kurven bzw Kennlinien K in den F i g. 4 bis 8 der Zeichnunger verdeutlichen die Verschiebung der Arbeitslinien bei einer Veränderung der Gesamttemperatui am Verdichtereinlaß (in den Fig. 4 bis 8 durch einen Pfeil mit der Beschriftung INC T₁₂ angedeutet] auf Grund einer Machzahländerung. Aus diesem Grunde sind geeignete Steuermittel, beispielsweise dreidimensionale Nocken, erforderlich, um die Kurvenscharen wiederzugeben.

F i g. 9 zeigt die Einrichtung zur Erfassung des erfindungsgemäßen Parameters.

Die Steuereinrichtung 42 enthält ein auf ein Druckverhältnis ansprechendes Gerät und ein Rechenwerk, welche allgemein mit der Bezugszahl 62 bezeichnet sind und dazu dienen, ein Signal zu erzeugen, das dem

den Steuerparameter —5 darstellenden Bruch entspricht. Als Ausgangsgröße der Einrichtung 62 dient die Stellung des Hilfskolbens 63, der eine Verschiebung der Kolbenstange 64 vornimmt. Das obere Ende der Kolbenstange 64 ist an ein Additionsgestänge 66 angeschlossen, welches außerdem ein vorgegebenes \ P
— -Signal empfangt, das durch das Profil eines

dreidimensionalen Nockens 70 definiert ist, dessen Form von einem Taster 71 abgegriffen wird. Wie schematisch angedeutet ist, erzeugt der dreidimensionale Nocken das genannte vorgegebene -Tp-Signal als Funktion der Drehzahl N₁₁ des Hochdruckverdichters und der Gesamttemperatur T₂ am Verdichtereinlaß. Dreidimensionale Nocken sind in der Technik allgemein bekannt. Die Stellung der Kolbenstange 64 wird, wie oben erwähnt, von dem Rechenwerk erzeugt welches einen Balg 68 und einem Balg 70 enthält welche den Drucksignalen zur Bildung des Istwerts IP
¹JP unterworfen sind. Zu diesem Zwecke wird dei über die Leitung 50 herbeigeführte Gesamtdruck P,_; in das Innere des Gehäuses 72 des Rechenwerks eingeleitet, so daß dieser Druck auf die Außenseite dei Bälge 68 und 70 einwirkt. Der über die Leitung 4f anstehende Gesamtdruck P₁₂ wird in das Innere de; Balges 68 und der statische Druck P_s3 über die Lei tung 54 in das Innere des Balges 70 eingeleitet. Dei Balg 68 erzeugt ein Signal, welches den Unterschiec zwischen dem Gesamtdruck am Einlaß des Gebläse bzw. Niederdruck Verdichters und dem Gesamtdrud am Gebläse- bzw. Niederdruckverdichterauslaß an gibt, während der Balg 70 ein Signal erzeugt, welche den Unterschied zwischen dem statischen Druck an Auslaßende des Gebläses bzw. Niederdruck verdichter: und dem Gesamtdruck am Auslaßende des Gebläse: bzw. Niederdrück Verdichters angibt. Der Balg 68 trag einen Betätigungsstößel 79. welcher seinerseits ar einem Ende eines doppelarmigen Hebels 80 angreift der um eine Lagerstelle 82 schwenkbar ist. Das ander« Ende des Hebels 80 stützt sich gegen Rollen 84 ab Der Balg 70 trägt einen Betätigungsstößel 85, der ai einem Ende eines doppelarmigen Hebels 86 angreift der um eine Lagerstelle 88 schwenkbar ist. Das ander« Ende dieses doppelarmigen Hebels 86 stützt sich aucr gegen die genannten Rollen 84 ab. Das überlagerungs ergebnis der genannten Signale am schwenkbarer

209 530/19:

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Hebel 90 dient zur Einstellung einer Düse 92, die an einem Ende eines Düsenrohres 94 angeordnet ist und mit einem Ende des Hebels 90 zusammenwirkt. Hierdurch wird der wirksame Austrittsquerschnitl der Düse 92 im Sinne einer Steuerung des Druckabfalles an einer konstanten Querschnitt aufweisenden Drosselstelle 96 eingestellt. Der soeben beschriebenen Anordnung wird von einem Vorratsbehälter 98 vermittels einer Pumpe 100 Druckmittel zugeführt. Der in der angegebenen Weise gesteuerte Druck wird dann über eine Leitung 101 der Druckkammer 102 mitgeteilt und wirkt dort auf den Hilfskolben 63.

Eine Rückkopplung wird mittels eines Nockens 104 und eines Nockendaumes 106 erreicht, welcher die Rollen 84 trägt. Die Rückstellung der Rollen 84 bewirkt eine Veränderung des Hebelarmes der Hebel 86 und 80 in der Weise, daß bei einem Ausgleich der von den Bälgen 86 und 70 erzeugten Kräfte der Durchtrittsquerschnitt der Düse 92 seinen »Null-Zustand« einnimmt und die neu eingestellte Lage des Hilfskolbens 63 eine Anzeige des von den Bälgen aufgenommenen

IP
Signalverhältnisses, d. h. des Wertes ¹Jp, liefert.

Dieses Signal wird dann über die Kolbenstange 64 dem Additionsgestänge 66 zugeführt und dort mit

1P

dem vorgegebenen Signalwerl -γ= (Sollwert) verglichen. Das Additionsgestänge dient wiederum zur Einstellung des Steuerventils 110. Im Falle eines

Unterschiedes zwischen dem Istwertsignal — und

Δ P

dem Sollwertsignal --= öffnet oder schließt die Ventilspindel 112 die Öffnungen 114 und 116 und bewirkt eine Beaufschlagung oder Entlüftung des Stelltriebes 40 der Nebenstromschubdüse mit bzw. von hochgespann-

tem Druckmittel. Wenn das Istwertsignal ~ψ ansteigt, wird der Stelltrieb im Sinne einer Bewegung der Schubdüse 38 in Öffnungsstellung betätigt.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

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Claims (2)

1. Palen tansprUche:

   1, Regeleinrichtung fllr ein Nebenstrom-Gasturbinenstrahltriebwerk mit einem GebUise bzw. Niederdruckverdichter, einem Hochdruckverdichter, wobei der Nebenstromkanal hinter dem Niederdruckverdichter abzweigt, und mit einer querschnitlsveranderbaren Schubdüse im Nebenstromkanal, dadurch gekenn ze ich net, daß der Soll- und Istwert für die Regelung der Nebenstromschubdüse (38) das Verhältnis der Differenz der Gesamtdrlicke (P₁₃ - P₁₂) am Austritt und Eintritt des Niederdruckverdichters (18) zur aus dem Gesamtdruck (P₁₃) und dem statischen Druck (Pj₁₃) am Austritt des Niederdruckverdichters (18) gebildeten Differenz oder zur aus den Gesamtdrücken (P,₃ - P₁₄) am Austritt des Niederdruckverdichters (18) und am Austritt des Nebenstromkanals (30) gebildeten Differenz ist bzw. der Kehrwert dieser Druckdifferenzen ist.
2. 2. Regeleinrichtung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch auf den Eintrittsdruck und die Drehzahl oder die korrigierte Drehzahl des Hochdruckverdichters (20) ansprechende Einstellvorrichtungen zur Vorgabe des jeweiligen Sollwertsignals.

   statischen Druck am Austritt des Niederdruckverdichters gebildeten Differenz oder zur aus den Gesamtdrücken am Austritt des Niederdruckverdichters und am Austritt des Nebenstromkanals gebildeten DiITerenz ist bzw. der Kehrwert dieser Druckdifferenzen ist.

   Gemltß einer vorteilhaften AusfUhningsform einer

   derartigen Regeleinrichtung sind zur Vorgabe des

   jeweiligen Sollwertsignals auf den Eintrittsdruck

   und die Drehzahl oder die korrigierte Drehzahl des

   ίο Hochdruckverdichters ansprechende Einstellvorrichtungen vorgesehen.

   Der Erfindung liegt der Gedanke zugrunde, daß zur Anpassung des Triebwerks-Massendurchsatzes an den optimalen Massendurchsatz für den Einlauf

   ein geeigneter, den Betriebszustand charakterisierender Parameter als Istwert oder als Meßgröße ausgewählt wird und die Regelschleife hinsichtlich dieses Parameters zur Einstellung der Querschnittsfläche der Nebenstromschubdüse geschlossen wird. Es zeigt

   sich, daß der gewählte Parameter eine ausreichend empfindliche Regelung in einem großen Bereich im Sinne der Lösung der obengenannten Aufgabe ermöglicht.
   Die zur Gewinnung des genannten Parameters am Triebwerk zu messenden veränderlichen Größen sind: